do an tot nghiep nha cao tang

ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KHÓA 2013-2018 GVHD: THÂN TẤN THỊNH A TÍNH TỐN SÀN TẦNG SVTH: VÕ THANH QUYỀN MSSV: X114443 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KHÓA 2013-2018 I GVHD: THÂN TẤN THỊNH MẶT BẰNG SÀN Mặt kiến trúc B S2 7 PHÒNG LÀM VIỆC CỦA NHÂN VIÊN S1 GIAN NƯỚC Đ2 Đ3 Đ3 Đ3 Đ3 Đ3 Đ3 KHU A +1480 BUỒNG ĐIỆN GIAN ĐIỆN S2 PHÒNG LÀM VIỆC CỦA NHÂN VIÊN S2 S2 S1 Đ2 Đ2 HỐ THU RÁC Đ5 A THANG MÁY TM2 KHU C Đ4 S1 Đ5 A CẦU THANG CT2 4 Đ4 PHÒNG NHÂN SỰ S2 S1 3 Đ2 KHU B BAN KẾ TOÁN S2 S1 KHU PHÒNG LÀM VIỆC CỦA NHÂN VIÊN Đ4 2 Đ2 CẦU THANG CT1 Đ5 BAN QUẢN TRỊ S2 S1 Ñ5 T MAÙY TM1 1 S2 A SVTH: VÕ THANH QUYỀN S2 S3 B B MSSV: X114443 C D ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KHÓA 2013-2018 GVHD: THÂN TẤN THỊNH II CÁC BƢỚC TÍNH TỐN Vật liệu thiết kế sàn Chiều cao tầng điển hình 3.5m Bê tơng B25 (M300) Rb = 14.5MPa = 145daN/cm2 Rs = 280MPa = 2800daN/cm2 Mô đun đàn hồi E = 30x103 MPa Mô đun đàn hồi thép E = 2x105 KN/mm2 Thép thường fy =280 KN/mm2 Chọn tiết diện sàn, dầm cột D L1  hmin m  hb=  Chọn hs   Chọn dầm biên theo cấu tạo x700  13  15cm chọn hs=15cm 40  45 1   Ldc =  12  hdc =   1     700 = (50-75)cm  12   Chọn dầm bxh = (250x500)  Chọn dầm phụ bxh = (200x400) Xác định tải trọng - a LỚP LỚP LỚP LỚP 1: 2: 3: 4: LỚP GẠCH LÓT CERAMIC DÀY 20 LỚP VỮA LÓT XM M75 DÀY 20 BẢN BÊ TÔNG CỐT THÉP DÀY 80 LỚP VỮA XM TRÁT TRẦN M57 DÀY 10 Tĩnh tải - Cấu tạo lớp sàn điển hình trình bày hình vẽ: Loại tải trọng Tĩnh tải Các lớp cấu tạo Lơp gạch Vữu ximang Đan BTCT Vữa trát trần Đường ống thiêt bị điện Bề dày (m) 0.02 0.02 0.15 0.01 Hệ số vƣợt tải 1.2 1.2 1.1 1.2 1.2 Tổng SVTH: VÕ THANH QUYỀN MSSV: X114443 Trọng Tải tiêu Tải tính lƣợng riêng chuẩn tốn (daN/m3) (daN/m2) (daN/m2) 2000 40 48 1800 36 43.2 2500 375 412.5 1800 18 21.6 50 60 519 585.3 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KHĨA 2013-2018 GVHD: THÂN TẤN THỊNH - Cấu tạo lớp sàn vệ sinh hình vẽ sau: Loại tải trọng Tĩnh tải lớp cấu tạo bề dày (m) Hệ số vƣợt tải 0.02 0.02 0.02 0.15 0.01 1.2 1.2 1.2 1.1 1.2 1.2 Lơp gạch Vữu ximang Lớp chống thấm Đan BTCT Vữa trát trần Đường ống thiêt bị điện Tổng Trọng Tải tiêu Tải tính lƣợng chuẩn tốn riêng (daN/m2) (daN/m2) (daN/m3) 2000 40 48 1800 36 43.2 1800 36 43.2 2500 375 412.5 1800 18 21.6 50 60 525 628.5 - Tónh tải tường ngăn : - Ta vẽ dầm ảo sau gán tải tường trực tiếp lên dầm mơ hình gt  n.b.h. Trọng lượng tường ngăn: Trong đó: ht - chiều cao tường ( ht = m) bt - bề rộng tường n - hệ số vượt tải, n = 1,1  - trọng lượng riêng tường,  = 1800 daN/m3 - Tường 100 gt = 613.8 daN/m - Tường 200 gt =613.8x1.8 = 1104.8daN/m b Hoạt tải Loại tải Hoạt tải Loại phòng Tải trọng tiêu chuẩn(daN/m2) Hệ số Tải trọng tính tốn(daN/m2) Phòng ngủ, phòng làm việc, phòng khách 150 1.3 195 Sàn hành lang Sàn vệ sinh Sàn ban công 300 150 400 1.2 1.3 1.2 360 195 480 SVTH: VÕ THANH QUYỀN MSSV: X114443 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KHÓA 2013-2018 GVHD: THÂN TẤN THỊNH III TÍNH TỐN NỘI LỰC: Phân loại ô sàn: Xét tỉ số: = L2 2 L1  L2 2 L1 sàn làm việc theo phương (loại kê) sàn làm việc theo phương (loại dầm) A Phân loại ô sàn 20000 7000 6000 6000 S1 36000 6000 S1 S2 S2 S3 2000 S4 S1 S5 4000 6000 S1 S1 S1 7000 A 2700 6000 S1 S1 3300 S3 6000 S1 S2 S2 S1 6000 S2 S2 4500 S1 S1 2500 MSSV: X114443 D 2900 20000 7000 B C 3100 A 7000 SVTH: VÕ THANH QUYỀN ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KHÓA 2013-2018 GVHD: THÂN TẤN THỊNH Loại sàn kê: Sơ đồ làm việc: a Tính theo sơ đồ đàn hồi kê đơn, điều kiện liên kết dầm xác định theo công thức sau: hd h   liên kết ngàm d  ; hb hb  liên kết gối tựa Với hb = 15cm , h hb hd = 500cm  d = 500  3.3  15 HÌNH III – 1: SƠ ĐỒ TÍNH CÁC Ơ SÀN S1, S2, S3, S5  Vậy sàn ngàm vào dầm, ta không xét đến làm việc liên tục cua ô bản, ô 1, 2, 3, làm việc theo sơ đồ ngàm cạnh (sơ đồ 9) Cơng thức tính nội lực: b - Tính tốn sàn theo sơ đồ đàn hồi + Momen dương lớn ô bản: M1 = mi1q ; M2 = mi2q + Momen âm lớn gối: MI = ki1q ; MII = ki2q Trong đó: q: tổng tải trọng tác dụng lên sàn q = (gs + ps)L1L2 Với:      gs: tĩnh tải tính tốn ps: hoạt tải tính tốn L1, L2: nhịp tính tốn mi1, mi2, ki1, ki2: hệ số tra bảng Trong ô sàn kể làm việc theo sơ đồ SVTH: VÕ THANH QUYỀN MSSV: X114443 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KHÓA 2013-2018 c GVHD: THÂN TẤN THỊNH Tính tốn cốt thép: - Dùng bêtơng B25 có: Rb = 14.5 Mpa = 145 daN/cm2 Rbt = 1.05 Mpa = 10.5 daN/cm2 - Thép CI có: Rs = Rsc = 225 Mpa = 2250 daN/cm2 Rsw = 175 Mpa = 1750 daN/cm2 Chọn a = 1,5 cm. ho = hb – a = 15 – 1,5 = 13.5 cm m  M ; R b bh 02  =1 - - 2 m ; AS   R b bh o RS Kiểm tra hàm lượng cốt thép: min  0, 05%    AS bh o   max   pl  b Rb Rs  0,37 8,5  1,4% 225  pl : tra sách đồ án môn học kết cấu betong Hàm lượng cốt thép hợp lý loại kê  hoply  (0,4 – 0,8)% Hàm lượng cốt thép hợp lý loại dầm  hoply  (0,3 – 0,9)% Loại sàn dầm: a - Sơ đồ làm việc: Tính theo sơ đồ đàn hồi kê đơn, điều kiện liên kết dầm xác định theo công thức sau: hd   liên kết ngàm ; hb Với hb = SVTH: VÕ THANH QUYỀN hd   liên kết gối tựa hb hd , =  hd hb = 50  3.3  15 MSSV: X114443 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KHÓA 2013-2018 GVHD: THÂN TẤN THỊNH Cơng thức tính nội lực: b Theo bảng 1-4 / trang (sách sổ tay thực hành kết cầu cơng trình), ta có Moment lớn nhịp gối sau: Momen lớn nhịp: M1  qL21 24 Momen lớn gối: qL12 MI = 12 Trong đó: q = gs + ps Tính tốn cốt thép: c - Dùng bêtơng B25 có: Rb = 14.5 Mpa = 145daN/cm2 Rbt = 1.05 Mpa = 10.5 daN/cm2 - Thép CI có: Rs = Rsc = 225 Mpa = 2250 daN/cm2 Rsw = 175 Mpa = 1750 daN/cm2 m  M R b bh 02  =1 - - 2 m AS   R b bh o RS BẢNG PHÂN LOẠI CÁC Ô SÀN STT Ô SÀN L1 (m) L2 (m)  = L2/L1 PHÂN LOẠI S1 1.17 BẢN KÊ S2 2.00 BẢN KÊ S3 3.3 1.82 BẢN KÊ S4 BẢN DẦM S5 1.50 BẢN KÊ SVTH: VÕ THANH QUYỀN MSSV: X114443 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KHĨA 2013-2018 GVHD: THÂN TẤN THỊNH BẢNG TÍNH NỘI LỰC BẢNG TÍNH NỘI LỰC CÁC Ơ SÀN LOẠI BẢN KÊ STT Ô SÀN L1 (m) L2 (m) L2/L1 mi1 mi2 ki1 ki2 q (daN/m) p = qL1L2 (daN.m) S1 1.17 0.0201 0.015 0.0461 0.349 778.1 32680.2 S2 2.00 0.0183 0.0064 0.0392 0.0098 943.1 16975.8 S3 3.3 1.82 0.0192 0.0056 0.415 0.0122 778.1 15406.38 S5 1.50 0.0208 0.0093 0.464 0.0206 778.1 18674.4 BẢNG TÍNH CỐT THÉP AS chọn(cm2) Ơ SÀN STT Nhịp S1 Gối Nhịp S2 Gối Nhịp S3 Gối KÍ HIỆU Mi (daNm) ho (cm) m  AS tính (cm2) chọn AS (cm2) M1 656.872 13.5 0.0249 0.0252 2.19  2.52 0.01 M2 490.203 13.5 0.0185 0.0187 1.63  2.52 0.01 MI 1506.557 13.5 0.0570 0.0587 5.11 a150 5.23 0.03 MII 1140.539 13.5 0.0432 0.0441 3.84 a200 3.93 0.03 M1 310.657 13.5 0.0118 0.0118 1.03  2.52 0.01 M2 108.645 13.5 0.0041 0.0041 0.36  2.52 0.00 MI 665.451 13.5 0.0252 0.0255 2.22 a200 3.93 0.01 MII 166.363 13.5 0.0063 0.0063 0.55 a200 3.93 0.00 M1 295.802 13.5 0.0112 0.0113 0.98  2.52 0.01 M2 86.276 13.5 0.0033 0.0033 0.28  2.52 0.00 MI 639.365 13.5 0.0242 0.0245 2.13 a200 3.93 0.01 MII 187.958 13.5 0.0071 0.0071 0.62 a200 3.93 0.00 M1 388.428 13.5 0.0147 0.0148 1.29  2.52 0.01 M2 173.672 13.5 0.0066 0.0066 0.57  2.52 0.00 MI 866.492 13.5 0.0328 0.0333 2.90 a200 3.93 0.02 MII 384.693 13.5 0.0146 0.0147 1.28 a200 3.93 0.01   Nhịp S5 Gối SVTH: VÕ THANH QUYỀN MSSV: X114443 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KHÓA 2013-2018 GVHD: THÂN TẤN THỊNH NỘI LƢC BẢN DẦM STT Ô SÀN q (daN/m2) L1 (m) S4 825.3 Momen (daN.m/m) Nhịp Gối 137.55 275.10 BẢNG TÍNH THÉP Ơ S4 STT Ô SÀN S4 M (daNm/m) Nhịp ho (cm) 137.55 AS chọn (cm2) m  AS tính (cm2) 0.009 0.009 0.455 a200 2.52 0.070 0.018 0.018 0.914 10a200 3.93 0.141 chọn AS   13.5 Gối 275.10 Kiểm tra độ võng sàn - Ô sàn: (6.0 x 7.0) m ô sàn có kích thước lớn để kiểm tra võng - Tính võng tính theo TTGH nên tónh tải hoạt tải ta dùng tải tiêu chuẩn P  32680.2(daN / m) Đây ô sàn làm việc phương, cạnh liên kết ngàm với dầm (sơ đồ 9) *) xét theo phương cạnh ngắn M1  m91.P  0.0201x32680.2  656.87(daNm) Moment kháng chống nứt: M crc  Rbt ser Wpl I bo   I so   I ' so  Sbo hx ( h  x )3 hx I bo  b  b.(h  x).( ) 12 Diện tích tiết diện qui đổi: E 210000 Ab.red  b.h  s As  1.0.15  2.52  17.79(m2 ) Eb 30000 Với : Wpl  Chiều cao tương đối: b.h 1.0.15   1  1  0.995 Ab.red 2.17.79 Chiều cao miền nén: x   h  0.995.0.15  0.14(m) (0.15  0.14)3 0.15  0.14  I bo   1.(0.15  0.14).( )  0.33(m4 ) 12 2 I so  As (h  x  a)  2.52.(0.15  0.14  0.015)2  0.63(m4 ) SVTH: VÕ THANH QUYỀN MSSV: X114443 10 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KHĨA 2013-2018 GVHD:THÂN TẤN THỊNH TÍNH TỐN MĨNG a Tải trọng GIÁ TRỊ TÍNH TỐN CỘT C17 C17 C17 C3 C3 C3 N -118.63 -49.86 -102.84 -644.77 -545.35 -535.33 b QX -0.63 -2.26 -1.39 -1.02 -2.63 0.05 QY -0.26 0.01 0.04 0.2 GIÁ TRỊ TIÊU CHUẨN MY -0.01 -0.132 -0.047 -0.031 -0.17 -0.635 MX 0.002 -2.741 5.543 -1.909 6.917 -0.098 N -103.16 -43.36 -89.43 -560.67 -474.22 -465.50 QX -0.55 -1.97 -1.21 -0.89 -2.29 0.04 QY 0.00 -0.23 0.00 0.01 0.03 0.17 MY -0.01 -0.11 -0.04 -0.03 -0.15 -0.55 MX 0.00 -2.38 4.82 -1.66 6.01 -0.09 Chọn cọc - đài cọc  Vật liệu : - Bêtông cọc đài B25 ( ~ M300 ) : Rb= 145 KG/cm2, Rbt = 10.5 KG/cm2 - Cốt thép nhóm AIII, Rs= 3650 KG/cm2)  Cọc : - Theo điều kiện đia chất, ta đặt mũi cọc lớp đất sét dẻo trạng thái cứng có độ sâu từ 36.5m trở xuống, phù hợp với cọc khoan nhồi - Chiều dài cọc : 35.1 (m)   c  d  0.5024 m Cọc có tiết diện : D = 800mm => Fc =   Diện tích cốt thép dọc cọc : 20  22  Fa = 76.02 cm2 Đài cọc : Sơ chọn đài cọc cao hđ = 1.5m Cao độ mặt đài so với mốc chuẩn : -3.5 (m) Cao độ đáy đài : -5.00 (m) Đáy đài đặt lớp đất thứ : sét pha lẫn sạn có : γ = 1.990 (T/m3) φ = 18.670 Độ sâu đặt mũi cọc : Đoạn đập đầu cọc neo thép : 1000mm Đoạn cọc ngàm sâu vào đài 100mm Chiều dài đoạn cọc đất : 32.7 – = 31.7 (m) Độ sâu mũi cọc tính theo mốc chuẩn : -5.5 – 31.7 = -37.2 (m) Mũi cọc đặt lớp đất thứ 6, cọc ngàm vào lớp thứ đoạn : 1.7 (m) Kiểm tra độ sâu đặt đài cọc Đối với móng cọc đài thấp tải trọng ngang hoàn toàn lớp đất từ đáy đài trở lên tiếp nhận Vì độ sâu đặt đáy đài phải thoả mãn điều kiện đặt tải ngang áp lực bị động đất: hdd  hmin  0.7tg (45   / 2) 2Qttmax  ' Bm - Với :  hmin : độ sâu đáy đài tối thiểu so với mặt đất tự nhiên   ’: Góc ma sát dung trọng tự nhiên đất từ đáy đài trở lên lớp đất (sét pha lẫn sạn) : γ = 1.990 (T/m3) φ = 18.670  Qtt: Giá trị tính tốn tải trọng ngang : 10 (T)  Bđ: Bề rộng đáy đài chọn sơ Bđ = 1.5 m SVTH: VÕ THANH QUYỂN MSSV: X114443 101 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KHÓA 2013-2018 GVHD:THÂN TẤN THỊNH 2*17 =1.69 m < hdd = 5.5 m 1.99 1.5 Vậy ta chọn chiều sâu chôn đài cọc h= m ( so với mặt đất tự nhiên) hợp lý Tính tốn SCT cọc đơn → hmin  0.7tg (450  18.67o / 2) d  SCT theo vật liệu : - - - Do cọc nhồi thi công đổ bêtông chỗ vào hố khoan, hố đào sẵn sau đặt lượng cốt thép cần thiết vào hố khoan Việc kiểm soát điều kiện chất lượng bêtơng khó khăn Nên sức chịu tải cọc nhồi khơng thể tính cọc chế tạo sẵn mà có khuynh hướng giảm Qa (vl) = RuAb + RsnAs Trong đó: + Ru : Cường độ tính tốn bêtơng cọc nhồi, xác định sau: Ru = R/4.5 Khi đổ bêtông nước dung dịch sét không lớn 60 (daN/cm2) Ru = R/4.0 cọc đổ bê tông lỗ khoan khô ,nhưng không lớn 70 (daN/cm2) R: mác thiết kế bê tông cọc (kN/m2)  Ru  R 350   77,78(daN / cm2 )  R u  60(daN / cm2 ) 4.5 4.5 - → chọn Ru= 60 (daN/cm2)=0,6(kN/cm2)  Cốt thép  < 28  Ran = Rsc không lớn 220 Mpa (2200 kG/cm2 ) Rsc : 1,5 cường độ chịu nén tính toán cốt thép : 3650(kG/cm2) → Rsn = 3650 = 2433 (kG/cm2) > 2200 (kG/cm2) 1.5 → Chọn Rsn = 2200 kG/cm2   As: Diện tích tiết diện ngang cọc : Fc = 5024 cm2 Ab:Diện tích cốt thép dọc cọc : Dùng 20  22  Fa = 76.02 cm2 Qa (vl) = RuAb + RsnAs = 5024 x 60 + 76.02 x 2200 = 301 (T)  SCT cọc theo tiêu cường độ đất - phụ lục B - Sức chịu tải cực hạn cọc : Qu = Qs + Qp = Asfs + Apqp - Với :  As : tổng diện tích mặt bên cọc  fs : ma sát thân cọc  Ap : Diện tích tiết diện mũi cọc  qp : cường độ chịu tải cực hạn đất mũi cọc - Sức chịu tải cho phép cọc : Q Q Qa = s + p FS s FS p - Với : SVTH: VÕ THANH QUYỂN MSSV: X114443 102 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KHÓA 2013-2018 - GVHD:THÂN TẤN THỊNH  FSs : hệ số an toàn cho thành phần ma sát bên, FSs = 1.5 ÷ 2.0  FSp : hệ số an toàn cho sức chống mũi cọc, FSp = 2.0 ÷ 3.0 Cơng thức tính fs : fs = ca + σ’h *tanφa - Với :  Ca : lực dính thân cọc đất, T/m2 , với cọc BTCT, ca = 0.7c c lực dính đất  σ'h : ứng suất hữu hiệu đất theo phương vng góc với mặt bên cọc, T/m2  φa : góc ma sát cọc đất, với cọc BTCT lấy φa = φ, với φ : góc ma sát đất - Cơng thức tính qp : qp = c*Nc + σ’vp *Nq + γ*dp *Nγ - Với :  c : lực dính đất mũi cọc, T/m2  σ'vp : ứng suất hữu hiệu đất theo phương thẳng đứng độ sâu mũi cọc trọng lương thân đất, T/m2  Nc , Nq, Nγ : hệ số SCT, phụ thuộc vào ma sát đất, hình dạng mũi cọc, phương pháp thi công cọc  γ : trọng lượng thể tích đất độ sâu mũi cọc, T/m3 - Sức chịu tải cực hạn cọc đất dính : Qu = Qs + Qp = As αcu + ApNc cu - Với :  cu : sức chống cắt khơng nước đất nền, T/m2  α : hệ số, khơng có thứ ngun Đối với cọc đóng lấy theo hình B.1 TCVN 205 – 1998 thiết kế móng cọc, với cọc nhồi lấy từ 0.3 ÷ 0.45 cho sét dẻo cứng 0.6 ÷ 0.8 cho sét dẻo mềm  Nc : hệ số sức chịu tải lấy 9.0 cho cọc đóng sét cố kết thường 6.0 cho cọc nhồi - Lưu ý : Hệ số an tồn tính tốn SCT cọc theo công thức lấy : 2.0 ÷ 3.0  Trị giới hạn αcu : 1kg/cm2 - Sức chịu tải cực hạn cọc đất rời : Qu = Qs + Qp = As Ksσ’v tanφa + Ap σ’vpNq - Với :  Ks : hệ số áp lực ngang đất trạng thái nghỉ, lấy theo hình B.2  σ'v : ứng suất hữu hiệu đất độ sâu tính tốn ma sát bên tác dụng lên cọc, T/m2  φa : góc ma sát đất thân cọc  σ’vp : ứng suất hữu hiệu theo phương thẳng đứng mũi cọc, T/m2  Nq : hệ số SCT, xác định theo hình B.3 - Lưu ý : Hệ số an tồn tính tốn SCT cọc theo cơng thức lấy : 2.0 ÷ 3.0 SVTH: VÕ THANH QUYỂN MSSV: X114443 103 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KHÓA 2013-2018 SVTH: VÕ THANH QUYỂN MSSV: X114443 GVHD:THÂN TẤN THỊNH 104 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KHÓA 2013-2018 GVHD:THÂN TẤN THỊNH  Sức chịu tải theo điều kiện đất : Pdn : - Sử dụng cơng thức tính tốn tổng qt - Địa chất dọc thân cọc tính từ đáy đài đến mũi cọc : Dày Lớp đất γtc m Lớp : sét pha lẫn sạn Lớp : bùn sét Lớp : sét pha màu nâu vàng, dẻo đến nửa cứng Lớp : cát pha không dẻo Lớp : sét dẻo lẫn cát mịn, trạng thái cứng SVTH: VÕ THANH QUYỂN Chỉ tiêu lý T/m3 ctc kG/cm φtc Độ 1.5 1.990 0.183 18.67 1.460 0.048 3.05 10 2.010 0.281 15.17 11 2.030 0.068 24 33 1.7 2.060 0.460 20.48 MSSV: X114443 105 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KHÓA 2013-2018 GVHD:THÂN TẤN THỊNH  Thành phần ma sát bên thân cọc : Qs = As*fs = 2*3.14*0.4* l f i 2 i si Dày Lớp Chiều dày lớp γ σ’vi φ m i m T/m3 T/m2 Độ 1.5 1.5 1.990 12.26 18.67 2 sinφ σ’hi K0 Lớp đất Lớp : sét pha lẫn sạn Lớp : bùn sét Lớp : sét pha màu nâu vàng, nửa cứng Lớp : cát pha không dẻo Lớp : sét dẻo lẫn cát mịn, trạng thái cứng 10 11 1.7 T/m2 0.32 0.68 14.41 13.69 15.33 1.460 14.56 3.05 0.05 0.95 17.17 16.31 18.64 13.79 20.66 15.29 24.70 18.28 10 26.72 19.77 11 29.12 17.18 12 33.42 19.71 13 14 15 39.10 23.07 16 40.68 24.00 17 18 0.7 2.010 2.030 2.060 16.25 8.34 22.68 35.48 37.54 42.64 44.78 15.17 24 33 20.48 0.26 0.41 0.35 0.74 0.59 0.65 15.44 16.78 20.93 22.15 27.72 29.11  fsi = cai + σ’hi*tgφai : phụ thuộc lực dính c, góc ma sát φ ứng suất hữu hiệu đất theo phương ngang tải trọng thân lớp đất trạng thái tự nhiên gây theo phương vng góc với mặt bên cọc lớp đất i (T/m2) Do σ’h = K0*σ’v- tỉ lệ với ứng suất hữu hiệu theo phương thẳng đứng lớp đất quanh thân cọc trạng thái tự nhiên , mà σ’v thay đổi theo độ sâu nên ta chia nhỏ đất quanh thân cọc thành lớp có chiều dày ≤ 2m, tính σ’vi cho lớp điểm lớp : Dày Lớp Chiều dày lớp c cai φai m i m T/m2 T/m2 Độ 1.5 1.5 1.83 1.28 18.67 2 tgφai fsi Lớp đất Lớp : sét pha lẫn sạn Lớp : bùn sét SVTH: VÕ THANH QUYỂN T/m2 0.34 4.11 1.02 0.48 1.07 0.34 MSSV: X114443 3.05 0.05 1.11 1.16 106 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KHÓA 2013-2018 Lớp : sét pha màu nâu vàng, nửa cứng Lớp : cát pha không dẻo Lớp : sét pha màu nâu vàng, nửa cứng 10 11 1.7 GVHD:THÂN TẤN THỊNH 5.69 6.10 2.81 6.91 10 7.31 11 8.21 12 9.35 13 14 15 10.86 16 11.28 17 18 0.7 0.68 1.97 0.48 15.17 24.33 0.27 0.45 6.50 9.90 10.45 13.48 4.60 3.22 20.48 0.37 13.99 → Qs = As*fs = 2*3.14*0.3 (4.11*1.5 + 1.02*2 + 1.07*2 + 1.11*2 + 1.16*2 + 5.69*2 +6.1*2 + 6.5*2 + 6.91*2 + 7.31*2 + 8.21*2 + 9.35*2 + 9.90*2 + 10.45*2 + 10.86*2 + 11.28*1 + 13.48*2 + 13.99*1.7 ) = 430 (T)  Thành phần sức kháng mũi : Qp = Apqp (T)  qp = c*Nc + σ’vp *Nq + γ*dp *Nγ (T/m2) - Với :  C = 4.60 (T/m2)  σ'vp : 45.68 (T/m2)  N = tg2(45+  )*eπtgφ = 6.68 q  Nc = (Nq-1)*cotgφ = 15.22  Nγ = 2*(Nq+1)*tgφ = 5.74 → Qp = Apqp = 2*3.14*0.3(4.6*15.22 + 45.68*6.68 + 2.06*0.8*5.74) = 108 (T) Q Q  SCT cho phép : Qa = s + p FS s FS p → Qa  430  108  261 (T) Lấy Pdn = Qa = 260(T)  SCT thiết kế : Ptk ≤ (Pvl, Qa) = ( 301, 260) = 260 (T) → Chọn Ptk = 260 (T) Tính móng M1-C3 a - Xác định sơ số lƣợng cọc Số lượng cọc đài xác định sơ theo công thức : N n Qa - tt   649.9  1.3  3.4 (cọc) chọn n = 4(cọc) 260 Bố trí cọc đài với khoảng cách cọc : S = 3d6d = 2.4  4.8 (m) Khoảng cách mép cọc hàng biên đến mép đài : X = d/2  d/3 = 400(mm) SVTH: VÕ THANH QUYỂN MSSV: X114443 107 800 GVHD:THÂN TẤN THỊNH 1200 1200 800 1200 4000 1200 R40 800 800 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KHÓA 2013-2018 4000 b Diện tích đài cọc : Fđ = 4x4 = 16 m2 Kiểm tra cọc : - Ta kiểm tra tải trọng tác dụng lên cọc với tổng lực dọc tính tốn mơmen theo hai phương (Mx.My) lực ngang theo hai phương (Qx.Qy) pmax  Qa pmin  - Điều kiện kiểm tra :  - Chiều cao đài giả thuyết ban đầu : Hđ = 1.5m Trọng lượng thân đài : Gd = 1.1xFđ..hđ = 1.1x16x2.5x1.5 = 47.2 (T) - Nội lực từ chân cột trọng tâm đáy đài cọc :  Ntt = N0tt + Nđ = 649.9 + 47.2 = 762(T)  Mx, My, bé ta bỏ qua Lực tác dụng lên đầu cọc xác định theo công thức : -  c P = Ntt  762  191 (Tấn) n Kiểm tra :  Pmax = P+Gbt = 191+(2.5x3.14x0.42x31.6) = 231 (tấn) < Ptk = 260 (T) : thỏa Kiểm tra ổn định dƣới móng quy ƣớc :  Xác định kích thước khối móng quy ước : - Xác định góc truyền lực   tb   h h i i i  tb , với tb – góc ma sát trung bình lớp đất : 1.5  18.670   3.050  10  15.170  11 24.330   20.48 =160 1.7   10  11  160  40 →  - Diện tích khối móng quy ước : SVTH: VÕ THANH QUYỂN MSSV: X114443 108 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KHÓA 2013-2018 GVHD:THÂN TẤN THỊNH Bm = Lm = B1 + 2*34.5*tg4 = (4-0.8)+2*34.5tg4 = 7.2 m  - Diện tích đáy khối móng quy ước : Fm = Hm*Bm = 51.8 m2 Trọng lượng khối móng quy ước : Qm = Gkhốimóng + Gcọc = (51.8 – 4x3.14x0.42)x34.5x2 + 4x3.14x0.42x34.5x2.5 = 3553 - Trọng lượng tiêu chuẩn phần đài móng : Nđ = 1.5x51.8x2.5 = 194.3(T) - Tải trọng tiêu chuẩn đưa đáy khối móng quy ước :  Ntcmqu = Ntc + Nđ + Qm = 565.1+194.3+3553 = 4312.4 Áp lực đáy khối móng quy ước : N tc 4312.4 tc   83.3 T/m2  Pmax = Fm 51.8 Cường độ đất : - - R= m1m2 ( A * Bm *  II  B * H m *  II'  D * CII ) ktc - Với :  m1, m2 : hệ số điều kiện làm việc hệ số điều kiện làm việc công trình có tác dụng qua lại với m1 phụ thuộc loại đất, tra bảng 2.2/65 sách Nền Móng thầy Nguyễn Văn Quảng Nền trường hợp đất sét cứng có độ sệt B < 0.5 → m1 = 1.2, m2 phụ thuộc loại sơ đồ kết cấu, lấy m2 =  K tc : hệ số tin cậy, với giá trị tiêu lý lấy từ khảo sát, Ktc =  A, B, D : hệ số phụ thuộc vào giá trị góc ma sát φ lớp đáy móng quy ước Với φ = 20.480 → A = 0.52; B = 3.14; D = 5.82  Bm = cạnh bé đáy móng quy ước : 7.2(m)  γII : giá trị tính tốn dung trọng lớp đất đáy móng : 2.06 (T/m3)  γ’II : giá trị tính tốn trung bình gia quyền dung trọng lớp đất từ đáy móng trở lên γ’II = 2*2  5*1.99  8*1.46 10*2.01 11* 2.03  4*2.06 = 1.91(T/m3) 40   CII : lực dính đáy khối móng quy ước : 0.46 (kG/cm2) = 4.7 (T/m2) Hm : chiều sâu chôn đài móng tính từ đáy đài móng đến mặt đất tự nhiên : 5.5 (m) → R = 1.2*1 *( 0.52*7.2*2.06 + 3.14*5.5*1.91 + 5.82*4.7 ) = 98.4 (T/m2) - Điều kiện ổn định :  Pmax = 83.3< R = 98.4(T/m2) → Đất đáy móng khối quy ước thỏa điều kiện ổn định d - Kiểm tra lún móng cọc : Tính tốn độ lún theo quan niệm biến dạng tuyến tính Tính độ lún móng cọc trường hợp độ lún khối móng quy ước thiên nhiên - Tính tốn áp lực gây lún đáy khối móng quy ước : n n N tcmqu gl tc  h  i hi δz = p i i = Fm i 1 i 1  SVTH: VÕ THANH QUYỂN MSSV: X114443  109 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KHÓA 2013-2018 - GVHD:THÂN TẤN THỊNH Với :  δzgl : áp lực gây lún cho độ sâu z  Ntcmqu : lực nén tiêu chuẩn đáy khối móng quy ước cơng trình, đài móng móng khối quy ước gây : Ntcmqu = Ntc + Nđ + Qm = 565.1+194.3+3553 = 4312.4  Fm : diện tích đáy móng khối quy ước : Fm = 51.8 (m2) Ntcmqu 4312.4 tc = P   83.2 (T/m ) Fm 51.8 n   h : ứng suất đáy móng quy ước tải trọng thân lớp đất gây  i 1 i i chưa có cơng trình  γi : dung trọng lớp đất thứ i có chiều dày hi  n : số lớp đất phạm vi từ mũi cọc trở lên đến mặt đất tự nhiên n   h = 2*2 + 5*1.99 + 8*1.46 + 10*2.01 + 11*2.03 + 3.2*2.06 = 86 (T/m2) i 1 i i pgl  83.2   bt  86(T/ m2 ) Vậy điều kiện lún thỏa…… e Kiểm tra điều kiện chọc thủng đài móng : + Cột qua đài - Tác nhân gây chọc thủng đài cọc : phản lực cọc nằm đáy tháp chọc thủng Nếu tất cọc đài bị bao trùm hoàn toàn đáy tháp chọc thủng khơng cần kiểm tra - Tháp chọc thủng : xuất phát từ mép cột mở rộng phía 4000 góc 450  Các cọc nằm tháp xuyên thủng Pxt = 700 Tính tốn cốt thép đài cọc : f 400 800 - Cốt thép tính tốn cho đài móng để đảm bảo khả chịu uốn đài tác dụng phản lực đầu cọc xem đài làm việc consol ngàm vào mép cột - Momen ngàm phản lực đầu cọc gây với giá trị : n M= rP i 1 - i i  ri : khoảng cách từ tâm cọc thứ i đến mặt ngàm  Pi : phản lực đầu cọc thứ i Diện tích cốt thép tính theo cơng thức : Fa =  M 0.9* h0 * Rs h0 : chiều cao làm việc chịu uốn đài  Rs : cường độ tính tốn cốt thép : 2800(kG/cm2) SVTH: VÕ THANH QUYỂN MSSV: X114443 R40 850 110 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KHÓA 2013-2018 - GVHD:THÂN TẤN THỊNH Momen mặt ngàm n M=  r P = 2x216x0.55= 237.6 (T.m) i 1 i i Mx 237.6 x105   67.3cm2 Fa = Fa  0.9 xh0 xRs 0.9 x140 x2800 Chọn ϕ20a130 : Bố trí cho phƣơng TÍNH TỐN MĨNG M2 – C17 4000 800 1600 800 0 R 800 a - b 1200 800 Xác định số lƣợng cọc đài : Số lượng cọc đài xác định sơ theo công thức : N n  Qa - 1200 tt   423.1  1.3  1.9 (cọc) chọn n = (cọc) 260 Diện tích đài cọc : Fđ = 4x1.6 = 6.4 (m2) Kiểm tra cọc : - Trọng lượng thân đài : Gd = 1.1xFđxxhđ = 1.1x6.4x2.5x2 = 14.9 (T) - Nội lực chân cột trọng tâm đáy đài cọc :  Ntt = N0tt + Nđ = 433.2+14.9 = 448(T) M x  M x  HY hd  7.9  x1.5  16.9 Tm   SVTH: VÕ THANH QUYỂN MSSV: X114443 111 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KHÓA 2013-2018 GVHD:THÂN TẤN THỊNH  - M x  M x  HY hd  1.4  4.8x1.5  8.6Tm  Lực tác dụng lên đầu cọc xác định theo công thức : Pi  - M ytt M xtt N tt  x  yi i nc  xi2  yi2 Với :  Ntt : lực nén tính tốn cơng trình đài móng gây đáy đài  Mytt : Momen cơng trình quy đáy đài xi2 : tổng bình phương khoảng cách từ tâm cột đến tâm cọc   xi : khoảng cách từ tâm cột đến tâm cọc thứ i xi2 = (m2)  -  y - Cọc chịu nén lớn : Pmax  488  16.9 x0.9  253.4T - Cọc chịu nén bé : Pmin - Kiểm tra :  Pmax = 254 < Ptk = 260 (T) : thỏa  Pmin = 234 > thỏa Kiểm tra ổn định dƣới móng quy ƣớc : - c i  x0.92  1.62m2 1.62 488 16.9   x0.9  234.6T 1.62  Xác định kích thước khối móng quy ước : - Xác định góc truyền lực   tb   h h i i i →  -  tb , với tb – góc ma sát trung bình lớp đất : 1.5  18.670   3.050  10  15.170  11 24.330   20.48 =160 1.7   10  11  160  40 Diện tích khối móng quy ước : Bm = B1 + 2*34.5*tg4 = 3.2+2*34.5tg4 = 7.2 m Lm = L1 + 2*34.5*tg4 = 1.6+2*34.5tg4 = 4.8 m  - Diện tích đáy khối móng quy ước : Fm = Lm*Bm = 4.8x7.2 = 34.56 m2 Trọng lượng khối móng quy ước : Qm = Gkhốimóng + Gcọc = (34.56– 2x3.14x0.42)x34.5x2 + 2x3.14x0.42x34.5x2.5 = 2872 - Trọng lượng tiêu chuẩn phần đài móng : Nđ = 1.2x3x2.5 = 9(T) - Tải trọng tiêu chuẩn đưa đáy khối móng quy ước :  Ntcmqu = Ntc + Nđ + Qm = 376.7+9+2872 = 3257.7 Áp lực đáy khối móng quy ước : -  tc max P tc N tc M x tc M y 3527.7 16.9 x 8.6 x        91.5 T / m2 2 Fm Wx Wy 38.8 5.4 x7.2 5.4 x7.2 SVTH: VÕ THANH QUYỂN MSSV: X114443 112 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KHÓA 2013-2018  - tc Pmin  GVHD:THÂN TẤN THỊNH tc N tc M x tc M y 3527.7 16.9 x 8.6 x       88.3T / m2 Fm Wx Wy 38.8 5.4 x7.2 5.42 x7.2 Cường độ đất : R= m1m2 ( A * Bm *  II  B * H m *  II'  D * CII ) ktc - Với :  m1, m2 : hệ số điều kiện làm việc hệ số điều kiện làm việc cơng trình có tác dụng qua lại với m1 phụ thuộc loại đất, tra bảng 2.2/65 sách Nền Móng thầy Nguyễn Văn Quảng Nền trường hợp đất sét cứng có độ sệt B < 0.5 → m1 = 1.2, m2 phụ thuộc loại sơ đồ kết cấu, lấy m2 =  K tc : hệ số tin cậy, với giá trị tiêu lý lấy từ khảo sát, Ktc =  A, B, C : hệ số phụ thuộc vào giá trị góc ma sát φ lớp đáy móng quy ước Với φ = 20.480 → A = 0.52; B = 3.14; D = 5.82  Bm = cạnh bé đáy móng quy ước : 5.4 (m)  γII : giá trị tính tốn dung trọng lớp đất đáy móng : 2.06 (T/m3)  γ’II : giá trị tính tốn trung bình gia quyền dung trọng lớp đất từ đáy móng trở lên γ’II = 2*2  5*1.99  8*1.46 10*2.01 11* 2.03  4*2.06 = 1.91(T/m3)   40 CII : lực dính đáy khối móng quy ước : 0.46 (kG/cm2) = 4.7 (T/m2) Hm : chiều sâu chơn đài móng tính từ đáy đài móng đến mặt đất tự nhiên : 5.5 (m) → R = 1.2*1 *( 0.52*5.4*2.06 + 3.14*5.5*1.91 + 5.82*4.7 ) = 93.5 (T/m2) - Điều kiện ổn định :  Ptb = 89.9< R = 93.5 (T/m2)  Pmax = 91.5 < 1.2R = 112.2 (T/m2) → Đất đáy móng khối quy ước thỏa điều kiện ổn định d Kiểm tra điều kiện chọc thủng đài móng : 600 1700 1500 1700 400 800 1200 e - Các cọc nằm tháp xuyên thủng Pxt = Tính tốn cốt thép đài cọc : SVTH: VÕ THANH QUYỂN MSSV: X114443 113 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KHÓA 2013-2018 - GVHD:THÂN TẤN THỊNH Momen mặt ngàm mép cột R40 900 n Mx =  r P = 91.5x0.6 = 54.9 (T.m) i 1 - i i Diện tích cốt thép Mx 54.9 x105 Fa    24.2 cm2 (cm2) 0.9 xh0 xRs 0.9 x90 x 2800 Chọn ϕ20a160 : bố trí cho phƣơng cạnh dài Φ14a200 : bố trí phƣơng cạnh ngắn SO SÁNH CHỌN PHƢƠNG ÁN MĨNG CHO CƠNG TRÌNH a Để so sánh lựa chọn phương án móng cho cơng trình ta dựa vào yếu tố sau : Theo thống kê vật liệu - Dựa vào cấu tạo thiết kế cọc ép C350x350 cọc nhồi D600 ta tính toán sơ khối lượng vật liệu cần thiết sử dụng cơng trình b Điều kiện kỹ thuật - Cả hai phương án móng đủ khả chịu tải trọng cơng trình truyền xuống, điều kiện độ lún điều kiện ổn định lún lệch móng thoả c Điều kiện thi công - Với điều kiện kỹ thuật hai phương án móng có đầy đủ thiết bị cần thiết cho việc thi cơng móng - Cọc ép thi công đơn giản loại cọc gây chuyển dịch đất lớn thi công nên làm ảnh hưởng đến cơng trình xung quanh Bên cạnh thường gặp cố trình thi cơng gặp phải đá ngầm, khơng thể ép qua lớp đất cứng hay đất cát … - Cọc khoan nhồi thi công phức tạp cọc ép thi cơng qua lớp đất cứng, gặp cố q trình thi cơng không gây chấn động ảnh hưởng đến công trình xung quanh cọc thay Và điều kiện cọc khoan nhồi trở nên thông dụng nước ta nên kỹ thuật thi công cải tiến nhiều có máy móc đai giúp cho việc thi cơng nhanh xác tránh rủi ro xảy trình tho cơng d Điều kiện kinh tế - Dựa vào kết thống kê ta nhận thấy phương án móng cọc ép có khối lượng thép lớn ( cọc ép ~ 22 m3 thép, cọc nhồi ~ 18 m3 ), khối lượng cọc bêtông lại nhỏ nhiều so với phương án cọc khoan nhồi SVTH: VÕ THANH QUYỂN MSSV: X114443 114 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KHÓA 2013-2018 GVHD:THÂN TẤN THỊNH - Phương án cọc khoan nhồi có giá thành thi cơng cao đòi hỏi kỹ thuật cao, cơng nhân có tay nghề máy móc đại Còn phương án móng cọc ép thi cơng đơn giản khơng đòi hỏi kỹ thuật cao, cơng nhân lành nghề, máy móc nên giá thành hạ e Các điều kiện khác - Ngoài điều ý chất lương thi cơng cọc khoan nhồi khó kiểm sốt phải thi cơng đổ bêtơng mơi trường nước ngầm dẫn đến chất lượng bêtông không đảm bảo, dẫn đếm sức chịu tải cuả cọc giảm đáng kể nguy hiểm cho cơng trình - Ngồi điều kiện để đưa phương án móng để áp dụng vào cơng trình phải dựa vào nhiều yếu tố khác : qui mơ cơng trình, điều kiện thi công, phương pháp thi công, điều kiện khí hậu, địa chất thủy văn SVTH: VÕ THANH QUYỂN MSSV: X114443 115 ... 2500x0.1x1.1=220(daN/m) Láng đá mài: 2000x0.02x1.3=52(daN/m) Vữa trát : 1800x0.015x1.3=35(daN/m) Hoạt tải: q=360(daN/m)  Tổng cộng : q,=360+35+52+220=667(daN/m) SVTH: VÕ THANH QUYỀN MSSV: X114443... chuẩn(daN/m2) Hệ số Tải trọng tính tốn(daN/m2) Phòng ngủ, phòng làm việc, phòng khách 150 1.3 195 Sàn hành lang Sàn vệ sinh Sàn ban công 300 150 400 1.2 1.3 1.2 360 195 480 SVTH: VÕ THANH QUYỀN... CẦU THANG TRỤC B : Dựa vào tài liệu kiến trúc ta tính cho bậc thang có kích thƣớc : (l = 1200mm, b =300 mm, hb = 175mm, bậc thang xây gạch thẻ, tô đá mài dày 2cm) Cầu thang loại cầu thang vế,