do an be tong cot thep

ĐỒ ÁN KẾT CẤU BÊ TÔNG CỐT THÉP Tính toán, vẽ cốt thép cho bản sàn, dầm phụ, dầm chính.. Theo các số liệu sau: - Tường chịu lực hoặc sàn  Đồ án này ta dùng tường chịu lực... 1 L Llà chi

ĐỒ ÁN KẾT CẤU BÊ TÔNG CỐT THÉP

 Tính toán, vẽ cốt thép cho bản sàn, dầm phụ, dầm chính Theo các số liệu sau:

- Tường chịu lực hoặc sàn

 Đồ án này ta dùng tường chịu lực

- Thép:

+ Thép sàn và cốt đai :

+ Thép dọc dầm:

1 L L

là chiều dài theo phương cạnh ngắn và cạnh dài của ô sàn.

Tải trọng các lớp cấu tạo sàn

Tĩnh tải tiêu chuẩn:

γ

trọng lượng riêng của các lớp cấu tạo sàn.

HÌNH 1 : Hình vẽ trích đoạn ô sàn

- Cấu tạo các lớp của sàn :

δ (m)

Trọng lượng riêng

γ (kN/m3)

Tải tiêu chuẩn (kN/m2)

Hệ số vượt tải n

Tải tính toán (kN/m2)

b b R

R R

γ ξ

• = (0,3 ÷0,9)% và ≤ ≤ => Không c n thay đ i kích thầ ổ ước b n.ả

Ki m tra chi u cao làm vi c c a : l y = 15mm.ể ề ệ ủ ấ

Đối với các ô bản có dầm liên kết ở bốn biên, vùng gạch chéo trên hình, được giảm 20% so với kết quá tính được, ở các gối giữa và các nhịp giữa:

Ch n đo n d m ph kê lên tọ ạ ầ ụ ường :

; = 1- ; ; = 100%;

3.2 T i ti t di n g i: ( ng v i giá tr momen âm )ạ ế ệ ở ố ứ ớ ị

; = 1- ; ; = 100%;

S li u tính toán cho c hai ti t di n:ố ệ ả ế ệ

Bê tông B20: = 11,5 Mpa ; = 0,9 Mpa

KẾT QUẢ TÍNH TOÁN CỐT THÉP ĐƯỢC BỐ TRÍ TRONG BẢNG SAU

Tính c t đai cho ti t di n bên trái g i 2 có l c c t l n nh t Q = 96,95(kN)ố ế ệ ố ự ắ ớ ấ

Ki m tra đi u ki n tính toán:ể ề ệ

Q ≤ (1+ + ) b.= 0,6.(1+0+0).0,9.0,9.200.305= 29,65(kN)

=> Q = 96,95 > 29,65

=> Bê tông không đ kh năng ch u c t, ph i tính c t đai ch u c tủ ả ị ắ ả ố ị ắ

-Ch n chi u dày l p bê tông b o v c t thép d c ( =20 mm) kho ng cách thông th y ọ ề ớ ả ệ ố ọ ả ủ

30mm

- Xác đ nh => = - ị

Tính kh năng ch u l c theo công th c sau:ả ị ự ứ

= ; = (1-0,5 ); =

Kết quá tính toán được tóm tắt trong bảng sau

0,307 0,260 68,09

U n 2Ø12 ố còn 2Ø18 509 29 321 0,204 0,183 56,12Trên

g i 2 ố 2Ø18+2Ø10 735 42 308 0,307 0,260 42,16 14,8Bên

trái g i ố

2

U n 2Ø1 ố 0 còn 2Ø18 509 29 321 0,204 0,183 56,12Bên

- Đo n kéo dài W, t i ti t di n c t lý thuy t , có l c c t W đạ ạ ế ệ ắ ế ự ắ ược xác đ nh theo công ị

Q: l c c t t i ti t di n c t lý thuy t, l y b ng đ d c c a bi u đ bao momenự ắ ạ ế ệ ắ ế ấ ằ ộ ố ủ ể ồ

Qs,inc : kh năng ch u c t c a c t xiên n m trong vùng c t b t c t d c, m i c t xiên ả ị ắ ủ ố ằ ắ ớ ố ọ ọ ố

đ u n m ngoài cùng c t b t c t d c nên Qề ằ ắ ớ ố ọ s,inc = 0

qsw : kh năng ch u c t c a c t đai t i ti t di n c t lý thuy t ả ị ắ ủ ố ạ ế ệ ắ ế

Chi u dài đo n neo vào c a c t d c tề ạ ủ ố ọ ường : ch n lọ a = 310≥ 10φmax = 120mm.

C t thép d c ch u l c c a d m ph đ c theo t ng nh p, kho ng cách đo n ch ng lên ố ọ ị ự ủ ầ ụ ặ ừ ị ả ạ ồ

-s đ tính toán:ơ ồ

2.Tải trọng tác dụng lên dầm chinh

T i tr ng t b n sàn truy n lên d m ph r i t d m ph truy n lên d m chính v i ả ọ ừ ả ề ầ ụ ồ ừ ầ ụ ề ầ ớ

3.Tính nội lực

3.1 Các trường hợp tải: được trình bày trên hình sau:

3.2 Biểu đồ bao mômen

3.2.1 Xác định biểu đồ mômen cho từng trường hợp tải

= 286 – 81,51–2 x (275,42 – 81,51)/3 = 75,21(kNm) = 286 – 81,51 – (275,42 – 81,51)/3

= 156,7(kNm)

S đ eơ ồ

Đo n d m BCạ ầ M3 = 286 – 81,51 – (245,39– 81,51)/3 = 149,86 (kNm)

M4 = 286 – 81,51 – 2 x (245,39– 81,51)/3 = 95,24 (kNm)

S đ gơ ồ

M1 = 286 – 163,02/3 = 231,66 (kNm)M2 = 286 – 2 x 163,02/3 = 177,32 (kNm)

Đo n d m BC:ạ ầ = -0,095 x 858 = -81,51 (kNm) = 2 x (81,51 + 163,02)/3 – 163,02= 0 (kNm)

Bi u đ bao mômen (kN.m)ể ồ

3.3.1 Xác định biểu đồ bao lực cắt cho từng trường hợp tải:

Quan h gi a ệ ữ mômen và l c c t: đ o hàm c a mômen chính là l c c tự ắ ạ ủ ự ắ

V y ta có ậ = Q = tg

Xét hai ti t di n a và b cách nhau m t đo n x, chênh l ch Mômen gi a hai ti t di n là ế ệ ộ ạ ệ ữ ế ệ

= - Do đó, l c c t gi a hai ti t di n đó là: Q = ự ắ ữ ế ệ

 Bê tông ch u đị ượ ức ng su t nén chính c a d mấ ủ ầ

Đi u ki n bê tông đ kh năng ch u c t : Q ề ệ ủ ả ị ắ

= ( 1 + + )

= 0,6 x 1x 0,9 x 0,9 x 300 x 510 = 74,36 (kN)

+ đo n gi a nh p có đ l n l c c t ở ạ ữ ị ộ ớ ự ắ

= 3,712 kN, = 15,668 kN < = 74,36 kN nên không c n tính c t đai ch u c t ầ ố ị ắ

+ m i đo n g n g i t a có Q > 74,36 kN nên ph i tính c t đai ch u l c c t ở ọ ạ ầ ố ự ả ố ị ự ắ

4.5 Biểu đồ bao vật liệu

4.5.1 Tính khả năng chịu lực của tiết diện:

T i ti t di n đang xét, c t thép b trí có ti t di n ạ ế ệ ố ố ế ệ

Ch n chi u dày l p bê tông b o v c t thép d c = 25 (mm) vàọ ề ớ ả ệ ố ọ

5

2213,4

48 552 0,07 0,068 265,31

U n ố 2ø25 còn2ø28

U n ố 2ø25 còn 4ø28 2463,2 48 552 0,323 0,27 256,47

C t ắ 2ø28 còn 2ø28

1231,6

34 566 0,158 0,15 144,48

C t ắ 4ø25 còn4ø28

2463,2 48 552 0,323 0,27 256,47

C t ắ 2ø28 còn 2ø28

U 2ø25 còn ố 2ø28 1231,6 34 566 0,158 0,15 144,48

4.5.2 Xác dịnh tiết diện cắt lý thuyết:

-v trí ti t di n c t lý thuy t, x , đị ế ệ ắ ế ược xác đ nh theo tam giác đ ng d ngị ồ ạ

- l c c t t i ti t di n c t lý thuy t ,Q , l y b ng đ d c c a bi u đ bao mômenự ắ ạ ế ệ ắ ế ấ ằ ộ ố ủ ề ồ

G i C ố

4.5.3 Xác định đoạn kéo dài W

Q: l c c t t i ti t di n c t lý thuy t, ự ắ ạ ế ệ ắ ế l y b ng đ d c c a bi u đ bao mômenấ ằ ộ ố ủ ể ồ

Qs,inc : kh năng ch u c t c a c t xiên n m trong vùng c t b t c t d c, m i c t xiên ả ị ắ ủ ố ằ ắ ớ ố ọ ọ ố

đ u n m ngoài cùng c t b t c t d c nên Qề ằ ắ ớ ố ọ s,inc = Sin

qsw : kh năng ch u c t c a c t đai t i ti t di n c t lý thuy t ả ị ắ ủ ố ạ ế ệ ắ ế

4.5.4 Kiểm tra về uốn cốt thép:

Chi ti t u n c t thép dế ố ố ược th hi n trên b n vẽể ệ ả

4.5.5 Kiểm tra về neo cốt thép

- C t thép phía dố ở ưới sau khi u n, s đố ố ược kéo vào neo g i t a đ u ph i đ m b o ở ố ự ề ả ả ả

C t thépố 2 28 2 25ϕ + ϕ

neo vào g i t a có Aố ự s = 22,13cm2

1 22,13 7,38 3

cm2

- g i B, phía nh p biên kéo vàoỞ ố ị 4 25ϕ

, nh p gi a kéo vào ở ị ữ 4 25ϕ

đo n neo đạ ươc đ t ặ

n i ch ng lên nhau sẽ l y t i thi u b ng 20d (do đố ồ ấ ố ể ằ ược neo dướ ội c t) Do đó đo n neo ạ

sẽ là 20.28 = 560 mm

- nh p biên, đo n d m kê lên c t là 340 mm, đo n c t thep neo vào g i biên là 340-Ở ị ạ ầ ộ ạ ố ố30=310 mm tho mãn đi u ki n neo c t thep t i thi uả ề ệ ố ố ể 10ϕ =10.28 280mm=