đồ án bê tông cốt thép 2

ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP 2 GVHD: ThS.Nguyễn Văn Điền Chương 1: TÍNH TOÁN SÀN ĐIỂN HÌNH I. SƠ ĐỒ TÍNH 1. Sơ đồ hệ dầm sàn 2160 3240 1440 F E c b 3480 3360 4 5 6 7 450046804900 d 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 SỬ DỤNG VẬT LIỆU Bê tông B20 ( M250) :  Cường độ chịu nén tính toán : R b = 11.5 MPa  Cường độ chịu kéo tính toán : R bt = 0.9 MPa Cốt thép loại AII :  Cường độ chịu nén tính toán : R sc = 280 MPa  Cường độ chịu kéo tính toán : R s = 280 MPa  Cường độ chịu kéo tính toán cốt thép ngang : R sw = 225 MPa Cốt thép loại AI :  Cường độ chịu nén tính toán : R sc = 225 MPa  Cường độ chịu kéo tính toán : R s = 225 MPa SVTT : PHẠM XUÂN HÙNG MSV : 1302924 LỚP : 13DXD1LT2 1 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP 2 GVHD: ThS.Nguyễn Văn Điền  Cường độ chịu kéo tính toán cốt thép ngang : R sw =175 MPa 2. Giả thiết tiết diện a) Bề dày sàn - Căn cứ vào tính chất đặc điểm và kích thước của từng loại phòng mà chia chúng làm những loại ô khác nhau. Các ô được đánh số trong hình vẽ. - Chiều dày bản sàn chọn theo công thức kinh nghiệm: h s = )( 1000 1 mm m LD × × với: L 1 , L 2 là kích thước cạnh ngắn và cạnh dài của ô bản. m = 35 đối với bản dầm, m = 45 đối với bản kê 4 cạnh - Bề dày các ô bản được tính theo công thức trên được trình bày trong bảng sau: Ô sàn số Các ô bản sàn (m) Loại bản sàn D m h s (mm) L1 L2 L2/L1 ≤ 2: bản kê > 2: bản dầm 1 1.44 4.9 3.40 bản dầm 1 35 41.14 2 1.44 4.68 3.25 bản dầm 1 35 41.14 3 1.44 4.5 3.13 bản dầm 1 35 41.14 4 3.24 4.9 1.51 bản kê 1 45 72.00 5 3.24 4.68 1.44 bản kê 1 45 72.00 6 3.24 4.5 1.39 bản kê 1 45 72.00 7 3.36 4.9 1.46 bản kê 1 45 74.67 8 3.36 4.68 1.39 bản kê 1 45 74.67 9 3.36 4.5 1.34 bản kê 1 45 74.67 10 3.48 4.9 1.41 bản kê 1 45 77.33 11 3.48 4.68 1.34 bản kê 1 45 77.33 12 3.48 4.5 1.29 bản kê 1 45 77.33 13 2.16 4.9 2.27 bản dầm 1 35 61.71 14 2.16 4.68 2.17 bản dầm 1 35 61.71 15 2.16 4.5 2.08 bản dầm 1 35 61.71 16 0.852 4.9 5.75 bản dầm 1 35 24.34 17 0.852 4.68 5.49 bản dầm 1 35 24.34 18 0.852 4.5 5.28 bản dầm 1 35 24.34 Bảng 1: Bề dày sơ bộ các bản - Để tạo điều kiện thuận lợi cho việc thi công và phù hợp với tải trọng tác dụng lên từng ô bản, ta chọn bề dày các ô bản để thiết kế là: h s = 100mm. b) Kích thước tiết diện dầm - Kích thước tiết diện dầm chọn sơ bộ theo công thức: Lh d       ÷= 20 1 8 1 và dd hb       ÷= 4 1 2 1 . => Ta chọn Lh d       = 12 1 và dd hb       = 2 1 . Trong đó L là nhịp dầm (m). Kết quả được cho trong bảng sau: Nhịp dầm L (m) h d (mm) b d (mm) SVTT : PHẠM XUÂN HÙNG MSV : 1302924 LỚP : 13DXD1LT2 2 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP 2 GVHD: ThS.Nguyễn Văn Điền 852 71 35.5 1440 120 60 2160 180 90 3240 270 135 3360 280 140 3480 290 145 4500 375 187.5 4680 390 195 4900 408.33 204.17 Bảng 2: Kích thước sơ bộ các dầm - Dựa vào kết quả tính toán sơ bộ, ta chọn kích thước các dầm như sau: + Dầm chính: 300x600 (mm). + Dầm ban công: 200x300 (mm). 3. Sơ đồ tính bản sàn - Để tính toán bản sàn có hai sơ đồ thông dụng: + Bản làm việc 1 phương nếu: 2 1 2 > L L + Bản làm việc 2 phương nếu: 2 1 2 ≤ L L - Các ô sàn làm việc 1 phương (phương cạnh ngắn), (bản dầm): 1, 2, 3, 13, 14, 15, 16, 17, 18. - Các ô sàn làm việc 2 phương (bản kê): 4, 5, 6, 7, 8, 9, 10, 11, 12. a) Nội lực bản làm việc một phương * Bản làm việc theo phương cạnh ngắn L 1 . Sơ đồ tính được xem như là dầm có bề rộng 1m. - Các ô sàn số: 13, 14, 15 được tính như bản đơn ngàm 4 cạnh (sơ đồ tính 2 đầu ngàm). L1 Sơ đồ tính cho các bản làm việc 1 phương 2 đầu ngàm + Tính toán: cắt dải bản theo phương cạnh ngắn với bề rộng 1m để tính như dầm có hai đầu ngàm. Moment : • Gối : ).( 12 2 1 2 mKN Lq M × = • Nhịp : ).( 24 2 1 1 mKN Lq M × = + Trong đó q b = (g s + p s )*b (KN/m) là tải trọng. - Các ô sàn số: 1, 2, 3, 16, 17, 18 được tính theo sơ đồ 1 đầu ngàm, 1 đầu khớp. SVTT : PHẠM XUÂN HÙNG MSV : 1302924 LỚP : 13DXD1LT2 3 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP 2 GVHD: ThS.Nguyễn Văn Điền M2 M1 + Cắt 1 dải rộng b = 1m thep phương cạnh ngắn tính như một dầm chịu uốn 1 đầu ngàm, một đầu khớp. + Moment gối: ).( 8 2 1 2 mKN Lq M × = với q = (g + p).b + Moment nhịp: ).( 128 9 2 1 1 mKN Lq M ×× = tại vị trí x = 0.625L 1 . b) Nội lực bản làm việc hai phương - Bản kê gồm các ô: 4, 5, 6, 7, 8, 9, 10, 11, 12. - Do chiều cao bd hh 3 1 > các ô làm việc theo sơ đồ ngàm 4 cạnh (sơ đồ 9 - sách BTCT 2, Võ Bá Tầm). - Tính toán: Cắt dải bản 1m để tính toán và bố trí cốt thép. Moment trong các dải bản được xác định: M 1 = m 91 x P M 2 = m 92 x P M I = k 91 x P M II = k 92 x P Trong đó: m 91, k 91 , m 92 , k 92 được tra trong sách BTCT 2 của Võ Bá Tầm. (phụ lục 12). - Tác dụng tải trọng lên sàn: P = q.L 1 .L 2 Trong đó: q = g s + p s 4. Tải trọng tác dụng lên sàn - Các số liệu về tải trọng lấy theo TCVN 2737-1995: "Tải trọng và tác động". - Các hệ số có liên quan được sử dụng trong sách "Kết cấu BTCT tập 2 - Võ Bá Tầm" - Tầng điển hình bao gồm: phòng ở, nhà vệ sinh, ban công. Tải trọng tác động lên sàn điển hình bao gồm tĩnh tải và hoạt tải. a) Tĩnh tải * Trọng lượng bản thân sàn: - Đối với phòng ở, nhà vệ sinh, ban công: + Cấu tạo các lớp sàn điển hình được trình bày như hình vẽ: SVTT : PHẠM XUÂN HÙNG MSV : 1302924 LỚP : 13DXD1LT2 4 1 m M 2 M II M II L 2 L 1 M 1 M I M I ĐỒ ÁN BÊ TƠNG CỐT THÉP 2 GVHD: ThS.Nguyễn Văn Điền LỚP VỮA TRÁT TRẦN ĐAN BÊTÔNG CỐT THÉP LỚP VỮA LÓT LỚP GẠCH CERAMIC - Cấu tạo lớp sàn: + Lớp gạch Ceramic dày 2cm, γ = 20 KN/m 3 + Lớp vữa lót dày 3cm, γ = 18 KN/m 3 + Lớp BTCT dày 10cm, γ = 25 KN/m 3 + Lớp vữa trát trần dày 1,5cm, γ = 18 KN/m 3 - Tải tác dụng phân bố đều lên sàn điển hình do các lớp cấu tạo sàn: G tt = ∑δ i γ i .n i Trong đó: δ i - chiều dày các lớp cấu tạo γ i - khối lượng riêng của vật liệu n i - hệ số vượt tải - Kết quả tính được trình bày trong bảng sau: Loại tải trọng Cấu tạo Tải tiêu chuẩn (KN/m 2 ) Hệ số vượt tải Tải tính tốn (KN/m 2 ) Tĩnh tải Lớp gạch Ceramic dày 2cm 20 x 0,02 = 0,4 1,1 0,44 Vữa lót dày 3 cm 18 x 0,03 = 0.36 1,2 0,648 Sàn BTCT dày 10 cm 25 x 0,1 = 2.5 1,1 2,75 Vữa trát trần dày 1.5 cm 18 x 0,015 = 0.27 1,2 0,324 - Tải phân bố do tường xây lên sàn + Tải phân bố do tường lên ơ sàn số 4, 5, 6: nG ttt γδ = = 18 x 0,1 x 1,1 = 1,98 (KN/m 2 ) Trong đó: δ t - chiều dày của tường γ t - khối lượng riêng của vật liệu n - hệ số vượt tải b) Hoạt tải - Dựa vào chức năng của các ơ sàn, tra TCVN 2737-1995, ta có hoạt tải như sau: Loại tải Sàn Tải tiêu chuẩn (KN/m 2 ) Hệ số vượt tải Tải tính tốn (KN/m 2 ) Hoạt tải Phòng ở : S7, S8, S9, S10, S11, S12 Nhà vệ sinh + bếp : S4, S5, S6 1,5 1,3 1,95 Hành lang, ban cơng: S1, S2, S3, S13, S14, S15, S16, S17, S18 4 1,2 4,8 c) Tổng hợp tải trọng SVTT : PHẠM XN HÙNG MSV : 1302924 LỚP : 13DXD1LT2 5 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP 2 GVHD: ThS.Nguyễn Văn Điền Ô sàn Kích thước các Tĩnh tải tính toán P s KN/m 2 q = P s + G s KN/m 2 P = q.L 1 .L 2 KN ô bản sàn (m) (KN/m 2 ) L 1 L 2 TLBT G t G s 1 1.44 4.9 4.162 0 4.162 4.8 8.962 63.24 2 1.44 4.68 4.162 0 4.162 4.8 8.962 60.40 3 1.44 4.5 4.162 0 4.162 4.8 8.962 58.07 4 3.24 4.9 4.162 1.98 6.142 1.95 8.092 128.47 5 3.24 4.68 4.162 1.98 6.142 1.95 8.092 122.70 6 3.24 4.5 4.162 1.98 6.142 1.95 8.092 117.98 7 3.36 4.9 4.162 0 4.162 1.95 6.112 100.63 8 3.36 4.68 4.162 0 4.162 1.95 6.112 96.11 9 3.36 4.5 4.162 0 4.162 1.95 6.112 92.41 10 3.48 4.9 4.162 0 4.162 1.95 6.112 104.22 11 3.48 4.68 4.162 0 4.162 1.95 6.112 99.54 12 3.48 4.5 4.162 0 4.162 1.95 6.112 95.71 13 2.16 4.9 4.162 0 4.162 4.8 8.962 94.85 14 2.16 4.68 4.162 0 4.162 4.8 8.962 90.60 15 2.16 4.5 4.162 0 4.162 4.8 8.962 87.11 16 0.852 4.9 4.162 0 4.162 4.8 8.962 37.41 17 0.852 4.68 4.162 0 4.162 4.8 8.962 35.73 18 0.852 4.5 4.162 0 4.162 4.8 8.962 34.36 5. Xác định nội lực a) Nội lực sàn bản kê 4 cạnh - Dựa vào sách BTCT tập 2 của thầy Võ Bá Tầm, phụ lục 12, sơ đồ 9 (4 đầu ngàm), ta tra được các hệ số m 91, k 91 , m 92 , k 92 . - Các hệ số M 1 , M 2 , M I , M II được tính bằng công thức sau: + Ở nhịp: M 1 = m 91 x P M 2 = m 92 x P + Ở gối: M I = k 91 x P M II = k 92 x P - Nội lực sàn bản kê 4 cạnh được tổng hợp trong bảng sau: Ô sàn P (KN) m 91 m 92 k 91 k 92 M 1 = m 91 .P M 2 = m 92 .P M I = k 91 .P M II = k 92 .P 4 1.51 128.47 0.0208 0.0093 0.0464 0.0206 2.67 1.19 5.96 2.65 5 1.44 122.7 0.0209 0.01 0.0469 0.0223 2.56 1.23 5.75 2.74 6 1.39 117.98 0.021 0.0107 0.0473 0.024 2.48 1.26 5.58 2.83 7 1.46 100.63 0.0209 0.01 0.0469 0.0223 2.10 1.01 4.72 2.24 8 1.39 96.11 0.021 0.0107 0.0473 0.024 2.02 1.03 4.55 2.31 9 1.34 92.41 0.021 0.0115 0.0474 0.0262 1.94 1.06 4.38 2.42 10 1.41 104.22 0.021 0.0107 0.0473 0.024 2.19 1.12 4.93 2.50 11 1.34 99.54 0.021 0.0115 0.0474 0.0262 2.09 1.14 4.72 2.61 12 1.29 95.71 0.0208 0.0123 0.0475 0.0281 1.99 1.18 4.55 2.69 SVTT : PHẠM XUÂN HÙNG MSV : 1302924 LỚP : 13DXD1LT2 6 )( 1 2 m L L ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP 2 GVHD: ThS.Nguyễn Văn Điền b) Nội lực sàn bản dầm - Đối với bản làm việc 1 phương 2 đầu ngàm: + Moment lớn nhất ở nhịp: ).( 24 . 1 2 1 mKN Lq M = + Moment lớn nhất ở gối: ).( 12 . 1 2 2 mKN Lq M = - Đối với bản làm việc 1 phương 1 đầu ngàm, 1 đầu khớp: + Moment gối: ).( 8 2 1 2 mKN Lq M × = với q = (g + p).b + Moment nhịp: ).( 128 9 2 1 1 mKN Lq M ×× = tại vị trí x = 0.625L 1 . - Nội lực sàn bản dầm được tổng hợp trong bảng sau: Ô sàn L 1 (m) L 2 (m) q (KN/m 2 ) M 1 KN.m M 2 KN.m 2 đầu ngàm 13 2.16 4.9 2.27 8.962 1.74 3.48 14 2.16 4.68 2.17 8.962 1.74 3.48 15 2.16 4.5 2.08 8.962 1.74 3.48 1 đầu ngàm, 1 đầu khớp 1 1.44 4.9 3.40 8.962 1.31 2.32 2 1.44 4.68 3.25 8.962 1.31 2.32 3 1.44 4.5 3.13 8.962 1.31 2.32 16 0.852 4.9 5.75 8.962 0.46 0.81 17 0.852 4.68 5.49 8.962 0.46 0.81 18 0.852 4.5 5.28 8.962 0.46 0.81 6. Tính cốt thép cho bản - Chọn mác bê tông là M250 (B20), có; + Cường độ chịu nén tính toán: R b = 11.5 MPa + Cường độ chịu kéo tính toán: R bt = 0.9 MPa + Khối lượng riêng: γ = 25 KN/m 3 + Mođun đàn hồi: E = 27x10 3 MPa - Chọn cốt thép AI: + Cường độ chịu nén tính toán: R sc = 225 MPa + Cường độ chịu kéo tính toán: R s = 225 MPa + Cường độ chịu kéo tính toán cốt thép ngang: R sw =175 MPa - Chọn khoảng cách từ trọng tâm nhóm cốt thép đến mép bê tông là: a = 1,5cm. => h 0 = h s - a = 10 - 1,5 = 8,5(cm) - Công thức tính toán: 2 0 hbR M b m = α => m αξ .211 −−= => s b s R hbR A 0 ξ = a) Cốt thép sàn bản kê 4 cạnh - Đối với thép ở nhịp nếu ta tính được lượng A s quá nhỏ có thể lấy theo cấu tạo là ø6a200. - Đối với thép ở gối chịu moment âm, để tránh hiện tượng bị nứt ngay tại góc sàn, nếu ta tính lượng A s quá nhỏ có thể lấy theo cấu tạo là ø8a200. - Cốt thép sàn bản kê 4 cạnh được tổng hợp trong bảng sau: SVTT : PHẠM XUÂN HÙNG MSV : 1302924 LỚP : 13DXD1LT2 7 )( 1 2 m L L ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP 2 GVHD: ThS.Nguyễn Văn Điền Ô sàn Moment (KN.m) h 0 (mm) α m ξ A s (mm 2 ) (tính) A s (mm 2 ) (chọn) Chọn thép (ø, a) M nhịp M 1 M 2 M gối M I M II 4 2.67 85 0.0321 0.0327 1.42 1.5 ø6,a190 0.18 1.19 0.0143 0.0144 0.63 1.4 ø6,a200 0.16 5.96 0.0717 0.0745 3.24 3.4 ø8,a150 0.40 2.65 0.0319 0.0324 1.41 1.5 ø6,a190 0.18 5 2.56 85 0.0308 0.0313 1.36 1.4 ø6,a200 0.16 1.23 0.0148 0.0149 0.65 1.4 ø6,a200 0.16 5.75 0.0692 0.0718 3.12 3.4 ø8,a150 0.40 2.74 0.033 0.0335 1.46 1.6 ø6,a180 0.19 6 2.48 85 0.0298 0.0303 1.32 1.4 ø6,a200 0.16 1.26 0.0152 0.0153 0.66 1.4 ø6,a200 0.16 5.58 0.0672 0.0696 3.02 3.1 ø8,a180 0.36 2.83 0.0341 0.0347 1.51 1.6 ø6,a180 0.19 7 2.1 85 0.0253 0.0256 1.11 1.3 ø6,a220 0.15 1.01 0.0122 0.0122 0.53 1.4 ø6,a200 0.16 4.72 0.0568 0.0585 2.54 2.6 ø8,a190 0.31 2.24 0.027 0.0273 1.19 1.3 ø6,a220 0.15 8 2.02 85 0.0243 0.0246 1.07 1.1 ø6,a250 0.13 1.03 0.0124 0.0125 0.54 1.4 ø6,a200 0.16 4.55 0.0548 0.0563 2.45 2.6 ø8,a190 0.31 2.31 0.0278 0.0282 1.23 1.3 ø6,a220 0.15 9 1.94 85 0.0233 0.0236 1.03 1.1 ø6,a250 0.13 1.06 0.0128 0.0128 0.56 1.4 ø6,a200 0.16 4.38 0.0527 0.0542 2.35 3.4 ø8,a200 0.40 2.42 0.0291 0.0296 1.28 1.3 ø6,a220 0.15 10 2.19 85 0.0264 0.0267 1.16 1.3 ø6,a220 0.15 1.12 0.0135 0.0136 0.59 1.4 ø6,a200 0.16 4.93 0.0593 0.0612 2.66 2.8 ø8,a180 0.33 2.5 0.0301 0.0306 1.33 1.4 ø6,a200 0.16 11 2.09 85 0.0252 0.0255 1.11 1.3 ø6,a220 0.15 1.14 0.0137 0.0138 0.60 1.4 ø6,a200 0.16 4.72 0.0568 0.0585 2.54 2.6 ø8,a190 0.31 2.61 0.0314 0.0319 1.39 1.4 ø6,a200 0.16 12 1.99 85 0.024 0.0242 1.05 1.1 ø6,a250 0.13 1.18 0.0142 0.0143 0.62 1.4 ø6,a200 0.16 4.55 0.0548 0.0563 2.45 2.5 ø8,a200 0.29 2.69 0.0324 0.0329 1.43 1.5 ø6,a190 0.18 b) Cốt thép sàn bản kê 2 cạnh SVTT : PHẠM XUÂN HÙNG MSV : 1302924 LỚP : 13DXD1LT2 8 0 .hb A s = µ ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP 2 GVHD: ThS.Nguyễn Văn Điền - Đối với thép ở nhịp nếu ta tính được lượng A s quá nhỏ có thể lấy theo cấu tạo là ø6a200. - Đối với thép ở gối chịu moment âm, để tránh hiện tượng bị nứt ngay tại góc sàn, nếu ta tính lượng A s quá nhỏ có thể lấy theo cấu tạo là ø8a200. - Cốt thép sàn bản kê 2 cạnh được tổng hợp trong bảng sau: Ô sàn Moment (KN.m) h 0 (mm) α m ξ A s (mm 2 ) (tính) A s (mm 2 ) (chọn) Chọn thép (ø, a) M nhịp M 1 M gối M 2 1 1.31 85 0.0158 0.0159 0.69 1.4 ø6a200 0.16 2.32 0.0279 0.0283 1.23 2.5 ø8a200 0.29 2 1.31 85 0.0158 0.0159 0.69 1.4 ø6a200 0.16 2.32 0.0279 0.0283 1.23 2.5 ø8a200 0.29 3 1.31 85 0.0158 0.0159 0.69 1.4 ø6a200 0.16 2.32 0.0279 0.0283 1.23 2.5 ø8a200 0.29 13 1.74 85 0.0209 0.0212 0.92 1.4 ø6a200 0.16 3.48 0.0419 0.0428 1.86 2.5 ø8a200 0.29 14 1.74 85 0.0209 0.0212 0.92 1.4 ø6a200 0.16 3.48 0.0419 0.0428 1.86 2.5 ø8a200 0.29 15 1.74 85 0.0209 0.0212 0.92 1.4 ø6a200 0.16 3.48 0.0419 0.0428 1.86 2.5 ø8a200 0.29 16 0.46 85 0.0055 0.0056 0.24 1.4 ø6a200 0.16 0.81 0.0097 0.0098 0.43 2.5 ø8a200 0.29 17 0.46 85 0.0055 0.0056 0.24 1.4 ø6a200 0.16 0.81 0.0097 0.0098 0.43 2.5 ø8a200 0.29 18 0.46 85 0.0055 0.0056 0.24 1.4 ø6a200 0.16 0.81 0.0097 0.0098 0.43 2.5 ø8a200 0.29 Chương 2: DẦM DỌC TRỤC E I. SƠ ĐỒ SVTT : PHẠM XUÂN HÙNG MSV : 1302924 LỚP : 13DXD1LT2 9 0 .hb A s = µ ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP 2 GVHD: ThS.Nguyễn Văn Điền 216032401440 F E c b 34803360 d 4680 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 4680 46804680 50004500468049004800 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 II. XÁC ĐỊNH TẢI TRỌNG - Tải trọng tác dụng lên dầm trục E gồm có: + Tải trọng bản thân dầm, trọng lượng tường xây lên dầm. SVTT : PHẠM XUÂN HÙNG MSV : 1302924 LỚP : 13DXD1LT2 10 [...]... HÙNG MSV : 13 029 24 12 LỚP : 13DXD1LT2 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP 2 GVHD: ThS.Nguyễn Văn Điền Nhịp qtđ (KN/m) 2. 53 2. 58 2. 56 2. 61 2. 58 2. 64 2. 53 2. 58 2. 49 2. 53 2. 6 2. 66 2. 53 2. 58 Ô sàn 1 2 3 4 7 8 9 10 11 12 15 16 17 18 1 -2 2-3 4-5 5-6 6-7 8-9 9 - 10 Tổng hoạt tải (KN/m) 5.11 5.17 5 .22 5.11 5. 02 5 .26 5.11 III CÁC TRƯỜNG HỢP TẢI TRỌNG 2. 3 52 4680 1 2. 367 4800 3 2 TH1: Tĩnh tải 1 2. 445 2. 394 4900 4 2. 418 4680... GVHD: ThS.Nguyễn Văn Điền b (cm) 20 20 20 20 30 30 20 20 30 25 20 20 35 30 25 20 30 30 20 20 1 2- 3 4-5 6 1 2- 3 4-5 6 1 2- 3 4-5 6 1 2- 3 4-5 6 1 2- 3 4-5 6 h (cm) 30 25 20 20 40 35 30 20 40 40 20 20 40 40 25 20 40 30 25 20 III XÁC ĐỊNH TĨNH TẢI TÁC DỤNG LÊN KHUNG NGANG 1 Xác định trọng lượng cấu kiện - Dầm consol: 20 x40cm + Gcs = 2( KN/m) - Dầm chính: 25 x50cm + Gd = 3 ,21 (KN/m) 2 Tĩnh tải tác dụng lên khung... 7 TH2: Tĩnh tải 2 SVTT : PHẠM XUÂN HÙNG MSV : 13 029 24 13 LỚP : 13DXD1LT2 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP 2 GVHD: ThS.Nguyễn Văn Điền 2. 605 2. 5 62 5000 4680 10 9 8 TH3: Tĩnh tải 3 0.511 4680 1 4800 3 2 TH4: Hoạt tải 1 0.517 4680 1 4800 2 3 TH5: Hoạt tải 2 0.511 0.517 4680 4800 1 2 3 TH6: Hoạt tải 3 SVTT : PHẠM XUÂN HÙNG MSV : 13 029 24 14 LỚP : 13DXD1LT2 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP 2 GVHD: ThS.Nguyễn Văn Điền 0. 522 0.5 02. .. Fc1 = 350x400 (mm2) e) Cột F5 * Tầng 6: SVTT : PHẠM XUÂN HÙNG MSV : 13 029 24 26 LỚP : 13DXD1LT2 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP 2 GVHD: ThS.Nguyễn Văn Điền  4,9 × 3 ,24 4,9 × 1,44 4,68 × 3 ,24 4,68 × 1,44   N F 6 =  + + +  × (4,1 62 + 2)  + 4 4 4 4     4,9 4,68   1,44 3 ,24    2 + 2  × 3 ,21 +  2 + 2  × 2      = [11 ,20 86 × (4,1 62 + 2) ] + (4,79 × 3 ,21 + 2, 34 × 2) = 89, 12 KN - Xét đến ảnh... (0 ,2 × 0 ,2 × 1,1 × 25 × 3,6) × 2 + 64,06 = (84 ,22 × 4) + 3,96 + 64,06 = 404,9 KN - Xét đến ảnh hưởng của gió: SVTT : PHẠM XUÂN HÙNG MSV : 13 029 24 22 LỚP : 13DXD1LT2 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP 2 Fc = 1,5 × GVHD: ThS.Nguyễn Văn Điền N B 23 404,9 × 10 3 = 1,5 × = 0,053m 2 = 53000mm 2 Rb 11,5 × 10 6 => Chọn tiết diện cột là: Fc23 = 20 0x250 (mm2) * Tầng 1: N B1 = [[7 ,2 × (4,1 62 + 4,8)] + (5,87 × 3 ,21 + 0,8 52) ]... +  × 3 ,21  +   × 7,48 2 2 2  2    2    2    (0 ,2 × 0 ,2 × 1,1 × 25 × 3,6) × 2 + 127 ,3 = [[16,3818 × (4,1 62 + 1,95)] + (8 ,21 × 3 ,21 ) + (3, 42 × 7,48)] × 4 + 3,96 × 2 + 127 ,3 = [100 ,26 + 26 ,35 + 25 ,58] × 4 + 135 ,22 = 743,98 KN - Xét đến ảnh hưởng của gió: Fc = 1,5 × N D 23 743,98 × 10 3 = 1,5 × = 0,097 m 2 = 97000mm 2 Rb 11,5 × 10 6 => Chọn tiết diện cột là: Fc23 = 25 0x400 (mm2) * Tầng... 3360 S7 d S6 3480 S5 c S4 S1 S2 8 52 2160 S3 4900 4 b a 4680 5 6 b) Bảng tổng hợp tổng tĩnh tải SVTT : PHẠM XUÂN HÙNG MSV : 13 029 24 29 LỚP : 13DXD1LT2 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP 2 Nhịp A-B B-C C-D D-E E-F F-G Ô sàn 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 L1 (m) GVHD: ThS.Nguyễn Văn Điền Gs (KN/m2) Dạng phân bố qtđ (KN/m) 4.1 62 4.1 62 4.1 62 4.1 62 4.1 62 4.1 62 4.1 62 4.1 62 6.1 42 6.1 42 4.1 62 4.1 62 Tam giác Tam giác Tam giác... 9.45 9.45 2. 69 7. 92 7. 92 5.18 7.64 11.4 11.4 7.64 11.4 11.4 7.64 3ø18 3 22 3 22 3ø18 3 22 3 22 3ø18 0.17 0.84 0.84 0.07 0.7 0.7 0.14 chữ nhật chữ nhật chữ nhật chữ nhật 0.03 0.18 0.18 0.03 0.03 0 .20 0 .20 0.03 6.77 11.5 11.5 5.19 7.64 12. 73 12. 73 7.64 3ø18 3 20 3 20 3ø18 0.18 1. 02 1. 02 0.14 0 0 10.57 10.57 9 - 10 0 3 Tính toán cốt thép ngang (cốt đai) Biểu đồ lực cắt dầm 1 - 2, 2 - 3 Biểu đồ lực cắt... × 0,8 52 4,9 × 2, 16 4,68 × 0,8 52 4,68 × 2, 16   N B 6 =  + + +  × (4,1 62 + 2)  + 4 4 4 4     4,9 4,68 2, 16   0,8 52    2 + 2 + 2  × 3 ,21 +  2  × 2      = [(3,7 + 3,5) × (4,1 62 + 2) ] + [ (2, 45 + 2, 34 + 1,08) × 3 ,21 + 0,8 52] = [7 ,2 × (4,1 62 + 2) ] + (5,87 × 3 ,21 + 0,8 52) = 64,06 KN - Xét đến ảnh hưởng của gió: N B6 64,06 × 10 3 Fc = 1,5 × = 1,5 × = 8,4 × 10 −3 m 2 = 8400mm 2 6 Rb... Fc6 = 20 0x200 (mm2) * Tầng 4 - 5: N B 45 = [[7 ,2 × (4,1 62 + 4,8)] + (5,87 × 3 ,21 + 0,8 52) ] × 2 + (0 ,2 × 0 ,2 × 1,1 × 25 × 3,6) + 64,06 = (84 ,22 × 2) + 3,96 + 64,06 = 23 6,46 KN - Xét đến ảnh hưởng của gió: Fc = 1,5 × N B 45 23 6,46 × 10 3 = 1,5 × = 0,03084m 2 = 30840mm 2 Rb 11,5 × 10 6 => Chọn tiết diện cột là: Fc45 = 20 0x200 (mm2) * Tầng 2 - 3: N B 23 = [[7 ,2 × ( 4,1 62 + 4,8)] + (5,87 × 3 ,21 + 0,8 52) ] . 0.19 7 2. 1 85 0. 025 3 0. 025 6 1.11 1.3 ø6,a 220 0.15 1.01 0.0 122 0.0 122 0.53 1.4 ø6,a200 0.16 4. 72 0.0568 0.0585 2. 54 2. 6 ø8,a190 0.31 2. 24 0. 027 0. 027 3 1.19 1.3 ø6,a 220 0.15 8 2. 02 85 0. 024 3 0. 024 6. 1.4 ø6a200 0.16 2. 32 0. 027 9 0. 028 3 1 .23 2. 5 ø8a200 0 .29 2 1.31 85 0.0158 0.0159 0.69 1.4 ø6a200 0.16 2. 32 0. 027 9 0. 028 3 1 .23 2. 5 ø8a200 0 .29 3 1.31 85 0.0158 0.0159 0.69 1.4 ø6a200 0.16 2. 32. (KN/m) 1 - 2 1 2. 53 5.11 2 2.58 2 - 3 3 2. 56 5.17 4 2. 61 4 - 5 7 2. 58 5 .22 8 2. 64 5 - 6 9 2. 53 5.11 10 2. 58 6 - 7 11 2. 49 5. 02 12 2.53 8 - 9 15 2. 6 5 .26 16 2. 66 9 - 10 17 2. 53 5.11 18 2. 58 III.