đồ án bê tông cốt thép 2

L1 Sơ đồ tính cho các bản làm việc 1 phương 2 đầu ngàm + Tính toán: cắt dải bản theo phương cạnh ngắn với bề rộng 1m để tính như dầm có hai đầu ngàm... Tải trọng tác động lên sàn điển hì

Chương 1: TÍNH TOÁN SÀN ĐIỂN HÌNH

c b

4 5 6 7

4500 4680 4900

 Cường độ chịu nén tính toán : Rb= 11.5 MPa

 Cường độ chịu kéo tính toán : Rbt= 0.9 MPa

Cốt thép loại AII :

 Cường độ chịu nén tính toán : Rsc = 280 MPa

 Cường độ chịu kéo tính toán : Rs = 280 MPa

 Cường độ chịu kéo tính toán cốt thép ngang : Rsw= 225 MPa

Cốt thép loại AI :

 Cường độ chịu nén tính toán : Rsc = 225 MPa

 Cường độ chịu kéo tính toán : Rs = 225 MPa

 Cường độ chịu kéo tính toán cốt thép ngang : Rsw=175 MPa

2 Giả thiết tiết diện





với: L1, L2 là kích thước cạnh ngắn và cạnh dài của ô bản

m = 35 đối với bản dầm, m = 45 đối với bản kê 4 cạnh

- Bề dày các ô bản được tính theo công thức trên được trình bày trong bảng sau:

Ô sàn

số

Các ô bản sàn (m) Loại bản sàn

D m hs (mm)L1 L2 L2/L1 ≤ 2: bản kê

b) Kích thước tiết diện dầm

- Kích thước tiết diện dầm chọn sơ bộ theo công thức: h d L

.Trong đó L là nhịp dầm (m) Kết quả được cho trong bảng sau:

Nhịp dầm L (m) (mm)hd (mm)bd

- Để tính toán bản sàn có hai sơ đồ thông dụng:

+ Bản làm việc 1 phương nếu: 2

1 2



L L

+ Bản làm việc 2 phương nếu: 2

1 2



L L

- Các ô sàn làm việc 1 phương (phương cạnh ngắn), (bản dầm): 1, 2, 3, 13, 14, 15, 16, 17, 18

- Các ô sàn làm việc 2 phương (bản kê): 4, 5, 6, 7, 8, 9, 10, 11, 12

a) Nội lực bản làm việc một phương

* Bản làm việc theo phương cạnh ngắn L1 Sơ đồ tính được xem như là dầm có bề rộng 1m

- Các ô sàn số: 13, 14, 15 được tính như bản đơn ngàm 4 cạnh (sơ đồ tính 2 đầu ngàm)

L1

Sơ đồ tính cho các bản làm việc 1 phương 2 đầu ngàm

+ Tính toán: cắt dải bản theo phương cạnh ngắn với bề rộng 1m để tính như dầm có hai đầu

ngàm Moment :

12

2 1

M  + Trong đó qb = (gs + ps)*b (KN/m) là tải trọng

- Các ô sàn số: 1, 2, 3, 16, 17, 18 được tính theo sơ đồ 1 đầu ngàm, 1 đầu khớp

M2 M1

+ Cắt 1 dải rộng b = 1m thep phương cạnh ngắn tính như một dầm chịu uốn 1 đầu ngàm, một đầu khớp

+ Moment gối: ( )

8

2 1

 các ô làm việc theo sơ

đồ ngàm 4 cạnh (sơ đồ 9 - sách BTCT 2,

Võ Bá Tầm)

- Tính toán: Cắt dải bản 1m để tính toán và bố

trí cốt thép Moment trong các dải bản được xác

- Các số liệu về tải trọng lấy theo TCVN 2737-1995: "Tải trọng và tác động".

- Các hệ số có liên quan được sử dụng trong sách "Kết cấu BTCT tập 2 - Võ Bá Tầm"

- Tầng điển hình bao gồm: phòng ở, nhà vệ sinh, ban công Tải trọng tác động lên sàn điển

hình bao gồm tĩnh tải và hoạt tải

a) Tĩnh tải

* Trọng lượng bản thân sàn:

- Đối với phòng ở, nhà vệ sinh, ban công:

+ Cấu tạo các lớp sàn điển hình được trình bày như hình vẽ:

LỚP VỮA TRÁT TRẦN ĐAN BÊTÔNG CỐT THÉP LỚP VỮA LÓT LỚP GẠCH CERAMIC

- Tải tác dụng phân bố đều lên sàn điển hình do các lớp cấu tạo sàn: Gtt = ∑δδiγi.ni

Trong đĩ: δi - chiều dày các lớp cấu tạo

γi - khối lượng riêng của vật liệu

Tải tính tốn (KN/m 2 )

Tĩnh tải

Lớp gạch Ceramic dày 2cm 20 x 0,02 = 0,4 1,1 0,44Vữa lĩt dày 3 cm 18 x 0,03 = 0.36 1,2 0,648Sàn BTCT dày 10 cm 25 x 0,1 = 2.5 1,1 2,75Vữa trát trần dày 1.5 cm 18 x 0,015 = 0.27 1,2 0,324

- Tải phân bố do tường xây lên sàn

+ Tải phân bố do tường lên ơ sàn số 4, 5, 6: G t  t t.n = 18 x 0,1 x 1,1 = 1,98 (KN/m2)

Trong đĩ: δt - chiều dày của tường

γt - khối lượng riêng của vật liệu

(KN/

m 2 )

Hệ số vượt tải

Tải tính tốn (KN/m 2 )

Hoạt tải

Phịng ở : S7, S8, S9, S10, S11, S12 Nhà vệ sinh + bếp : S4, S5, S6 1,5 1,3 1,95 Hành lang, ban cơng: S1, S2, S3, S13,

c) Tổng hợp tải trọng

L

b) Nội lực sàn bản dầm

- Đối với bản làm việc 1 phương 2 đầu ngàm:

+ Moment lớn nhất ở nhịp: ( )

24 1

1 q L KN m

M 

+ Moment lớn nhất ở gối: ( )

12 1

+ Cường độ chịu nén tính toán: Rb= 11.5 MPa

+ Cường độ chịu kéo tính toán: Rbt= 0.9 MPa

+ Khối lượng riêng: γ = 25 KN/m3

+ Mođun đàn hồi: E = 27x103 MPa

- Chọn cốt thép AI:

+ Cường độ chịu nén tính toán: Rsc = 225 MPa

+ Cường độ chịu kéo tính toán: Rs = 225 MPa

+ Cường độ chịu kéo tính toán cốt thép ngang: Rsw=175 MPa

- Chọn khoảng cách từ trọng tâm nhóm cốt thép đến mép bê tông là: a = 1,5cm

=> h0 = hs - a = 10 - 1,5 = 8,5(cm)

- Công thức tính toán:

2 0

R h b R



a) Cốt thép sàn bản kê 4 cạnh

- Đối với thép ở nhịp nếu ta tính được lượng As quá nhỏ có thể lấy theo cấu tạo là ø6a200.

- Đối với thép ở gối chịu moment âm, để tránh hiện tượng bị nứt ngay tại góc sàn, nếu ta tính lượng As quá nhỏ có thể lấy theo cấu tạo là ø8a200.

- Cốt thép sàn bản kê 4 cạnh được tổng hợp trong bảng sau:

) (1

L L

(mm2)(chọn)

Chọnthép (ø, a)

- Đối với thép ở nhịp nếu ta tính được lượng As quá nhỏ có thể lấy theo cấu tạo là ø6a200.

- Đối với thép ở gối chịu moment âm, để tránh hiện tượng bị nứt ngay tại góc sàn, nếu ta tính lượng As quá nhỏ có thể lấy theo cấu tạo là ø8a200.

- Cốt thép sàn bản kê 2 cạnh được tổng hợp trong bảng sau:

Ô sàn

Moment(KN.m) h0

As

(mm2)(tính)

As

(mm2)(chọn)

Chọnthép (ø,a)

2 1.31

85 0.0158 0.0159 0.69 1.4 ø6a200 0.162.32 0.0279 0.0283 1.23 2.5 ø8a200 0.29

3 1.31

85 0.0158 0.0159 0.69 1.4 ø6a200 0.162.32 0.0279 0.0283 1.23 2.5 ø8a200 0.29

13 1.74

85 0.0209 0.0212 0.92 1.4 ø6a200 0.163.48 0.0419 0.0428 1.86 2.5 ø8a200 0.29

14 1.74

85 0.0209 0.0212 0.92 1.4 ø6a200 0.163.48 0.0419 0.0428 1.86 2.5 ø8a200 0.29

15 1.74

85 0.0209 0.0212 0.92 1.4 ø6a200 0.163.48 0.0419 0.0428 1.86 2.5 ø8a200 0.29

16 0.46

85 0.0055 0.0056 0.24 1.4 ø6a200 0.160.81 0.0097 0.0098 0.43 2.5 ø8a200 0.29

17 0.46

85 0.0055 0.0056 0.24 1.4 ø6a200 0.160.81 0.0097 0.0098 0.43 2.5 ø8a200 0.29

18 0.46

85 0.0055 0.0056 0.24 1.4 ø6a200 0.160.81 0.0097 0.0098 0.43 2.5 ø8a200 0.29

2160 3240

+ Tải trọng sàn truyền vào dầm.

( 2 [(

] )

( [ ] )

(

=[0.1 x (3.6 - 0.5) x 18 x 1.1] + [0.02 x (3.6 - 0.5) x 18 x 1.2] = 7.48 (KN/m)

2 Tải trọng từ các ô bản sàn truyền vào dầm trục E

- Tải trọng phân bố dạng tam giác và hình thang ta đưa về dạng phân bố đều để tính

+ Đối với dạng tam giác, ta quy về tải phân bố đều tương đương như sau:

 Tĩnh tải:

2 8

.

2 L L

.

2 L L

Hệ số quy đổi (β) )

TH2: Tĩnh tải 2

8 9 10

4680 5000

TH6: Hoạt tải 3

4 5 6 7

4500 4680

4900

0.502 0.511

TH10: Hoạt tải 7

8 9 10

4680 5000

0.526

TH11: Hoạt tải 8

4680 5000

0.511

TH12: Hoạt tải 9

4680 5000

0.526

0.511

TH13: Hoạt tải 10

IV KẾT QUẢ NỘI LỰC

Biểu đồ bao moment dầm 1 - 2 và 2 - 3

Biểu đồ bao moment dầm 4 - 5, 5 - 6, 6 - 7

Biểu đồ bao moment dầm 8 - 9, 9 - 10

V TÍNH TOÁN CỐT THÉP

1 Cấu kiện chịu uốn tiết diện chữ T

a) Đối với tiết diện chịu moment dương

- Tính theo tiết diện chữ T cánh nằm trong vùng nén

f b bt

+ Trong đó h'

f = hs.+ Chọn a = 5cm => h0 = h – a = 50 – 5 = 45 (cm)

+ Nếu Mf > M: trục trung hòa đi qua cánh, lúc này tính toán như tiết diện hình chữ nhật

0 2 '

.

M

f b

b

g m



  =>   1  1  2 m =>

s f b b s

R h b R

' 1







+ Nếu Mf < M: trục trung hòa đi qua sườn, lúc này tính toán tiết diện hình chữ T

b) Đối với tiết diện chịu moment âm

- Cánh nằm trong vùng kéo nên bỏ qua, tính theo tiết diện hình chữ nhật (bxh)

0 2

R h b R

2

.





%

R R h

b A

Mgối Mnhịp

1 - 2

0

5.09 39.1 chữ nhật 0.03 0.03 5.09 7.64 3ø18 0.139.44 chữ nhật 0.16 0.18 10.23 11.4 3ø22 0.91

2 - 3

9.44 chữ nhật 0.16 0.18 10.23 11.4 3ø22 0.91

5.63 39.1 chữ nhật 0.03 0.03 5.64 7.64 3ø18 0.150

4 - 5

0

6.54 39.1 chữ nhật 0.03 0.03 6.57 7.64 3ø18 0.178.78 chữ nhật 0.15 0.16 9.45 11.4 3ø22 0.84

8 - 9 0

6.74 39.1 chữ nhật 0.03 0.03 6.77 7.64 3ø18 0.1810.57 chữ nhật 0.18 0.20 11.5 12.73 3ø20 1.02

9 - 10

10.57 chữ nhật 0.18 0.20 11.5 12.73 3ø20 1.02

5.19 39.1 chữ nhật 0.03 0.03 5.19 7.64 3ø18 0.140

3 Tính toán cốt thép ngang (cốt đai)

=> Điều kiện (1) không thỏa => Vậy ta phải bố trí cốt ngang.

0 175

mm cm

A MPa R

sw sw

bt n f b

Q

h b R

2 0

max

2 0 4

Q

h b R

S b bt  bt        

- Đoạn dầm gần gối tựa (đoạn l/4): Do h = 500mm > 450mm => mm mm

mm h

S ct

500 7 , 166 300



=> Thiên về an toàn ta chọn Sct= 150mm

+ Chọn khoảng cách đai S = min (Stt , Smax , Sct) => Chọn S = 150mm

=> Vậy ta bố trí S = 150mm cho đoạn 1/4 gần gối tựa

- Đoạn giữa nhịp còn lại: Do h = 500mm > 300mm => mm mm

mm h

S ct

500 375 500

4 3

27 10 21 5 1 5

b s w



 Với: Es là modul đàn hồi của thép

Eb là modul đàn hồi của bê tông

mm N S

A n R

Chương 3: TÍNH KHUNG NGANG TRỤC 5

I SƠ ĐỒ TÍNH

8 aG

II CHỌN SƠ BỘ TIẾT DIỆN KHUNG NGANG

1 Chọn tiết diện dầm

- Như tính toán phần dầm dọc ở trên ta chọn hd = 50cm và bd = 25cm

- Nhịp consol (dầm F - G): L = 1,44m

G S

2 162

)]

2 162 , 4 ( )

852 , 0 21 , 3 2 16 , 2 2

16 , 2 68 , 4 4

852 , 0 68 , 4 4

16 , 2 9 , 4 4

852 , 0 9

3 6

3

10 5 , 11 10 06 , 64 5 , 1 5

852 , 0 21 , 3 87 , 5 ( )]

8 , 4 162 , 4 ( 2

6 3

10 5 , 11

10 46 , 236 5 , 1 5

852 , 0 21 , 3 87 , 5 ( )]

8 , 4 162 , 4 ( 2

6 3

10 5 , 11

10 9 , 404 5 , 1 5

* Tầng 1:

KN

06 , 495 06 , 64 9 , 9 )

852 , 0 21 , 3 87 , 5 ( )]

8 , 4 162 , 4 ( 2

6 3

10 5 , 11

10 06 , 495 5 , 1 5

2 162

)]

2 162

16 , 2 68 , 4 4

48 , 3 68 , 4 4

16 , 2 9 , 4 4

48 , 3 9

6 3

10 5 , 11

10 68 , 107 5 , 1 5

, 111 2 ] 84 , 48 43 , 24 94 , 50

] 21 , 3 ) 82 , 2 79 , 4 [(

)]

95 , 1 162 , 4 ( 3346 , 8 ) 8 , 4 162 , 4 (

, 7 2 48 , 3 48 , 7 2 68 , 4 2 9 , 4 21

, 3 2 16 , 2 2 48 , 3 21 , 3 2 68 , 4 2

9 ,

4

) 95 , 1 162 , 4 ( 4

48 , 3 68 , 4 4

48 , 3 9 , 4 ) 8 , 4 162 , 4 ( 4

16 , 2 68 , 4 4

16 , 2 9 ,

] 21 , 3 ) 82 , 2 79 , 4 [(

)]

95 , 1 162 , 4 ( 3346 , 8 ) 8 , 4 162 , 4 (

, 7 2 48 , 3 2 68 , 4 2 9 , 4 21

, 3 2 48 , 3 2 16 , 2 2 68 , 4 2

9 ,

4

) 95 , 1 162 , 4 ( 4

48 , 3 68 , 4 4

48 , 3 9 , 4 ) 8 , 4 162 , 4 ( 4

16 , 2 68 , 4 4

16 , 2 9 ,

6 3

10 5 , 11

10 84 , 801 5 , 1 5

395

,

10

5 ]] 48 , 7 ) 74 , 1 79 , 4 [(

] 21 , 3 ) 82 , 2 79 , 4 [(

)]

95 , 1 162 , 4 ( 3346 , 8 ) 8 , 4 162 , 4 (

, 7 2 48 , 3 2 68 , 4 2 9 , 4 21

, 3 2 48 , 3 2 16 , 2 2 68 , 4 2

9

,

4

) 95 , 1 162 , 4 ( 4

48 , 3 68 , 4 4

48 , 3 9 , 4 ) 8 , 4 162 , 4 ( 4

16 , 2 68 , 4 4

16 , 2 9

6 3

10 5 , 11

10 78 , 452 5 , 1 5

2 2

6 3

10 5 , 11

10 32 , 981 5 , 1 5

,

16

[

21 , 3 2 36 , 3 2 48 , 3 2 68 , 4 2

9 ,

4

) 2 162 , 4 ( 4

36 , 3 68 , 4 4

36 , 3 9 , 4 4

48 , 3 68 , 4 4

48 , 3 9 ,

6 3

10 5 , 11 10 3 , 127 5 , 1 5

48 , 7 42 , 3 ( ) 21 , 3 21 , 8 ( )]

95 , 1 162 , 4 ( 3818

,

16

[[

3 , 127 ) 6 , 3 25 1 ,

, 7 2 36 , 3 2 48 , 3 21

, 3 2 48 , 3 2 36 , 3 2 68 , 4 2

9 ,

4

) 95 , 1 162 , 4 ( 4

36 , 3 68 , 4 4

36 , 3 9 , 4 4

48 , 3 68 , 4 4

48 , 3 9 ,

6 3

10 5 , 11

10 03 , 309 5 , 1 5

48 , 7 42 , 3 ( ) 21 , 3 21 , 8 ( )]

95 , 1 162 , 4 ( 3818

,

16

[[

3 , 127 2 ) 6 , 3 25 1 ,

, 7 2 36 , 3 2 48 , 3 21

, 3 2 48 , 3 2 36 , 3 2 68 , 4 2

9 ,

4

) 95 , 1 162 , 4 ( 4

36 , 3 68 , 4 4

36 , 3 9 , 4 4

48 , 3 68 , 4 4

48 , 3 9 ,

6 3

10 5 , 11

10 98 , 743 5 , 1 5

48 , 7 42 , 3 ( ) 21 , 3 21 , 8 ( )]

95 , 1 162 , 4 ( 3818

,

16

[[

3 , 127 2 ) 6 , 3 25 1 , 1

, 7 2 36 , 3 2 48 , 3 21

, 3 2 48 , 3 2 36 , 3 2 68 , 4 2

9

,

4

) 95 , 1 162 , 4 ( 4

36 , 3 68 , 4 4

36 , 3 9 , 4 4

48 , 3 68 , 4 4

48 , 3 9

6 3

10 5 , 11

10 05 , 908 5 , 1 5

9 ,

4

) 2 162 , 4 ( 4

36 , 3 68 , 4 4

36 , 3 9 , 4 4

24 , 3 68 , 4 4

24 , 3 9 ,

6 3

10 5 , 11

10 37 , 123 5 , 1 5

48 , 7 09 , 8 ( ) 21 , 3 09 , 8 ( )]

95 , 1 162 , 4 (

, 3 2 24 , 3 2 36 , 3 2 68 , 4 2

9

,

4

) 95 , 1 162 , 4 ( 4

36 , 3 68 , 4 4

36 , 3 9 , 4 4

24 , 3 68 , 4 4

24 , 3 9

6 3

10 5 , 11

10 39 , 493 5 , 1 5

48 , 7 09 , 8 ( ) 21 , 3 09 , 8 ( )]

95 , 1 162 , 4 (

, 3 2 24 , 3 2 36 , 3 2 68 , 4 2

9

,

4

) 95 , 1 162 , 4 ( 4

36 , 3 68 , 4 4

36 , 3 9 , 4 4

24 , 3 68 , 4 4

24 , 3 9

6 3

10 5 , 11

10 105 , 868 5 , 1 5

, 147 5 ] 51 , 60 97 , 25

48 , 7 09 , 8 ( ) 21 , 3 09 , 8 ( )]

95 , 1 162 , 4 ( 807

6 3

10 5 , 11

10 58 , 1062 5

, 1 5

12 , 89 ) 2 34 , 2 21 , 3 79 , 4 ( )]

2 162 , 4 (

44 , 1 68 , 4 4

24 , 3 68 , 4 4

44 , 1 9 , 4 4

24 , 3 9

6 3

10 5 , 11 10 12 , 89 5 , 1 5

95 , 1 162 , 4 ( 7598 , 7 ) 8 , 4 162 , 4 (

, 7 2 24 , 3 2 68 , 4 2 9 , 4 2

2 44 , 1 21 , 3 2 24 , 3 2 68 , 4 2

9 ,

4

) 95 , 1 162 , 4 ( 4

24 , 3 68 , 4 4

24 , 3 9 , 4 ) 8 , 4 162 , 4 ( 4

44 , 1 68 , 4 4

44 , 1 9 ,

6 3

10 5 , 11

10 67 , 389 5 , 1 5

95 , 1 162 , 4 ( 7598 , 7 ) 8 , 4 162 , 4 ( 4488

6 3

10 5 , 11

10 23 , 692 5 , 1 5

95 , 1 162 , 4 ( 7598 , 7 ) 8 , 4 162 , 4 ( 4488

6 3

10 5 , 11

10 45 , 848 5 , 1 5

III XÁC ĐỊNH TĨNH TẢI TÁC DỤNG LÊN KHUNG NGANG

1 Xác định trọng lượng cấu kiện

- Dầm consol: 20x40cm

+ Gcs = 2(KN/m)

- Dầm chính: 25x50cm

+ Gd = 3,21 (KN/m)

2 Tĩnh tải tác dụng lên khung trục 5

- Coi sàn mái như sàn tầng BTCT để thiên về an toàn

a) Sơ đồ truyền tải lên sàn tầng 2 - 6

- Đối với dạng tam giác, ta quy về tải phân bố đều tương đương như sau:

+ Tĩnh tải:

2 8

.

2 L L





8 a G S11

S9

S7

S5

S3 S1 S12

S10

S8

S6

S4 S2

b) Bảng tổng hợp tổng tĩnh tải

KN G

2 426 , 0 ) 048 , 4 9 , 4 ( 162 , 4

KN S

L G

426 , 0 ) 048 , 4 9 , 4 (

08 , 1 ) 52 , 2 68 , 4 (

08 , 1 ) 74 , 2 9 , 4 (

162 , 4

KN S

n h

b n

h b

n h

b n

h b

+ [02 ,,23 0[,25 25 1,1 2 2(0,2( 0,25)) 18 1,3 0,02] ] 3,6 6,47( )

KN h

n h

b n

h b

n h

b n

h b

L G

2 74 , 1 ) 42 , 1 9 , 4 (

2

2 08 , 1 ) 52 , 2 68 , 4 ( 2

2 08 , 1 ) 74 , 2 9 , 4 (

162 , 4

KN S

n h

b n

h b

n h

b n

h b

n h

b n

h b

n h

b n

h b

- Do trọng lượng bản thân dầm dọc truyền vào:

2 68 , 4 2 9 , 4 21 ,

L G

74 , 1 ) 42 , 1 9 , 4 (

68 , 1 ) 32 , 1 68 , 4 (

68 , 1 ) 54 , 1 9 , 4 (

162 , 4

KN S

n h

b n

h b

n h

b n

h b

n h

b n

h b

n h

b n

h b

L G

2 62 , 1 ) 68 , 1 9 , 4 (

68 , 1 ) 32 , 1 68 , 4 (

68 , 1 ) 54 , 1 9 , 4 (

162 , 4

KN S

n h

b n

h b

n h

b n

h b

n h

b n

h b

+ [10,35[ 0,4 25 1,1 22 ((0,35 0),4) 18 1,3 0],02] 3,6 16,39( )

KN h

n h

b n

h b

L G

62 , 1 ) 68 , 1 9 , 4 (

2

2 72 , 0 ) 24 , 3 68 , 4 ( 2

2 72 , 0 ) 46 , 3 9 , 4 (

162 , 4

KN S

n h

b n

h b

n h

b n

h b

n h

b n

h b

n h

b n

h b

+ 2 4 , 79 9 , 58 ( )

2 68 , 4 2 9 , 4

KN G

2 72 , 0 ) 46 , 3 9 , 4 ( 162 , 4

KN S

=> Vậy lực tập trung tại nút G: N G = g cs + g s = 9,58 + 12,24 = 21,82 (KN)

3 Tĩnh tải tác dụng lên sàn mái

a) Sơ đồ truyền tải lên sàn mái

- Đối với dạng tam giác, ta quy về tải phân bố đều tương đương như sau:

+ Tĩnh tải:

2 8

.

2 L L





G S11

A - B 1 0.852 4.162 Tam giác 1.11 3.21 5.43

B - C 3 2.16 4.162 Tam giác 2.81 3.21 8.83

KN G

2 426 , 0 ) 048 , 4 9 , 4 ( 162 , 4

KN S

L G

426 , 0 ) 048 , 4 9 , 4 (

08 , 1 ) 52 , 2 68 , 4 (

08 , 1 ) 74 , 2 9 , 4 (

162 , 4

KN S

L G

74 , 1 ) 42 , 1 9 , 4 (

08 , 1 ) 52 , 2 68 , 4 (

08 , 1 ) 74 , 2 9 , 4 (

162 , 4

KN S

L G

- Do sàn S5, S6, S7, S8 truyền vào:

+

) ( 87 , 43 ) 56 , 2 75 , 2 52 , 2 71 , 2 (

2 74 , 1 ) 42 , 1 9 , 4 (

2

2 68 , 1 ) 32 , 1 68 , 4 ( 2

2 68 , 1 ) 54 , 1 9 , 4 (

162 , 4

KN S

L G

62 , 1 ) 68 , 1 9 , 4 (

2

2 68 , 1 ) 32 , 1 68 , 4 ( 2

2 68 , 1 ) 54 , 1 9 , 4 (

162 , 4

KN S

L G

2 62 , 1 ) 68 , 1 9 , 4 (

2

2 72 , 0 ) 24 , 3 68 , 4 ( 2

2 72 , 0 ) 46 , 3 9 , 4 (

162 , 4

KN S

KN G

2 72 , 0 ) 46 , 3 9 , 4 ( 162 , 4

KN S

4 Bảng tổng hợp tĩnh tải tập trung tại nút

IV XÁC ĐỊNH HOẠT TẢI TÁC DỤNG LÊN KHUNG NGANG

1 Hoạt tải tác dụng lên khung trục 5

a) Sơ đồ truyền tải lên sàn tầng 2 - 6

- Đối với dạng tam giác, ta quy về tải phân bố đều tương đương như sau:

+ Hoạt tải:

2 8

.

2 L L





G S11

S9

S7

S5

S3 S1 S12

S10

S8

S6

S4 S2

b) Bảng tổng hợp hoạt tải phân bố

2 426 , 0 ) 048 , 4 9 , 4 ( 8 , 4

KN S

2 426 , 0 ) 048 , 4 9 , 4 (

2

2 08 , 1 ) 52 , 2 68 , 4 ( 2

2 08 , 1 ) 74 , 2 9 , 4 (

8 , 4

KN S

2 74 , 1 ) 42 , 1 9

2 08 , 1 ) 74 , 2 9 , 4 ( 8 , 4

KN S

+

) ( 55 , 20 ) 56 , 2 75 , 2 52 , 2 71 , 2

2 74 , 1 ) 42 , 1 9 , 4 (

68 , 1 ) 32 , 1 68 , 4 (

68 , 1 ) 54 , 1 9 , 4 (

95 , 1

KN S

62 , 1 ) 68 , 1 9 , 4 (

68 , 1 ) 32 , 1 68 , 4 (

68 , 1 ) 54 , 1 9 , 4 (

95 , 1

KN S

2 72 , 0 ) 46 , 3 9

2 62 , 1 ) 68 , 1 9 , 4 ( 95 , 1

KN S

2 72 , 0 ) 46 , 3 9 , 4 ( 8 , 4

KN S

=> Vậy lực tập trung tại nút G: N G = 14,11(KN)

2 Hoạt tải tác dụng lên sàn mái

a) Sơ đồ truyền tải lên sàn mái

- Đối với dạng tam giác, ta quy về tải phân bố đều tương đương như sau:

+ Hoạt tải:

2 8

.

2 L L



