đồ án công trình ven biển (1)

Đồ án cơng trình ven biển GVHD: Thầy Trần Thu Tâm THIẾT KẾ ĐÊ CHẮN SÓNG I SỐ LIỆU - Bình đồ số 1: +4 -5 -10 -20 -30 -40 -50 -15 K ca hu n vö ba ïc ûo be ve án ä1 Hướng gió 100 50 200 400 BÌNH ĐỒ 600 800 1000 TỶ LỆ 1/10.000 2/2004 - Mực nước cao (MNC): (m) - Mực nước thấp (MNT): (m) - Tốc độ gió : W  35 (m/s) - Hướng gió : Đông - Tần số vượt : p%  2% - Khu bảo vệ : khu vực - Kết cấu đê : đê mái nghiêng - Nền đất : Cát tc  38 ; Ctc  2.0(T / m );  tc  2.0(T / m3 ); - Vật liệu địa phương : đá  s  2.65(T / m3 ); e  0.6;  400 Yêu cấu thiết kế đê chắn sóng: - Sơ đồ thiết kế đê - Ảnh hưởng đến địa hình xung quanh - Sự hài hòa với mơi trường xung quanh - Dạng kết cấu đê chắn sóng - Khả sử dụng nhiều mặt đê chắn sóng - Phương pháp thiết kế - Phương pháp thi công - Các khía cạnh kinh tế SVTH: Phan Văn Hưng Trang MSSV:1411625 Đồ án cơng trình ven biển GVHD: Thầy Trần Thu Tâm - Khả có sẵn vật liệu - Tầm quan trọng đê chắn sóng - Duy tu sau II DỰ BÁO SÓNG: Các yếu tố tạo sóng: a Tốc độ gió: W  35(m / s) b Đà gió: Trong tính tốn sơ lấy giá trị đà gió trung bình theo 22TCN222-95 k.v 5.1011 105   142857(m)  142.86(km) W 35 k  5.1011 : hệ số v  10 5 (m / s) : hệ số nhớt động học khơng khí Ftb  Với c Thời gian gió thổi: Có nhiều cơng thức tính ước lượng thời gian gió thổi, ta dùng cơng thức ước lượng họp lý Thời gian gió thổi đủ lớn để hình thành sóng Thời gian gió thổi tối thiểu để sóng phát triển theo điều kiện đà gió hạn chế: t  F0.67 W0.41  142.860.67  350.41  6.5 (giờ) d Chiều sâu nước: Sóng vào gần bờ độ sâu d giảm dẫn đến làm thay đổi: - Làm thay đổi vận tốc chuyền sóng, vận tốc nhóm - Làm thay đổi phương chuyền sóng - Làm tăng tiêu hao lượng ma sát đáy - Độ sâu nước giới hạn chiều cao tối đa sóng qua sóng Dự báo sóng tính tốn: Các thơng số khơng thứ ngun: Cho d    gd  W2 gF 9.81142857   1144 W2 352 gt w 9.81 6.5  3600   6559 W 35 Tra biểu đồ dự báo sóng theo 22TCN222-95 ta có: * Từ 2, ta được: gH tb  0.05  H tb  6.24(m) W2 gTtb  2.9  Ttb  10.35(s) W * Từ 3, ta được: SVTH: Phan Văn Hưng Trang MSSV:1411625 Đồ án công trình ven biển GVHD: Thầy Trần Thu Tâm gH tb  0.07  H tb  8.74(m) W2 gTtb  3.45  Ttb  12.31(s) W min(H tb )  6.24(m)  min(Ttb )  10.35(s) Với tần suất vượt p  2% , ta có: Chiều cao sóng: H p%  ln( ) H tb  p  H p%  H tb 4 ln( )  6.24  ln( )  13.93(m)  p 3.14 0.02 Chu kỳ sóng: Tp%  ln( ) Ttb  p 4 ln( )  10.35  ln( )  15.46(s)  p 3.14 0.02 Chiều dài, vận tốc sóng vùng nước sâu: gT 9.8115.462 L0    373.17(m) 2  3.14 L 373.17 C0    24.14(m / s) T 15.46 III TÍNH TRUYỀN SÓNG:  Tp%  Ttb Phân tán sóng tổn thất truyền sóng: Có nhiều nguyên nhân làm phân tán sóng làm tổn thất lượng sóng như: ma sát nhớt hay ma sát nội, phạm vi lớn vùng ảnh hưởng, có gió nghịch, tương tác sóng…Các tượng làm suy giảm sóng q trình chuyền sóng phức tạp, khó tính tốn, phạm vi đồ án không xét đến Hệ số tổn thất k t  Biến hình sóng độ sâu thay đổi: a Độ sâu nước: Tính từ sóng có cao độ đáy -50 (m) d = MNC-cao độ đáy b Chiều dài sóng: Ứng với độ sâu nước ta có chiều dài sóng thay đổi, chiều dài sóng xác định cách tính lặp cơng thức sau, sai số cho kết lặp không lớn 0.05% gT 2d 2d L th( )  L0 th( ) 2 L L SVTH: Phan Văn Hưng Trang MSSV:1411625 Đồ án cơng trình ven biển Với L0  373.2(m) c Hệ số biến dạng: ks  GVHD: Thầy Trần Thu Tâm 2d ) L 2d 2d 2d  sh( ).ch( ) L L L ch( H  H0 Bảng kết tính:) d (m) L(m) ks 51 296.16 41 274.26 31 246.06 21 208.78 16 184.97 11 155.63 0.9151 0.9257 0.9505 1.003 1.051 1.129 Hiện tượng khúc xạ, bình đồ sóng truyền vào, tượng sóng vỡ: - Khi sóng chuyền từ ngồi xa vào đường chuyền sóng bị thay đổi, qua đường đồng mức có tượng khúc xạ xảy ra, góc tới khác góc khúc xạ - Ta chọn điểm để vẽ bình đồ sóng chuyền vào theo hướng gió - Ta vẽ đường phân cách độ sâu đường đồng mức - Ta đo góc tới i tính ló i ' - Kéo dài tia ló tính lạ góc tới góc ló * Quan hệ góc tới góc khúc xạ: L L' L' '   i  arcsin( sin i) sin i sin i' L Với L : chiều dài sóng độ sâu lớn L' : chiều dài sóng độ sâu nhỏ * Hệ số khúc xạ cụa từ độ sâu d sang d ' : H cosi n k ri  n  H n 1 cosi 'n * Hệ số khúc xạ toàn phần: H kr   k r1.k r k rn H0 * Chiều cao sóng độ sâu d : H  k t k s k r H0 Với H0  Hp%  13.93(m) : chiều cao sóng nước sâu * Tính sóng vỡ: Độ dóc sóng :   H L Độ dóc sóng giới hạn:  gh  Hv 2d  0.14th(kd)  0.14th( ) Lv L Sóng vỡ khi:    gh Chiều cao sóng vỡ: H v  0.78d v SVTH: Phan Văn Hưng Trang MSSV:1411625 Đồ án cơng trình ven biển GVHD: Thầy Trần Thu Tâm Tại điểm số 1: d L ks i i' k ri kr H   gh  373.2 296.16 274.26 246.06 208.78 184.97 155.63 0.915 0.926 0.951 1.003 1.051 1.129 18 18 21 23 24 13 14 15 19 19 21 11 0.990 0.992 0.994 0.987 0.989 0.996 0.990 0.982 0.976 0.963 0.953 0.949 12.62 12.67 12.93 13.45 13.95 14.92 0.043 0.046 0.053 0.061 0.068 0.096 0.111 0.103 0.092 0.078 0.069 0.058 51 41 31 21 16 11 Từ kết ta có độ sâu xảy sóng vỡ: d v  16(m)  Hv  0.78 16  12.48(m) V BỐ TRÍ ĐÊ VÀ KIỂM TRA ĐIỀU KIỆN NHIỄU XẠ SAU ĐÊ: Bố trí đê: u cầu bố trí đê chắn sóng: - Dựa vào bình đồ nhiễu xạ Iribarren để kiểm tra chiều cao sóng điểm P1 , P2 Pi - Bảo vệ tốt khu vực bình đồ, yêu cầu sóng sau đê có chiều cao nhỏ, khu vực yêu tĩnh rộng lớn - Hình dáng đê khơng q phức tạp, chiều dài đê ngắn Bố trí đê hình vẽ - Đê gồm đoạn MO  600(m) , tổng chiều dài đê 600(m) - SVTH: Phan Văn Hưng Trang MSSV:1411625 Đồ án cơng trình ven biển +4 -5 GVHD: -30 -20 -10 -40 Thầy Trần Thu Tâm -50 -15 A11 A9 A7 18° 45° 14 18° 15° Q 21° O 24° 21° A1 23° 19° A3 19° A5 13° 11° 45 ° 57 B ° M 100 50 200 BÌNH ĐỒ 400 600 800 1000 TỶ LỆ 1/100.000 Kiểm tra sóng nhiễu xạ sau đê: H s  K n1 H t Với H t  12.48(m) : Khi sóng tiến đến đỉnh đê sóng bị vỡ, nên chiều sâu sóng trước bến chiều sâu sóng vỡ đỉnh đê H s (m) : chiều cao sóng sau đê K n1 : hệ số nhiễu xạ đê đơn (theo T.M.Quang, 1993) n K n1  nm SVTH: Phan Văn Hưng Trang MSSV:1411625 Hướng gió Đồ án cơng trình ven biển GVHD: Thầy Trần Thu Tâm r n  0.23( )1.7  0.1 L l m  0.1( ) 2.5 L l r r  1.1( )0.67 th   L L L Với L  184.97  m  chiều dài sóng vị trí đầu đê O    90  (radian) : góc hợp trục đê đường bóng sóng phía bể cảng   45   (radian) : góc hợp đường bóng sóng đường nối đầu đê đến điểm tính tốn  nằm đường bóng sóng nên có giá trị dương r (m) : khoảng cách từ đầu đê đến điểm tính tốn l (m) : chiều dài theo đường đầu sóng từ ranh giới nhiễu xạ đến điểm tính tốn Bảng kết tính tốn: Pi r (m) n l L l (m) m K n1 P1 570 1.658 4.725 873.97 4.852 0.255 3.17 Hs Vậy không đạt yêu cầu, ta chọn phương án bố trí đê VI CẤU TẠO ĐÊ: Phương án kết cấu: Chọn cấu tạo đê mái nghiêng phù họp: - Chiều sâu sóng tính tốn trước đê khơng q sâu - Có nguồn vật liệu đá chổ - Chọn hệ số mái dóc: Hệ số mái dóc phía ngồi đê: m  2.5 Hệ số mái dóc phía đê: m  1.5 SVTH: Phan Văn Hưng Trang MSSV:1411625 Đồ án cơng trình ven biển GVHD: Thầy Trần Thu Tâm Cấu tạo chung đê: - Thân đê (kết cấu bên dưới): đá nhiều kích cỡ đổ thành nhiều lớp, nhiều khối - Lớp bảo vệ (kết cấu bên ngồi đê): khối bê tơng có trọng lượng lớn Vỏ đê phía cảng có kích thước nhỏ lớp vỏ đê phía ngồi bể cảng - Mặt đê (kết cấu bên trên): tường đỉnh, tường hắt sóng đường giao thông Đỉnh đê không cho ngập nước - Chuyển tiếp lõi đá lớp vỏ đê nhiều lớp đá có kích thước khác làm tầng lọc - Chuyển tiếp đất đáy đê nhiều lớp lọc nhỏ - Ở chân đê có bố trí lăng thể đá để tăng ổn định chung đê võ đê Kích thước thân đê: a Cao trình đỉnh đê: Zd  Ztkp  R slp  a  a:trị số gia tang độ cao oan tồn phụ thuộc vào cấp cơng trình Chọn cấp cơng trình cấp suy a=0.3(m)  Ztkp : mực nước tính tốn Ztkp  MNC  h Với h : mực nước dâng bão lấy h  1.5(m) Tính Ztkp   1.5  2.5(m)  R slp :chiều cao sóng leo mái nghiêng Vì khơng bố trí giảm sóng nên R slp tính sau: Hệ số sóng vỡ : tan  o  so Với tan   0.4 :  góc nghiêng mái đê s o : độ dốc sóng 2H 212.48 so  sp   0.044 gTm1,0 9.8113.442 Với Hsp  Hv  12.48(m) T 15.46 Tm1,0  p   13.44(s) : chu kì phổ sóng a 1.15 tan  0.4  o    1.907 so 0.044 -Hệ số giảm sóng cơ:  b  -Tích số  bo  11.907  1.907(1.8   bo  8) 1.6 R slp     f (4.3  o ).Hsp o  1 0.55(4.3  SVTH: Phan 1.6  1.907)  12.48  14.35(m) 1.907 Văn Hưng Trang MSSV:1411625 Đồ án cơng trình ven biển GVHD: Thầy Trần Thu Tâm Vậy cao trình đỉnh đê Zd  2.5  14.35  0.3  17.15(m) Chọn Zd  17.5(m) Chiều cao đê tính từ đáy biển đến đỉnh đê vi trí đầu đê: Z  Zd  d15  17.5  15  32.5(m) Chiều cao đê giảm từ đầu đê vào bờ b Bề rộng đỉnh đê ( vị trí MNCTT cắt ngang qua đê): Chiều rộng đỉnh đê( không bao gồm tường đỉnh) chủ yếu phụ thuộc ổn định thân đê, ổn định đê,yêu cầu chống thấm, chống sóng, yêu cầu phương pháp thi công, yêu cầu cấp cứu hộ đê giao thơng, Nói chung, chiều cao đê biển B  (3.5  4) H v Chọn B  45(m) Kích thước thân đê theo mặt cắt theo cao độ đáy đê: Mặt cắt 1-1 2-2 3-3 4-4 5-5 Khoảng cách mặt 80 240 120 135 cắt (m) Cao trình đáy (m) -5 -10 -12 -15 Phía +8 +8 +8 +8 +8 Cao trình đỉnh (m) cảng Phía +10 +13 +15 +15 +18 ngồi cảng Phía 1.5 1.5 1.5 1.5 2.5 Hệ số mái dóc cảng Phía 2.5 2.5 2.5 2.5 ngồi cảng Bề rộng đáy đê (m) 52.5 72.5 93 101 156.5 c Bề rộng mặt đê: Yêu cầu: - Đúng với cao trình đỉnh đê - Bố trí xe mặt đỉnh đê để phục vụ giao thông, du lịch có - Có phần đường dành cho phía đê SVTH: Phan Văn Hưng Trang MSSV:1411625 Đồ án cơng trình ven biển GVHD: Thầy Trần Thu Tâm 7,5 1,5 14 Kích thước đầu đê: Phần đầu đê mở rộng để: - Chịu lực sóng gió - Chóng sói lỡ - Bố trí trạm điều khiển, trạm tính hiệu… a Chiều dài phần mở rộng: l 2.5B 2.5 14 35 m b Bề rộng: B' 1.5B 14 1.5 21 m c Cao độ đỉnh phần mở rộng: Ta lấy cao độ đỉnh phần mở rộng cao cao độ đỉnh thân đê 0.5 (m) Vậy cao độ đỉnh 18 m d Hệ số mái dóc phần mở rộng: - Phía ngồi cảng: m  - Phía cảng: m  2.5 - Phía đầu đê: m3 e Kích thước tường đỉnh: SVTH: Phan Văn Hưng Trang 10 MSSV:1411625 Đồ án cơng trình ven biển GVHD: Thầy Trần Thu Tâm 3 1,5 0,2 12 0,5 1,5 21 f Tại đầu đỉnh đê: Là điểm kết thúc đầu đê Cấu tạo khối bê tông cốt thép Chiều dài chiều ngang mặt cắt ngang tường đỉnh đầu đê Chiều rộng (m) Chiều cao 1.5 (m) Cấu tạo chi tiết đê: a Cấu tạo lớp bảo vệ ngoài: Ta chọn khối chân TÉTRAPODE, xếp thành lớp Tính theo TCN222-95, trọng lượng khối bảo vệ tính: - Khi lớp bảo vệ từ độ sâu d  0.7 H  0.7 *12.48  8.736(m) trở lên khối lượng khối bảo vệ tính: 3.16.K fr s H3 L tb 3.16  0.006  2.65  12.483 248.44   26.95  T  3 H 12.48 2.65  s     1  2.53     1  m  1.026    Với: Ltb  248.44(m) chiều dài sóng  s  2.65(T / m ) : khối lượng riêng đá   1.026(T / m ) : khối lượng riêng nước K fr  0.006 : hệ số, khối cạnh xếp theo qui định Thể tích khối: M 26.95 V1    10.17(m3 ) s 2.65 Chiều cao lớn khối: V 10.17 h1    3.311(m) 0.28 0.28 Chiều dày tương đối lớp bảo vệ gồm lớp xếp chồng nhau: M SVTH: Phan Văn Hưng Trang 11 MSSV:1411625 Đồ án cơng trình ven biển GVHD: d1  1.361h1  4.506(m) - Khi lớp bảo vệ từ độ sâu d 0.7H bảo vệ: 7.5.d H.L tr Thầy Trần Thu Tâm 8.736(m) trở xuống khối lượng khối 7.5 8.7362 248.44 12.48 M z M.e 26.95 e 22.4 T Thể tích khối: M z 20.4 V2 7.698(m3 ) 2.65 s Chiều cao lớn khối: V 7.698 h2 3.018(m) 0.28 0.28 Chiều dày tương đối lớp bảo vệ gồm lớp xếp chồng nhau: d2 1.361h 4.108(m) b Cấu tạo tầng lọc: Lớp tầng lọc cấu tạo lớp lọc: lớp sát với lớp bảo vệ; lớp nối tiếp lớp lõi thân đê Thuận tiện cho việc tính tốn thi cơng, ta chọn cấu tạo lớp lọc tương ứng với độ sâu từ d  0.7 H  8.736(m) trở lên trở xuống * Cấu tạo lớp 1: - Khối lượng: 1 m1 M 1.797 2.695 T 15 10 Vậy ta chọn đá lớp có khối lượng 1.5  3T  (đá loại 1) - Đường kính đá từ: 0.9  D  1.3m - Bề dày lớp 1: d  2D  1.8  2.6m * Cấu tạo lớp 2: - Khối lượng: m2 m1 0.075 20 - Đường kính: D  0.7m - Bề dày lớp 2: 0.15 T d  1.4m c Cấu tạo lớp bảo vệ trong: Chọn đá có khối lượng m  6T  , bố trí lớp Có thể đá học khối bê tơng (khối họp), xếp có thứ tự từ lên từ Bề dày lớp: d  3m d Cấu tạo lõi đê: SVTH: Phan Văn Hưng Trang 12 MSSV:1411625 Đồ án cơng trình ven biển GVHD: Thầy Trần Thu Tâm Cấu tạo gồm lớp: - Độ sâu d  0.7 H  8.736(m) trở lên trên, đá có khối lượng từ 0.1  0.5T  - Độ sâu d  0.7 H  8.736(m) trở xuống lõi đá tạp có khối lượng nhỏ, ta tận dụng tất lượng đá, cát tạp trình khai thác đá phục vụ cho cơng trình e Cấu tạo tường đỉnh đê: Cấu tạo đỉnh đê khối bê tông cốt thép Cốt thép bố trí theo cấu tạo Chiều dài khối phụ thuộc vào điều kiện, khả thi công Yêu cầu: - Điều kiện thi công đổ khối bêtông cốt thép - Các yêu cầu kỉ thuật chất lượng bê tông- cốt thép như: phụ gia cần thiết q trình đổ bê tơng thành khối có kích thước lớn, khả chóng ăn mòn tiếp xúc với môi trường không thuận lợi,… f Cấu tạo chân khay: Chân khây cao (m), hệ số mái dóc m 1 3T  1, cấu tạo gồm đá loại 1, khối lượng từ g Cấu tạo lớp đáy đê: Lớp lót thân dày (m);lớp lót chân mái nghiên đổ dày hơn, khoảng 1.5  2m , có cấu tạo đá cở nhỏ, đá tạp, đá vụng (m  25kg) , đá nghiền vụn có cấp phối nhỏ, Lớp lót có nhiệm vụ lấp chổ rồ ghề tăng ổn định đáy đê h Cấu tạo phần đầu đê: - Lớp ngồi gồm: xếp lớp bê tơng TÉTRAPODE có khối lượng 26.95 T - Kế bên lớp lọc, có cấu tạo giống i Phần góc đê giáp với bờ: Phần góc đê cao trình (m), bố trí sát bờ Phần bờ góc đê gia cố để bảo vệ góc đê l Phân đoạn đê: Tổng chiều dài đê: MO 600 m Kết cấu tường đỉnh phân thành đoạn dài 10 (m) Khe lún dày (cm), cấu tạo lớp nhựa Kiểm tra điều kiện ổn định kết cấu: a Tác động sóng lên mái nghiêng: SVTH: Phan Văn Hưng Trang 13 MSSV:1411625 Đồ án cơng trình ven biển GVHD: Thầy Trần Thu Tâm * Độ sâu sóng vỡ d v : L m2 184.97 2.52 d v H(0.47 0.023 ) 12.48(0.47 0.023 ) 11.74 m H m2 12.48 2.52 * Chiều cao sóng vỡ mức nước tĩnh tính tốn theo kinh nghiệm: H 12.48 H v 0.95 (0.84m 0.25) H 12.48 0.95 0.84 2.5 0.25 10.30 m L 184.97 Tung độ điểm A: y0 d v Hv 11.74 10.30 22.04 m * Vận tốc phân tố chẩt lỏng A: u A nC u Với C: vận tốc truyền sóng n :hệ số kinh nghiệm u :vận tốc vĩ đạo phân tố chất lỏng ứng với sóng tới chiều cao H L g.L d 9.81 184.97 16 C th( ) th 11.96 m / s T L 184.97 H m n 4.7 3.4( 0.85) L m 4.7 u SVTH: Phan 12.48 184.97 3.4 2.5 0.85 0.584 2.5 H2 12.48 2 T th(2 d / L) 15.46 th 16 / 184.97 Văn Hưng Trang 14 5.12 m / s MSSV:1411625 Đồ án cơng trình ven biển u A nC u * Tọa độ điểm B: xB g u 2A m GVHD: 0.584 11.96 u A2 m2 2.g.y0 12.10 12.102 2.52 uA 12.102 2.5 9.81 5.12 Thầy Trần Thu Tâm 12.10 m / s 9.81 22.04 20.36 m x B 20.36 8.14 m m 2.5 * Vận tốc dòng tia va vào mái nghiêng, lúc t  x B / x A : yB uB u A g.x B uA 0.719 12.10 Với  : hệ số kinh nghiệm 0.017m 0.02 H * Góc  dòng tia B: g.x B 9.81 20.36 tg uA 12.102 530 : Dấu “-” góc 9.81 20.36 12.10 2 0.017 2.5 0.02 12.48 17.35 m / s 0.719 1.364 quay từ trục x xuống Góc  : 900 900 220 * Áp lực cục lớn B: u 2B pBmax 1.7 cos ( ) 2g 530 1.7 1.024 P1 P3 0.4PBmax 9.968 T / m2 P2 P4 0.1PBmax 2.49 T / m2 Chiều dài qui ước: mL S m2 0.025S 2.5 184.97 2.52 3.82 m 0.065S 9.93 m 0.053S 8.10 m 150 17.352 cos 15 9.81 24.92 T / m 152.75 m 0.135S 20.62 m * Tổng áp lực sóng tác động lên đê: F Fi 0.0851.S.PBmax 0.0851 152.75 24.92 323.94 T / m Điểm đặc lực cách B (m) phía O mái nghiêng SVTH: Phan Văn Hưng Trang 15 MSSV:1411625 Đồ án cơng trình ven biển GVHD: Thầy Trần Thu Tâm b Áp lực thủy tỉnh: hv : chiều sâu điểm sóng vỡ 0.2).H 0.1 2.5 0.2 12.48 1.024 5.75 T / m2 Po (0.1m PB 0.055mH 0.055 2.5 12.48 1.024 1.76 T / m2 PD 0.033mH 0.033 2.5 12.48 1.024 1.05 T / m2 c Áp lực ngược sóng rút: 0.185L 0.185 184.97 34.22 m 0.27H 0.27 12.48 1.024 3.45 T / m2 d Kiểm tra khả chịu tải đất nền: * Khả chịu tải đất nền: R tc m A1 (B 2dd ) tc A2 (h m dd ) tc d D.Ctc m 0.9 :hệ số điều kiện làm việc B 110 : bề rộng đáy cơng trình d d  1(m) : chiều dày lớp đệm hm  0(m) : độ chôn sâu đáy đê so với cao trình đáy  tc  2.1T / m   tc  230  C tc  2.1 T / m  :của đất lớp đệm   2.65T / m  : trung bình vật liệu làm đệm  /4  /4 A1    0.662 tc tc cot g     / cot g 23  0.4   / tc d SVTH: Phan Văn Hưng Trang 16 MSSV:1411625 Đồ án cơng trình ven biển GVHD:    1  3.648 tc cot g 23  0.4   / cot g     /  cot g tc  cot g 23 D   6.237 tc tc cot g     / cot g 23  0.4   / A2   Thầy Trần Thu Tâm tc  R tc  0.90.662110  *1  3.6480  12.65  6.237 * 2.1  87.22 T / m * Ứng suất đáy đê: xét cho chiều dài 1m       1376 m * 2.65 T / m  33.16 T / m 110m      R tc e Kiểm tra ổn định trượt cung tròn: Xét cho (m) chiều dài cơng trình: Tiến hành chia mặt trượt thành nhiều mãnh có bề rộng b m Xét phân tố i có khối lượng G i , chiếu lên pháp tuyến G ti ;G ci , góc họp với phương pháp tuyến i Lực gây trượt mặt li : G ti Gi sin i Tổng mômen gây trượt: n Mgt n rG ti i rG i sin i i Lực pháp tuyến: Gci Gi cos i Ứng suất pháp tuyến mặt li : G ci G i cos i i li li Lực chóng cắt mặt li : G i cos i si cII tg i tg II li Tổng mômen chống trượt: II cII n Mct r G i cos i tg II cII li i Điều kiện ổn định: n c n.md M gt m.M ct / k d 1.25 0.95 M gt 1.15 M ct / 1.2 1.1875 M gt 0.958 M ct Hoặc tính theo hệ số an toàn: SVTH: Phan Văn Hưng Trang 17 MSSV:1411625 Đồ án cơng trình ven biển K GVHD: Thầy Trần Thu Tâm M ct M gt Cấp cơng trình Hệ số an toàn chung cho phép I 1.5 II 1.4 III 1.3 IV 1.2 K cp Điệu kiện ổn định: K K cp Khi tính tốn hệ số an tồn cho phép, ta chọn cung tròn nguy hiểm để xét đến tính an tồn cho cơng trình Kiểm tra khả trượt cung tròn ngồi đê: (Kiểm tra mặt cắt 4-4) Xét chiều dài phần tử đê 1m Bán kính cung tròn r 43.4 m Thứ tự G1 G2 G3 G4 G5 G6 G7 l i m  8.6 5.42 4.4 4.2 4.1 i 40 32 25 22 14 10 SVTH: Phan r sin  i m  -27.9 -22.99 -18.34 -16.26 -14.5 -7.54 -2.27 Văn Hưng Diện tích (m2) Thân Đất đê đê 16.25 23.21 19.25 21.45 27.23 34.36 38.55 12.88 23.21 33.28 40.05 43.01 47.72 48.92  T / m  Đá Đ ất 2.65 2.65 2.65 2.65 2.65 2.65 2.65 2 2 2 Trang 18 Khối lượng tg II Gi T  43.1 110.2 120.9 140.9 162.4 191.2 204.8 Đá Đất 0.839 0 0 0 0.781 0.781 0.781 0.781 0.781 0.781 M gti M cti -1201.4 -2434.5 -2217.3 -2191.8 -2255.9 -1442.1 -465.0 1183.3 3085.5 3613.3 4306.2 5192.5 6101.9 6235.9 MSSV:1411625 Đồ án cơng trình ven biển G8 G9 4.1 G10 4.3 G11 4.5 G12 4.62 G13 5.13 G14 5.44 G15 5.77 G16 7.22 G17 16.35 15 20 25 31 37 44 53 66 1.51 44.37 5.29 54.33 11.23 60.25 14.84 66.78 18.34 74.16 22.35 80.12 26.19 86.22 30.15 90.28 34.66 89.87 39.65 42.68 M ct 92781 M gt K GVHD: 49.25 47.26 44.39 40.01 33.24 23.89 13.39 0 2.65 2.65 2.65 2.65 2.65 2.65 2.65 2.65 2.65 2.65 2 2 2 0 221.0 243.2 252.9 260.9 266.3 262.4 256.6 239.2 238.2 113.1 0 0 0 0.839 0.839 0.839 Thầy Trần Thu Tâm 0.781 0.781 0.781 0.781 0.781 0.781 0.781 0 333.7 1286.6 3239.8 4873.0 5884.5 6466.6 6720.4 7213.1 8654.5 4484.5 6970.7 7246.1 7540.5 7673.2 7946.1 7208.6 6149.6 5590.9 5077.7 1659.2 33249 M ct M gt 2.79 Vậy, cung tròn tâm O trên, đê thõa điện kiện ổn định trượt tròn Kiểm tra khả trượt cung tròn đê: (Kiểm tra mặt cắt 4-4) Xét chiều dài phần tử đê 1m Bán kính cung tròn r 36.16 m Thứ tự G1 G2 G3 G4 l i m  8.62 6.22 4.32 4.1 i Diện tích r sin  i (m2) Thân Đất m  đê đê 30 -18.08 23 -14.12 16 -9.97 -5.66 SVTH: Phan Văn Hưng 0 2.7 17.1 11.29 25.55 27 27.95  T / m  Đá Đ ất 0 2.65 2.65 2 2 Trang 19 Khối lượng tg II Gi T  22.58 51.1 61.15 101.21 Đá Đất 0 0 0.781 0.781 0.781 0.781 M gti M cti -408.2 -721.5 -609.7 -572.8 584.70 1375.9 1712.4 2905.2 MSSV:1411625 Đồ án cơng trình ven biển G5 G6 G7 G8 G9 G10 G11 G12 G13 4.05 4.1 4.55 4.62 4.72 5.13 5.74 7.64 11 18 25 33 41 50 63 -1.26 29.15 2.52 41.2 6.9 53.26 11.17 65.14 15.28 77.37 19.69 89.34 23.72 92.26 27.7 77.25 32.2 60 i Mgt 26704 Tm Mict K GVHD: 28.36 27.17 26.23 22.35 17.02 2.7 0 2.65 2.65 2.65 2.65 2.65 2.65 2.65 2.65 2.65 2 2 2 0 133.96 163.52 193.59 217.32 239.07 242.15 244.48 204.71 159 0 0 0 0.839 0.839 0.839 Thầy Trần Thu Tâm 0.781 0.781 0.781 0.781 0.781 0.781 0 -168.7 412.0 1335.8 2427.4 3652.9 4767.9 5799.2 5670.5 5119.8 51021 Tm M ct M gt 1.91 Vậy phía đê thõa điện kiện ổn định trượt tròn SVTH: Phan Văn Hưng Trang 20 MSSV:1411625 3887.9 4734.9 5515.0 5998.2 6287.7 5894.3 5754.2 4107.9 2262.9 ... Hưng Trang MSSV:1411625 Đồ án cơng trình ven biển GVHD: Thầy Trần Thu Tâm Vậy cao trình đỉnh đê Zd  2.5  14.35  0.3  17.15(m) Chọn Zd  17.5(m) Chiều cao đê tính từ đáy biển đến đỉnh đê vi trí... MSSV:1411625 Đồ án cơng trình ven biển +4 -5 GVHD: -30 -20 -10 -40 Thầy Trần Thu Tâm -50 -15 A11 A9 A7 18° 45° 14 18° 15° Q 21° O 24° 21° A1 23° 19° A3 19° A5 13° 11° 45 ° 57 B ° M 100 50 200 BÌNH ĐỒ 400... lớn 0.05% gT 2d 2d L th( )  L0 th( ) 2 L L SVTH: Phan Văn Hưng Trang MSSV:1411625 Đồ án công trình ven biển Với L0  373.2(m) c Hệ số biến dạng: ks  GVHD: Thầy Trần Thu Tâm 2d ) L 2d 2d