tuabin hơi và thiết bị phụ

CHƯƠNG I CẤU TẠO VÀ NGUYÊN LÝ HOẠT ĐỘNG CỦA TUABIN HƠI 1.1 Lý thuyết nhà máy điện tuabin a) Công nghệ nhà máy nhiệt điện tuabin loại đơn giản Quá trình sản xuất điện dùng tuabin bao gồm thiết bị với thiết bị phụ chúng, thiết bị tuabin thiết bị lò nối với hệ thống đường ống dẫn để vận chuyển mơi chất (hình 1.1 sơ đồ đơn giản nhà máy nhiệt điện tuabin hơi) Do, po, to, io ∼ Dk, pk, ik Dk, tk Hình 1.1 - Sơ đồ nhiệt nguyên lý nhà máy điện ngưng đơn giản - lò hơi; - nhiệt; - tuabin; - máy phát điện; - bình ngưng; - bơm nước ngưng; - bơm nước cấp cho lò Nguyên lí hoạt động: Nước bơm cấp bơm vào lò Trong lò hơi, nước nhận nhiệt lửa dòng khói nhiên liệu cháy sinh Hơi bão hoà sinh đưa lên nhiệt để tiếp tục tăng nhiệt độ thành nhiệt Hơi nhiệt khỏi nhiệt dẫn sang tuabin đường ống Trong tuabin, có nhiệt độ áp suất cao giãn nở sinh công vào bình ngưng Hơi vào bình ngưng làm mát nước sông, nước biển khơng khí để ngưng tụ lại thành nước ngưng Nước ngưng bơm ngưng bơm cấp bơm qua bình gia nhiệt có (trong sơ đồ nhiệt nhà máy nhiệt điện thường có bình gia nhiệt hồi nhiệt sơ đồ nhiệt tuabin cơng nghiệp thường khơng có bình gia nhiệt có bình gia nhiệt hỗn hợp, tuabin loại ngưng tuý tuabin đối áp - khơng có bình ngưng) Nước tiếp tục vào lò nhận nhiệt để thực chu trình khép kín Mơi chất dùng chu trình tuabin nước nước nước Nó chất vận chuyển lượng để chuyển nhiệt phản ứng cháy nhiên liệu nhiệt dòng khói nóng tận dụng thành động làm quay máy phát điện b) Công nghệ nhà máy nhiệt điện thực tế Để nâng cao hiệu trình sản xuất điện năng, người ta cải tiến chu trình thiết bị thêm thiết bị phụ để tận dụng nhiệt tối đa Người ta thường áp dụng tuabin có cửa trích gia nhiệt hồi nhiệt cho nước cấp trước nước đưa vào lò Bản chất cách làm mặt nhiệt động việc làm giảm lưu lượng thoát vào bình ngưng để giảm lượng nhiệt thải ngồi mơi trường vơ ích Một phần sau sinh cơng phần tuabin, khơng vào bình ngưng mà trích để nhường nhiệt hồi lại cho dòng nước cấp, tăng nhiệt độ nước cấp vào lò hơi, giảm mức nhiệt lượng cần cung cấp cho đơn vị lưu lượng nước vào lò (hiệu số io - inc giảm đi) Khi có gia nhiệt hồi nhiệt, nhiệt độ nước cấp tăng đáng kể so với trường hợp ngưng tuý nên entanpy nước cấp trước vào lò lớn entanpy nước ngưng khỏi bình ngưng đáng kể Lượng nhiệt mà trích nhả cho nước cấp nước cấp mang lò Sau nhận thêm nhiệt lò để đạt trạng thái yêu cầu vào tuabin, lượng nhiệt lại góp phần vào sinh cơng tuabin tới điểm trích mà khơng bị bình ngưng Vì người ta gọi cách làm gia nhiệt hồi nhiệt Bằng cách (gia nhiệt hồi nhiệt), người ta làm giảm lượng nhiệt thải mơi trường bình ngưng từ khoảng 65% lượng nhiệt nhận lò (khi dùng tuabin ngưng tuý) xuống khoảng 45% lượng nhiệt nhận lò (khi dùng tuabin có cửa trích hồi nhiệt) Tương ứng với hiệu suất nhiệt động chu trình tăng từ khoảng 0,30 (khi dùng tuabin ngưng tuý) lên đến khoảng 0,50 (khi dùng tuabin có gia nhiệt hồi nhiệt) Về lý thuyết, tuabin có nhiều cửa trích hồi nhiệt, lượng trích tăng hiệu suất nhiệt thiết bị tuabin tăng Tuy nhiên, số bình gia nhiệt bị hạn chế độ phức tạp chu trình đặc biệt độ kinh tế đem lại ngày giảm tăng thêm bình gia nhiệt Chính mà đa số tổ máy công suất từ 50 MW trở lên người ta áp dụng từ đến bình vừa Hình 1.2 - Sơ đồ nhiệt nguyên lý NMNĐ chu trình Rankine thực tế Với tổ máy cơng suất lớn, người ta hay dùng nhiệt trung gian (tái nhiệt) để làm tăng độ khô tầng cuối tuabin để tăng hiệu suất công suất tổ máy Thơng thường, tổ máy có cơng suất 300 MW đến 500 MW thường áp dụng tái nhiệt lần Những tổ máy công suất lớn thường áp dụng lần tái nhiệt Thông thường, tổ máy có cơng suất 300 MW đến 500 MW thường áp dụng tái nhiệt lần Những tổ máy công suất lớn thường áp dụng ln tỏi nhit sơ đồ nguy ê n l ý t ua bin 270 t 422/3 MSS-TV105 NRV-104B lò qnt g CV1 CV3 RHV1 Trung áp Cao áp MSV1 H¹ MSV2 NRV-104A e7 CV2 CV4 RHV2 e6 HRS-PV 101 e5 Khö khÝ e3 e2 f v 114 B c Êp Hình 1.3 - Sơ đồ nhiệt nguyên lý tổ máy 300 MW - Phả Lại II Dòng vào van điều chỉnh tuabin (áp lực trước van stop chính: po = 169 kG/cm2; Nhiệt độ trước van stop chính: to = 538 oC), vào vòi phun, tầng tốc độ, qua tầng cánh phàn cao áp Dòng sau qua khỏi cao áp có thơng số (áp suất p = 43 kG/cm 2; t = 350 oC), qua van tái nhiệt lạnh, vào nhiệt trung gian Tại nâng nhiệt độ lên 535 oC áp suất không đổi, quay lại tuabin, qua tổ hợp van tái nhiệt nóng vào phần trung áp tuabin Dòng tiếp tục giãn nở sinh cơng khỏi phần trung áp với thông số (p = 7,8 kG/cm2; t3 = 306 oC; D3 = 33,938 t/h), qua ống liên thông sang phần xi lanh hạ áp Tại dòng tiếp tục giãn nở sinh cơng xuống khoang bình ngưng kết thúc trình b) Đánh giá hiệu kinh tế nhiệt nhà máy nhiệt điện tuabin Trong tài liệu giới thiệu chu trình Rankine thiết bị lượng NMNĐ chứng minh cơng thức tính hiệu suất lượng tồn q trình sản e1 xuất điện nhà máy nhiệt điện sử dụng tuabin trích GNHN chu trình Rankine là: ηNMNĐ = ηLH.ηtt.ηoi.ηt.ηm.ηg = ηLH.ηtt.ηTB Trong đó: - ηLH hiệu suất nhiệt lò hơi, xác định theo phương pháp cân nghịch bằng: 100% - q2 - q3 - q4 - q5 - q6 + q2 tỷ lệ tổn thất nhiệt qua khói thải, chủ yếu phụ thuộc vào nhiệt độ lưu lượng khói thải; + q3 tỷ lệ tổn thất nhiệt cháy không hết mặt hoá học, chủ yếu phụ thuộc vào hàm lượng khí CO có khói q trình cháy nhiên liệu khơng hồn tồn; + q4 tỷ lệ tổn thất nhiệt cháy không hết mặt học, phụ thuộc chủ yếu vào hàm lượng than chưa cháy hết thải tro xỉ tro bụi; + q5 tỷ lệ tổn thất nhiệt xạ từ xung quanh lò ngồi mơi trường, chủ yếu phụ thuộc vào nhiệt độ tường xung quanh lò; + q6 tỷ lệ tổn thất nhiệt vật lý lượng xỉ thải - ηtt hiệu suất truyền tải môi chất (hơi nước) toàn sơ đồ đường ống nhà máy quy tổn thất nhiệt đường từ lò sang tuabin Hiệu suất phụ thuộc vào lượng rò rỉ mơi chất khỏi sơ đồ, nhiệt độ mơi chất rò rỉ nhiệt độ bảo ơn đường ống - ηTB = ηoi.ηt hiệu suất thiết bị tuabin (bao gồm hiệu suất riêng tuabin: ηoi hiệu suất chu trình nhiệt (bình ngưng): ηt) - ηm hiệu suất khí tổ tuabin - máy phát - ηg hiệu suất máy phát điện Rõ ràng hiệu kinh tế vận hành nhà máy nhiệt điện phụ thuộc chủ yếu vào sáu thành phần hiệu suất kể (phản ảnh sáu giai đoạn tồn q trình sản xuất điện), giá trị hiệu suất nhiệt ηt nhỏ nên ảnh hưởng mạnh đến hiệu chung toàn nhà máy 1.2 Chu trình nhiệt động lực học tuabin a) Chu trình Rankine đơn giản - lý tưởng O i [kJ/kg] Do, po, to, io IV II III to ∼ I po Dk, pk, ik x=1 V VII Dk, tk 2' VI (a) pk K' s [kJ/kg.K] (b) Hình 1.4 (a) - Sơ đồ nhiệt nguyên lý NMNĐ ngưng đơn giản (b) - Đồ thị i-s chu trình Rankine đơn giản - lý tưởng I - lò hơi; II - nhiệt; III - tuabin; IV - máy phát điện; V - bình ngưng; VI - bơm nước ngưng; VII - bơm nước cấp cho lò Chu trình Rankine đơn giản - lý tưởng chu trình có q trình diễn thiết bị bơm, lò hơi, tuabin bình ngưng với trình nén giãn nở lý tưởng hố: - Q trình 1-2' trình nén đoạn nhiệt thuận nghịch (đẳng entropy) diễn bơm ngưng bơm cấp Môi chất trạng thái nước chưa sơi Q trình làm tăng entanpy không đáng kể (i2' ≈ i1), công cung cấp cho bơm chủ yếu dùng để nén môi chất lên áp suất cao - Các trình 2'-3-4-0 trình cấp nhiệt đẳng áp (trên đường đẳng áp với áp suất po) diễn lò Nước chưa sơi đưa vào lò nhận nhiệt nhiên liệu cháy lò đến trạng thái sơi (q trình 2'-3), vừa sơi vừa bốc bao giàn ống lò (q trình 3-4) tiếp tục nhận nhiệt nhiệt (quá trình 4-0) chuyển thành nhiệt trước dẫn sang tuabin - Quá trình 0-K' trình giãn nở đoạn nhiệt thuận nghịch (đoạn nhiệt lý tưởng) diễn tuabin Hơi nhiệt giãn nở, giảm áp suất sinh công làm quay tuabin nối với máy phát điện - Quá trình K'-1 trình nhả nhiệt đẳng áp diễn bình ngưng áp suất p k Hơi bão hoà ẩm nhả nhiệt mơi trường cho nước (hoặc khơng khí) làm mát Ngun lí hoạt động: Nước chưa sơi bơm vào lò Trong lò hơi, nước nhận nhiệt lửa cháy nhiên liệu dòng khói để sơi bay Hơi bão hồ sinh đưa lên nhiệt tiếp tục nhận nhiệt tăng nhiệt độ trở thành nhiệt Hơi nhiệt khỏi nhiệt dẫn sang tuabin đường ống Trong tuabin, có nhiệt độ áp suất cao (có cao) giãn nở sinh cơng (giảm năng) vào bình ngưng Hơi vào bình ngưng làm mát nước sơng, nước biển khơng khí để ngưng tụ lại thành nước ngưng Nước ngưng lại bơm ngưng bơm cấp bơm qua bình gia nhiệt có (trong sơ đồ nhiệt nhà máy nhiệt điện thường có bình gia nhiệt hồi nhiệt sơ đồ nhiệt tuabin cơng nghiệp thường khơng có bình gia nhiệt có bình gia nhiệt hỗn hợp, tuabin loại ngưng tuý tuabin đối áp bình ngưng Trong sơ đồ bên khơng có bình gia nhiệt, tuabin ngưng tuý: Do = Dk) Sau đó, nước tiếp tục vào lò nhận nhiệt để thực chu trình khép kín b) Chu trình Rankine đơn giản - thực (có q trình nén giãn nở thực) O i [kJ/kg] to po x=1 2' K pk K' s [kJ/kg.K] Hình 1.5 - Đồ thị i-s chu trình Rankine đơn giản - thực Chu trình Rankine đơn giản - thực chu trình Rankine đơn giản có q trình nén bơm trình giãn nở tuabin trình thực, diễn theo chiều tăng entropy Lý trình bơm, mơi chất có ma sát nên sinh nhiệt khơng phải q trình lý tưởng, cơng cần thiết phải cấp cho bơm lớn công lý thuyết (i2 - i1 > i2' - i1) Tuy nhiên độ chênh lệch nhỏ nên tính tốn kỹ thuật, để đơn giản mã không mắc sai số đáng kể coi i = i2' = i1 đại lượng i1 dễ xác định biết áp suất bình ngưng Còn với q trình giãn nở, tuabin, nước sinh cơng có toả nhiệt mơi trường có ma sát với bề mặt cánh nên trình giãn nở thực tế diễn theo chiều tăng entropy Công mà nước thực bé công tương ứng trình lý tưởng: i o - iK < io - iK' Độ chênh lệch bỏ qua bơm Tỷ số io − i K = ηoi (< 1) phản ảnh hiệu trình giãn nở nội bên io − i K ' tuabin so sánh lý thuyết với thực tế nên gọi hiệu suất tương đối tuabin c) Chu trình Rankine thực tế NMNĐ Để nâng cao hiệu suất nhiệt động chu trình Rankine NMNĐ, ngày người ta thường áp dụng tuabin có cửa trích gia nhiệt hồi nhiệt cho nước cấp trước nước đưa vào lò Bản chất cách làm mặt nhiệt động việc làm giảm lưu lượng vào bình ngưng để giảm lượng nhiệt thải ngồi mơi trường vơ ích Một phần sau sinh công phần tuabin, không vào bình ngưng mà trích để nhường nhiệt hồi lại cho dòng nước cấp, tăng nhiệt độ nước cấp vào lò hơi, giảm mức nhiệt lượng cần cung cấp cho đơn vị lưu lượng nước vào lò (hiệu số i o - inc giảm đi) Khi có gia nhiệt hồi nhiệt, nhiệt độ nước cấp tăng đáng kể so với trường hợp ngưng tuý nên entanpy nước cấp trước vào lò lớn entanpy nước ngưng khỏi bình ngưng đáng kể Lượng nhiệt mà trích nhả cho nước cấp nước cấp mang lò Sau nhận thêm nhiệt lò để đạt trạng thái yêu cầu vào tuabin, lượng nhiệt lại góp phần vào sinh cơng tuabin tới điểm trích mà khơng bị bình ngưng Vì người ta gọi cách làm gia nhiệt hồi nhiệt Bằng cách này, người ta làm giảm lượng nhiệt thải mơi trường bình ngưng từ khoảng 65% lượng nhiệt nhận lò (khi dùng tuabin ngưng tuý) xuống khoảng 45% lượng nhiệt nhận lò (khi dùng tuabin có cửa trích hồi nhiệt) Tương ứng với hiệu suất nhiệt động chu trình tăng từ khoảng 0,30 (khi dùng tuabin ngưng tuý) lên đến khoảng 0,50 (khi dùng tuabin có gia nhiệt hồi nhiệt) Về lý thuyết, tuabin có nhiều cửa trích hồi nhiệt, lượng gtrích tăng hiệu suất nhiệt thiết bị tuabin tăng Thông thường, tổ máy có cơng suất 300 MW đến 500 MW thường áp dụng tái nhiệt lần Những tổ máy công suất lớn thường áp dụng lần tái nhiệt Thơng thường, tổ máy có công suất 300 MW đến 500 MW thường áp dụng tái nhiệt lần Những tổ máy công suất lớn thường áp dụng lần tái nhiệt Sơ đồ cơng nghệ chu trình thực tế nói mục 1.1 1.3 Phân loại, cấu tạo tuabin a) Phân loại tuabin Có nhiều sở để phân loại tuabin Căn vào đặc điểm cấu tạo, q trình nhiệt, thơng số mới, thoát việc sử dụng tuabin cơng nghiệp chia thành kiểu sau: • Phân loại theo tính chất qúa trình nhiệt: tuabin ngưng hơi, tuabin đối áp, tuabin ngưng có có trích điều chỉnh • Phân loại theo số tầng: tuabin tầng, nhiều tầng Các tuabin tầng (thường công suất không lớn) dùng chủ yếu để truyền dẫn bơm ly tâm, quạt cấu tương tự khác • Phân loại theo hướng dòng hơi: tuabin dọc trục, hướng trục (hướng kính) Tuabin rađian dòng chuyển động mặt trục giao với trục tim quay tuabin, một vài tầng cuối tuabin kiểu rađian lớn dùng kiểu hướng trục Tuabin rađian lại chia loại có cánh hướng bất động loại có cánh làm việc quay • Phân loại theo số thân máy: thân, hai thân, ba thân, tới thân với tuabin công suất lớn 800 MW Các tuabin nhiều xilanh trục riêng đặt kéo dài xilanh đến xilanh khác nối với máy phát điện, gọi trục đơn; tuabin bố trí trục song song gọi nhiều trục Trong trường hợp sau trục có máy phát điện • Phân loại theo phương pháp phân phối hơi: phân phối ống phun, phân phối tiết lưu, phân phối van tải, phân phối kết hợp Tuabin phân phối tiết lưu, đưa vào qua vài van có độ mở đồng thời (phụ thuộc vào cơng suất phát) thời điểm yêu cầu không bị che phủ thích ứng Tuabin với phân phối kiểu ống phun đưa vào qua hai số van điều chỉnh mở Tuabin với phân phối tắt, ngồi dẫn mới, có tắt ống phun tầng đầu, dẫn tắt qua một, hai chí ba tầng trung gian (tuabin cổ xưa) • Phân loại theo tác dụng dòng hơi: tuabin xung lực, tuabin phản lực Tuabin xung lực biến đổi thành động rãnh cánh bất động ống phun, cánh làm việc động biến thành công học, tuabin xung lực đại dùng số quan niệm ước lệ này, cánh làm việc chúng làm việc với độ phản lực (nhỏ) tăng lên từ tầng đến tầng theo hướng dòng chảy hơi, đặc biệt tuabin ngưng Tuabin kiểu xung lực hoàn thành với tuabin hướng trục Tuabin phản lực giãn nở rãnh hướng cánh làm việc, tầng diễn ước chừng tầng Tuabin hướng trục rađian, hoàn thành với cánh hướng bất động có cánh làm việc quay • Phân loại theo thông số vào: i) Tuabin thấp áp (1,2 ÷ bar); ii) Tuabin trung, làm việc với áp suất 34,3 bar nhiệt độ 435 oC; iii) Tuabin cao áp, làm việc với áp suất 127,5 bar nhiệt độ 565 oC với nhiệt trung gian đến 565 oC; iv) Tuabin cao áp (dưới 220 bar); v) Tuabin tới hạn, làm việc với áp suất 235,5 bar nhiệt độ 560 oC với nhiệt trung gian đến nhiệt độ 565 oC • Phân loại theo mục đích sử dụng kinh tế quốc dân: tuabin tĩnh với số vòng quay khơng thay đổi (dùng để kéo máy phát điện), tuabin tĩnh với số vòng quay thay đổi (dùng để kéo bơm, quạt, máy nén, v.v.), tuabin di động với số vòng quay thay đổi dùng tầu thuỷ vận tải đường sắt • Theo đặc tính q trình nhiệt: i) Tuabin ngưng với hồi nhiệt Trong tuabin dòng áp suất thấp áp suất khí đưa vào bình ngưng Vì nhiệt hóa kín, nhiệt bị ngưng thốt, tuabin kiểu hồn tồn bị mất, để giảm mát này, từ tầng trung gian tuabin thực trích phần khơng điều chỉnh áp suất để gia nhiệt cho nước cấp; số lượng cửa trích khoảng 2-3 đến 8-9; ii) Tuabin ngưng với hai cửa trích điều chỉnh (theo áp suất) từ tầng trung gian để sản xuất cấp cho sưởi (cấp nhiệt), đưa phần vào bình ngưng; iii) Tuabin đối áp, nhiệt thoát (xả) dùng để sưởi mục tiêu sản xuất Các kiểu tuabin này, cho dù có vài điều kiện khác coi chân khơng thấp, nhiệt dùng để sưởi, đun nước nóng mục tiêu công nghệ; iv) Tuabin sơ cấp (đưa vào phía trước) (tuabin tuabin đối áp) dùng để làm việc tuabin trung áp Tuabin thường làm việc với thông số cao dùng xếp chồng nhà máy điện thơng số trung bình với mục đích nâng cao tính kinh tế làm việc chúng; v) Tuabin đối áp với điều chỉnh áp suất cửa trích từ tầng trung gian Tuabin kiểu dùng để cung cấp cho hộ tiêu thụ nhiệt với có thơng số khác nhau; vi) Tuabin xả thải, dùng để sản xuất điện năng, thải búa máy, máy nén, máy kiểu pittơng; vii) Tuabin có hai ba áp suất với dẫn thải áp suất khác đến tầng trung gian tuabin 10 + Mất chèn trục: điều chỉnh áp suất chèn bị lỗi, nguồn cấp hơi, nước lẫn chèn, v.v… làm cho khí rò vào cửa tuabin chân khơng bình ngưng giảm đột ngột; + Bơm chân khơng lỗi; + Nước bình ngưng đầy: rò rỉ đường ống titanium, điều chỉnh mức nước bình ngưng lỗi; + Lượng lớn khí rò vào hệ thống chân khơng, van hệ thống chân khơng bị vỡ hỏng, khí rò vào bình ngưng nhiều - Ngun nhân làm giảm chân không chậm: Chân không giảm chậm xảy ra, nhìn chung ảnh hưởng đến đến an tồn tuabin, tìm ngun nhân khó khăn, có nguyên nhân sau: + Hệ thống chân khơng khơng kín, khí rò Nó thường thể dạng: giá trị chân không thấp giá trị bình thường chạy tải, khơng ổn định giá trị xác định, tải tăng, chân không tăng khó khăn (lượng tải tăng giảm dải chân khơng tuabin); + Mức nước bình ngưng tăng vận hành khơng bình thường cố Ngồi ra, rò van tái tuần hồn nước ngưng rò làm tăng mức nước bình ngưng; + Lưu lượng nước tuần hồn khơng đủ; + Bơm chân khơng làm việc khơng bình thường hiệu suất giảm; + Ống titanium bình ngưng bị đóng cáu dẫn đến giảm chân không, chênh nhiệt độ tăng Thiết bị điều chỉnh phun giảm ơn làm việc khơng tốt, nước phân bố thành giọt v.v…, làm nhiệt độ nước vào nước tuần hồn tăng chân khơng bình ngưng giảm Những dấu hiệu nhận biết chân không giảm: - Chân khơng bình ngưng giảm, nhiệt độ tăng; - Áp suất nước đầu đẩy suất bơm nước tuần hoàn giảm; - Tải giảm lưu lượng tăng điều kiện tải; - Độ chênh nhiệt độ đầu vào nước tuần hoàn qua bình ngưng tăng (Độ chênh nhiệt độ vào nước làm mát tuần hoàn qua ngăn A B bình ngưng tăng) 156 - Mức nước bình ngưng tăng; - Áp suất vào chèn trục tuabin điều kiện làm việc ejectơ khơng tốt - Bơm nước tuần hồn, bơm nước ngưng, thiết bị rút khí làm việc khơng bình thường Phương pháp xử lý: - Có phương pháp khác tùy theo cố chân không giảm nhanh hay chậm nguyên nhân, giảm tải theo độ giảm chân khơng bình ngưng, tham khảo thơng số vận hành Trong q trình giảm tải khiếm khuyết khơng xử lý kịp thời chân khơng bình ngưng tiếp tục giảm, chân không giảm tới giá trị cho phép thấp phải ngừng khối; - Chân khơng bình ngưng giảm, tìm nguyên nhân, kiểm tra bơm chân khơng dự phòng tự khởi động chân khơng giảm tới -84 kPa, khơng phải khởi động bơm chân khơng dự phòng tay; - Khi chân khơng giảm tới -83 kPa, báo cáo trưởng kíp, giảm tải với tốc độ cao, đến báo động “condenser vacuum low” biến thơi; - Khi chân khơng bình ngưng giảm tới -80 kPa, tuabin tự động ngừng, khơng phải ngừng tay xử lý theo phần xử lý ngừng cố; - Kiểm tra hệ thống nước tuần hoàn: + Kiểm tra áp suất nước tuần hồn bình thường, áp suất nước tuần hồn thấp, kiểm tra rò rỉ nước tuần hồn, kiểm tra vị trí van cách ly đầu vào bình ngưng; + Khi bơm tuần hồn ngừng bơm, giảm tải xuống 50% (150 MW tổ 300 MW), kiểm tra nguyên nhân khôi phục lại sớm có thể; - Kiểm tra hệ thống chèn: + Nếu áp suất ống góp chèn thấp, kiểm tra nguồn cung cấp cho hệ thống chèn kiểm tra độ kín van an tồn, điều chỉnh giá trị bình thường; + Nếu nhiệt độ chèn LP thấp, điều chỉnh tay giảm ôn chèn để cấp chèn với nhiệt độ 150 ºC; + Nếu chân khơng bình làm mát chèn thấp, kiểm tra mức nước bình làm mát chèn bình thường, quạt hút chèn vận bình thường, quạt hút chèn vận hành khơng bình thường đổi sang quạt dự phòng; 157 - Nếu kiểm tra thấy mức nước bình ngưng cao, tìm nguyên nhân để xử lý nhanh, kiểm tra độ rút khí mặt bích cửa bình gia nhiệt hạ áp, bề mặt điểm giãn nở vỏ LP, phía bình ngưng, thấy hệ thống chân khơng khơng kín, giảm tải đến chân khơng trì được, lúc gọi đội sửa chữa tới kiểm tra sửa chữa điểm rò rỉ b) Sự cố bục ống đồng bình ngưng Những dấu hiệu nhận biết: - Chất lượng nước ngưng bị giảm (độ dẫn điện nước ngưng tăng) - Mức nước bình ngưng tăng - Nhiệt độ nước tuần hồn đầu bị tăng (tuỳ theo cố lớn hay bé) - Chân khơng bình ngưng bị giảm (tuỳ theo cố lớn hay bé) Phương pháp xử lý: - Liên hệ với bên hố tiến hành phân tích mẫu nước ngưng khẳng định ống đồng bình ngưng bị bục - Liên hệ bên lò để tiến hành giảm tải tuabin xuống 50% (25 MW tuabin 50 MW) - Chạy bơm nước điền đầy để cung cấp nước cho khử khí - Đóng van điện động cung cấp nước ngưng vào khử khí - Mở van xả nước ngưng đường ống nước tuần hồn - Đóng van nước ngưng vào bình gia nhiệt hạ áp, đồng thời mở van nước ngưng tắt qua bình gia nhiệt hạ áp - Đóng van hồi nước bể chứa - Lần lượt đóng van nước tuần hồn vào nửa bình ngưng để tìm cố - Dùng nến, vật mềm (tóc, sợi ) để tìm ống đồng bị bục - Dùng nêm để bịt ống đồng bị bục - Đưa nửa bình ngưng sau khắc phục xong cố trở lại làm việc bình thường Chú ý: Nếu số ống đồng bình ngưng bị bục > 14% phải ngừng để sửa chữa, thay 2.15.4 Sự cố hệ thống dầu tuabin 158 Nguyên nhân cố sau gây Cần kiểm tra khắc phục tương ứng: - Bơm dầu bị cố - Áp suất dầu hệ thống dầu mức dầu bể giảm - Áp suất dầu không thay đổi mức dầu giảm - Áp suất dầu bơm dầu nâng trục thấp Nếu có cố áp suất dầu bơi trơn giảm ngun nhân cách khắc phục sau: Nguyên nhân cố áp lực dầu bơi trơn giảm: - Bơm dầu làm việc khơng bình thường; - Rò rỉ đường dầu; - Mức bể dầu bôi trơn thấp; - Van chiều đầu đẩy bơm AC, DC dự phòng khơng kín Dấu hiệu nhận biết cố áp lực dầu bôi trơn giảm: - Báo động “Áp suất dầu bôi trơn thấp”; - Nhiệt độ dầu bôi trơn ổ đỡ dầu hồi tăng; - Trên hình điều khiển áp suất dầu bôi trơn giảm; - Đồng hồ đo áp suất dầu bôi trơn chỗ giảm Phương pháp xử lý cố áp lực dầu bôi trơn giảm: - Khi áp suất dầu bơi trơn giảm tới 0,076÷0.082 MPa, bơm dầu xoay chiều AC (hoặc bơm dự phòng liên động) tự nhảy vào làm việc, áp suất dầu giảm tới 0,069÷0,076 Mpa bơm DC tự nhảy vào làm việc, khởi động tay, ý nhiệt độ kim loại ổ đỡ nhiệt độ dầu hồi; - Kiểm tra mức bể dầu bôi trơn, thấp phải điền vào, ý thay đổi mức bể dầu; - Áp suất đầu đẩy bơm dầu thay đổi, bơm dầu bị lỗi báo cáo trưởng kíp, trưởng ca ngay, yêu cầu ngừng tuabin; - Kiểm tra rò dầu đường ống; 159 - Kiểm tra rò rỉ làm mát dầu, rò, chuyển sang làm mát dự phòng ngay; - Kiểm tra thị áp suất dầu đầu đẩy bơm AC & DC, van chiều khơng kín phải sữa chữa, không loại bỏ vận hành báo cáo kỹ sư vận hành ca chấp nhận ngừng khối; - Nếu áp suất dầu giảm tới giá trị ngừng khơng ngừng tự động phải ngừng tay - Nếu áp suất dầu không thay đổi mức dầu giảm: + Kiểm tra xem van xả dầu cố có bị mở bị cố không, đường ống dầu hồi đường ống phin lọc có bị rò rỉ khơng + Kiểm tra ống thuỷ đo mức dầu bể có bị tắc khơng + Kiểm tra làm mát dầu có bị rò rỉ không + Nếu kiểm tra không phát nguyên nhân nào, thơng báo với bên sửa chữa để vệ sinh phin lọc bể dầu - Nếu áp suất dầu bơm dầu nâng trục thấp: + Kiểm tra van chặn, van an toàn đường ống nối từ đầu đẩy bơm dầu nâng trục đến ống góp + Nếu van chặn đường ống từ đầu đẩy bơm nâng trục đến ống góp đóng, mở + Báo với phân xưởng sửa chữa để tiến hành chỉnh định van an tồn + Bật cơng tắc vận hành bơm dầu nâng trục vị trí “dự phòng” + Nếu lọc dầu bị tắc, bật công tắc vận hành bơm dầu nâng trục vị trí “dự phòng” báo với phân xưởng sửa chữa để vệ sinh lọc 2.15.5 Độ di trục rôto tuabin tăng Khi độ di trục rôto tuabin thay đổi đột ngột phải báo với trưởng ca tiến hành kiểm tra nhiệt độ gối trục tuabin nghe âm tuabin Kiểm tra đồng hồ đo độ di trục ốc bảo vệ di trục xiết chặt hay chưa, báo cáo với lãnh đạo để tìm rõ nguyên nhân Khi độ di trục vượt giá trị làm việc bình thường +0,8 mm -1 mm phải xem nhiệt độ gối trục tiến hành giảm tải Nếu nhiệt độ gối trục vượt q 95 oC phải nhanh chóng phá vỡ chân không ngừng tuabin khẩn cấp 160 2.15.6 Hoả hoạn (1) Nếu gian tuabin xảy hoả hoạn thiết bị đường ống dầu khơng bị cháy nhân viên tuần kiểm phải thực công việc sau: - Báo cáo với trưởng ca đội cứu hoả - Trước đội cứu hoả đến nhân viên vận hành phải sử dụng vòi rồng thiết bị cứu hoả chỗ gian tuabin để nhanh chóng dập tắt đám cháy Nếu khu vực xảy hoả hoạn có nguồn điện làm việc phải thông báo với nhân viên vận hành điện cắt nguồn - Chú ý tới tốc độ lan truyền đám cháy, cần thiết phun mưa lên thiết bị Nếu đám cháy gây guy hiểm đến thiết bị phải báo cáo với trưởng ca để tiến hành ngừng thiết bị - Dập tắt đám cháy tuỳ theo điều kiện, loại đám cháy để sử dụng thiết bị cứu hoả (2) Nếu bị hoả hoạn hệ thống dầu phải sử dụng thiết bị cứu hoả để dập tắt đám cháy Nếu bình dầu bị hoả hoạn phải nhanh chóng phá hoại chân khơng để ngừng tổ máy đồng thời lúc phải mở van xả dầu cố bình dầu để xả hết dầu bể dầu cố Nguyên nhân cố cháy hệ thống dầu: - Dầu rò rỉ bố trí lắp đặt đường ống dầu khơng xác, rò rỉ dầu rung vận hành, rò rỉ dầu theo hở mặt bích thiết bị với phần nóng, khiếm khuyết lắp đặt van hệ thống dầu nối đường ống, đệm cao su đệm chất dẻo không chịu dầu dùng cho bề mặt chèn bích, dầu rò rỉ theo chất lượng độ bền chịu đựng dầu chất lượng chịu nhiệt kém, đệm lót mặt bích khơng vị trí lắp đặt, bu lơng mặt bích khơng chặt khơng; - Rò rỉ dầu nhiều vỡ đường ống; - Sau sửa chữa tuabin, dầu rò rỉ (phía trong) lớp cách nhiệt, khơng vệ sinh làm xong nguyên nhân cháy khối vận hành Phương pháp xử lý cố cháy hệ thống dầu: Bất lúc cháy hệ thống dầu tuabin xảy ra, người vận hành phải nhanh chóng cách ly nguồn dầu rò rỉ sớm tốt Khi khơng thể dập lửa, ngừng tuabin với phá vỡ chân không, thời điểm không nên chạy bơm dầu cao 161 áp Khi cháy tới bể dầu chính, mở van xả dầu bể dầu chính, xả dầu tới bể dầu khẩn cấp, báo cho đội cứu hoả, lúc sử dụng thiết bị dập lửa hệ thống cứu hoả chỗ 2.15.7 Tải máy phát giảm xuống a) Tải máy phát đột ngột giảm “0”, tách lưới tổ máy bảo vệ OPC tác động Hiện tượng: - Tải điện giảm “0”, van chiều đường trích gia nhiệt tác động đóng - Van điều chỉnh vào tuabin tác động đóng - Tốc độ tuabin tăng tới 3090 v/p, sau giảm xuống - Áp suất tăng Biện pháp xử lý: - Khôi phục tín hiệu cảnh báo trở lại trạng thái ban đầu - Đưa hệ thống DEH vào làm việc, đặt mức tốc độ 3000v/p giữ ổn định tốc độ - Kiểm tra tất van chiều đường trích gia nhiệt - Mở van đường rút nước đọng từ bình gia nhiệt hạ áp bình ngưng ngừng bơm rút nước đọng hạ áp - Mở tự dùng tới chèn trục tuabin - Mở van tái tuần hoàn nước ngưng đóng van nước ngưng đầu bình gia nhiệt hạ áp - Điều chỉnh mức nước bình ngưng đạt mức làm việc bình thường (150 mm < L < 610 mm) - Rút nước đọng bình gia nhiệt cao áp bình gia nhiệt hạ áp - Hoà mạng tổ máy - Sau hoà mạng tổ máy, tăng tải theo nhiệt độ thân tuabin hoàn thành bước vận hành khác - Nếu thời gian khôi phục dài, đưa giảm ơn giảm áp cao áp vào làm việc b) Tải máy phát giảm “0”, tách lưới bảo vệ AST tác động Hiện tượng: 162 - Phụ tải điện giảm “0” - Van Stop van điều chỉnh tác động đóng - Tín hiệu báo động AST tác động sáng - Tốc độ tuabin tăng đến 3270 v/p giảm xuống - Áp suất tăng Biện pháp xử lý: - Khôi phục lại tín hiệu cảnh báo - Kiểm tra khẳng định van Stop, van điều chỉnh van chiều đường trích gia nhiệt đảm bảo đóng hồn tồn - Đóng van điện động đường trích tới bình gia nhiệt hạ áp khử khí - Mở van đường rút nước đọng từ bình gia nhiệt hạ áp bình ngưng ngừng bơm rút nước đọng hạ áp - Điều chỉnh áp lực chèn - Mở van tái tuần hoàn nước ngưng, điều chỉnh chân khơng mức nước bình ngưng - Đưa nước đọng hệ thống gia nhiệt cao áp hệ thống gia nhiệt hạ áp - Khi tốc độ tuabin giảm xuống ≤ 3050 v/p, xoay đóng hồn tồn van dầu khởi động sau lại mở để mở lại van Stop, đặt mức tốc độ 3000v/p, điều chỉnh độ mở van điều chỉnh vào tuabin để giữ ổn định tốc độ tuabin giá trị định mức vận hành không tải tổ máy - Thông báo bên C&I để kiểm tra bảo vệ OPC báo cáo với trưởng ca Sau kiểm tra xong, gửi tín hiệu “notice” “chú ý” “Parallel in” tới panel để hồ mạng tổ máy c) Tải máy phát giảm “0”, bảo vệ vượt tốc khí tác động ngắt tải Hiện tượng: - Tải giảm “0” - Van Stop van điều chỉnh tác động đóng - Tốc độ tuabin tăng đến 3330 ~ 3360v/p, giảm xuống 163 - Áp suất tăng - Đèn đỏ hiển thị điều tốc tác động sáng Biện pháp xử lý: - Khơi phục lại tín hiệu cảnh báo - Kiểm tra khẳng định van Stop, van điều chỉnh van chiều đường trích gia nhiệt đóng hồn tồn - Đóng van điện động đường trích tới bình gia nhiệt hạ áp khử khí - Mở van đường rút nước đọng từ bình gia nhiệt hạ áp bình ngưng ngừng bơm rút nước đọng hạ áp - Điều chỉnh áp lực chèn - Mở van tái tuần hoàn nước ngưng, điều chỉnh chân khơng mức nước bình ngưng - Đưa nước đọng hệ thống gia nhiệt cao áp hệ thống gia nhiệt hạ áp - Khi tốc độ tuabin giảm xuống ≤ 3050 v/p, xoay đóng hồn tồn van dầu khởi động sau lại mở để mở lại van Stop, đặt mức tốc độ tuabin 3000v/p, điều chỉnh độ mở van điều chỉnh vào tuabin để giữ ổn định tốc độ tuabin giá trị định mức vận hành tổ máy không tải - Báo cáo với trưởng ca, thông báo với bên C&I để kiểm tra bảo vệ AST OPC - Nhận lệnh trưởng ca để ngừng tuabin 2.15.8 Cọ xát phần động với phần tĩnh cong trục Nguyên nhân cố cọ xát phần động với phần tĩnh: - Khe hở phần tĩnh phần động thiết lập khơng xác; - Trong sấy làm nguội, phần tĩnh phần động co giãn không đồng đều; - Biến dạng khí phần lắp ghép vượt giá trị cho phép; - Ổ đỡ chặn ổ đỡ bị hư hỏng; - Rung mạnh; - Rôto lắp ráp không chặt; 164 - Phần truyền bị hư hỏng có tạp vật vào phần truyền Nguyên nhân dẫn đến cố cong trục: - Sự cọ xát phần tĩnh phần động dẫn đến rôto bị nhiệt cục bộ; - Sau ngừng tuabin, nhiệt độ phần tĩnh tuabin cao, nước đọng vào vỏ tuabin làm phần phía rơto nhiệt độ cao tiếp xúc với nước đọng, rôto bị làm nguội đột ngột gây biến dạng nhiệt chênh lệch nhiệt độ phần phần Tương ứng với kết tính tốn độ chênh nhiệt độ phần rôto vượt 150 ºC cố cong trục xảy ra; - Xảy ứng suất dư bên vật liệu làm rôto, sau thời gian làm việc nhiệt độ cao, ứng suất bên giải phóng, sau rơto biến dạng theo đường cong Dấu hiệu nhận biết: - Độ rung tuabin tăng, chí rung lớn; - Có thể có tia lửa xảy phía trước phía sau chèn; - Có tiếng cọ xát kim loại bên tuabin; - Nếu ổ đỡ chặn bị hư hỏng, nhiệt độ tăng, độ di trục đo vượt giá trị giới hạn; - Độ chênh nhiệt độ phía phía tuabin tăng lên đột ngột Phương pháp xử lý: - Ngừng khẩn cấp Tuabin phá vỡ chân không; - Trong ngừng, ghi lại thời gian ngừng, rôto phải quay tay giảm tốc độ v/p, khơng thể quay khơng phép cố quay mà phải phân tích kỹ tìm ngun nhân, thơng số phải ghi lại 2.15.9 Độ rung âm tuabin khơng bình thường - Nếu độ rung tuabin đột ngột tăng có tiếng ma sát kim loại tuabin phải nhanh chóng phá vỡ chân khơng để ngừng tuabin khẩn cấp - Nếu thay đổi tải làm cho độ rung vượt giá trị làm việc bình thường âm tuabin bình thường nhân viên vận hành phải tiến hành giảm tải để giảm độ rung sau tìm ngun nhân thay đổi tải lại gây tăng độ rung 165 + Kiểm tra xem áp suất dầu vào bơi trơn gối trục có bình thường (0,115 ~0,118 MPa) không + Kiểm tra xem nhiệt độ dầu vào bơi trơn gối trục có bình thường khơng + Kiểm tra xem nhiệt độ có bình thường khơng + Kiểm tra xem độ chênh giãn nở có bình thường khơng - Sau kỳ đại tu Khi tăng tải, hộp chèn trước sau tuabin có tiếng cọ xát kim loại, phải tiến hành giảm tải khơng tiếng cọ xát kim loại sau báo cáo với trưởng ca để tiến hành khởi động lại - Nếu tăng tốc tuabin khởi động, xuất hiện tượng rung nhẹ, phải giảm tốc tuabin khơng rung Sau giữ sấy ≥ 30 phút, tiếp tục tăng tốc Nếu xuất rung tuabin phải báo cáo với trưởng ca để có đạo xử lý 2.15.10 Vượt tốc tuabin Nguyên nhân cố: - Lỗi điều chỉnh: + Van điều chỉnh khơng thể đóng bình thường rò q nhiều; + Hệ thống điều chỉnh có độ trễ lớn, phần điều chỉnh phần truyền dẫn bị lỗi; + Tốc độ thay đổi hệ thống điều chỉnh lớn; + Cơ cấu chấp hành điều chỉnh không tốt; + Hệ thống điều chỉnh đặt không tốt, khoảng điều chỉnh đồng bộ, khe hở giãn nở khí phần đầu vào khơng phù hợp với yêu cầu v.v… - Lỗi hệ thống bảo vệ vượt tốc: Tác động muộn không tác động điều tốc khẩn cấp có nguyên nhân sau: + Kẹt séc-vơ-mơ-tơ; + Biến dạng hướng kính xảy mà lò xo tác động dẫn đến cọ xát với vách lỗ; + Thời gian ngừng lớn, thành tác động bị hỏng, khơng tác động đến van điều chỉnh trượt khẩn cấp; 166 + Ngoài vượt tốc tuabin van điều chỉnh trượt khẩn cấp bị kẹt, van tự động van điều tốc bị kẹt, van chiều đường trích khơng kín khơng tác động làm quay lại tuabin; - Quá trình vận hành: + Chất lượng dầu khơng tốt, ví dụ: lẫn dầu rò rỉ lớn chèn làm cho thành phần bảo vệ điều chỉnh cọ xát bị kẹt; + Hơi không đạt chất lượng, có chứa muối, khối vận hành tải cố định thời gian dài làm kẹt van Stop van điều chỉnh muối đóng cáu cặn; Dấu hiệu nhận biết: - Đồng hồ đo công suất 0; - Bộ đo tốc độ tần số tăng liên tục; - Tuabin có tiếng động bất thường, độ rung tăng dần; - Áp suất dầu tăng nhanh Phương pháp xử lý cố: - Nếu điều chỉnh khẩn cấp không tác động, tốc độ vượt 3360v/p, ngừng khẩn cấp tuabin phá vỡ chân không; - Nếu ngừng khẩn cấp tuabin van Stop, van điều chỉnh van chiều đường trích khơng đóng, thử đóng van đóng nhanh van vận hành động van trích; - Nếu tốc độ tuabin chưa giảm sau sử dụng phương pháp đóng nhanh van nối với tuabin để cách ly nguồn hơi; - Yêu cầu kíp điện đưa hệ thống kích từ máy phát vào làm việc cần thiết; - Sau ngừng khối, lỗi hệ thống bảo vệ điều chỉnh phải loại trừ hoàn toàn Khi khởi động khối trở lại, trước hoà đồng bộ, điều chỉnh vượt tốc khẩn cấp phải thử, tuabin hoà đồng điều chỉnh vượt tốc làm việc bình thường 2.15.11 Các cố khác a) Mất nguồn tự dùng 167 Hiện tượng: - Đèn cảnh báo nguồn xoay chiều “tắt” đèn báo tự động đóng nguồn chiều vào làm việc “sáng” - Vôn kế hiển thị điện áp đầu cực máy phát “0” - Các bơm, quạt vận hành nhà máy tự động dừng, ampe kế thị dòng điện vào động áp kế áp lực nước đầu đẩy bơm “0” - Mức nước đọng bình gia nhiệt hạ áp tăng - Âm nhà máy thay đổi (đột nhiên im lặng hẳn) Biện pháp xử lý: - Chuẩn bị đưa bơm dầu dự phòng xoay chiều vào làm việc - Điều chỉnh nhiệt độ dầu tuabin nhiệt độ khơng khí vào làm mát máy phát đảm bảo giá trị yêu cầu - Kiểm tra điều kiện ngừng thiết bị phân đoạn nguồn cấp cố - Đưa bảo vệ bơm nước cấp, bơm ngưng, bơm rút nước đọng hạ áp vào làm việc sau chúng khởi động - Khi mức nước đọng bình gia nhiệt hạ áp tăng, mở van đường rút nước đọng từ hệ thống gia nhiệt hạ áp bình ngưng - Chuẩn bị khởi động bơm nước tuần hoàn sau van đầu đẩy bơm đóng hồn tồn - Khi bơm nước cấp bị đảo chiều quay, phải đóng van đầu đẩy ngừng bơm b) Sự cố bơm tuần hoàn Hiện tượng: - Áp lực nước đầu đẩy bơm giảm hoặc/và chân khơng bình ngưng giảm Biện pháp xử lý: - Nếu mức nước bể tháp làm mát giảm xuống 1,4 m, phải mở van bổ sung nước vào tháp đồng thời đóng van xả tháp - Kiểm tra lưới chắn rác đường cấp nước vào buồng hút trạm bơm, bị tắc phải tiến hành vệ sinh 168 - Nếu chân không đầu hút cao bơm khơng có nước, chứng tỏ lưới chắn rác bị tắc mức nước bể hút thấp, phải tiến hành vệ sinh lưới chắn rác cấp nước vào bể hút đến mức đạt yêu cầu - Nếu hộp chèn bị lọt không khí thiếu nước vào tét chèn, tìm nguyên nhân để khắc phục, để tránh lọt khí vào bơm gây cháy tét chèn gối trục bơm Sự cố Bơm không khởi động Nguyên nhân - Động điện bị hỏng - Bộ phận quay bơm bị kẹt - Gối trục bị kẹt Áp lực đầu đẩy thấp Đầu đẩy hhơng có nước Q tải Độ rung tiếng ồn khơng bình thường Có rò rỉ nhiệt độ tết chèn tăng cao Biện pháp xử lý - Kiểm tra động - Vệ sinh tạp vật kẹt rô to - Kiểm tra sửa chữa gối trục - Thiếu điều kiện khởi động - Làm thoả mãn nhân tố khởi động - Tắc đầu hút - Vệ sinh miệng hút bánh - Khe hở bánh công tác buồng công tác rộng - Điều chỉnh lại khe hở - Bộ phận hướng dòng bị hư - Thay phận hướng dòng hỏng - Đo lại điện áp tần số - Tốc độ quay chậm nguồn cấp - Bị lọt khí vào đầu hút - Tăng mức nước bể hút - Xảy tượng xâm thực - Tăng mức nước bể hút điều chỉnh lại điều kiệu - Ở đầu vào bị xoáy nước kiện làm việc - Đạt thiết bị để di chuyển xoắy nước - Đổi lại chiều quay động Động quay ngược cách đấu nối lại pha nguồn cấp vào bơm - Gối trục bị hư hỏng - Thay gối trục - Có tạp vật lọt vào bơm - Vệ sinh tạp vật - Xảy tượng xâm thực - Điều chỉnh lại điều kiện vận hành (điều chỉnh lại thông - Mức nước bể hút số làm việc) thấp - Tăng mức nước bể hút - Gối trục bị hư hỏng - Thay gối trục - Động điện bị cố - Sửa chữa động điện - Đai ốc khớp nối bị lỏng - Xiết chặt lại thay đai ốc - Các bulơng móng bị lỏng - Vặn chặt lại bulơng bệ móng - Hệ thống đường ống đầu - Kiểm tra hệ thống đường đẩy bị cố ống đầu đẩy - Vỏ tết chèn vặn chặt - Nới lỏng xiết chặt lại không tết chèn cho - Lắp đặt tết chèn klhôg đứng - Lắp đặt lại thay tết tết chèn bị mòn chèn - Ống lót bị hư hỏng rối - Thay xác định lại loạn kích thước ống lót 169 170 ... tuý (ngưng tuý vào tuabin nhiêu vào bình ngưng: tuabin khơng có cửa trích nào) bao gồm thiết bị với thiết bị phụ chúng, thiết bị tuabin thiết bị lò nối với hệ thống đường ống dẫn để vận chuyển... thiết bị phụ khác mà không đề cập (tham khảo quy trình thiết bị phụ tuabin) 1.4 Nguyên lý làm việc tuabin ngưng tuý Quá trình sản xuất điện dùng tuabin ngưng tuý (ngưng tuý vào tuabin nhiêu vào bình... hành tuabin + Rôto tuabin quay theo chiều ngược kim đồng hồ nhìn từ phía bệ đỡ trước (gối 1) + Tuabin trang bị thiết bị quay trục dùng để quay chậm rơto tuabin 3-4 vòng/phút sấy làm nguội tuabin