1. Cấu tạo Móng bè – cọc là một loại móng cọc, cho phép phát huy được tối đa khả năng chịu lực của cọc và tận dụng được một phần sức chịu tải của nền đất dưới đáy bè. Móng bè cọc còn được gọi là móng bè trên nền cọc. Móng bè cọc có rất nhiều ưu điểm so với các loại móng khác, như tận dụng được sự làm việc của đất nền, phát huy tối đa sức chịu tải cọc, chịu được tải trọng lớn, độ cứng lớn, không gian tự do thông thoáng thuận lợi cho việc bố trí tầng hầm, liên kết giữa bè và kết cấu chịu lực bên trên như vách, cột có độ cứng lớn phù hợp sơ đồ làm việc của công trình. Móng bè cọc cấu tạo gồm hai phần: bè và các cọc. + Bè hay đài cọc có nhiệm vụ liên kết và phân phối tải trọng từ chân kết cấu cho các cọc, đồng thời truyền một phần tải trọng xuống đất nền tại vị trí tiếp xúc giữa đáy bè và đất nền. Bè có thể làm dạng bản phẳng hoặc bản dầm nhằm tăng độ cứng chống uốn. + Các cọc làm nhiệm vụ truyền tải trọng xuống nền đất dưới chân cọc thông qua sức kháng mũi và vào nền đất xung quanh cọc thông qua sức kháng bên. Có thể bố trí cọc trong đài thành nhóm hay riêng rẽ, bố trí theo đường lối hay bố trí bất kỳ tuỳ thuộc vào mục đích của người thiết kế, nhằm điều chỉnh lún không đều, giảm áp lực lên nền ở đáy bè hay giảm nội lực trong bè... + Cách bố trí cọc trong đài thường theo nguyên tắc trọng tâm nhóm cọc trùng hoặc gần với trọng tâm tải trọng công trình. Giải pháp này có ưu điểm là tải trọng xuống cọc được phân bố hợp lí hơn; tính làm việc tổng thể của nhóm cọc tốt hơn.
Trang 1GVHD: TRẦN VĂN TIẾNG
Nhóm 7:
4. TRẦN NGUYỄN CẢNH TIẾN 11149147
Trang 3Gồm hai phần: Bè và các cọc.
Ưu điểm:
Tận dụng sự làm việc của đất nền
Giảm lún lệch, mô men nhỏ
Nhược điểm:
Tính toán phức tạp.
Quan điểm thiết kế:
Cọc chịu tải hoàn toàn
Bè chịu tải hoàn toàn
Bè và cọc chịu tải đồng thời
Trang 5Xác định độ cứng lò xo cọc:
spM ssM
sM
sM sM
R K
ρ
=
pk
pk pk
R K
ρ
=
spK ppK
i ppk
L G
N Ni
v E
qB
2 1
2 4
2
1 )
1
( 2 δ
Trang 6Các bước mô hình tính toán:
Bước 1: Vị trí, kích thước cọc và đài
Bước 2: Phân chia tải trọng lên bè và cọc
Bước 3: Tính độ cứng lò xo cọc thứ K
Bước 4: Xác định độ cứng tại lò xo đất thứ M
Bước 5: Chạy mô hình và hiệu chỉnh độ cứng lò xo
Bước 6: Kiểm tra ổn định đất nền và độ lún
Bước 7: Tính và bố trí thép cho bè
Trang 7- Công trình có mặt bằng 43x21m, tổng chiều cao 42,9m
- Giải pháp kết cấu, sử dụng hệ khung vách chịu lực
- Chiều dày vách 0,4m
- Sàn dày 8cm được đỡ bởi hệ dầm
Trang 8ĐIỀU KIỆN ĐỊA CHẤT CÔNG TRÌNH
STT Tên lớp đất Cao độ (m)
Trang 11GIÓ ĐỘNG
STORY Chiều cao tầng
(m) Khối lượng tầng
Gía trị tiêu chuẩn thành phần tĩnh Wj
(KN) Gía trị tiêu chuẩn thành phần động X (KN) Gía trị tiêu chuẩn thành phần động Y (KN) Phương X Phương Y Dạng 1 Dạng 2 Dạng 3 Dạng 1 Dạng 2 Dạng 3
Trang 13TỔ HỢP TẢI TRỌNG:
Trang 15STORY1 P1 COMB4 MIN Bottom -50295,48 -2330,23 -4,94 87,63 8,52 -41384,14
STORY1 P1 COMB3 MIN Bottom -49951,19 167,58 -5,23 73,73 -242,33 -1241,14
STORY1 P1 COMB2 MIN Bottom -49941,85 -27,12 -1491,98 -280,65 -36620,48 -658,42
STORY1 P1 COMB5 MIN Bottom -49928,4 -27,49 125,26 123,62 -1321,81 -963,84
STORY1 P1 COMB2 MAX Bottom -49926,32 -26,54 -134,98 78,16 1391,33 -277,66
STORY1 P1 COMB5 MAX Bottom -49912,87 -26,91 1482,26 482,44 36690,00 -583,08
STORY1 P1 COMB4 MAX Bottom -49903,52 -221,61 -4,48 128,05 311,86 -0,36
Trang 16TÍNH TOÁN MÓNG:
Sức chịu tải cọc theo vật liệu
Qv = ϕ (Rb.Fb + Ra.Fa) Cọc đường kính 0,8m, bê tông B25, thép AII 8Ø20
Trang 17XÂY DỰNG MÔ HÌNH TÍNH TOÁN:
4 ,
17 8
, 3213
44 ,
50807 1
Trang 18Bước 2: Phân chia tải trọng lên bè và cọc
Cọc và bè chịu tải đồng thời với tỉ lệ phân chia tải trọng xác định theo công thức:
Trong đó: Pr : tải trọng do bè chịu
Pp: tải trọng do cọc chịu
Kr độ cứng của bè
Kp độ cứng của nhóm cọc dưới bè
XÂY DỰNG MÔ HÌNH TÍNH TOÁN:
r rp
P
r rp
r P
r
K K
K P
P
P
) 2
1 (
) 1
(
α
α
− +
−
= +
Trang 19Bước 2: Phân chia tải trọng lên bè và cọc
nK W
3 ,
182685 KN m s
Pcoc
v
G BL
−
=
=
1 2
β
Trang 20i ppk
L G
N Ni
v E
qB
21
24
2 1 )
1
( 2
δ
L G
L
kvG
j i
2
1
2
ln 17 , 0
L kvG
1
2 2
1 ≤
a G L kvG
Trang 210 )
(
m L
G
N Ni
j
j j
i
=
δ δ
R K
ρ
) ( 10 92 ,
1 1
2 1 )
1
( 2
5 2
1 2 4
1
m
I v
v I
v E
qB
i i
Trang 22STT Phản lực Rpk Độ lún đơn vị Si
Trang 23Bước 4: Xác định độ cứng tại lò xo đất thứ M
Tương tự như lò xo cọc ta tính cho lò xo đất thứ 1:
Tải trọng do phần bè chịu là Pr = 759,8806(KN)
= >Phản lực tại mỗi lò xo đất RsM = Pr/43 = 17,67164(KN)
XÂY DỰNG MÔ HÌNH TÍNH TOÁN:
spM ssM
sM δ δ
) ( 039 ,
0
1 1
m L
i
=
δ δ
) ( 10 92 ,
1 1
2 1 )
1
( 2
52
124
1
m
I v
v I
v E
qB
i i
R K
ρ
=
Trang 24STT Phản lực Tọa độ lò xo đất ᵟspM ᵟssM KsM
Trang 25Bước 5: Chạy mô hình và hiệu chỉnh độ cứng lò xo:
- Sau khi tính toán độ cứng lò xo cọc và lò xo đất,
thuộc tính độ cứng lò xo được mô phỏng vào mô
hình tính
XÂY DỰNG MÔ HÌNH TÍNH TOÁN:
Trang 28Bước 5: Chạy mô hình và hiệu chỉnh độ cứng lò xo:
ĐỘ CỨNG LÒ XO CỌC HIỆU CHỈNH
STT Phản lực Rpk Độ lún đơn vị
Trang 29Bước 5: Chạy mô hình và hiệu chỉnh độ cứng lò xo:
Trang 30Bước 6: Kiểm tra ổn định đất nền và độ lún:
Sức chịu tải tiêu chuẩn của đất nền:
Trọng lượng khối móng quy ước
Nmtc=Bmq*Lmq*H*gtb=292450 (KN)Tải trọng tiêu chuẩn
Ntc=P/1,2= 50807,44/1,2=42340 (KN)
Pmax< 1,2Rtc
XÂY DỰNG MÔ HÌNH TÍNH TOÁN:
) /
( 2904 )
( 2 , 1010 )
/ 6 1 (
L B
N
N P
mq mq
tc
tc
=
Trang 31Bước 6: Kiểm tra ổn định đất nền và độ lún:
Độ lún của nhóm cọc xác định theo công thức của Vesic
Bg: Chiều rộng nhóm cọc
D: Đường kính cọc
S: Độ lún của cọc đơn (Theo mục 7.4.2 TCVN 10304:2014)
Độ lún thỏa mãn điều kiện lún cho phép
XÂY DỰNG MÔ HÌNH TÍNH TOÁN:
D B
s
) ( 059 ,
0 8
, 0 / 4 , 10 0164
, 0
B s
Trang 33Bước 7: Tính và bố trí thép cho bè:
XÂY DỰNG MÔ HÌNH TÍNH TOÁN:
Trang 34Bước 7: Tính và bố trí thép cho bè:
BỐ TRÍ THÉP LAYER A BỐ TRÍ THÉP LAYER B
XÂY DỰNG MÔ HÌNH TÍNH TOÁN:
Trang 35NenmongNCTnhom7@gmail.com