4.CHUONG TRINH HOP.pdf 4.CHUONG TRINH HOP

4.CHUONG TRINH HOP.pdf 4.CHUONG TRINH HOP tài liệu, giáo án, bài giảng , luận văn, luận án, đồ án, bài tập lớn về tất cả...

69CHƯƠNG IV CẤU TẠO TÍNH TỐN THIẾT BỊ THƠNG GIĨ I: NHỮNG BỘ PHẬN CHÍNH CỦA CỦA HỆ THỐNG THƠNG GIĨ. Mục đích của thơng gió là làm thế nào có sự trao đổi giữa khơng khí trong sạch ngồi trời với khơng khí trong nhà, nhằm tạo mơi trường khơng khí trong nhà thật thống mát, dễ chiụ hợp vệ sinh. Muốn vậy phải tiến hành hút khơng khí trong nhà đưa ra ngồi rồi thay vào đó bằng cách thổi khơng khí sạch vào nhà. Do đó trong một cơng trình thường được bố trí hệ thống thổi và hệ thống hút khơng khí. Các hệ thống này gồm các bộ phận chính sau: 1- Bộ phận thu hoặc thải khơng khí. 2- Buồng máy: Để bố trí máy quạt, động cơ, thiết bị lọc bụi, xử lý khơng khí. 3- Hệ thống ống dẫn: Để đưa khơng khí đến những vị trí theo ý muốn hoặc tập trung khơng khí bẩn lại để thải ra ngồi trời 4- Các bộ phận phận phối khơng khí: Bao gồm các miệng thổi và hút khơng khí. 5- Các bộ phận điều chỉnh: Van điều chỉnh lưu lượng, lá hướng dòng. v.v.v Ngồi ra còn có các dụng cụ đo: lưu lượng, nhiệt độ, tốc độ. chuyển động, áp suấtv.v.v II. CÁC THIẾT BỊ XỬ LÝ KHƠNG KHÍ. 1. Bộ sấy khơng khí: Trong các hệ thống điều tiết khơng khí, thơng gió, sấy khơ nhất là hệ thống thơng gió kết hợp với sưởi ấm, khơng khí trước khi đưa vào phòng, phải tiến hành sấy nóng bằng bộ sấy (Kaloripher) để đưa nhiệt độ khơng khí tăng từ nhiệt độ ngồi trời tng lên đến nhiệt độ u cầu theo ý muốn. Cách tính tốn, lựa chọn bộ sấy trong kỹ thuật thơng gió như sau: a- Xác định lượng nhiệt để sấy nóng khơng khí Nếu lưu lượng thơng gió là L ( m3/h) khi thổi vào phòng có Is trong khi đó nhiệt hàm khơng khí bên ngồi Ing về mùa đơng thường thấp, do đó ta phải sấy từ Ing lên Is khi đó lượng nhiệt u cầu là: 70Qyc = L γ (Is-Ing) (kcal/h) (4-1) Các chỉ số Is và Ing xác định theo biểu đồ I – d. hoặc theo công thức đã biết trong chương I. I = 0,24 t + (597,4 +0,43t).0,001d (Kcal/kg) Trong thực tế tính toán, lượng nhiệt để sấy lượng ẩm nhỏ, ta bỏ qua nên công thức (4-1) có thể viết lại: Qyc = L γ (ts-tng) (kcal/h) (4-2) Trong đó: ts: Nhiệt độ không khí đã sấy để đưa vào phòng. tng: Nhiệt độ không khí ngoài trời. Các thông số tính toán trong và ngoài nhà được lựa chọn theo các tiêu chuẩn thiết kế và số liệu khí tượng đã biết. b- Phân loại và cấu tạo bộ sấy không khí Loại đơn giản nhất là bộ sấy bằng thép .Loại này đơn giản, chế tạo tại chỗ, trở lực không khí nhỏ được áp dụng trong trường hợp sấy lượng không khí nhỏ và thổi vào tự nhiên. Loại có diện tích tiếp nhiệt lớn hơn là loại sấy ống trơn chế tạo từ các ống có đường kính d = (18-24) mm các ống 1 bố trí theo dạng ô vuông, được nối với bảng ống, bảng ống bắt bít 3 với hợp góp 2 ở phía trên và dưới hộp góp nối với cái đầu ống, 4 để đưa hơi nước hoặc nước nóng vào. Không khí đi qua khoảng giữa ống, nhược điểm của bộ sấy ống trơn là: diện tích tiếp nhiệt nhỏ, nhưng có thể tăng giảm diện tích một cách dễ dàng bằng cách đặt thêm các cánh thép mỏng hoặc bớt số lượng ống đi. Ngày nay người ta sản xuất các lọai bộ sấy sau: - Loại trơn với ống tròn - Loại trơn với ống dẹp - Loại ống có cánh. Trong các lọai này, chất mang nhiệt có thể bố trí một luồng hoặc nhiều luồng. Loại một luồng chất mang nhiệt có thể là nước nóng hoặc hơi nước. Loại nhiều luồng buộc phải sử dụng nước nóng. Loại một luồng có ký hiệu: 71-k Φ c: (Loại trung bình) - k Φ b (Loại lớn) Diện tích truyền nhiệt F= (9,9-69,9)m2 Loại nhiệt luồng có ký hiệu - KMC (Loại trung bình) - KMb (Loại lớn) C- Sơ đồ bố trí bộ sấy. Sự truyền nhiệt của bộ sấy phụ thuộc vào tốc độ chuyển động của chất được sấy nóng và chất mang nhiệt. Nếu tăng tốc độ thì sự truyền nhiệt tăng và ngược lại. Điều đó dẫn đến khi bố trí bộ sấy nên bố trí theo nhóm.Theo chiều không khí đi, người ta chia hai loại sơ đồ song song và nối tiếp ( hình 4-1a). Sơ đồ nói DỰ THẢO CHƯƠNG TRÌNH ĐẠI HỘI ĐỒNG CỔ ĐÔNG THƯỜNG NIÊN CÔNG TY CỔ PHẦN PHÁT TRIỂN HẠ TẦNG KỸ THUẬT NĂM 2015 ***************** Thời gian: 30 phút, thứ Sáu, ngày 17 tháng 04 năm 2015 Địa điểm: Trung tâm hội nghị Lucky Square, Số Nguyễn Huệ, Tp Mới, Tỉnh Bình Dương STT Thời gian Nội dung Chủ trì I Thủ tục khai mạc 8h30 – 9h00 Tiếp đón đăng ký cổ đông Ban tổ chức Khai mạc Đại hội 9h00 – 9h10 - Tuyên bố lý – Giới thiệu thành phần tham dự - Báo cáo kiểm tra tư cách Cổ đông MC Trưởng BKS Giới thiệu biểu thông qua - Chương trình ĐHĐCĐ thường niên năm 2015 - Thành phần Chủ tọa đoàn, Ban thư ký, Ban kiểm phiếu - Quy chế làm việc ĐHĐCĐ 9h10 – 9h20 HĐQT II Báo cáo hoạt động HĐQT, TGĐ, BKS Đại hội Báo cáo hoạt động HĐQT năm 2014 phương hướng năm 2015 9h20 – 9h50 Báo cáo kết kinh doanh năm 2014 kế hoạch kinh doanh năm 2015 Báo cáo hoạt động Ban kiểm soát năm 2014 9h50 – 10h30 HĐQT Tổng giám đốc Trưởng BKS Thảo luận nội dung Báo cáo HĐQT, Báo cáo Tổng giám đốc Báo cáo Ban kiểm soát 10h30 – 10h45 III Thông qua biểu tờ trình: − Báo cáo tài kiểm toán năm 2014; Báo cáo Hội HĐQT đồng quản trị; Báo cáo Ban kiểm soát − Báo cáo Tổng giám đốc kết kinh doanh năm 2014 kế hoạch kinh doanh năm 2015 − Phương án phân phối lợi nhuận chi trả cổ tức năm 2014; Kế hoạch phân phối lợi nhuận chi trả cổ tức năm 2015 − Chi trả thù lao HĐQT, BKS Thư ký Công ty năm 2014 Kế hoạch chi trả năm 2015 − Lựa chọn Công ty kiểm toán độc lập kiểm toán BCTC năm 2015 soát xét BCTC bán niên năm 2015 − Và vấn đề khác thuộc thẩm quyền ĐHĐCĐ (nếu có) 10h45 – 11h00 IV Thủ tục kết thúc Đại hội Thông qua Nghị Đại hội đồng cổ đông thường niên 2015 Thư ký Bình Dương, ngày 02 tháng 04 năm 2015 TM.HỘI ĐỒNG QUẢN TRỊ CHỦ TỊCH NGUYỄN VĂN HÙNG 69CHƯƠNG IV CẤU TẠO TÍNH TỐN THIẾT BỊ THƠNG GIĨ I: NHỮNG BỘ PHẬN CHÍNH CỦA CỦA HỆ THỐNG THƠNG GIĨ. Mục đích của thơng gió là làm thế nào có sự trao đổi giữa khơng khí trong sạch ngồi trời với khơng khí trong nhà, nhằm tạo mơi trường khơng khí trong nhà thật thống mát, dễ chiụ hợp vệ sinh. Muốn vậy phải tiến hành hút khơng khí trong nhà đưa ra ngồi rồi thay vào đó bằng cách thổi khơng khí sạch vào nhà. Do đó trong một cơng trình thường được bố trí hệ thống thổi và hệ thống hút khơng khí. Các hệ thống này gồm các bộ phận chính sau: 1- Bộ phận thu hoặc thải khơng khí. 2- Buồng máy: Để bố trí máy quạt, động cơ, thiết bị lọc bụi, xử lý khơng khí. 3- Hệ thống ống dẫn: Để đưa khơng khí đến những vị trí theo ý muốn hoặc tập trung khơng khí bẩn lại để thải ra ngồi trời 4- Các bộ phận phận phối khơng khí: Bao gồm các miệng thổi và hút khơng khí. 5- Các bộ phận điều chỉnh: Van điều chỉnh lưu lượng, lá hướng dòng. v.v.v Ngồi ra còn có các dụng cụ đo: lưu lượng, nhiệt độ, tốc độ. chuyển động, áp suấtv.v.v II. CÁC THIẾT BỊ XỬ LÝ KHƠNG KHÍ. 1. Bộ sấy khơng khí: Trong các hệ thống điều tiết khơng khí, thơng gió, sấy khơ nhất là hệ thống thơng gió kết hợp với sưởi ấm, khơng khí trước khi đưa vào phòng, phải tiến hành sấy nóng bằng bộ sấy (Kaloripher) để đưa nhiệt độ khơng khí tăng từ nhiệt độ ngồi trời tng lên đến nhiệt độ u cầu theo ý muốn. Cách tính tốn, lựa chọn bộ sấy trong kỹ thuật thơng gió như sau: a- Xác định lượng nhiệt để sấy nóng khơng khí Nếu lưu lượng thơng gió là L ( m3/h) khi thổi vào phòng có Is trong khi đó nhiệt hàm khơng khí bên ngồi Ing về mùa đơng thường thấp, do đó ta phải sấy từ Ing lên Is khi đó lượng nhiệt u cầu là: 70Qyc = L γ (Is-Ing) (kcal/h) (4-1) Các chỉ số Is và Ing xác định theo biểu đồ I – d. hoặc theo công thức đã biết trong chương I. I = 0,24 t + (597,4 +0,43t).0,001d (Kcal/kg) Trong thực tế tính toán, lượng nhiệt để sấy lượng ẩm nhỏ, ta bỏ qua nên công thức (4-1) có thể viết lại: Qyc = L γ (ts-tng) (kcal/h) (4-2) Trong đó: ts: Nhiệt độ không khí đã sấy để đưa vào phòng. tng: Nhiệt độ không khí ngoài trời. Các thông số tính toán trong và ngoài nhà được lựa chọn theo các tiêu chuẩn thiết kế và số liệu khí tượng đã biết. b- Phân loại và cấu tạo bộ sấy không khí Loại đơn giản nhất là bộ sấy bằng thép .Loại này đơn giản, chế tạo tại chỗ, trở lực không khí nhỏ được áp dụng trong trường hợp sấy lượng không khí nhỏ và thổi vào tự nhiên. Loại có diện tích tiếp nhiệt lớn hơn là loại sấy ống trơn chế tạo từ các ống có đường kính d = (18-24) mm các ống 1 bố trí theo dạng ô vuông, được nối với bảng ống, bảng ống bắt bít 3 với hợp góp 2 ở phía trên và dưới hộp góp nối với cái đầu ống, 4 để đưa hơi nước hoặc nước nóng vào. Không khí đi qua khoảng giữa ống, nhược điểm của bộ sấy ống trơn là: diện tích tiếp nhiệt nhỏ, nhưng có thể tăng giảm diện tích một cách dễ dàng bằng cách đặt thêm các cánh thép mỏng hoặc bớt số lượng ống đi. Ngày nay người ta sản xuất các lọai bộ sấy sau: - Loại trơn với ống tròn - Loại trơn với ống dẹp - Loại ống có cánh. Trong các lọai này, chất mang nhiệt có thể bố trí một luồng hoặc nhiều luồng. Loại một luồng chất mang nhiệt có thể là nước nóng hoặc hơi nước. Loại nhiều luồng buộc phải sử dụng nước nóng. Loại một luồng có ký hiệu: 71-k Φ c: (Loại trung bình) - k Φ b (Loại lớn) Diện tích truyền nhiệt F= (9,9-69,9)m2 Loại nhiệt luồng có ký hiệu - KMC (Loại trung bình) - KMb (Loại lớn) C- Sơ đồ bố trí bộ sấy. Sự truyền nhiệt của bộ sấy phụ thuộc vào tốc độ chuyển động của chất được sấy nóng và chất mang nhiệt. Nếu tăng tốc độ thì sự truyền nhiệt tăng và ngược lại. Điều đó dẫn đến khi bố trí bộ sấy nên bố trí theo nhóm.Theo chiều không khí đi, người ta chia hai loại sơ đồ song song và nối tiếp ( hình 4-1a). Sơ đồ nói 69CHƯƠNG IV CẤU TẠO TÍNH TỐN THIẾT BỊ THƠNG GIĨ I: NHỮNG BỘ PHẬN CHÍNH CỦA CỦA HỆ THỐNG THƠNG GIĨ. Mục đích của thơng gió là làm thế nào có sự trao đổi giữa khơng khí trong sạch ngồi trời với khơng khí trong nhà, nhằm tạo mơi trường khơng khí trong nhà thật thống mát, dễ chiụ hợp vệ sinh. Muốn vậy phải tiến hành hút khơng khí trong nhà đưa ra ngồi rồi thay vào đó bằng cách thổi khơng khí sạch vào nhà. Do đó trong một cơng trình thường được bố trí hệ thống thổi và hệ thống hút khơng khí. Các hệ thống này gồm các bộ phận chính sau: 1- Bộ phận thu hoặc thải khơng khí. 2- Buồng máy: Để bố trí máy quạt, động cơ, thiết bị lọc bụi, xử lý khơng khí. 3- Hệ thống ống dẫn: Để đưa khơng khí đến những vị trí theo ý muốn hoặc tập trung khơng khí bẩn lại để thải ra ngồi trời 4- Các bộ phận phận phối khơng khí: Bao gồm các miệng thổi và hút khơng khí. 5- Các bộ phận điều chỉnh: Van điều chỉnh lưu lượng, lá hướng dòng. v.v.v Ngồi ra còn có các dụng cụ đo: lưu lượng, nhiệt độ, tốc độ. chuyển động, áp suấtv.v.v II. CÁC THIẾT BỊ XỬ LÝ KHƠNG KHÍ. 1. Bộ sấy khơng khí: Trong các hệ thống điều tiết khơng khí, thơng gió, sấy khơ nhất là hệ thống thơng gió kết hợp với sưởi ấm, khơng khí trước khi đưa vào phòng, phải tiến hành sấy nóng bằng bộ sấy (Kaloripher) để đưa nhiệt độ khơng khí tăng từ nhiệt độ ngồi trời tng lên đến nhiệt độ u cầu theo ý muốn. Cách tính tốn, lựa chọn bộ sấy trong kỹ thuật thơng gió như sau: a- Xác định lượng nhiệt để sấy nóng khơng khí Nếu lưu lượng thơng gió là L ( m3/h) khi thổi vào phòng có Is trong khi đó nhiệt hàm khơng khí bên ngồi Ing về mùa đơng thường thấp, do đó ta phải sấy từ Ing lên Is khi đó lượng nhiệt u cầu là: 70Qyc = L γ (Is-Ing) (kcal/h) (4-1) Các chỉ số Is và Ing xác định theo biểu đồ I – d. hoặc theo công thức đã biết trong chương I. I = 0,24 t + (597,4 +0,43t).0,001d (Kcal/kg) Trong thực tế tính toán, lượng nhiệt để sấy lượng ẩm nhỏ, ta bỏ qua nên công thức (4-1) có thể viết lại: Qyc = L γ (ts-tng) (kcal/h) (4-2) Trong đó: ts: Nhiệt độ không khí đã sấy để đưa vào phòng. tng: Nhiệt độ không khí ngoài trời. Các thông số tính toán trong và ngoài nhà được lựa chọn theo các tiêu chuẩn thiết kế và số liệu khí tượng đã biết. b- Phân loại và cấu tạo bộ sấy không khí Loại đơn giản nhất là bộ sấy bằng thép .Loại này đơn giản, chế tạo tại chỗ, trở lực không khí nhỏ được áp dụng trong trường hợp sấy lượng không khí nhỏ và thổi vào tự nhiên. Loại có diện tích tiếp nhiệt lớn hơn là loại sấy ống trơn chế tạo từ các ống có đường kính d = (18-24) mm các ống 1 bố trí theo dạng ô vuông, được nối với bảng ống, bảng ống bắt bít 3 với hợp góp 2 ở phía trên và dưới hộp góp nối với cái đầu ống, 4 để đưa hơi nước hoặc nước nóng vào. Không khí đi qua khoảng giữa ống, nhược điểm của bộ sấy ống trơn là: diện tích tiếp nhiệt nhỏ, nhưng có thể tăng giảm diện tích một cách dễ dàng bằng cách đặt thêm các cánh thép mỏng hoặc bớt số lượng ống đi. Ngày nay người ta sản xuất các lọai bộ sấy sau: - Loại trơn với ống tròn - Loại trơn với ống dẹp - Loại ống có cánh. Trong các lọai này, chất mang nhiệt có thể bố trí một luồng hoặc nhiều luồng. Loại một luồng chất mang nhiệt có thể là nước nóng hoặc hơi nước. Loại nhiều luồng buộc phải sử dụng nước nóng. Loại một luồng có ký hiệu: 71-k Φ c: (Loại trung bình) - k Φ b (Loại lớn) Diện tích truyền nhiệt F= (9,9-69,9)m2 Loại nhiệt luồng có ký hiệu - KMC (Loại trung bình) - KMb (Loại lớn) C- Sơ đồ bố trí bộ sấy. Sự truyền nhiệt của bộ sấy phụ thuộc vào tốc độ chuyển động của chất được sấy nóng và chất mang nhiệt. Nếu tăng tốc độ thì sự truyền nhiệt tăng và ngược lại. Điều đó dẫn đến khi bố trí bộ sấy nên bố trí theo nhóm.Theo chiều không khí đi, người ta chia hai loại sơ đồ song song và nối tiếp ( hình 4-1a). Sơ đồ nói Chng 4: Tính toán c-ờng độ trên tiết diện nghiêng a) Sự phá hoại theo tiết diện nghiêng: ở những đoạn dầm có lực cắt lớn, ứng suất pháp do mômen và ứng suât tiếp do lực cắt sẽ gây ra những ứng suất kéo chính nghiêng với trục dầm một góc nào đó và có thể làm xuất hiện những vết nứt nghiêng. Các cốt thép dọc, cốt đai và cốt xiên đi qua khe nứt nghiêng sẽ chống lại sự phá hoại theo tiết diện nghiêng. Cũng có thể hiểu sự phá hoại này nh- sau: Trên tiết diện nghiêng có sự tác dụng của mômen uốn và lực cắt. Mômen uốn có xu h-ớng làm quay hai phần dầm theo ph-ơng vuông góc với trục dầm. Cốt dọc, cốt đai và cốt xiên có tác dụng chống lại sự tách hai phần dầm đó (do lực cắt), cốt dọc cũng có tác dụng chịu lực cắt (chống lại sự tách) nh-ng ng-ời ta không kể đến trong tính toán vì cốt dọc đặt vuông góc với ph-ơng của lực cắt đó. Sự phá hoại trên tiết diện nghiêng có liên quan đến mômen và lực cắt. Nh-ng cho đến nay, trong thiết kế vẫn tách riêng việc tính cốt đai, cốt xiên theo lực cắt với việc tính c-ờng độ trên tiết diện nghiêng theo mômen. b) Các điều kiện khống chế khi tính lực cắt: - Khi bê tông đã đủ khả năng chịu lực cắt, thể hiện bằng điều kiện: ok bhRKQ 1 (2.32) - Thì không cần tính toán mà chỉ cần đặt cốt đai, cốt xiên theo cấu tạo. Trong đó: 6,0 1 K : đối với dầm 8,0 1 K : đối với bản - Để đảm bảo bê tông không bị phá hoại trên tiết diện nghiêng theo ứng suất nén, cần phải thỏa mãn điều kiện: on bhRKQ 0 (2.33) Trong đó: 35,0 o K : đối với bê tông mác 400 30,0 o K : đối với bê tông mác 500 25,0 o K : đối với bê tông mác 600 Trong (2.32) và (2.33): o hb là kích th-ớc của tiết diện vuông góc tại điểm đầu của khe nứt nghiêng với b là bề rộng của tiết diện hình chữ nhật, bề rộng s-ờn của tiết diện hình chữ I và chữ T. Khi không thỏa mãn điều kiện (2.33) thì phải tăng kích th-ớc tiết diện hoặc tăng mác bê tông. c) Điều kiện c-ờng độ trên tiết diện nghiêng: - Dựa vào sơ đồ tính toán trên hình 4.12 ta có thể viết đ-ợc điều kiện c-ờng độ nh- sau: SinFRFRQQ xaddadb (2.34) xxadddadaaa ZFRZFRZFRM (2.35) Trong đó: Q : lực cắt tính toán tại tiết diện đi qua điểm đầu của khe nứt nghiêng M : mômen tính toán tại tiết diện đi qua điêm cuối của khe nứt nghiêng ad R : c-ờng độ tính toán của cốt đai và xiên khi tính toán trên tiết diện nghiêng adxa ZZZ ,, : các cánh tay đòn của lực x F : diện tích tiết diện ngang của một lớp cốt xiên d F : diện tích tiết diện ngang của một lớp cốt đai: dd fnF d f : diện tích tiết diện ngang của một nhánh cốt đai n : số nhánh cốt đai b Q : khả năng chịu cắt của bê tông vùng nén, đ-ợc xác định theo công thức thực nghiệm đối với bê tông nặng: C hbR Q ok 2 2 (2.36) Với C là hình chiếu của tiết diện lên ph-ơng trục dầm. Dùng điều kiện c-ờng độ (2.34) để tính toán cốt đai và cốt xiên. Còn điều kiện (2.35) sẽ đ-ợc thỏa mãn bằng một số biện pháp cấu tạo và tính toán bổ xung. d) Tính toán cốt đai khi không đặt cốt xiên: d1. Tiết diện nghiêng nguy hiểm nhất: - Khi không có cốt xiên, điều kiện c-ờng độ (2.34) sẽ nh- sau: Cq C hbR Q d ok 2 2 (2.37) Trong đó: aad dad d nfR u FR q . (2.38) U: khoảng cách giữa các cốt đai. Từ đó ta có: u CFR FR dad dad Gọi Cq C hbR Q d ok db 2 2 là khả năng chịu lực cắt trên tiết diện nghiêng C. Quan hệ giữa db Q và C đ-ợc thể hiện trên hình vẽ (2.21 Giáo trình BTCT1). Trong đó o C là tiết diện nghiêng yếu nhất. Ta gọi o C là tiết diện nghiêng nguy hiểm nhất. Giá trị o C đ-ợc tính: d ok od okdb q hbR Cq C hbR Cd Qd 2 2 )( )( 2 2 (2.39) - Khả năng chịu lực của tiết diện nghiêng yếu nhất: dokdb qhbRQ 8 2 (2.40) d2. Tính khoảng cách giữa các cốt đai Cốt đai trong dầm đ-ợc xác định bởi ba đại l-ợng: đ-ờng kính, số nhánh và khoảng cách giữa các nhánh u. Ng-ời ta th-ờng căn cứ vào độ lớn của dầm để giả thiết tr-ớc đ-ờng kính của cốt thép và số nhánh rồi tính khoảng cách u theo lực cắt Q. Điều kiện đảm bảo c-ờng độ trên tiết diện nghiêng nguy hiểm nhất là: 2 0 2 8 hbR Q qQQ k ddb (2.41) Kết hợp (3.44) và CHƯƠNG IV : HP CHẤT CARBONYL Hợp chất carbonyl (hợp chất oxo) là những hợp chất hữu cơ trong phân tử có chứa nhóm carbonyl = C = O. R C = O H aldehyt R C = O R' xeton 1. Tên quốc tế của andehit và xeton là tên của hidrocarbon tương ứng ghép với vần cuối AL cho andehit và ON cho xeton. Đánh số mạch carbon sao cho nhóm >CO có số nhỏ. I. TÊN GỌI : 2. Tên thông thường của andehit được hình thành từ tên axit tương ứng bằng cách thay từ axit bằng andehit hoặc thay đuôi ic trong tên axit bằng andehit. Tên thông thường của xeton gồm tên 2 gốc HC và từ xeton Andehyt + tên axit tương ứng Tên HC + AL Tên gốc HC + xeton Tên HC + ON HCH = O metanal Andehit formic ( Formandehit ) CH 3 CH = O etanal Andehit axetic ( Axetandehit ) CH 3 CH 2 CH = O propanal Andehit propionic ( propionandehit ) CH 3 CH(CH 3 )CH = O 2 – metyl propanal Andehit i – butyric ( izo butynandehit ) CH 2 = CH – CH = O propenal Andehit acrylic C 6 H 5 CH = O phenyl metanal Andehit benzoic ( Benzandehit ) C 6 H 5 CH 2 CH = O Phenyletanal Andehit phenyl axetic (andehit bezylic) 1-oxometylbenzen CH 3 – CO – CH 3 propanon dimetyl xeton ( axeton ) CH 3 – CO – CH 2 CH 3 butanon metyl etyl xeton CH 3 – CO – C 6 H 5 Axetophenon metyl phenyl xeton 1 – oxo etylbenzen CH 3 CH 2 CHCH 2 COCH 2 CH 3 CH 3 5-metyl-3-heptanon C 6 H 5 CHOH CO C 6 H 5 benzoin C 6 H 5 CO CO C 6 H 5 bibenzoyl II. ĐIỀU CHẾ HP CHẤT CARBONYL : 1. Oxy hóa hữu hạn rượu 2. Thủy phân gem – dihalogenua 3. Ozon giải anken 4. Hidrat hóa ankin 5. Khử Rosenmund để điều chế andehit 6. Phương pháp Gattermann - Koch 1. Oxi hoùa höõu haïn röôïu : t o + H 2 O RCH 2 OH + CuO RCH = O + Cu t o + H 2 O O OH R - CH - R' + CuO R - C - R' + Cu 2. Thuûy phaân gem – dihalogenua : + H 2 OR - CHCl 2 + 2NaOH R CH = O + 2NaCl + H 2 OR - CCl 2 - R' + 2NaOH R -CO- R' + 2NaCl 3. Ozon giaûi anken : R C = O R' + R'' - CH = O R C = CH - R'' R' 1 - O 3 2 - H 2 O/ Zn 4. Hidrat hoùa ankin : R - C CH + H 2 O HgSO 4 80 C o R - COCH 3 CH CH = O HC CH + 3 o 80 C HgSO 4 H 2 O 5. Khử Rosenmund để điều chế andehit : Phương pháp này dùng để điều chế andehyt thơm và không thơm Pd - BaSO 4 R - CO - Cl + H 2 RCH = O + HCl [...]... giá trò như cumarin, một số thuốc nhuộm và chất thơm khác CHO Vanilin : OH OCH3 Gọi tên hợp chất sau theo danh pháp IUPAC O C a) Diphenyl xeton b) Benzophenon c) Dibenzyl xeton d) 1,1 - diphenylmetanon IV TÍNH CHẤT HÓA HỌC : Liên kết C = O trong nhóm carbonyl bò phân cực về phía oxi do oxi có độ âm điện lớn : làm C của nhóm >CO thiếu điện tử, ⇒ những tác nhân ái nhân như ROH, RNH2, … dễ tác dụng trên