ôn thi lò hơi nhiệt điện lạnh

1.Phân tích tác hại nước không đảm bảo chất lượng Sự có mặt tạp chất nước cấp dẫn đến tạo cáu cặn bám bề mặt đốt lò phá hủy chế độ làm việc bình thường lò, làm xấu chất lượng ăn mòn chi tiết kim loại đường nước Hàm lượng chất lơ lửng, chất khô, vật chất hữu cơ, độ cứng độ kiềm tổng quát nước cao nước bẩn, dễ hình thành lớp cáu, cặn đóng hệ thống đường ống thiết bị, gây tắc nghẽn hệ thống, giảm lưu lượng ống,tăng trở lực đường ống, lớp cáu bẩn có nhiệt trở lớn cản trở trình trao đổi nhiệt nước khói làm cho bề mặt kim loại tiếp xúc với khói làm việc nhiệt độ cao làm giảm nhanh tuổi thọ ống, trường hợp nguy hiểm áp suất lò vượt ứng suất mỏi cho phép ống gây tượng nổ ống Nống độ ion hiđro nước cao làm cho nước có tính axit, dễ gây ăn mòn đường ống, làm giảm tuổi thọ ống, dễ gây thủng ống dẫn đến rò rỉ nước, hơi, làm giảm suất lò Các chất khí hòa tan nước N2, O2, CO2 có tác dụng ăn mòn kim loại, đặc biệt xuất O2 đẩy nhanh trình oxi hóa kim loại điều kiện làm việc nhiệt độ cao lò Trình bày phương pháp xử lý nước cấp cho lò lắng cặn Tùy theo hóa chất dùng mà có phương pháp sau: Vôi hóa: Dùng Ca(OH)2, Vôi – Xô đa: Dùng Ca(OH)2 + Na2CO3 Xút: Dùng NaOH Xút – Vôi: Dùng NaOH + Ca(OH)2 Xút – Xô đa: Dùng NaOH + Na2CO3 Làm mềm nước phương pháp lắng cặn dựa sở chuyển muối hòa tan nước thành hợp chất hòa tan lắng xuống Mục đích loại bỏ ion Mg2+; Ca2+; HCO-3 cách đưa vào nước ion OH - CO32- Hóa chất dùng NaOH, Ca(OH)2 ; Ba(OH)2 ; Na3(PO4); Na2CO3… Dùng OH- phản ứng với HCO3-, với CO2 hòa tan nước để tạo CO32- Ngoài OH- làm kết tủa Mg2+ HCO-3 + OH- → H2O + CO32CO2 + 2OH- → H2O + CO32Ion CO32- kết hợp với ion Ca2+ tạo CaCO3 hòa tan lắng xuống Ca2+ +CO32- → CaCO3 Ion OH+ kết hợp với Mg2+ tạo magie hidroxit hòa tan Mg2+ + OH- → Mg(OH)2 Ngoài dùng Ca(OH)2 làm lắng sắt, phần axit silicic Khi lắng muối độ cứng cacbonat hàm lượng muối nước giảm xuống Để tăng cường trình đồng thời với việc làm mềm nước người ta tiến hành keo tụ nước cách đốt nóng nước mềm đưa vào lượng dư chất phản ứng 3 Trình bày phương pháp xử lý nước trao đổi ion Có phương pháp xử lý nước phương pháp trao đổi ion xử lý phương pháp trao đổi cation anion + Xử lý phương pháp trao đổi cation: Các cation thường dùng NaR, HR, NH 4R, R gốc cationit Vật liệu cationit cần có đủ độ bền học, độ bền hóa học có khả trao đổi ion lớn - Khi dùng cationit natri NaR xảy trao đổi ion theo phản ứng: Ca2+ + 2Na+R- → Ca2+R2- + 2Na+ Mg2+ + 2Na+R- → Mg2+R2- + 2Na+ Hoặc: Ca(HCO3)2 + 2NaR → CaR2 + 2NaHCO3 Mg(HCO3)2 + 2NaR → MgR2 + 2NaHCO3 CaCl2 + 2NaR → CaR2 + 2NaCl MgCl2 + 2NaR → MgR2 + 2NaCl CaSO4 + 2NaR → CaR2 + Na2SO4 MgSO4 + 2NaR → MgR2 + Na2SO4 Nhược điểm phương pháp đưa ion Na + vào kết hợp với HCO 3rồi phản ứng tiếp với nước tạo thành NaOH, làm tăng độ kiềm natri nước lò Ca(HCO3)2 + 2Na+R- → Ca2+R2 + 2NaHCO3 2NaHCO3 → Na2CO3+ CO2 + H2O Na2CO3 + H2O → 2NaOH + O2 Để hoàn nguyên NaR dùng NaCl có nồng độ (6-8)% CaR + 2NaCl → 2NaR + CaCl2 MgR + 2NaCl → 2NaR + MgCl - Khi dùng cationit hydro HR ta có phản ứng sau: Ca2+ + 2H+R- → Ca2+R2- + 2H+ Mg2+ + 2H+R- → Mg2+R-2 + 2H+ 2HR + Ca(HCO3)2 → CaR2 + H2O + CO2 2HR + Mg(HCO3)2 → MgR2 + 2H2O + CO2 2HR + CaSO4 → CaR2 + H2SO4 2HR + MgCl2 → MgR2 + 2HCl 2HR + CaCl2 → CaR2 + 2HCl Nhược điểm phương pháp trình trao đổi HR, cation nước thay H+ nên sunfat clorua natri canxi có dung dịch biến thành axit khoáng tự làm tăng độ axit nước lò Vì người ta thường phối hợp phương pháp để thu nước trung hòa Để hoàn nguyên HR người ta dùng axit sunfuric có nồng độ (1 – 1,5)% hay axit clohidric CaR2 + H2SO4 → 2HR + CaSO4 MgR2 + H2SO4 → 2HR + MgSO4 - Khi dùng cationit amon NH4R độ cứng nước giảm đến nhỏ để lại nước lò ion NH 4+ Ion kết hợp với anion khác nước lò tạo thành muối dễ bị phân hủy nhiệt sản phẩm cuối sinh NH3 axit gây ăn mòn NH4Cl → NH3 + HCl (NH4)2SO4 → NH3 + H2SO4 Sự có mặt NH3 va oxy nước gây ăn mòn hợp kim đồng Thường sử dụng phương phương pháp với phương pháp trao đổi NaR CaR2 + 2NH4Cl → 2NH4R + CaCl2 + Xử lý pp trao đổi anion: Mục đích phương pháp khử axit có nước Các anion thường dùng RaOH, Ra2CO3, RaHCO3, Ra gốc anionit Các anion muối axit nước trao đổi với anion hợp chất anionit RaOH + H2SO4 → RaSO4 + H2O RaOH + HCl → RaCl + H2O Dùng anionit khác : Ra2CO3, RaHCO3 Trao đổi anion khử triệt để axit nước người ta đặt bình HR trước bình trao đổi ion Phân tích ảnh hưởng không đảm bảo chất lượng nguyên nhân làm bẩn bão hòa + Các yêu cầu độ hơi: Chất lượng lò sản xuất gồm thông số (áp suất, nhiệt độ) độ tức số lượng thành phần tạp chất muối khí chứa Mức độ làm việc kinh tế tuốc bin phụ thuộc vào thông số độ Các tạp chất chứa đặc biệt muối bám vào ống nhiệt vào phần truyền tuabin Khi muối bám vào tua bin gây hậu có hại: - Làm giảm độ kinh tế tuabin độ nhám cánh quạt tăng lên biên dạng rãnh bị sai đi, làm tăng tổn thất thủy lực - Làm tăng giáng áp tầng tuốc bin làm tang ứng suất cánh quạt, giảm lượng qua tua bin, giảm công suất qua tuabin Thông số cao yêu cầu độ tăng lên Phải dùng biện pháp khác để thu đk tức có chứa tạp chất (bay ko bay hơi) Tạp chất bay gồm: N2, NH3, CO2 H2 Tạp chất ko bay hơi: chất rắn hòa tan hay lơ lửng nước lò Duy trì tạp chất ko bay mức độ dảm bảo làm việc tuốc bin t/gian dài mà ko có giảm rõ rệt kinh tế ko hạn chế công suất + Nguyên nhân làm bẩn bão hòa: Thứ giọt nước lò bị theo Trong giọt ẩm theo có chứa muối hào tan hay muối lơ lửng hạt bùn mịn Nguyên nhân thứ hai có muối như: muối silic, sắt, đồng … hòa tan bão hòa cao áp Các phương pháp thiết bị để thu Để thu phải giảm số lượng giọt nước lò giảm hàm lượng vật chất hòa tan Giảm độ ẩm bão hòa cách phân ly ẩm khỏi hơi, giảm hàm lượng chất hòa tan cách giảm nồng độ tạp chất nước lò rửa qua lớp nước thường nước cấp Giảm hàm lượng muối nước lò cách nâng cao độ nước cấp hay tăng cường xả lò, tiến hành bốc theo cấp + Phân ly ẩm khỏi hơi: Thiết bị phân ly ẩm phải thỏa mãn yêu cầu: - Giảm động dòng hỗn hợp tách khối lượng tối đa giọt nước khỏi - Phân bố đồng khoang bao nhằm giảm tốc độ - Phân ly học thiết bị sinh lực ly tâm dòng chuyển động cong Ở lò có bao dung thiết bị phân ly như: Tấm chắn: đặt nghiêng 45o so với hướng dòng để dòng hh nước đập vào Do va đập giọt lỏng bị động tách rơi xuống Cửa chớp: nhờ lực ly tâm dòng ẩm ngoặt cửa chớp mà ẩm phân ly Tấm có khoan lỗ: đảm bảo cấp đồng hỗn hợp nước vào bao lấy khỏi bao người ta đặt khoan lỗ chìm mặt nước chỗ vào ống nhiệt, lỗ khan có đường kính (5 – 10)mm Thiết bị phân ly kiểu xyclon: dòng ẩm xoáy xyclon làm giọt ẩm va đập vào thành xyclon, động rơi xuống, dòng khô tách qua ống lồng xyclon Cho phép thu nước lò có độ muối cao + Rửa hơi: làm giảm hàm lượng muối tổng đặc biệt giảm SiO cách cho cần làm tiếp xúc với lớp nước Có nhiều pp cho tiếp xúc nước như: - Phun nước cấp vào khoang bao - Cho dòng nhỏ qua bề mặt đk rửa nước cấp - Cho khuếch tán qua lớp nước cấp Hơi đk rửa giọt nước có nồng độ muối cao nằm pha trộn với nước sạch, chất hòa tan chuyển sang cho nước Hơi rửa xong đk sấy sau vào ống nhiệt Việc rửa đk thực khoang bao Đường kính bao ko đk nhỏ 1400 – 1800mm để có đủ ko gian lắp đặt thiết bị Kết hàm lượng chất rắn hòa tan sau rửa giảm hang chục lần + Bốc theo cấp: Thực chất tạo lò 2, hay nhiều vòng tuần hoàn độc lập có nồng độ nước lò khác Muốn người ta đặt bao vách ngăn để chia khoang nước thành 2, khoang Nước cấp đưa vào khoang có kích thước thước lớn gọi cấp bốc thứ Nước khoang tháo sang khoang muối ( cấp bốc thứ 2),… Dùng bốc theo cấp tăng đáng kể nồng độ nước xả mà chất lượng không bị xấu Do dùng bốc theo cấp để giảm lượng nước xả để dùng nước cấp có hàm lượng muối cao Hàm lượng muối dùng bốc bốc theo cấp xác định theo công thưc sau: Khi có hai cấp bốc hơi: Ch = [(100 – n11)/100].C1h + (n11/100).C11h , mg/kg Khi có ba cấp bốc hơi: Ch = 100 − n11 − n111 Ch 100 + n11 11 Ch 100 + n111 111 Ch 100 Trong n11 n111 sản lượng cấp bốc thứ hai thứ 3, % Hàm lượng muối thứ cấp bốc xác định sau: Ch1 = (kt/100).Cnl1, mg/kg Ch11 = (k2/100).Cnl11, mg/kg Ch11 = (k3/100).Cnl111, mg/kg Trong đó: k1, k2, k3 hệ số bay chất theo từ cấp bốc thứ 1, thứ 2, thứ 3, % Cnl1, Cnl11, Cnl111 hàm lượng muối nước lò cấp bốc thứ 1, thứ 2, thứ 3, mg/kg + Chế độ xả lò: Tùy thuộc yêu cầu độ mà nồng độ muối nước lò phải không lớn giá trị xác định Muốn phải tiến hành xả liên tục khỏi lò lượng nước lò có nồng độ muối cao Cùng với xả lien tục cúng cần phải xả định kỳ lò hơi, việc xả định ống góp dàn ống sinh hay bao nước lò có hai bao chỗ thấp lò nhỏ Độ xả lò p tính phần tram sản lượng lò hơi, tức là: P=(Dx/D).100% Dx lượng nước xả, kg/s D sản lượng định mức lò hơi, kg/s Lượng nước cấp vào lò Dnc bằng: Dnc = D + Dx , kg/s Vai trò, phân loại nhiệt + Vai trò BQN: Bộ nhiệt phân để sấy khô hơi, gia nhiệt cho hơi, biến bão hòa thành nhiệt Bởi vậy, công suất máy giống dung nhiệt kích thước máy nhỏ nhiều so với máy dung bão hòa Để nhận đk nhiệt có nhiệt độ cao phải đặt nhiệt vùng khói có nhiệt độ cao ( 700 C) Đối với lò có nhiệt độ nhiệt 510oC Dùng cho lò có nhiệt độ nhiệt cao 510 C Bộ nhiệt đối lưu: nhận nhiệt đối lưu từ khói chủ yếu, th < 510oC Bộ nhiệt tổ hợp: phần đối lưu , phần nửa xạ phần xạ Sơ đồ cấu tạo nhiệt đối lưu Bộ nhiệt đối lưu: gồm ống xoắn, hai đầu nối vào ống góp Ống xoắn ống thép chịu nhiệt, uốn gấp khúc nhiều lần đảm bảo cho đường khói cắt đường nhiều Mỗi ống xoắn uốn gấp khúc mặt phẳng, nhiều ống xoắn nối vào ống góp tạo thành cụm ống Ống có đường kính từ 28-42 mm, chiều dày từ 3-7mm Có loại: + Bộ nhiệt ống xoắn đặt nằm ngang: Dùng cho lò nhỏ, lò có ống nước nghiêng để tận dụng hết khoảng ko gian đường khói lò Ưu điểm: xả đọng ngưng tụ ngừng lò nên tránh tượng ăn mòn ống xắn lò nghỉ Nhược: hệ thống treo đỡ phức tạp đai thép dài chiều sâu ống ko đk làm mát nên có nhiệt độ cao làm việc điều kiện nặng nề, chóng hỏng + Bộ nhiệt ống xoắn đặt thẳng đứng: Ở lò đại, ống nước đứng thường bố trí BQN ống xoắn đặt đứng, có ống góp đặt song song với bao Ưu điểm: hệ thống treo đỡ đơn giản, làm việc nhẹ nhàng so với ống xoắn nằm ngang Nhược: lò nghỉ nước đọng ống xoắn ngưng tụ gây ăn mòn ống xoắn, đồng thời không cho thoát qua nhiệt lúc khởi động lò tạo thành túi ống xoắn làm ống bị đốt nóng mức Sơ đồ cấu tạo nhiệt nửa xạ xạ + Bộ nhiệt nửa xạ: chùm ống xoắn chữ U L, chế tạo dạng dàn phẳng, bố trí phần buồng lửa hay cửa buồng lửa Các dàn cách 0,7-0,9 m để khói dễ dàng lưu thông, đồng thời tránh khả tạo cầu xỉ ống Các dàn đặt đứng hay đặt nằm ngang Để giữ khoảng cách ống người ta dùng ống giữ chữ V, ống nối với nẹp giữ + Bộ nhiệt xạ: dàn ống đặt trần buống lửa ống nằm xen kẽ với ống sinh tường buồng lửa Các ống nhận nhiệt xạ nên cường độ trao đổi nhiệt lớn, phụ tải nhiệt nhiệt xạ thường lớn nhiệt đối lưu từ 3-5 lần nên nhiệt đọ vách ống cao nhiệt độ từ (100-140)C nên yêu cầu cao kim loại chế tạo chế độ vận hành Tuy nhiên có phụ tải nhiệt lớn nên bố trí BQN xạ giảm đáng kể kích thước BQN đối lưu lò Bố trí BQN hoàn toàn đối lưu + Bố trí kiểu thuận chiều cho nhiệt thuận với chiều dòng khói Ống kim loại làm việc điều kiện nhẹ nhàng độ chênh lệch nhiệt độ trung bình khói thấp, diện tích bề mặt TĐN tang lên Thực tế ko bố trí kiểu + Bố trí kiểu ngược chiều cho nhiệt ngược chiều dòng khói Độ chênh lệch nhiệt độ trung bình khói cao kiểu thuận chiều, diện tích bề mặt TĐN giảm Nhưng phía vừa có nhiệt độ cao hơn, vừa có nhiệt độ khói cao Kim loại chế tạo đắt tiền làm việc nặng nề Trong thực tế dung cho lò có nhiệt độ HQN 450 C Thực tế thường bố trí ngược chiều với khói BQN cấp đặt vùng khói có nhiệt độ thấp thuận chiều BQN cấp đặt sau pheston có nhiệt độ khói cao 10 Bố trí BQN tổ hợp + BQN tổ hợp gồm phần: Đối lưu, xạ phần: đối lưu, bx bx + Có thể bố trí theo nhiều cách: Đối lưu – bx Bức xạ - đối lưu Đối lưu – bx Bx – đối lưu – bx + Khi bố trí BQN đối lưu – bx đk gia nhiệt phần đối lưu trước sau qua phần bx, phần đối lưu nhiệt độ ko cao nên cho phép chọn KL chất lg ko cần cao, phần bx KL phải tốt nhiệt độ khói cao + Bố trí BQN đối lưu – bx phần đối lưu có nhiệt độ cao nên độ chênh nhiệt độ khói giảm làm tăng diện tích bề mặt phần nhiệt đối lưu + Bố trí bx – đối lưu có đặc điểm tương tự bố trí đối lưu – bx + Bố trí bx – đối lưu – bx phần BQN có nhiệt độ cao, phần bx đk bố trí vùng khói có nhiệt độ cao làm KL phải làm việc nặng nề 11 Các nguyên nhân làm thay đổi nhiệt độ nhiệt + Do thay đổi phụ tải lò, phụ tải tăng nhiệt độ HQN giảm ngược lại + Do dao động áp suất đường chung, áp suất đường chung giảm lượng khỏi lò vào ống góp chung tăng lên + Do thay đổi nhiệt độ nước cấp, nhiệt độ nước cấp tăng lên độ gia nhiệt nước ống sinh giảm, làm cho nhiệt độ khói tăng, nhiệt độ HQN tăng theo + Do thay đổi chất lượng nhiên liệu, chất lượng nhiên liệu tăng nhiệt độ HQN tăng + Do thay đổi hệ số không khí thừa, hệ số kk thừa tăng nhiệt độ HQN tăng + Do đóng xỉ dàn ống sinh hơi, cụm pheston làm nhiệt độ HQN tăng + Do bám bẩn bề mặt đốt lò, ảnh hg việc thổi tro bám + Do có tượng cháy lại vùng đặt nhiệt, nhiệt độ HQN tăng + Do thay đổi vị trí trung tâm lửa máy cấp than bột làm việc không 13 Tại lại phải bảo đảm ổn định nhiệt độ nhiệt Nhiệt độ nhiệt thay đổi dẫn đến loạt thay đổi khác gây ảnh hưởng xấu đến chế độ làm việc lò tuabin Khi nhiệt độ thay đổi nhiệt dáng dòng thay đổi làm thay đổi công suất tuabin làm thay đổi tốc độ quay tổ tuabin-máy phát, dẫn đến làm giảm chất lượng dòng điện Nếu nhiệt độ nhiệt giảm xuống làm giảm hiệu suất chu trình đồng thời làm giảm công suất tuabin, mặt khác độ ẩm tầng cuối tuabin tăng lên làm giảm hiệu suất tuabin tăng tốc độ ăn mòn cánh tuabin Nếu nhiệt độ nhiệt tăng lên trị số qui định, chi tiết nhiệt tuabin phải làm việc điều kiện nặng nề hơn, làm cho độ bền kim loại giảm xuống, gây nổ ống nhiệt làm cong vênh cánh tuabin gây nên cọ xát phần đứng yên phần quay tuabin, gây cố Bởi cần phải tìm biện pháp điều chỉnh nhiệt độ nhiệt nhằm đảm bảo ổn định nhiệt độ nhiệt giá trị qui định 14 Trình bày phương pháp điều chỉnh nhiệt độ nhiệt phía Điều chỉnh nhiệt độ nhiệt phía tức tác động trực tiếp vào phía nhiệt để làm thay đổi lượng nhiệt nhận thay đổi nhiệt độ Đặt vào ống góp nhiệt thiết bị gọi giảm ôn Cho nước qua giảm ôn, nước có nhiệt độ thấp nên nhận nhiệt làm cho nhiệt độ nhiệt giảm xuống Khi thay đổi lưu lượng nước qua giảm ôn làm thay đổi nhiệt độ nhiệt Có loại giảm ôn là: kiểu bề mặt kiểu hỗn hợp + Bộ giảm ôn kiểu bề mặt thiết bị trao đổi nhiệt kiểu bề mặt, gồm cụm ống đồng uốn chữ U đặt góp hơi, phía ống đồng nhả nhiệt cho nước giảm ôn Nước vào giảm ôn nhận nhiệt qua bề mặt ống đồng làm cho nhiệt độ nhiệt giảm xuống Khoảng điều chỉnh nhiệt độ 40-50▫C tương ứng lượng nước qua giảm ôn (40-60)% lượng nước cấp, lượng nước sau qua giảm ôn cần đưa trước hâm nước Nước giảm ôn không pha trộn với nên yêu cầu chất lượng nước giảm ôn không cao Có thể dùng nước cấp nước lò Nhược điểm tính nhiệt lớn + Bộ giảm ôn kiểu hỗn hợp: Nước giảm ôn phun qua ống phun thành hạt nhỏ vào pha trộn với nhiệt lấy nhiệt để bốc làm cho nhiệt độ nhiệt giảm xuống Ưu điểm quán tính nhiệt bé, điều chỉnh nhanh, cấu tạo đơn giản Nhược không dùng cho nhiệt trung gian Vì phun trực tiếp nước giảm ôn vào nhiệt làm tăng lượng qua phần trung hạ áp có nghĩa giảm lượng qua phần cao áp, làm giảm độ kinh tế chu trình tuốc bin + Cách cố trí giảm ôn: Bộ giảm ôn đk bố trí đầu vào, đầu cấp BQN Cách tốt bố trí cấp BQN 15 Trình bày phương pháp điều chỉnh nhiệt độ nhiệt phía khói Có thể điều chỉnh lưu lượng nhiệt cách thay đổi nhiệt độ, lưu lượng khói qua nhiệt thay đổi đồng thời nhiệt độ lưu lượng khói + Điều chỉnh lưu lượng khói qua nhiệt: làm giảm hay tăng lượng khói qua nhiệt cách cho phần khói tắt qua đường khói không đặt nhiệt nhằm giảm lượng nhiệt mà nhiệt nhận được, làm giảm nhiệt độ nhiệt + Điều chỉnh nhiệt độ khói: thay đổi góc quay vòi phun, cho vòi phun hướng lên xuống làm thay đổi vị trí trung tâm lửa, làm thay đổi nhiệt độ khói khỏi buồng lửa, tức thay đổi nhiệt độ khói qua nhiệt, làm thay đổi nhiệt độ nhiệt Vòi phun hướng lên làm vị trí trung tâm lửa dịch lên phía trên, nhiệt độ khói khỏi buồng lửa tăng lên tức nhiệt độ khói qua qua nhiệt tăng lên, làm tăng nhiệt độ nhiệt Nhưng gỉam thời gian lưu lại nhiên liệu buồng lửa nên tổn thất cháy không hoàn toàn mặt học q4 tăng lên Vì biện pháp dùng đốt nhiên liệu dễ cháy + Kết hợp vừa điều chỉnh nhiệt độ vừa điều chỉnh lưu lượng khói: trích phần khói phía sau hâm nước đưa vào buồng lửa (tái tuần hoàn khói) Khi trích phần khói phía sau hâm nước đưa vào buồng lửa, nhiệt độ trung bình buồng lửa giảm xuống làm cho lượng nhiệt hấp thu xạ dàn ống sinh giảm xuống, nghĩa nhiệt độ khói khỏi buồng lửa tăng lên, đồng thời lưu lượng khói qua nhiệt tăng lên làm cho lượng nhiệt hấp thu nhiệt đối lưu tăng lên, dẫn đến nhiệt độ nhiệt tăng lên Với nhiệt tổ hợp tái tuần hoàn khói tác dụng điều chỉnh nhiệt độ nhiệt độ phần nhiệt đối lưu tăng lên nhiệt trung bình buồng lửa giảm làm cho nhiệt lượng hấp thụ phần nhiệt xạ nửa xạ giảm nhiệt độ khỏi nhiệt không thay đổi Tái tuần hoàn khói vào buồng lửa lưu lượng khói thải không tăng tổn thất nhiệt khói thải q2 gần không đổi  ... mức lò hơi, kg/s Lượng nước cấp vào lò Dnc bằng: Dnc = D + Dx , kg/s Vai trò, phân loại nhiệt + Vai trò BQN: Bộ nhiệt phân để sấy khô hơi, gia nhiệt cho hơi, biến bão hòa thành nhiệt Bởi vậy, công... chỉnh nhiệt độ nhiệt phía Điều chỉnh nhiệt độ nhiệt phía tức tác động trực tiếp vào phía nhiệt để làm thay đổi lượng nhiệt nhận thay đổi nhiệt độ Đặt vào ống góp nhiệt thi t bị gọi giảm ôn Cho... giống dung nhiệt kích thước máy nhỏ nhiều so với máy dung bão hòa Để nhận đk nhiệt có nhiệt độ cao phải đặt nhiệt vùng khói có nhiệt độ cao ( 700 C) Đối với lò có nhiệt độ nhiệt