đồ án nghiên cứu kỹ thuật lạnh

Đồ án môn học QTTB GVHD: TS Trần Văn Ngũ LỜI MỞ ĐẦU - - - - - Kỹ thuật lạnh ngành phát triển 100 năm Ngay từ ngày đầu phát triển, nhà khoa học thấy tính ưu việt khả ứng dụng rộng rãi vào đời sống người nhiều lónh vực như: điều hòa không khí, bảo quản lạnh lạnh đông thực phẩm nhiều ngành kỹ thuật khác có liên quan Với tốc độ phát triển ngày nhanh đòi hỏi ngày cao ngành công nghiệp thực phẩm, kỹ thuật lạnh lại thể tính ưu việt trình bảo quản lạnh bảo quản lạnh đông thực phẩm, góp phần làm cho nguyên liệu thực phẩm sau thu hái, đánh bắt bảo quản với thời gian lâu mà chất lượng gần không đổi Cùng với phát triển kinh tế nhu cầu giao lưu thương mại nơi ngày phát triển Để phục vụ tốt cho việc giao lưu hàng hóa nước nước, đặc biệt sản phẩm lạnh đông, cần phải có phương tiện vận tải lạnh Được sử dụng rộng rãi tàu thủy, tàu hỏa, ôtô container lạnh Những phương tiện cầu nối quan trọng dây chuyền lạnh nối liền từ nơi sản xuất chế biến tới nơi bảo quản, trung chuyển, phân phối tiêu dùng, góp phần làm cho sản phẩm phân phối đều, rộng khắp mà yếu tố quan trọng phát triển kinh tế Đối với tàu thủy phương tiện nhất, kinh tế việc vận chuyển sản phẩm lạnh đông lạnh châu lục Cũng nhờ có tàu thủy mà đánh bắt hải sản lâu ngày biển Trên đất liền, đòa điểm có đường sắt nối liền vận chuyển lạnh tàu hỏa kinh tế thực tế khối lượng vận chuyển phải lớn kinh tế Trên đoạn đường đường sắt, kho lạnh phân phối tiêu dùng nơi đánh bắt chế biến vận chuyển ôtô container kinh tế tiện lợi SVTH: Phạm Hồng Ngọc Trang: Đồ án môn học QTTB ChươngI GVHD: TS Trần Văn Ngũ TỔNG QUAN I.1 GIỚI THIỆU VỀ MÔI CHẤT LẠNH: I.1.1 Đònh nghóa môi chất lạnh: - Môi chất lạnh chất môi giới sử dụng chu trình nhiệt động ngược chiều để bơm dòng nhiệt từ môi trường có nhiệt độ thấp đến môi trường khác có nhiệt độ cao - Môi chất tuần hoàn hệ thống nhờ trình nén Ở máy lạnh nén hơi, thu nhiệt môi trường có nhiệt độ thấp nhờ trình bay áp suất thấp nhiệt độ thấp trình thải nhiệt môi trường có nhiệt độ cao nhờ trình ngưng tụ áp suất cao nhiệt độ cao - I.1.2 Yêu cầu môi chất lạnh: I.1.2.1 Tính chất hóa học: Không có hại với môi trường, không làm ô nhiễm môi trường Phải bền vững hóa học phạm vi áp suất nhiệt độ làm việc, không phân hủy polime hóa Phải trơ hóa học, không ăn mòn vật liệu chế tạo máy, không phản ứng với dầu bôi trơn, oxy không khí ẩm An toàn, không cháy không nổ I.1.2.2 Tính chất vật lý: Áp suất ngưng tụ không cao để làm rò rỉ môi chất, giảm chiều dày vách thiết bò giảm nguy hiểm vỡ, nổ Áp suất bay không nhỏ, phải lớn áp suất khí chút để hệ thống không bò chân không, tránh rò lọt không khí vào hệ thống Nhiệt độ đông đặc phải lớn nhiệt độ bay nhiều Nhiệt độ tới hạn phải cao nhiệt độ ngưng tụ nhiều Nhiệt ẩn hóa r nhiệt dung riêng c môi chất lỏng lớn, tốt chúng không đóng vai trò quan trọng việc đánh giá chất lượng môi chất lạnh Nhiệt ẩn hóa lớn, lượng môi chất tuần hoàn hệ thống nhỏ suất lạnh riêng khối lượng lớn SVTH: Phạm Hồng Ngọc Trang: Đồ án môn học QTTB - - - - - GVHD: TS Trần Văn Ngũ Năng suất lạnh riêng thể tích lớn tốt máy nén thiết bò gọn nhẹ Độ nhớt động nhỏ tốt tổn thất áp suất đường ống van giảm Hệ số dẫn nhiệt l, hệ số tỏa nhiệt a lớn tốt thiết bò trao đổi nhiệt gọn nhẹ Sự hòa tan dầu môi chất đóng vai trò quan trọng vận hành bố trí thiết bò Môi chất hòa tan dầu hoàn toàn có ưu điểm trình bôi trơn tốt hơn, thiết bò trao đổi nhiệt rửa lớp dầu bám, trình trao đổi nhiệt tốt hơn, có nhược điểm làm giảm độ nhớt dầu tăng nhiệt độ bay tỉ lệ dầu môi chất lạnh lỏng dàn bay tăng Môi chất không hòa tan dầu có nhược điểm trình bôi trơn khó thực hơn, lớp dầu bám thành thiết bò lớp trở nhiệt cản trở trình trao đổi nhiệt…ưu điểm không làm giảm độ nhớt dầu, không bò tăng nhiệt độ sôi… Môi chất hòa tan nước nhiều tốt tránh tắc ẩm cho van tiết lưu Phải không dẫn điện để sử dụng cho máy nén kín nửa kín I.1.2.3 Tính chất sinh lý: Không độc hại với người thể sống, không gây phản ứng với quan hô hấp, không tạo khí độc hại tiếp xúc với lửa hàn vật liệu chế tạo máy Phải có mùi đặc biệt để dễ dàng phát rò rỉ có biện pháp phòng tránh, an toàn Nếu môi chất mùi, pha thêm chất có mùi vào để nhận biết chất không ảnh hưởng đến chu trình lạnh Không ảnh hưởng xấu đến chất lượng bảo quản I.1.2.4 Tính kinh tế: Giá thành phải rẻ, nhiên phải đảm bảo độ tinh khiết yêu cầu Dễ kiếm, nghóa việc sản xuất, vận chuyển, bảo quản dễ dàng I.1.3 Lựa chọn môi chất lạnh: Từ yêu cầu cần đạt môi chất lạnh chu trình lạnh, ta chọn môi chất lạnh R22 (công thức hóa học: CHClF2) với đặc điểm sau: o Nhiệt độ sôi áp suất khí quyển: -40,80C o Không ăn mòn kim loại phi kim chế tạo máy o Thuộc loại môi chất an toàn cháy nổ không độc hại SVTH: Phạm Hồng Ngọc Trang: Đồ án môn học QTTB GVHD: TS Trần Văn Ngũ I.2 GIỚI THIỆU VẬT LIỆU CÁCH NHIỆT: - Vật liệu cách nhiệt có nhiệm vụ hạn chế dòng nhiệt tổn thất từ môi trườn có nhiệt độ cao vào phòng lạnh có nhiệt độ thấp qua kết cấu bao che - Yêu cầu vật liệu cách nhiệt: o Hệ số dẫn nhiệt nhỏ o Khối lượng riêng nhỏ o Độ thấm nước nhỏ o Độ bền học độ dẻo cao o Bền nhiệt độ thấp không ăn mòn vật liệu o Không cháy không dễ cháy o Không bắt mùi mùi lạ o Không gây nấm mốc phát sinh vi sinh vật o Không gây độc hại sức khỏe người o Rẻ tiền, dễ kiếm, dễ vận chuyển, lắp ráp, sửa chữa… o Gia công dễ dàng - Trên thực tế vật liệu cách nhiệt lý tưởng (thỏa yêu cầu trên), chọn vật liệu cách nhiệt cần phải lợi dụng triệt để ưu điểm hạn chế đến mức thấp nhược điểm trường hợp ứng dụng cụ thể - Các vật liệu cách nhiệt từ chất hữu nhân tạo sử dụng nhiều, chúng có tính cách nhiệt tốt như: polystirol, polyurethan, polyethilen… - Hiện polystirol polyurethan sử dụng rộng rãi để cách nhiệt cho buồng lạnh có nhiệt độ đến -180 0C Thường bọt polystirol bò cháy có loại không cháy trộn loại phụ gia chống cháy Polyurethan có ưu điểm lớn tạo bọt mà không cần gia nhiệt nên dễ dàng tạo bọt thể tích rỗng cách ẩm Chính mà polyurethan sử dụng để cách nhiệt đường ống, tủ lạnh gia đình thương nghiệp, ôtô Do đó, ta chọn polyurethan làm vật liệu cách nhiệt cho thùng bảo ôn có ưu điểm nêu I.3 GIỚI THIỆU VẬT LIỆU CÁCH ẨM: - Ẩm xâm nhập vào thùng bảo ôn đường: o Mưa rơi bề mặt o Do vật liệu xây dựng thùng bảo ôn có khả hút ẩm không khí o Do nước không khí ngưng tụ bề mặt - Không khí hỗn hợp O2, N2, khí trơ nước Nhiệt độ không khí cao áp suất riêng phần nước tăng nên áp suất riêng phần nước bên thùng bảo ôn lớn thùng bảo ôn Từ nước có xu hướng thâm nhập vào bên SVTH: Phạm Hồng Ngọc Trang: Đồ án môn học QTTB - GVHD: TS Trần Văn Ngũ lớp cách nhiệt tăng tổn thất lạnh đồng thời làm cho vật liệu cách nhiệt mau hư hỏng Để giữ gìn lớp cách nhiệt không bò ẩm ướt cách phủ lên mặt vật liệu cách nhiệt lớp như: bitum, keo, nhũ tương bitum, giấy dầu…Ta chọn bitum lớp cách ẩm phủ lên bề mặt lớp polyurethan phía nhiệt độ cao I.4 GIỚI THIỆU SƠ ĐỒ NGUYÊN LÝ: - Hệ thống lạnh với máy lạnh nén cấp , dàn lạnh bay trực tiếp làm lạnh sản phẩm nhờ dàn quạt đối lưu cưỡng Các chi tiết thiết bò hệ thống lạnh gồm có: o Thiết bò hồi nhiệt o Bình tách lỏng o Van tiết lưu o Rơle nhiệt độ o Rơle áp suất thấp o Rơle áp suất cao o Bình chứa cao áp o Phin sấy lọc o Mắt ga - - - I.4.1 Giới thiệu sơ lược thiết bò, chức bố trí hệ thống: Máy nén: dùng máy nén nửa kín Nga sản xuất Thiết bò bốc hơi: loại thiết bò bốc trực tiếp (loại chùm ống có cánh), đối lưu cưỡng nhờ quạt gió Quạt hoạt động nhờ truyền động động diesel qua đai truyền Thiết bò ngưng tụ: loại chùm ống có cánh đối lưu cưỡng nhờ quạt gió, hoạt động nhờ truyền động động diesel qua đai truyền Thiết bò hồi nhiệt: loại ống xoắn ruột gà lồng ống nhằm nhiệt hút khỏi giàn lạnh lạnh tác nhân lạnh trước tiết lưu giúp nâng cao hiệu nhiệt động học chu trình lạnh Bình tách lỏng: lắp đường hút máy nén trước thiết bò hồi nhiệt để bảo đảm hành trình khô cho máy nén tiết lưu lượng tác nhân nhiều Van tiết lưu: hệ thống dùng van tiết lưu nhiệt tự động dựa cảm ứng nhiệt độ khỏi thiết bò bốc Bình chứa cao áp: bố trí phía cao áp sau thiết bò ngưng tụ để chứa lỏng tác nhân lạnh sau ngưng tụ nhằm giải phóng bề mặt truyền nhiệt cho thiết bò ngưng tụ đồng thời dự trữ lượng lỏng đảm bảo cho hoạt động bình thường hệ thống SVTH: Phạm Hồng Ngọc Trang: Đồ án môn học QTTB - - - - - GVHD: TS Trần Văn Ngũ Phin sấy lọc: bố trí đường ống dẫn lỏng trước tiết lưu đường dẫn máy nén nhằm loại ẩm tinh thể đá tạo thành, tránh tượng tắc ẩm cho van tiết lưu ẩm xâm nhập vào máy nén Mắt ga: bố trí đường dẫn lỏng sau bình chứa cao áp để kiểm tra lượng lỏng hệ thống Rơle nhiệt độ: có nhiệm vụ điều khiển tự động trình đóng mở cho hệ thống hoạt động ngưng hoạt động nhằm ổn đònh nhiệt độ làm lạnh theo giá trò đònh trước I.4.2 Nguyên lý hoạt động hệ thống: Hơi tác nhân lạnh khỏi dàn lạnh vào bình tách lỏng để tách giọt lỏng bò lôi theo Phần lỏng tách lại tiếp tục tiết lưu để sinh lạnh, phần qua bình hồi nhiệt để nâng nhiệt độ thành nhiệt Hơi nhiệt sau hút máy nén nén lên đến áp suất ngưng tụ qua thiết bò ngưng tụ, ngưng tụ lại thành lỏng dẫn vào bình chứa cao áp Lỏng từ bình chứa cao áp qua bình hồi nhiệt để lạnh tác nhân lạnh lỏng, qua phin sấy lọc qua van tiết lưu để tiết lưu giảm áp sôi dàn lạnh Tác nhân lạnh sôi thu nhiệt sản phẩm cần làm lạnh trở thành Khi nhiệt độ thùng xe hạ xuống mứa quy đònh rơle nhiệt độ ngắt mạch ly hợp từ tính máy nén, máy nén chạy không tải Sau khoảng thời gian nhiệt độ thùng xe tăng, rơle nhiệt độ lại đóng mạch ly hợp từ tính máy nén cho hệ thống hoạt động trở lại bình thường Sơ đồ nguyên lý hệ thống lạnh xe mô tả sơ đồ sau: Chương II TÍNH CÁCH NHIỆT CÁCH ẨM II.1 XÁC ĐỊNH BỀ DÀY LỚP CÁCH NHIỆT: II.1.1 Kết cấu trần: δ1 δ2 δCN SVTH: Phạm Hồng Ngọc δ1 Trang: Đồ án môn học QTTB GVHD: TS Trần Văn Ngũ δ1 - - Trần thùng bảo ôn có kết cấu sau: o Lớp cách nhiệt có bề dày: δCN o Lớp Bitum cách ẩm có bề dày: δ2 o Hai lớp nhôm bọc bên bảo vệ có chiều dày: δ1 Để đảm bảo cho kết cấu vững chắc, có gỗ tăng cứng liên kết lớp nhôm bên lớp bên Tổng bề dày kết cấu trần thùng xe bảo ôn cho bảng sau (với δ1 δ2 tự chọn): ST T Σδ - VẬT LIỆU Lớp nhôm bảo vệ Lớp Bitum cách ẩm Lớp polyurethan cách nhiệt Lớp nhôm bảo vệ δ (m) 0,001 0,003 δCN λ (W/mK) 203,8 0,18 0,0325 0,001 203,8 0,005 + δ CN Bề dày lớp cách nhiệt δCN xác đònh công thức: 1  δ  δ CN = λCN  −  +∑ i +  (m) (*) λ i α tr   K  α ng λCN: hệ số dẫn nhiệt lớp cách nhiệt, W/mK K: hệ số truyền nhiệt vách bao che thùng bảo ôn, W/m2K Trong khoảng nhiệt độ thùng bảo ôn từ -300C đến -180C chọn K cho phép = 0,4 W/m2K δi, λi: bề dày (m) hệ số dẫn nhiệt (W/mK) lớp cách ly (trừ lớp cách nhiệt) αng: hệ số tỏa nhiệt từ không khí đến mặt vách bao che, W/m2K αtr: hệ số tỏa nhiệt từ mặt vách bao che đến không khí thùng bảo ôn, W/m2K Chọn αtr = (W/m2K) αng tính theo công thức sau: α ng = 4,9 + 15,1 ω ω: vận tốc xe lạnh chuyển động, m/s Chọn ω = 45km/h = 12,5 m/s, vào công thức ta có: α ng = 4,9 + 15,1 12,5 ≈ 58,3 (W/m2K) Thế vào công thức tính δCN ta có: SVTH: Phạm Hồng Ngọc Trang: Đồ án môn học QTTB - GVHD: TS Trần Văn Ngũ   0,002 0,003  δ CN = 0,0325x  − + + +  ≈ 0,0761(m)  0,4  58,3 203,8 0,18  Chọn δCN = 0,1 (m) = 10 (cm) Bọt polyurethan phun vào khoảng trống hai lớp nhôm bảo vệ cho đạt bề dày tính toán Như vậy: tổng bề dày kết cấu trần thùng bảo ôn là: Σδ = δ2 + δCN + 2δ1 = 2x0,001 + 0,1 + 0,003 = 0,105 (m) II.1.2 Kết cấu vách bao che: δ1δ2 δCN δ1 - - - Kết cấu vách bao che thùng bảo ôn giống tương tự kết cấu trần sau: o Lớp cách nhiệt có bề dày: δCN o Lớp Bitum cách ẩm có bề dày: δ2 o Hai lớp nhôm bảo vệ bên có chiều dày: δ1 ST T Lớp nhôm bảo vệ Lớp Bitum cách ẩm Lớp polyurethan VẬT LIỆU δ (m) 0,00 0,00 δCN - λ (W/mK) 203,8 0,18 0,0325 - Để đảm bảo điều kiện cho không khí lạnh đối lưu tốt thùng bảo ôn đảm bảo cho kết cấu vững chắc, lớp nhôm bảo vệ bên thùng bảo ôn có dạng sóng vuông dọc theo vách có gỗ tăng cứng liên kết lớp nhôm bên lớp bên Bề dầy lớp cách nhiệt δCN tính theo công thức tương tự công thức (*) trên: 1  δ  δ CN = λCN  −  +∑ i +  λ i α tr   K  α ng   0,002 0,003  = 0,0325x  − + + +  ≈ 0,0761(m)  0,4  58,3 203,8 0,18  Ta chọn δCN = 0,1 (m) = 10 (cm) II.1.3 Kết cấu sàn thùng bảo ôn: δ1 δ3 δ2 δCNN SVTH: Phạm Hồng Ngọc δ3 δ1 Trang: Đồ án môn học QTTB - - Sàn thùng bảo ôn có kết cấu sau: o Lớp cách nhiệt có bề dày: δCN o Lớp Bitum cách ẩm có bề dày: δ2 o Hai lớp thép không rỉ có chiều dày: δ3 o Hai lớp nhôm bảo vệ bên có chiều dày: δ1 Lớp nhôm bảo vệ bên thùng bảo ôn có dạng sóng vuông để tăng khả chòu lực đồng thời giúp thoát nước dễ dàng Để tăng cứng khả chòu lực cho thùng, ta lắp thêm gỗ chòu lực liên kết ST T Σδ - - - GVHD: TS Trần Văn Ngũ δ λ (m) (W/mK) Lớp nhôm bảo vệ 0,00 203,8 Thép không rỉ X25T 0,00 16,7 Lớp Bitum cách ẩm 0,00 0,18 Lớp polyurethan δCN 0,0325 cách nhiệt Thép không rỉ X25T 0,00 16,7 Lớp nhôm bảo vệ 0,00 203,8 0,007 + δ CN VẬT LIỆU Bề dày lớp cách nhiệt δCN tính theo công thức (*) với thông số αtr, αng K tương tự 1  δ  δ CN = λCN  −  +∑ i +  λ i α tr   K  α ng   0,002 0,003 0,002  = 0,0325x  − + + + +  ≈ 0,0761(m)  0,4  58,3 16,7 0,18 203,8  Ta chọn δCN = 0,1 (m) = 10 (cm) Chiều dày phần kết cấu bao che cho bảng sau: ST T Phần bao che Trần Vách Sàn δ (m) 0,10 0,10 0,10 Chiều dày kết cấu bao che thùng bảo ôn không chọn theo chiều dày phần mà chiều dày chung SVTH: Phạm Hồng Ngọc Trang: Đồ án môn học QTTB GVHD: TS Trần Văn Ngũ tổng kết cấu bao che chọn theo phần kết cấu có chiều dày lớn Như vậy, chọn chiều dày kết cấu bao che thùng bảo ôn δ = 0,107 (m) II.2 TÍNH KIỂM TRA ĐỌNG SƯƠNG: - Hệ số truyền nhiệt thực kết cấu bao che xác đònh lại công thức sau: K th = δ δ 1 + CN + ∑ i + α ng λCN λi α tr  W  ≈ 0,31   0,1 0,002 0,003 0,002 m K  + + + + + 58,3 0,0325 16,7 0,18 203,8 Như vậy: Kth < Kcho phép = 0,4 (W/m2K) - Kết cấu phải đảm bảo không đọng sương vách kết cấu bao che Để đảm bảo không đọng sương, hệ số truyền nhiệt thực kết cấu bao che phải thỏa điều kiện: t ng − tS K th ≤ 0,95α ng = K đs t ng − ttr 0,95: hệ số dự trư.õ αng: hệ số tỏa nhiệt phía có nhiệt độ cao hơn, W/m K tng: nhiệt độ không khí bên thùng bảo ôn, 0C ttr: nhiệt độ không khí bên thùng bảo ôn, 0C ts: nhiệt độ điểm sương không khí bên ngoài, 0C ts xác đònh dựa vào nhiệt độ không khí bên độ ẩm trung bình Ta có thông số khí tượng Thành phố Hồ Chí Minh sau: + Nhiệt độ tuyệt đối: ttđ = 400C + Nhiệt độ tối cao trung bình tháng nóng nhất: t tc = 34 C t +t 40 + 34 t kk = tđ tc = = 37 (0C) 2 + Độ ẩm trung bình: ϕtb = 75% - Từ tkk = 370C ϕtb = 75%, dùng giản đồ I_d không khí ẩm ta xác đònh ts = 29,50C Thế vào công thức ta có: 37 − 33 K đs = 0,95x 58,3x = 4,028 (W/m2K) 37 − (−18) Như vậy: Kthực < Kđọng sương (0,31 < 4,028) Vách kết cấu bao che không bò đọng sương =  Kết cấu bao che thùng bảo ôn với K = 0,31(W/m 2K) δ = 0,107 (m) hợp lý sử dụng để tính toán cho bước SVTH: Phạm Hồng Ngọc Trang: 10 Đồ án môn học QTTB - GVHD: TS Trần Văn Ngũ  δ   0,0004  F = π dng 1 − c  = 3,14x 0,012x 1 −  = 0,0339 (m2/m) S , 004   c   Tổng diện tích mặt có cánh 1m ống: F = F0 + FC = 0,956 + 0,0339 = 0,9899 (m2/m) Diện tích bề mặt 1m ống: Ftr = π.dtr = 3,14 x 0,01 = 0,0314 (m2/m) Hệ số làm cánh: F 0,9899 β= = = 31,5 Ftr 0,0314 VI.2.1 Xác đònh hệ số tỏa nhiệt phía không khí: - Hệ số tỏa nhiệt phía không khí với chùmống có cánh phẳng hình chữ nhật xác đònh từ công thức: m  L   Nu = C Re  d  tđ  Trong đó: o Đường kính tương đương: 2.(S1 − dng )(Sc − δ c ) dtđ = (S1 − dng ) + (Sc − δ c ) n 2x (0,045 − 0,012)(0,004 − 0,0004) = 0,00649 (m) (0,045 − 0,012) + (0,004 − 0,0004) Chọn vận tốc không khí: ω = 4,5 (m/s) Độ nhớt động học không khí -17 ( 0C): ν = 12,72.10-6 (m2/s) ω.dtđ 4,5x 0,00649 ⇒ Re = = = 2296 ν 12,72.10 −6 Chọn số cụm ống theo chiều chuyển động không khí: z = Chiều dài cánh theo chiều chuyển động không khí: L = S2.z = 0,045 x = 0,315 (m) L 0,315 = = 48,54 Tỉ số: dtđ 0,00649 L = 0,45 + 0,0066x 48,54 = 0,77 Số mũ n: n = 0,45 + 0,0066 dtđ Re 2296 = −0,28 + 0,08x = −0,0963 Số mũ m: m = −0,28 + 0,08 1000 1000 Hệ số C: C = A.B Re 2296 B = 1,36 − 0,24 = 1,36 − 0,24x = 0,809 1000 1000 A: tra tài liệu [1] theo tỉ số L/d tđ Với L/dtđ = 48,54 ⇒A = 0,054 Vậy C = 0,054 x 0,809 = 0,0437 = - - SVTH: Phạm Hồng Ngọc Trang: 29 Đồ án môn học QTTB GVHD: TS Trần Văn Ngũ m  L   = 0,0437x 2296 0,77 x 48,54 −0,0963 = 11,643 ⇒ Nu = C Re   dtđ  - Hệ số tỏa nhiệt phía không khí: Nu.λ α tr = dtđ Hệ số dẫn nhiệt không khí -17 0C: λ = 0,023 (W/mK) 11,643x 0,023 ⇒ α kk = = 41,26 (W/m2K) 0,00649 - Hệ số tỏa nhiệt quy ước: αq = δ + t + Rc α k ξ λt ξ:hệ số tách ẩm: tv < 00C d − d2 (0,909 − 0,8075).10 −3 ⇒ ξ = + 2880 = + 2880x = 1,1476 t1 − t − 17 + 19 δt: bề dày lớp tuyết đóng bề mặt Chọn δt = 0,005 (m) λt: hệ số dẫn nhiệt lớp tuyết: λt = 0,2 (W/mK) Rc: chỗ tiếp xúc cánh ống: R c = 0,005 (m2K/W) ⇒ αq = = 19,56 0,005 (W/m2K) + + 0,005 41,26x1,1476 0,2 n -  δ  Thông số m:  + t λcδ c  α k ξ λt  λc: hệ số dẫn nhiệt nhôm: λc = 203,5 (W/mK) m= = 23,08 0,005   +  x 203,5x 0,0004 0,2   41,26x1,1476 Chiều cao quy ước cánh: h’ = 0,5dng(ρ - 1)(1 + 0,35lnρ) (m) B Đối với cánh hình vuông: ρ = 1,15 dng 0,045 = 4,3 B = S1 = S2 = 0,045 (m) ⇒ ρ = 1,15x 0,012 ⇒ h’ = 0,5 x 0,012 x (4,3 – 1)(1 + 0,35ln4,3) = 0,03 (m) Thông số: mh’ = 23,08 x 0,03 = 0,6924 th(mh') Hiệu suất cánh: E = tra theo bảng tài liệu mh' [1] dựa vào tích số mh’ Với mh’ = 0,6924 ⇒ E = 0,8625 ⇒ m= - - SVTH: Phạm Hồng Ngọc Trang: 30 Đồ án môn học QTTB GVHD: TS Trần Văn Ngũ Hệ số tỏa nhiệt phía không khí quy đổi theo bề mặt ống: F F  α qtr = α q  c Eψ +  (W/m2K) Ftr   Ftr Ψ: hệ số kể đến truyền nhiệt không theo chiều cao cánh: Ψ = 0,85 0,0339   0,956 ⇒ α qtr = 19,56x  x 0,8625x 0,85 +  = 457,71 (W/m K) , 0314 , 0314   - Mật độ dòng nhiệt phía không khí qui đổi theo bề mặt ống: qtr = αqtr(tkh – tv) = 457,71 x (-18 + 22,2) = 1922,4 (W/m2) - Diện tích bề mặt truyền nhiệt: Q 4218,4 Ftr = = = 2,22 (m2) qtr 1922,4 - Lượng không khí qua dàn lạnh: Q0 4,2184 G kk = = = 1,86 (kg/s) h1 − h2 − 14,92 + 17,19 - Thể tích không khí qua dàn lạnh: G 1,86 V kk = kk = = 1,4 (m3/s) ρ kk 1,333 ρkk -170C = 1,333 (kg/m3) V kk 1,4 = = 0,3111 (m2) - Diện tích cho không khí qua: f kk = ω kk 4,5 - Diện tích bề mặt truyền nhiệt cụm ống: π dtr Ftr' = f kk  2δ h  S1 −  dng + c  Sc   - 3,14x 0,01 = 0,33 (m2 ) 2x 0,0004x (0,045 − 0,012)   0,045 −  0,012 +  2x 0,004   - Số cụm ống dàn lạnh: F 2,22 z = tr' = = 6,73 (cụm) Ftr 0,33 Chọn z = cụm ống - Chiều dài ống cụm ống: f kk 0,3111 L = = = 10,48 2x 0,0004x 0,0165    2.δ c h  (m)  0,045 −  0,012 +  S1 −  dng + , 004 Sc     - Số hàng ống cụm ống: L m= S1 K = 0,3111x SVTH: Phạm Hồng Ngọc Trang: 31 Đồ án môn học QTTB GVHD: TS Trần Văn Ngũ K: tỉ số chiều rộng chiều cao cụm ống Chọn K = 2,33 10,48 ⇒ m= = 10 0,045x 2,33 L 10,48 = = 2,33 Chọn m = 10 Với m = 10 thì: K = m S1 10 x 0,045 - Chiều dài ống cụm ống: L 10,48 l = = = 1,048 (m) m 10 Chọn l = 1,2(m) - VI.2.2 Xác đònh nhiệt độ sôi R22 dàn lạnh: Để xác đònh nhiệt độ sôi R22, xác đònh mật độ dòng nhiệt phía R22 qatr = f(t0) theo số giá trò t0 cho trước Dựng đường cong qatr = f(t0) qatr = 1922,4 đồ thò Từ giao điểm có được, ta xác đònh t0 R22 dàn lạnh Các đại lượng - Năng suất lạnh riêng q0 với điều kiện R22 vào dàn lạnh chất lỏng bão hòa, tức q0 = r, kJ/kg - Khối lượng riêng R22 lỏng, kg/m3 - Vận tốc R22 lỏng: 4.Q ω= (m/s) π dtr2 z q0 ρ Với Q0 = 8,953(kJ/s) z =7 dtr = 0,01 (m) - Mật độ dòng nhiệt phía R22: Nhiệt độ sôi t0, 0C -25 -26 -27 224,32 225,01 225,71 1366,1 1369,1 13 1372,1 18 0,0532 0,053 0,0526 1124 2475,7 4545,6 1,005 1,0325 1,06 ,5  ω ρ   (W/m2) qatr = A [tv − t0 ]   dtr  Với tv = -22,2 (0C) - Hệ số A xác đònh theo t0 ,5 - Dựng đường cong qatr = f(t0) theo vài giá trò tính toán SVTH: Phạm Hồng Ngọc Trang: 32 Đồ án môn học QTTB GVHD: TS Trần Văn Ngũ q(W/m2) -25,73 t0 ⇒ t0 = -25,73 (0C)  Như dàn lạnh có thông số tính toán Chương ViI TÍNH THIẾT BỊ PHỤ VII.1 TÍNH BÌNH CHỨA CAO ÁP: - Bình chứa cao áp bố trí phía cao áp nằm sau bình ngưng Nó giải phóng bề mặt truyền nhiệt bình ngưng khỏi lớp chất lỏng, đồng thời cung cấp đồng lượng lỏng cho van tiết lưu - Theo quy đònh an toàn bình chứa cao áp phải chứa 30% thể tích toàn hệ thống dàn bay hệ thống lạnh có bơm cấp môi chất lỏng từ 60% thể tích hệ thống lạnh cấp lỏng từ lên Khi vận hành, mức lỏng bình cao áp phép choán 50% thể tích bình - Đối với máy lạnh freôn: V = (1500 ÷ 2250).G.v G: lượng tác nhân qua bình chứa cao áp, kg/s G = 0,0306 (kg/s) với điều kiện môi chất lỏng có lưu lượng không đổi toàn chu trình lạnh v: thể tích riêng chất lỏng nhiệt độ t k, m3/kg v = 0,9449.10-3 (kg/m3) tk = 550C ⇒ V = (1500 ÷ 2250) x 0,0306 x 0,9449.10 -3 = 0,0434 ÷ 0,065 (m3/s) Chọn bình chứa tích chứa V = 0,065 (m3/s) - SVTH: Phạm Hồng Ngọc Trang: 33 Đồ án môn học QTTB GVHD: TS Trần Văn Ngũ VII.2 TÍNH THIẾT BỊ HỒI NHIỆT: Trong bình hồi nhiệt diễn trao đổi nhiệt chất lỏng tác nhân lạnh từ bình chứa đến van tiết lưu tác nhân lạnh khỏi dàn lạnh Bình hồi nhiệt có chức sau: o Nâng cao hiệu nhiệt động học chu trình lạnh o Làm lạnh chất lỏng tác nhân lạnh để ngăn ngừa bốc chất lỏng trước vào van tiết lưu o Làm khô khỏi dàn lạnh để tránh cho máy nén hút phải ẩm Phụ tải nhiệt bình hồi nhiệt: QHN = G.[x.(i2 – i’’) + (1 – x)(i2 – i’)] = G.(iw1 – iw2) = G.qHN G: lượng R22 qua bình hồi nhiệt, kg/s i2: entalpi khỏi bình hồi nhiệt i’, i’’: entalpi freôn lỏng freôn đường bão hòa P0 (T0), kJ/kg iw1, iw2: entalpi freôn lỏng vào khỏi bình hồi nhiệt, kJ/kg Giá trò iw1 iw2 ứng với giá trò h3’ h3 chu trình lạnh ⇒ qHN = iw1 – iw2 = h3’ – h3 = 268,62 – 256,52 = 12,1 (kJ/kg) ⇒ QHN = G.qHN = 0,0306 x 12,1 = 0,37026 (kW) Nhiệt độ freôn lỏng khỏi bình hồi nhiệt: t w2 = t3 = 450C Nhiệt độ freôn lỏng vào bình hồi nhiệt: t w1 = tk = 550C Nhiệt độ trung bình freôn lỏng bình hồi nhiệt: t +t 45 + 55 tw = w1 w = = 50 (0C) 2 Các thông số vật lý R22 lỏng 500C sau: o v = 0,9226.10-3 (m3/kg) ⇒ ρ = 1084 (kg/m3) o λ = 75,415.10-3 (W/mK) o µ = 177.10-6 (NS/m2) ⇒ ν = 0,1633.10-6 (m2/s) o Cp = 1,4 (kJ/kg.K) ν ρ C p 0,1633.10 −6 x1084x1,4.10 o Pr = = = 3,3 λ 75,415.10 −3 Nhiệt độ trung bình nhiệt: t +t − 26 − tqn = h = = −16 (0C) 2 Các thông số vật lý nhiệt tqn = -16 (0C) o v = 121,748.10-3 (m3/kg) ⇒ ρ = 8,2137 (kg/m3) o λ = 8,41.10-3 (W/mK) o µ = 11,08.10-6 (NS/m2) ⇒ ν = 1,35.10-6 (m2/s) o Cp = 0,5954 (kJ/kg.K) ν ρ C p 1,35.10 −6 x8,2137 x 0,5954.10 o Pr = = = 0,785 λ 8,41.10 −3 SVTH: Phạm Hồng Ngọc Trang: 34 Đồ án môn học QTTB GVHD: TS Trần Văn Ngũ Bình hồi nhiệt có ống xoắn trơn, đồng, có đường kính: dtr = 0,01 (m), dng = 0,012 (m) Đường kính lõi D phải chọn cho không nhỏ 8.dng Chọn D1 = 0,1 (m) Đường kính thân bình hồi nhiệt D2 = 0,157 (m) Hai cuộn ống xoắn lồng vào cách 1,5 (mm) đồng thời cách hai vách 1,5 (mm) phía Các vòng tròn cuộn xoắn cách khoảng (mm) Thể tích nhiệt qua bình hồi nhiệt: G 0,0306 V = = = 3,73.10 −3 (m3/s) = 0,00373 (m3/s) ρ 8,2137 Diện tích hình vành khăn bình hồi nhiệt: π 3,14 F HN = (D 22 − D12 ) = (0,157 − 0,12 ) = 0,0115 (m2) 4 Diện tích choán chỗ hai cuộn ống xoắn: π Fx = 0,127 − 0,103 + 0,154 − 0,13 = 0,009684 (m2) Diện tích cho nhiệt qua: Fh = FHN – Fx = 0,0115 – 0,009684 = 0,001816 (m2) Vận tốc nhiệt chuyển động bình hồi nhiệt: V 0,00373 ω= = = 2,054 (m/s) F h 0,001816 Trò số Re hơi: ω.dng 2,054x 0,012 Re = = = 18258 ν 1,35.10 −6 Nu = C.Rem.Prn.εz Tính chế độ chảy độ đốivới chùm ống bố trí song song xác đònh theo bảng tài liệu [1] C = 0,27 m = 0,63 n = 0,36 εz = với z ≥ 0,63 ⇒ Nu = 0,27 x 18258 x 0,7850,36 x = 119,74 Hệ số tỏa nhiệt phía nhiệt: Nu.λ 119,74x8,41.10 −3 αh = = = 83,92 (W/m2K) dng 0,012 Thể tích freôn lỏng chuyển động ống: G 0,0306 V = = = 0,00003 (m3/s) ρ 1084 Vận tốc freôn lỏng ống: 4.V 4x 0,00003 ω= = = 0,191 (m/s) π dtr n 3,14x 0,012 x Với n = số ống xoắn làm việc song song ω.dtr 0,191x 0,01 Re = = = 11696,26 ν 0,1633.10 −6 Đây chế độ chảy rối cho nên: Nu = 0,021Re0,8Pr0,43ε1 - [( SVTH: Phạm Hồng Ngọc ) ( )] Trang: 35 Đồ án môn học QTTB GVHD: TS Trần Văn Ngũ > 50 ⇒ ε1 = dtr ⇒ Nu = 0,021 x 11696,260,8 x 3,30,43 x = 63,04 Hệ số tỏa nhiệt phía freôn lỏng chưa có hiệu chỉnh: Nu.λ 63,04x 75,415.10 −3 ' αw = = = 475,42 (W/m2K) dtr 0,01 Hệ số hiệu chỉnh chuyển động xoắn ống: d ε x = + 1,8 tr Rtb Rtb: bán kính uốn cong trung bình hai cuộn ống xoắn: 0,127 + 0,103 + 0,154 + 0,13 Rtb = = 0,06425 (m) 0,01 ⇒ ε x = + 1,8x = 1,28 0,06425 Hệ số tỏa nhiệt phía freôn lỏng sau hiệu chỉnh: αw = αw’.εx = 475,42 x 1,28 = 608,54 (W/m2K) Hệ số truyền nhiệt quy đổi theo bề mặt ngoài: K ng = dng δv (W/m2K) + + αw dtr λv α h δv = 0,001 (m): bề dày vách ống λv = 383,8 (W/mK): hệ số dẫn nhiệt vách ống đồng ⇒ K ng = = 72 0,012 0,001 (W/m2K) x + + 608,54 0,01 383,8 83,92 Độ chênh lệch nhiệt độ trung bình logarit: (t − t ) − (tw1 − t ) (45 + 26) − (55 + 6) θm = w2 = = 65,87 tw − t1 45 + 26 ( C) ln ln 55 + tw1 − t Diện tích truyền nhiệt bình hồi nhiệt: Q HN 370,26 F ng = = = 0,0781 (m2) K ng θ m 72x 65,87 Chiều dài ống đồng: F ng 0,0781 L = = = 2,073 (m) π dng 3,14x 0,012 Số vòng xoắn cuộn ống xoắn: L 2,073 n= = = 2,57 (vòng) π (d1 + d2 ) 3,14x (0,115 + 0,142) Chọn n = (vòng) d1: đường kính trung bình cuộn ống xoắn trong, m Vì SVTH: Phạm Hồng Ngọc Trang: 36 Đồ án môn học QTTB - GVHD: TS Trần Văn Ngũ d2: đường kính trung bình cuộn ống xoắn ngòai, m Chiều dài cuộn ống xoắn là: l = n.dng + (n – 1).∆ = x 12 + (3 -1 ) x = 46 (mm) ∆ = (mm): khoảng cách hai vòng xoắn  Như thiết bò hồi nhiệt có thông số chọn tính toán VII.3 TÍNH ĐƯỜNG ỐNG DẪN: Đường kính ống dẫn tính theo biểu thức: 4.G dtr = (m) ρ π ω G: lưu lượng tác nhân lạnh ống, kg/s ρ: khối lượng riêng tác nhân lạnh, kg/m3 ω: vận tốc chuyển động tác nhân lạnh, m/s Tốc độ ω chọn sau: Đường hút máy nén: ω = – 12 (m/s) Đường đẩy máy nén: ω = – 15 (m/s) Đường dẫn lỏng: ω = 0,4 – (m/s) - VII.3.1 Ống dẫn hút: Tại điểm 1: ρ = 7,864 (kg/m3) Chọn ω = 9,5 (m/s) 4x 0,0306 = 0,023 (m) 3,14x 7,864x 9,5 Chọn dtr theo chuẩn = 25 (mm) dtr = - - VII.3.2 Ống đẩy: Tại điểm 2: ρ = 65,8 (kg/m3) Chọn ω = 11,5 (m/s) 4x 0,0306 = 0,0072 (m) 3,14x 65,8x11,5 Chọn dtr theo chuẩn = (mm) dtr = - - VII.3.3 Ống dẫn R22 lỏng: Tại điểm 3’: ρ = 1058,3 (kg/m3) Chọn ω = 0,7 (m/s) 4x 0,0306 = 0,0073 (m) 3,14x1058,3x 0,7 Chọn dtr theo chuẩn = (mm) dtr = - SVTH: Phạm Hồng Ngọc Trang: 37 Đồ án môn học QTTB Chương ViiI GVHD: TS Trần Văn Ngũ TÍNH SƠ BỘ GIÁ THÀNH Bảng tính sơ giá thành chi tiết, thiết bò STT 10 11 Chi tiết, thiết bò Xe IZUZU Thùng bảo ôn Máy nén lạnh Động điện Động Diesel Thiết bò bốc Thiết bò ngưng tụ Van tiết lưu Thiết bò hồi nhiệt Bình chứa cao áp Bình tách lỏng SVTH: Phạm Hồng Ngọc Đơn giá (triệu đồng) Số lượng (cái) 200 80 22 28 1,1 1.5 1 1 1 1 1 Thành tiền (triệu đồng) 200 80 22 28 1,1 1,5 Trang: 38 Đồ án môn học QTTB 12 13 14 15 16 17 GVHD: TS Trần Văn Ngũ Phin lọc Quạt dàn lạnh Quạt dàn ngưng Bộ điều khiển tự động Các chi tiết khác Công lắp ráp Tổng cộng 0,4 0,2 0,2 2 0,4 0,4 0,4 20 376,8 KẾT LUẬN Dựa vào kết tính toán ta lựa chọn thiết bò phù hợp với hệ thống để đưa vào hoạt động Trong trình hoạt động, để đảm bảo tính an toàn ổn đònh vận hành, ta phải tính đến phần kiểm tra an toàn hệ thống tính tự động hóa cho hệ thống Có hệ thống hoạt động an toàn, hiệu yêu cầu đặt người thiết kế Tuy vậy, khuôn khổ nội dung đề tài, em trình bày toàn nội dung phần mà trọng vào phần tính toán thiết kế hệ thống theo yêu cầu đề tài giao Trong trình tính toán thiết kế, tính đến tổn thất hệ thống lạnh vần chưa đề cập đến tổn thất lạnh có bỏ qua để trình tính toán nhanh chóng đơn giản Vì vậy, kết xác đònh xác tuyệt đối đáp ứng yêu cầu hệ thống Mặc dù cố gắng nhiều khả có hạn nên chắn tránh khỏi sai xót Rất mong quý SVTH: Phạm Hồng Ngọc Trang: 39 Đồ án môn học QTTB GVHD: TS Trần Văn Ngũ thầy cô bạn đóng góp ý kiến quý báu để giúp đề tài hoàn thiện TÀI LIỆU THAM KHẢO [1] Trần Thanh Kỳ, Máy lạnh, NXB Giáo dục 1994 [2] Nguyễn Văn Lục, Hướng dẫn đồ án môn học Máy Thiết bò lạnh, ĐH Bách Khoa Tp.HCM 1993 [3] Nguyễn Đức Lợi, Hướng dẫn thiết kế hệ thống lạnh, NXB Khoa học Kỹ thuật 1999 [4] Nguyễn Đức Lợi – Phạm Văn Tùy, Môi chất lạnh, NXB Giáo dục 1998 [5] Nguyễn Đức Lợi – Phạm Văn Tùy, Bài tập kỹ thuật lạnh, NXB Giáo dục 1996 [6] Trần Đức Ba, Kỹ thuật lạnh đại cương, ĐH Bách Khoa Tp.HCM 1994 SVTH: Phạm Hồng Ngọc Trang: 40 Đồ án môn học QTTB GVHD: TS Trần Văn Ngũ [7] Nguyễn Đức Lợi – Phạm Văn Tùy, Kỹ thuật lạnh sở, NXB Giáo dục 1994 [8] Nguyễn Đức Lợi, Kỹ thuật lạnh ứng dụng, ĐH Bách Khoa Hà Nội [9] Trần Đức Ba – Phạm Văn Bôn, Công nghệ lạnh nhiệt đới, ĐH Bách Khoa Tp.HCM 1993 [10] Lê Chí Hiệp, Kỹ thuật điều hòa không khí, NXB Khoa học Kỹ thuật 1997 MỤC LỤC Trang LỜI MỞ ĐẦU………………………………………………………………………………………… ……………………………………………………… CHƯƠNG I: TỔNG QUAN………………………………………………………………………………………… …………………………… I.1 GIỚI THIỆU VỀ MÔI LẠNH……………………………………………………………………………… CHẤT I.2 GIỚI THIỆU VẬT LIỆU NHIỆT……………………………………………………………………… CÁCH I.3 GIỚI THIỆU VẬT LIỆU ẨM……………………………………………………………………………… CÁCH SVTH: Phạm Hồng Ngọc Trang: 41 Đồ án môn học QTTB GVHD: TS Trần Văn Ngũ I.4 GIỚI THIỆU SƠ ĐỒ NGUYÊN LÝ………………………………………………………………………………… CHƯƠNG II: TÍNH CÁCH NHIỆT ẨM……………………………………………………………………………… CÁCH II.1 XÁC ĐỊNH BỀ DÀY LỚP NHIỆT………………………………………………………………… CÁCH II.2 TÍNH KIỂM TRA ĐỌNG SƯƠNG……………………………………………………………………………… CHƯƠNG III: TÍNH TOÁN NHIỆT ÔN…………………………………………………………… THÙNG III.1 XÁC ĐỊNH DIỆN CHE………………………………………… KẾT TÍCH CÁC BẢO 10 CẤU BAO 10 III.2 TÍNH TỔNG TỔN THẤT NHIỆT CỦA THÙNG BẢO ÔN…………………………… 11 CHƯƠNG IV: TÍNH CHỌN MÁY NÉN………………………………………………………………………………………… 14 IV.1 CÁC THÔNG SỐ CỦA VIỆC……………………………………………………… IV.2 TÍNH CHỌN MÁY NÉN……………………………………… NÉN CHẾ VÀ ĐỘ ĐỘNG CHƯƠNG V: TÍNH CHỌN THIẾT TỤ…………………………………………………………………… LÀM 14 CƠ BỊ MÁY 15 NGƯNG 19 V.1 NHIỆT THẢI NGƯNG TỤ……………………………………………………………………………………………… 19 V.2 CÁC THÔNG SỐ KỸ NGƯNG…………………………………………… THUẬT CỦA DÀN 19 V.3 TÍNH CHỌN DÀN NGƯNG……………………………………………………………………………………… … 19 V.4 TÍNH KIỂM TRA VẬN KHÍ…………………………………………………………… TỐC KHÔNG 23 CHƯƠNG VI: TÍNH CHỌN DÀN LẠNH………………………………………………………………………………………26 VI.1 XÁC ĐỊNH CÁC THÔNG SỐ CỦA KHÔNG KHÍ ĐI VÀO VÀ RA KHỎI DÀN LẠNH………………………………………………………………………………………… ……………… 26 SVTH: Phạm Hồng Ngọc Trang: 42 Đồ án môn học QTTB GVHD: TS Trần Văn Ngũ VI.2 TÍNH CHỌN DÀN LẠNH………………………………………………………………………………………… … 26 CHƯƠNG VII: TÍNH THIẾT BỊ PHỤ…………………………………………………………………………………………… … 32 VII.1 TÍNH BÌNH CHỨA CAO ÁP……………………………………………………………………………………… 32 VII.2 TÍNH BÌNH HỒI NHIỆT………………………………………………………………………………………… …… 32 VII.3 TÍNH ĐƯỜNG ỐNG DẪN………………………………………………………………………………………… 35 CHƯƠNG VIII: TÍNH SƠ BỘ GIÁ THÀNH…………………………………………………………………………………37 TÀI LIỆU THAM KHẢO SVTH: Phạm Hồng Ngọc Trang: 43 ... cao I.4 GIỚI THIỆU SƠ ĐỒ NGUYÊN LÝ: - Hệ thống lạnh với máy lạnh nén cấp , dàn lạnh bay trực tiếp làm lạnh sản phẩm nhờ dàn quạt đối lưu cưỡng Các chi tiết thiết bò hệ thống lạnh gồm có: o Thiết... quanh, W Q2: tổn thất lạnh làm lạnh sản phẩm, W Q3: tổn thất lạnh để thông gió, W Q4: tổn thất lạnh vận hành, W - Vì chức xe lạnh vận chuyển bảo quản vận chuyển sản phẩm làm lạnh đông từ trước nên... CÁC THÔNG SỐ KỸ THUẬT CỦA DÀN NGƯNG TỤ: - Bề mặt truyền nhiệt bình ngưng chùm ống lưỡng kim bố trí sole, bên ống thép trơn, bên ống có cánh tròn dạng cánh ren nhôm với thông số kỹ thuật sau: o