Thuyết minh đồ án tốt nghiệp chuyên ngành cầu

ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP Phần 1: LẬP DỰ ÁN ĐẦU TƯ XDCT Chương LẬP DỰ ÁN ĐẦU TƯ XÂY DỰNG CÔNG TRÌNH 1.Giới thiệu dự án Tuyến đường ĐT254 đường liên tỉnh nằm địa phận hai tỉnh: Thái Nguyên Bắc Kạn đầu tư từ lâu với quy mô đường cấp V miền núi Điểm đầu giao với QL3 Km97 thuộc huyện Phú Lương, tỉnh Thái Nguyên điểm cuối khu du lịch hồ Ba Bể, huyện Ba Bể, tỉnh Bắc Kạn với tổng chiều dài tuyến 105Km Đoạn thuộc địa phận tỉnh Thái Nguyên từ Km0 – Km35 đầu tư xây dựng đưa vào khai thác đổi tên thành tuyến ĐT268 Đoạn thuộc địa phận tỉnh Bắc Kạn từ Km35 – Km105 qua hai huyện Chợ Đồn Ba Bể Đây tuyến đường quan trọng để vận chuyển khoáng sản, lâm sản phát triển du lịch vùng hồ Ba Bể, tuyến đường kết nối tỉnh Thái Nguyên với tỉnh Bắc Kạn Cầu Bản Nhì Km28+868.68 1.1.1 Tổ chức thực (Cơ quan định đầu tư, Chủ đầu tư, Đại diện chủ đầu tư, Đơn vị khảo sát, lập dự án đầu tư xây dựng công trình,…) - Cơ quan định đầu tư chủ đầu tư: UBND tỉnh Bắc Kạn - Chủ đầu tư: Sở giao thông vận tải tỉnh Bắc Kạn - Đại diện chủ đầu tư: Ban quản lý dự án Giao thông Bắc Kạn - Đơn vị lập dự án: Công ty cổ phần tư vấn xây dựng Bắc Kạn 1.1.2.Các pháp lý liên quan để lập dự án đầu tư XDCT (Nghị định, thông tư, văn pháp quy…) - Căn Luật xây dựng số 50/2014/QH13 ngày 18 tháng năm 2014; - Căn Luật đầu tư công số 49/2014/QH13 ngày 18 tháng năm 2014; - Căn Nghị định số 59/2015/NĐ-CP ngày 18 tháng năm 2015 Chính phủ quản lý dự án đầu tư; - Căn nghị định số 46/2015/NĐ-CP ngày 12 tháng năm 2015 Chính phủ quản lý chất lượng bảo trì công trình xây dựng; ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP - Căn Nghị định số 32/2015/NĐ-CP ngày 25 tháng năm 2015 Chính phủ quản lý chi phí đầu tư xây dựng; Quyết định số : 2318 / QĐ - UBND ngày tháng năm 2011 UBND tỉnh Bắc Kạn, V/v phê duyệt dự án đầu tư xây dựng công trình: Mở rộng, nâng cấp đường tỉnh 254, tỉnh Bắc Kạn Quyết định số 319 /QĐ-GTVT ngày tháng năm 2011 Sở Giao thông vận tải tỉnh Bắc Kạn V/v phê duyệt kết đấu thầu gói thầu số 2: Khảo sát, lập thiết kế vẽ thi công dự toán đo đạc cắm cọc GPMB đoạn Km16+00 – Km32+00, công trình: Mở rộng, nâng cấp đường tỉnh254, tỉnh Bắc Kạn Quyết định số 337/QĐ - UBND ngày 02 tháng năm 2011 UBND tỉnh Bắc Kạn việc duyệt danh mục tiêu chuẩn áp dụng cho dự án Mở rộng, nâng cấp đường tỉnh 254 tỉnh Bắc Kạn Quyết định số 473/QĐ - SGTVT ngày 17 tháng 10 năm 2011 Sở GTVT Bắc Kạn V/v phê duyệt Nhiệm vụ phương án kỹ thuật khảo sát công trình: Mở rộng, nâng cấp đường tỉnh 254, tỉnh Bắc Kạn 1.1.3.Phạm vi dự án Điểm đầu tuyến: Gói thầu số Km16 + 00 thuộc địa phận xã Nghĩa Tá, huyện Chợ Đồn Điểm cuối tuyến: Km30 + 871.67m giao với thuộc địa phận thị trấn Bằng Lũng 1.1.4 Các Quy chuẩn, tiêu chuẩn dự kiến áp dụng TT Tên Quy trình, Quy phạm Khảo sát Đo vẽ đồ địa hình Công tác trắc địa xây dựng công trình – Yêu cầu chung Ký hiệu 96TCN 43-90 TCXDVN 309-2004 Khảo sát đường ôtô 22TCN 263-2000 Khoan thăm dò địa chất công trình 22TCN 259-2000 Quy trình thí nghiệm xuyên tĩnh(CPT CPTU) 22TCN 317 - 2004 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP Khảo sát địa kỹ thuật phục vụ thiết kế thi công móng cọc 20TCN 160-87 B Thiết kế Tiêu chuẩn thiết kế đường ôtô TCVN 4054 - 2005 Quy trình thiết kế áo đường mềm 22TCN 211 - 06 10 Quy trình thiết kế áo đường cứng 22TCN 223-95 11 Tiêu chuẩn thiết kế cầu 22 TCN 272-05 12 13 Quy trình thiết kế cầu, cống theo trạng thái giới hạn Quy trình thiết lập tổ chức xây dựng thiết kế thi công 22TCN 18 - 79 TCVN 4252-88 14 Móng cọc- Tiêu chuẩn thiết kế TCXD205 - 1998 15 Neo bê tông dự ứng lực T13,T15,D13,D15 22TCN 276 - 2000 16 Gối cầu cao su cốt thép AASHTO M251 - 92 17 Tiêu chuẩn khe co giãn cao su 18 Tính toán đặc trưng dòng chảy lũ 19 Tiêu chuẩn thiết kế đường ôtô (phần nút giao thông) AASHTO M297 - 96 AASHTO M183 - 96 22TCN220 - 95 22 TCN 273 - 01 20 Điều lệ báo hiệu đường 22TCN237 - 01 21 Phương pháp tính khối lượng đào đắp đường 22 Quy trình thiết kế công trình phụ trợ công trình khoảng cách mặt 22TCN 200 - 1989 cầu Phương pháp tính diện tích mặt cắt ngang trung bình ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP C Thi công nghiệm thu 23 Công tác đất – Quy phạm thi công nghiệm thu 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 Tiêu chuẩn kỹ thuật thi công nghiệm thu mặt đường láng nhựa Quy trình đầm nén đất, đá phòng thí nghiệm Cống tròn BTCT lắp ghép Quy trình thí nghiệm xác định độ chặt móng đường phễu rót cát Quy trình thi công nghiệm lớp cấp phối đá dăm kết cấu áo đường ô tô Quy phạm thi công nghiệm thu cầu cống Kết cấu gạch đá, quy phạm thi công nghiệm thu Kết cấu bê tông bê tông cốt thép toàn khối – Quy phạm thi công nghiệm thu Kết cấu bê tông bê tông lắp ghép Bê tông khối lớn, quy phạm thi công nghiệm thu Cọc khoan nhồi – Tiêu chuẩn thi công nghiệm thu TCVN 4447 -2012 22TCN 271 - 2001 22TCN 333-06 22 TCXDVN 372 :2006 22TCN 346 - 06 22 TCN 252 - 98 22 TCN 266-2000 TCVN 4085 - 85 TCVN4453 - 1995 TCVN4452 - 87 TCXDVN305 - 2004 TCXDVN326-2004 35 Cốt liệu dung bê tông vữa TCVN 7572 - 2006 36 Quy trình kiểm định cầu đường ô tô 22 TCN 243 - 98 1.2 Sự cần thiết mục tiêu đầu tư Tuyến đường ĐT 254 tỉnh Bắc Kạn có chiều dài khoảng 70Km, điểm đầu tuyến Km0 (đỉnh Đèo So) điểm giáp ranh hai tỉnh Thái Nguyên tỉnh Bắc Kạn, điểm cuối tuyến Hồ Ba Bể tỉnh Bắc Kạn.Tuyến đường xây dựng đạt tiêu chuẩn đường cấp VI miền núi đường Bn = 6m, mặt đường Bm = 3,5m, mặt đường đá dăm láng ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP nhựa, tải trọng công trình tuyến H13 Đến năm 2006 tuyến đường rải lại lớp mặt đường rộng 3.5m lớp đá dăm láng nhựa Tuyến giao cho Công ty quản lý sửa chữa đường Bắc Kạn quản lý kinh phí tu sửa chữa hàng năm hạn hẹp đáp ứng nhu cầu công tác sửa chữa thường xuyên mặt đường nhiều đoạn bị rạn nứt, nhiều đường cong có bán kính nhỏ, liên tục, tầm nhìn bị hạn chế nguy tiềm ẩn tai nạn giao thông Đặc biệt số cầu cống khổ hẹp, tải trọng thiết kế nhỏ công trình cầu, cống xây dựng từ năm 1974-1975, không đảm bảo cho có trọng tải lớn qua Việc phục vụ vận tải hàng hoá lại nhân dân, làm hạn chế phát triển kinh tế - xã hội vùng, ảnh hưởng đến việc tham quan Du lịch, đảm bảo an ninh quốc phòng trật tự an toàn xã hội địa bàn Mở rộng, nâng cấp đường tỉnh254, tỉnh Bắc Kạn 1.3 Đặc điểm tự nhiên - kinh tế - xã hội – mạng lưới giao thông Chợ Đồn có dân tộc anh em sinh sống với nhóm ngôn ngữ khác nhau, dân tộc có nét văn hóa đặc trưng riêng, gồm văn hóa vật thể phi vật thể; thiết chế văn hóa xã hội truyền thống dân tộc Các phong tục tập quán đám ma, đám cưới…và nhạc cụ đàn tính, hát then… góp phần tạo cho Chợ Đồn kho tàng văn hóa phong phú hấp dẫn Huyện Chợ Đồn có nhiều dân tộc Mông, Dao, Nùng, Tày, Hoa, Kinh, Sán Chí chung sống đoàn kết suốt chiều dài lịch sử đất nước Điều chứng tỏ Chợ Đồn vùng đất có truyền thống văn hóa, truyền thống yêu nước cách mạng Chợ Đồn phần chiến khu Định Hoá, nhiều di tích lịch sử kháng chiến chống Pháp cần lưu giữ tôn tạo Với 10 xã thuộc ATK, nhiều danh lam thắng cảnh, hệ thống sông suối với hệ sinh thái phong phú mạng lưới giao thông thuận lợi điều kiện thuận lợi để phát triển hoạt động du lịch địa bàn, từ du lịch văn hoá lịch sử đến du lịch sinh thái v.v Nhân dân dân tộc có tinh thần đoàn kết yêu quê hương, có đức tính cần cù, chăm chỉ, vượt qua khó khăn, gian khổ kinh tế, khắc nghiệt thiên nhiên để bước lên Đó nhân tố sức mạnh tinh thần để hướng tới phát triển kinh tế xã hội nghiệp công nghiệp hóa, đại hóa xây dựng huyện Chợ Đồn giàu, đẹp, văn minh Những năm gần huyện có chủ trương tập trung khai thác điểm du lịch, văn hóa, lịch sử, làng văn hóa cộng đồng , tiến hành khảo sát xây dựng chương trình, tuyến liên thông điểm du lịch huyện với tuyến du lịch huyện bạn ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP khu vực tỉnh Các giá trị văn hóa truyền thống giữ gìn phát huy, hoạt động bảo tồn di tích lịch sử, di tích văn hóa quan tâm 1.3.1.Đặc điểm tự nhiên 1.3.1.1.Vị trí địa lý Huyện Chợ Đồn nằm phía Tây tỉnh Bắc Kạn, có diện tích tự nhiên 91.115,00 chiếm 18,75% diện tích tự nhiên tỉnh Bắc Kạn Huyện Chợ Đồn có thị trấn (Bằng Lũng) 21 xã Có ranh giới tiếp giáp sau: - Phía Bắc giáp huyện Ba Bể - Phía Nam giáp huyện Định Hoá tỉnh Thái Nguyên - Phía Đông giáp huyện Bạch Thông, huyện Chợ Mới - Phía Tây giáp huyện Chiêm Hoá, Yên Sơn, Na Hang tỉnh Tuyên Quang Với vị trí địa lý từ 105025’ đến 105043’ kinh độ Đông, từ 21057’ đến 22025’ vĩ độ Bắc Trung tâm huyện lỵ thị trấn Bằng Lũng cách thị xã Bắc Kạn khoảng 46km theo tỉnh lộ 257 Huyện Chợ Đồn có hệ thống giao thông đầy đủ với đường tỉnh lộ 254, 254B, 255, 257… tuyến liên xã tương đối hoàn thiện tạo thuận lợi cho huyện giao lưu thương mại, phát triển kinh tế xã hội, du lịch Như vậy, Chợ Đồn hội tụ đầy đủ điều kiện, yếu tố cần đủ vị trí địa lý, đặc biệt đường để phát triển kinh tế – xã hội nhanh bền vững, bước phát triển trở thành đô thị trung tâm tỉnh 1.3.1.2.Địa hình, tài nguyên khoáng sản, nguồn nước a.Điều kiện địa hình: Công trình nằm vùng đồi núi có độ cao trung bình, địa hình bị chia cắt nhiều dãy núi sông suối lớn nhỏ, có đoạn cắt qua thung lũng vừa nhỏ, tuyến thường men theo đường cũ sườn đồi núi, có số đoạn cắt qua đồi cao nên bán kính đường cong nhỏ tuyến quanh co, tầm nhìn hạn chế Dựa vào điều kiện địa hình phân bố tuyến đường chia tuyến thành đoạn Đoạn từ Km16 +00-:- Km16 + 377.88m đoạn tuyến chủ yếu bám theo đường cũ dân cư sống hai bên đường, độ dốc dọc, dốc ngang bình thường Từ Km16 + 377.88m -:- Km16 + 419.19m cắt qua ruộng lúa Từ Km16 + 419.19m -:- Km16 + 611.88m đoạn cắt cua qua đồi, theo đường cũ dọc hai bên đường có nhà dân, đoạn từ Km16 + 611.88m -:- Km17 đoạn tuyến theo đường cũ, bên phải ruộng lúa suối, bên trái đồi cao ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP Đoạn Km17+00 -:- Km17+64.12m tuyến theo đường cũ Đoạn Km17+64.12 -:Km17+104.82 đoạn tuyến cắt qua ruộng lúa để đảm bảo tiêu chuẩn kỹ thuật Đoạn Km17+104.82 -:- Km17+177.61, cắt cua lên đỉnh ta luy qua mộ, từ Km17 + 177.61m -:Km17 + 286.22m đoạn tuyến theo đường cũ, hai bên nhà dân sinh sống, dốc dọc, ngang tương đối Đoạn Km17+286.22m -:- Km17+400m đoạn cắt qua suối nên thiết kế cầu Đoạn từ Km17+400m -:- Km17+529.04m đoạn tuyến cắt qua khu ao đồi quế Đoạn Km17+529.04 -:- Km18 đoạn tuyến theo đường cũ có đoạn cắt cua đam bảo cấp đường, bên trái đồi cao, bên phải nhà dân sinh sống, vị trí Km17+951.68m bên trái tuyến có ngã ba đường vào UBND xã Lương Bằng Đoạn Km18+00 -:- Km18+408.04m đoạn tuyến chủ yếu theo đường cũ, dốc dọc nhỏ, dốc ngang tương đối tương đối lớn Đoạn từ Km18+408.04 -:- Km18+522.37m, đoạn tuyến cắt qua khe nhỏ cần thiết kế cống để đảm bảo thoát nước cua gấp, quanh co nên tuyến cắt cua qua đồi, địa hình tương đối phức tạp, đoạn từ Km18 + 522.37m -:- Km19 đoạn tuyến theo đường cũ, hai bên đường nhà dân sinh sống Đoạn Km19+00 -:-Km19+113.0m đoạn tuyến cắt qua đỉnh ta luy khe nhỏ phía thượng lưu đường cũ có cống kép 2D=100, đoạn từ Km19+133.0 m -:- Km19+278.7m tuyến theo đường cũ, bên phải vực ruộng lúa, bên trái đồi cao Đoạn từ Km19+278.7 -: Km19+779.81m đoạn tuyến theo đường cũ cắt qua đồi địa hình tương đối phức tạp, độ dốc ngang tương đối lớn Đoạn Km+779.81m -:- Km20 đoạn địa hình phức tạp tuyến cắt qua nhà dân, ao, khe nước có cống cũ L=2m, tuyến cắt qua đồi để đảm đảm bảo tiêu chuẩn kỹ thuật cấp đường Đoạn Km20 -:- Km20 +718.75m đoạn theo đường cũ( Đèo Kéo Lếch) hai bên đồi cao vực sâu độ dốc dọc, dốc ngang tương đối lớn, đoạn từ Km20+718.75m -:Km20 +946.19m tuyến cắt qua đồi, qua khe để đảm bảo tiêu chuẩn kỹ thuật cấp đường Đoạn từ Km20+946.19 -:- Km21 tuyến theo đường cũ, bên phải nhà dân, bên trái đồi cao Đoạn từ Km21-:- km21+400m đoạn tuyến theo đường cũ hai bên đường nhà dân sinh sống, độ dốc ngang tương đối lớn số đoạn tuyến cắt cua qua đồi để đảm bảo tiêu chuẩn kỹ thuật đường Đoạn từ Km21+400 -:- Km21+ 454.83m đoạn cần thiết kế kè bên ta luy âm Đoạn từ Km21+454.83 -:- Km22 đoạn tuyến chủ yếu theo đường cũ nhà dân sống rải rác hai bên, bên phải suối ruộng lúa, bên trái đồi ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP Đoạn từ Km22 -:- Km22+300m, đoạn tuyến theo đường cũ số đoạn tuyến cắt cua qua đồi để đảm bảo tiêu chuẩn kỹ thuật đường, đoạn từ Km22+300 -:Km22+365.53m, tuyến cắt qua suối phải thiết kế cầu, đoạn từ Km22+365.53 -:- Km23, tuyến theo đường cũ cắt qua khu ruộng, vườn mỏm đồi, bên phải khe sâu, bên trái đồi ngã ba Đoạn từ Km23 -:- Km23+500m, tuyến chủ yếu theo đường cũ độ dốc dọc dốc ngang bình thường rải rác hai bên đường hộ dân sinh sống Đoạn Km23+500m -:-Km24 đoạn tuyến chủ yếu theo đường cũ, cắt cua hai bên đường nhà dân, bên phải đồi vườn cây, bên trái đồi Đoạn từ Km24+00 -:- Km25, tuyến chủ yếu theo đường cũ độ dốc dọc, dốc ngang không lớn rải rác hai bên đường hộ dân sinh sống, bên phải vườn cây, Km24+274.67m có ngã ba rẽ xã Phong Huân, bên trái đồi Đoạn từ Km25+00 -:- Km25+840m đoạn tuyến chủ yếu theo đường cũ độ dốc dọc, dốc ngang bình thường, hai bên đường dân cư đông đúc Đoạn Km25+840m -:Km25+904.46m đoạn tuyến cắt qua suối phải thiết kế cầu, đoạn Km25+904.46 -:Km26 đoạn tuyến chủ yếu theo đường cũ độ dốc dọc, dốc ngang bình thường, hai bên đường dân cư sinh sống đông đúc Đoạn từ Km26+00 -:- Km26+800m , tuyến chủ yếu theo đường cũ độ dốc dọc, dốc ngang không lớn, hai bên đường dân cư sống tập chung đông đúc, đoạn Km26+800m -:Km26+960.19m đoạn tuyến theo đường cũ bên phải ta luy đồi cao, bên trái suối, vườn ao độ dốc dọc, dốc ngang bình thường Từ Km26+960.19m -:- KM27 đoạn mùa mưa lũ lớn thường hay bị ngập nước sâu từ 0.3 đến 0.8m Đoạn từ Km27 -:- Km27+172.71m vị trí mùa mưa lũ lớn thường hay bị ngập nước sâu từ 0.3 đến 0.8m, tuyến chủ yếu theo đường cũ độ dốc dọc dốc ngang không lớn rải rác hai bên đường hộ dân sinh sống Bên phải ruộng lúa, bên trái vườn chuối Đoạn Km27+ 172.71m -:- Km27+500 đoạn tuyến chủ yếu theo đường cũ, bên phải đồi cao, bên trái nhà dân suối Từ Km27+500 -: - Km27+523.46 đoạn tuyến theo đường cũ đoạn ngã ba đường vào Bản Lắc cần thiết kế kè có tường chắn Đoạn Km27+523.46 -:- Km27+897.97, đoạn tuyến theo đường cũ bên phải đồi thoải, bên trái khe nước, đoạn Km27+897.97 -:- Km28 đoạn tuyến theo đường cũ cắt cua, độ dốc dọc, dốc ngang tương đối lớn, bên trái đồi cao, bên phải đường cũ khe suối nhỏ ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP Đoạn Km28+69.30 -:- Km28+123.38m đoạn tuyến cắt qua sát bờ khe nước phải thiết kế kè để bảo vệ đường độ dốc ngang lớn, bên phải khe nước, bên trái đồi cao Từ Km28+123.38 -:- Km28+378.70 đoạn tuyến theo đường cũ, cắt cua, qua đồi cao độ dốc dọc bình thường, dốc ngang lớn bên trái đồi cao, bên phải đường cũ khe suối nhỏ Đoạn từ Km28+378.70m -:- Km28+438.41m cần thiêt kế kè ta luy âm, từ Km28+438.41m -:- Km28+517.56 tuyến theo đường cũ Đoạn từ Km28+517.56 -:- Km28+602.57 đoạn cần thiêt kế kè ta luy âm tuyến sát bờ khe, hai bên đồi cao, đoạn từ Km28+602.57 -:- Km29 đoạn tuyết chủ yếu theo đường cũ bên phải vực ao chứa chất thải xưởng tuyển quặng, bên trái đồi cao độ dốc dọc, dốc ngang lớn Đoạn Km29+00 -:- Km29+500, tuyến chủ yếu theo đường cũ, hai bên tuyến nhà máy khai thác khoáng sản Từ Km29+500 -:-Km29+857.67m đoạn tuyến theo đường cũ bên phải đồi thoải, bên trái nhà dân mỏ khai thác đá Đoạn Km29+857.67 -:- Km30 đoạn tuyến cắt qua đồi đá cao, độ đốc ngang lớn địa hình phức tạp Đoạn Km30+00 -:-Km30+346.67m tuyến cắt qua đèo Lủng Váng độ dốc dọc, dốc ngang lớn, đoạn Km30+346.67 -:-Km30+500 địa hình phức tạp nhiều đoạn cua tay áo quanh co, độ dốc dọc, dốc ngang lớn, đoạn Km30+500 -:-Km30+871.67m, tuyến hoàn toàn qua đồi cây, bên phải đường cũ nhà dân, bên trái khu mộ đồi cây, độ dốc dọc, dốc ngang lớn, Km30+853.68m cần thiết kế ngã ba đường xã Đại Sảo b Tài nguyên khoáng sản, nguồn nước: * Tài nguyên khoáng sản: Chợ Đồn hai khu vực tập trung tài nguyên khoáng sản tỉnh Bắc Kạn (Chợ Đồn Ngân Sơn – Na Rì) Những khoáng sản có tiềm sắt, chì, kẽm vật liệu xây dựng có trữ lượng lớn Những mỏ thăm dò có trữ lượng lớn mỏ Bằng Lũng khoảng 5.032 nghìn có hàm lượng Pb 3,71 - 4,61% Zn 1,31 1,60% với quặng ôxít Pb 5,51 - 9,5% Zn 3,33 – 4,25% với quặng sunphua, mỏ Chợ Điền thuộc xã Bản Thi khoảng 10 triệu với hàm lượng 3-24% (Pb+Zn) Nhóm phi kim loại theo đánh giá sơ huyện có nhiều núi đá vôi, đất sét, đá hoa cương Tại vùng Bản Khắt ( xã Quảng Bạch) có khoảng 200 triệu m chiếm gần 70% trữ lượng đá vôi tỉnh, thôn Phiêng Liềng ( xã Ngọc Phái) triệu 32 m3, Bản Nà Lược 21 triệu m3, nguồn nguyên liệu lớn để sản xuất vật liệu xây dựng Ngoài ra, Chợ Đồn có loại khoáng sản khác, trữ lượng không nhiều ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP Đây lợi lớn để Chợ Đồn phát triển ngành công nghiệp khai khoáng, công nghiệp vật liệu xây dựng, bước tích luỹ xây dựng ngành công nghiệp khác sau *Nguồn nước: - Nước mặt Do địa hình phân cắt mạnh nên huyện Chợ Đồn có nhiều khe suối Các khe suối có nguồn nước mặt dồi Tuy nhiên, địa hình núi đá vôi, độ dốc lớn nên vùng núi phía Bắc thường thiếu nước, ảnh hưởng đến đời sống sinh hoạt sản xuất người dân Mặc dù nguồn nước phong phú khả điều tiết rừng kém, địa hình dốc, thảm thực vật bị suy giảm, thực bì nhỏ, diện tích đất đồi núi chưa sử dụng nhiều nên mùa mưa thường xảy lũ lụt, mùa khô thiếu nước, đất bị xói mòn, rửa trôi ảnh hưởng lớn đến suất trồng, vật nuôi - Nước ngầm: Độ dày tầng chứa nước biến động từ 60-160m, trung bình 100m giảm dần từ Bắc xuống Nam Mực nước ngầm phong phú, khai thác phục vụ sản xuất nông, công nghiệp dân sinh, bổ sung cho nguồn nước mặt vùng khó khăn Thời gian gần canh tác nông nghiệp, khai thác lâm sản nên mực nước ngầm chất lượng nước thay đổi Ở huyện Chợ Đồn mực nước ngầm thấp giai đoạn 1980 khoảng - 3m, nước có Nitric Nitrat hàm lượng thấp bón phân vô cho thấm xuống đất, chưa ảnh hưởng đến việc sử dụng nước ngầm Nếu không bảo vệ môi trường, xử lý chất thải nước ngầm bị ô nhiễm 1.3.1.3.Khí hậu Khí hậu huyện Chợ Đồn chịu ảnh hưởng chung khí hậu Miền Bắc Việt Nam Được hình thành từ nhiệt cao đới chí tuyến thay hoàn lưu lớn theo mùa, kết hợp với điều kiện địa hình nên mùa đông (từ tháng 10 năm trước đến tháng năm sau) giá lạnh, nhiệt độ không khí thấp, khô hanh, có sương muối; mùa hè (từ tháng đến tháng 9) nóng ẩm, mưa nhiều Nhiệt độ không khí trung bình năm 23,2 oC (Nhiệt độ không khí trung bình cao 26,5 oC thấp 20,8oC) Các tháng có nhiệt độ trung bình cao tháng 6, tháng (28 oC -29oC), nhiệt độ trung bình thấp vào tháng (13,5 oC), có năm xuống tới -2oC Nhiệt độ cao tuyệt đối 39,5oC Tổng tích nhiệt năm bình quân đạt 6800 oC-7000oC Mặc dù nhiệt độ bị phân hoá theo độ cao hướng núi, không đáng kể 10 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP 4.6 - Kiểm toán theo trạng thái giới hạn sử dụng: Các vấn đề phải kiểm tra theo trạng thái giới hạn sử dụng bê tông ứng suất trước ứng suất bê tông, biến dạng (độ võng) 4.6.1 – Các giới hạn ứng suất bê tông: ứng suất nén lớn biên chịu nén dầm (ở tính cho dầm biên dầm biên chịu mômen uốn lớn hơn): F F e M f n = pe − pe c y top + dc y top Ag Ig Ig Trong đó: Ag : Diện tích mặt cắt Ig : Mômen quán tính mặt cắt ec : Khoảng cách từ trọng tâm cốt thép đến TTH ytop : Khoảng cách từ TTH đến thớ dầm Bảng 4.52: Bảng tính lực thực cáp dự ứng lực Mặt cắt L/2 L/4 Cách gối 0,8m Gối Đơn vị fpj 1506,60 1506,60 1506,60 1506,60 MPa ∆fpt 441,20 422,12 387,42 353,60 MPa fpe 1065,40 1084,48 1119,18 1153,00 MPa Aps 49,00 49,00 49,00 49,00 cm2 Fpe 5220,44 5313,97 5483,96 5649,71 kN Bảng 4.53: Bảng tính tải trọng tác dụng lên dầm thi công Mặt cắt L/2 L/4 Cách gối 0,8m Gối Đơn vị Fpe 5220.44 5313.97 5483.96 5649.71 kN Ag 8224.63 5752.50 9339.01 10778.00 cm2 Ec 118.61 103.19 79.72 30.76 cm ytop 20.09 20.09 42.30 48.11 cm Ig 49194062.98 49194062.98 47574537.55 44783845.07 cm4 DCdc 16.86 16.86 16.86 16.86 kN/m ΩM 129.61 97.20 12.56 0.00 m2 MDCdc 2184.61 1638.46 211.71 0.00 kN.m ft 4.71 7.67 2.17 3.37 MPa Điều kiện kiểm toán: min(ft) ≥ − 0,58 f 'ci Ta có: min(ft) = 2.17 MPa > − 0,58 f 'ci = −0,58 32 = -3,281 MPa Kết luận: Đạt Kiểm tra ứng suất thớ trình thi công Điều kiện kiểm toán: fd≤ 0,6.f’ci ứng suất thớ dới dầm fd: 84 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP fd = Fpe Ag + Fpe ec Ig y bot − M DCdc Ig y bot Trong đó: Fce : Lực thực cáp dự ứng lực trình thi công yb : Khoảng cách từ TTH đến thớ dầm Bảng 4.54: Bảng tính ứng suất thớ dầm Mặt cắt L/2 L/4 Cách gối 0,8m Gối Đơn vị Fpe 5220,44 5313,97 5483,96 5649,71 kN Ag 8224,63 5752,50 9339,01 10778,00 cm2 Ec 118,61 103,19 79,72 30,76 cm ybot 144,91 144,91 122,70 116,89 cm MDC 2184,61 1638,46 211,71 0,00 kN.m Itg 49194062,98 49194062,98 47574537,55 44783845,07 cm4 fd 15,13 17,14 13,83 8,15 MPa Ta có: max(fd) = 15.127 MPa < 0,6.f’ci = 0,6x32 = 19,20 MPa Kết luận: Đạt 4.6.2 – Các giới hạn ứng suất cốt thép dự ứng lực: Ứng suất cốt thép dự ứng lực phải thỏa mãn giới hạn: f ps = f pj − ∆f pT ≤ 0,8f py Trong đó: fps: Ứng suất cốt thép dự ứng lực fpj: Ứng suất cốt thép dự ứng lực đầu kích, fpj = 0,8fpu fpT: Tổng mát ứng suất cốt thép dự ứng lực fpy: Cường độ giới hạn chảy, fpy = 0,9fpu Kết tính toán kiểm toán thể bảng sau: Bảng 4.55: Giới hạn ứng suất cốt thép DƯL Mặt cắt Gối Cách gối 0,8m L/4 L/2 Đơn vị fpj 1506,6 1506,6 1506,6 1506,6 MPa fpT 353,59861 387,42472 422,1164 441,204 MPa fpy 1674 1674 1674 1674 MPa fpy 1506,6 1506,6 1506,6 1506,6 MPa fps 1153,0014 1119,1753 1084,484 1065,4 MPa Kết luận Đạt Đạt Đạt Đạt 4.6.3 – Tính toán độ võng: Độ võng xe tải thiết kế phải thỏa mãn điều kiện: ∆ LL ≤ L tt 800 Độ võng tải trọng tập trung trục xe gây mặt cắt cách gối trái khoảng x xác định công thức sau: 85 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP P(L − a ).x.[L tt − (L − a ) − x ] ∆ = g.(1 + IM) 6.L tt E.I Độ võng lớn mặt cắt dầm, kết tính sau: Bảng 4.56: Bảng tính độ võng Các đại lượng Kí hiệu P1 P2 P3 Đơn vị Chiều dai nhịp tính toán L 29400 29400 29400 m Mô đun đàn hồi E 30357,87 30357,87 30357,9 N/mm2 Mô men quán tính I 1,03E+11 1,03E+11 1,03E+11 mm4 Hệ số phân bố ngang xe tải g 0,535 0,535 0,535 Tải trọng trục P 145000 145000 35000 N Khoảng cách trục đến gối trái a 16095,7 16100 16104,3 mm Độ võng trục thứ i i 0,17 0,17 0,04 mm Tổng độ võng xe tải LL 0.39 mm Như vậy: ∆ LL = 0.39mm ≤ Ltt = 40.25mm => Đạt 800 4.6.4 Kiểm tra độ vồng, độ võng dầm Quy ước: + Độ võng xuống mang dấu " + " + Độ vồng lên mang dấu "-" Mômen quán tính mặt cắt nguyên trọng tâm (không xét cốt thép) Tại mặt cắt nhịp: 4.6.4.1 Độ vồng dự ứng lực: Độ vồng dự ứng lực xác định theo công thức sau: − Fps etdI L2 f v ps = 8.Eci I d -1 Fps = fpj.Aps = 1506,6x49.10 = 7382,34 (kN) Trong đó: fpj : ứng suất thép DƯL kích, fpj = 0,9.fpy = 0,9.1674 = 1506,6 MPa Aps : Diện tích thép dự ứng lực, Aps = 49 cm2 L : Chiều dài nhịp tính toán võng DƯL, L = 3300 - 2x14 = 3272 (cm) Eci : Mô đun đàn hồi BT dầm lúc truyền lực, Eci = 4800 f 'cdam = 4800 40 = 30357,87 (MPa) etđI : Khoảng cách từ trọng tâm cốt thép DƯL đến trục mặt cắt giai đoạn II b etdI = ( ytdI − d PS ) = 55,44 (cm) − Fps etdI L2 f v ps = = -92,922 (mm) 8.Eci I d 86 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP 4.6.4.2 Độ võng trọng lượng dầm: f v.DC1 = 5.DCdc L4tt 384.Ec ( dam ) I tdI Trong đó: DCdc:Trọng lượng rãi 1m dài dầm chủ, DCdc = 18,73 kG/mm Ltt: Chiều dài nhịp tính toán trọng lượng dầm, Ltt = 29400 mm Ec: Mô đun đàn hồi bê tông dầm chủ, Ecdam = 3399,45 kG/mm2 f v DC1 = = 28,12 (mm) 4.6.4.3 Độ võng gờ chắn bánh, lan can: 5.( DClc + DC gcb ).L4tt f v DC = 384.Ec ( dam ) I LH Trong đó: DClc: Tĩnh tải lan can cầu, DClc = 7,894 kg/mm DCgcb: Tĩnh tải gờ chắn bánh, DCgcb = kg/mm ILH: Mô men quán tính= 3.3E+11 mm4 Thay số vào ta có: fv.DC3 = 5.36 (mm) 4.6.4.4 Độ võng lớp phủ trang thiết bị cầu: 5.DW L4tt f v DW = 384.Ec ( dam ) I LH DW: tĩnh tải lớp phủ mặt cầu trang thiết bị, DW = 0,4933 kg/mm Thay số vào ta có: fv.DW = 4.25 (mm) 4.6.4.5 Độ vồng dầm sau căng cáp dự ứng lực: vTC f vps vTTTX =f vps +f vDC1 = 92.92 + 27.12 = -65,80 (mm) Vậy dầm vồng lên 4.6.4.6 Độ võng dầm khai thác tác dụng tải trọng thường xuyên f =f +f vDC1 vDC2 ++f +f vDC3 +f vDW = -29,28 (mm) Vậy dầm vồng lên 4.6.4.7 Độ võng dầm khai thác tác dụng hoạt tải TT thường xuyên L L Điều kiện kiểm toán: f v LL ≤ tt Và f v.LLvPL ≤ tt 800 1000 Trong đó: fv.LL: Độ võng lớn nhịp xe Lấy giá thị lớn của: - Kết tính toán xe tải thiết kế đơn - 25% xe tải thiết kế cộng với tải trọng Làn fv.LLvPL: Độ võng lớn nhịp xe người Tính hệ số phân bố độ võng: Vì tất thiết kế chất tải giả thiết tất dầm đỡ võng nhau: n Lan = = 0,5 Ta có: g = Nb nLan: Số xe thiết kế, nLan = Nb: Số dầm chủ, Nb = dầm 87 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP a Tính độ võng xe tải đơn Hình 4.20: Bố trí xe vị trí bất lợi - Khoảng cách từ trục xe đến gối cầu: + x1 = Ltt/2 - 4300 = 10400(mm) + x2 = Ltt/2 = 14800 (m) + x3 = Ltt/2 + 4300 = 19100 (m) - Độ võng trục P1: (1 + IM ).P1.g f P1 = x1 3.L2tt − 4.x12 48.EcDam I g - Độ võng trục P2: (1 + IM ) P2 g fP2 = x2 3.L2tt − 4.x22 48.EcDam I g - Độ võng trục P3: (1 + IM ) P3 g f P3 = x3 3.L2tt − 4.x32 48.EcDam I g - Vậy độ võng xe tải thiết kế (Truck): fTruck = fP1 + fP2 + fP3 = 4,09 ( ) = 1.73 (mm) ( ) = 1,96 (mm) ( ) = 0,4 (mm) (mm) b Tính độ võng tải trọng Làn (Lane): qlan =9,3 kN/m Ltt Hình 4.21: Sơ đồ tính độ võng tải trọng Độ võng tải trọng làn: f v.Lan = 5.qlan L4tt = 8,02 (mm) 384.Ec ( dam ) I LH d Chọn độ võng tính toán - Độ võng xe tải thiết kế đơn (Truck): fTruck = 4,09 (mm) - Độ võng của: 25%fTruck + fLane = 9.04 (mm) Vậy độ võng kiểm toán: fLL = max(25% fTruck + fLane; fTruck) = 9,04 (mm) e Kiểm toán L 29400 - Điều kiện 1: fLL = 9.16 (mm) < tt = = 36,75 (mm) 800 800 Kết luận: Đảm bảo điều kiện độ võng L 29400 - Điều kiện 2: fLL+PL = 14.21 (mm) < tt = = 29,4 (mm) 1000 1000 Kết luận: Đảm bảođiều kiện độ võng 88 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP 4.7.Tính toán mặt cầu 4.7.1 Phân tích cấu tạo - Khoảng cách dầm ngang: Ldn = 7350 mm - Khoảng cách dầm chủ: Sd = 2200 mm Ta có tỷ số: Ldn/S = 3.675 Vậy hướng chịu lực theo phương ngang cầu 4.7.2 Chiều dày tính toán Chiều dài nhịp tính toán mặt cầu: Lấy khoảng cách vách cánh dầm liền kề S = 2200 - 650 = 1550 (mm) - Chiều dày tối thiểu theo điều kiện chịu lực phụ thuộc vào nhịp S: S + 3000 2200 + 3000 hmin = = = 166,67 (mm) 30 30 Với hmin = 166,67 (mm) < chiều dày tối thiểu theo Điều 9.7.1.1 175 (mm) Vậy chọn hf = 200 mm làm chiều dày chịu lực mặt cầu Chiều dày hẫng: Chiều dày đầu công xon: 200 mm Chiều dày ngàm: 280 mm Vậy chiều dày trung bình là: hf = (200+280)/2 = 240 (mm) 4.7.3 Tĩnh tải tác dụng lên dãi rộng 1m theo phương ngang cầu - Do trọng lượng thân: + Bản phía kiểu dầm: DC1 = 1m.hf.γ c= 0,20x2500.10-2 = 5,0 (kN/m) + Bản hẫng: DC’1 = 1m.hf.γ c= 0,24x2500.10-2 = 6,0 (kN/m) - Do trọng lượng lan can tay vịn thép: (Tải trọng tập trung) glc =11,817 kN/m - Do lớp phủ mặt cầu: gdw = Σ1m.hi.γ i=5.825 kN/m 4.7.4 Hoạt tải tác dụng cho dãi rộng 1m theo phương ngang cầu 4.7.4.1 Đối với hẫng a Do xe thiết kế xét đến xe tải thiết kế (Truck) 500 300 1800 hf hf/2 300 l b l+hf b+hf Hình 4.22: Sơ đồ tính toán hẫng Khoảng cách từ tim bánh xe đến ngàm Bề rộng tiếp xúc bánh xe Chiều dày trung bình lớp phủ mặt cầu : X=0,3 m : b = 0,51 m : hf = 0,24 m 89 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP Tải trọng bánh xe: Ptr = 145/2 (kN) ,PTruck = 72,5 kN Chiều rộng dãi tương đương: E = 1140 + 0,833.X = 1389,9 mm = 1,340 m LL = PTruck 72,5 = = 69,549 (kN/m) (b + h f ).E (0,51 + 0,24).1,34 b Do tải trọng Làn (lane) Điều kiện tính tải trọng chiều dài nhịp tính toán ≤ 4600mm Chiều dài nhịp tính toán bản: S = 2200 mm < 4600 mm Vậy không tính với tải trọng c Do Người (PL) Bề rộng lề người đi: ble = m Tải trọng người: PL = kN/m 4.7.4.2 Đối với phía kiểu dầm Mô hình tính toán dãi liên tục kê dầm chủ Đối với mômen dương chiều rộng dãi tương đương: E+ = 660 + 0,55S = 660 + 0.55x2200 = 1760 mm = 1,76 (m) a Tác dụng xe thiết kế - Tác dụng xe tải thiết kế (Truck) Tải trọng bánh xe tải thiết kế: LLTruck = PTruck = = 61,886 kN/m (b + h f ).E - Tác dụng xe hai trục thiết kế (Tandem) Tải trọng bánh xe trục thiết kế: PTanem = 110/2 = 55 kN Nếu chiều rộng dãi tương đương E ≥ 1,2m có bánh xe hai trục tác dụng LLTandem = PTandem = = 93,897 kN/m (b + h f ).E - Lựa chọn tải trọng xe thiết kế: LL = max(LLTruck, LLTandem) = 93,897 kN/m 4.7.4.3 Tính toán nội lực a Tính toán nội lực hẫng Hình 4.23: Sơ đồ tính toán nội lực dầm hẫn 90 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP Bảng 4.57: Bảng tính nội lực hẫng STT Tải trọng Giá trị ΩM Ωv Mtc (kN.m) Vtc (kN) Tác dụng 6.00 0.45125 0.95 2.7075 5.7 Phân bố Bản thân (DC1) Lan can (DC2) 11.817 0.7 8.2719 11.817 Tập trung Lớp phủ (DW) 5.825 0.45125 0.95 2.62853 5.53375 Phân bố Xe thiết kế (LL) 69.5494 0.13781 0.525 9.58477 36.5134 Phân bố Người 0.10125 0.45 0 Phân bố (PL) b Tính toán nội lực phía kiểu dầm Hình tính kiểu Bảng tính STT 4.24: Sơ đồ toán nội lực phía dầm 4.58:Bảng toán nội lực kiểu dầm Tải trọng Giá trị ΩM Ωv Mtc (kN.m) Vtc (kN) Ghi Bản thân (DC1) 5.00 0.405 0.9 2.025 4.5 Phân bố Lớp phủ (DW) 5.825 0.405 0.9 2.359 5.243 Phân bố Xe thiết kế (LL) 93.8967 0.25649 0.56997 24.0833 53.5185 Phân bố 4.7.4.4 Tổ hợp nội lực mặt cầu TTGH Cường độ I Công thức chung: + Mômen: M CDI = η (γ DC M DC + γ DW M DW + m.γ h (1 + IM ) M LL + m.γ PL M PL ) + Lực cắt: VCDI = η (γ DC VDC + γ DW VDW + m.γ h (1 + IM )VLL + m.γ PL VPL ) Xếp tải nên hệ số xe: m = 1,2 Xung kích lấy 25% Bảng 4.59: Bảng tổ hợp nội lực hẫng TTGH Cường độ I V γi (1+ IM) m Mtt (kN.m) 2,7075 5,7 1,25 - - 3,38 7,13 DC2 8,27 11,82 1.25 - - 10,34 14,77 DW 2,63 5,53 1,5 - - 3,94 8,30 STT Tải trọng M DC1 tc tc Vtt (kN) 91 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP LL 9,58 36,51 1,75 1,25 1,2 25,16 95,85 PL 0 1,75 1,2 0 42.8271 126,045 Cộng giá trị Mtt Vtt Bảng 4.60: Bảng tổ hợp nội lực kiểu dầm TTGH Cường độ I γi (1+ IM) m Mtt (kN.m) 4,5 1,25 - - 2,53 5,63 2,36 5,24 1,5 - - 3,54 7,86 24,08 53,52 1,75 1,25 1,2 63,22 140,49 Cộng giá trị M+0tt Vtt 69,29 153,975 Khi xét đến hiệu ứng ngàm đầu bản: M+L/2tt =0,5M+0tt, Vtt 34,64 153,975 tc STT Tải trọng M DC1 2,025 DW LL V tc Vtt (kN) As As,fy a1 ds a 4.8 Kiểm toán mômen theo TTGH Cường độ I 4.8.1 Chọn tiết diện bố trí cốt thép - Chọn chiều dày lớp bê tông bảo vệ phần chịu mômen dương mômen âm Chiều dày lớp bê tông bảo vệ: a1 = 40 (mm) - Giả thiết bố trí cốt thép: + Đường kính cốt thép: d = 16 (mm) + Số 1m rộng bản: n = + Tổng diện tích thép: As = 5x3,14x162/4 = 1005,3 (mm2) 4.8.2 Kiểm toán mômen 0,85f'c Hình 4.25: Sơ đồ tính toán mô men Điều kiện kiểm toán: Mr = Φ.Mn≥ Mu Trong đó: Φ : Hệ số sức kháng uốn: Φ = Mn: Mô men kháng uốn a  M n = As f y  d s −  2  Với: a = β1.c Là chiều dày khối ứng suất tơng đơng c= As f y 0,85.β f 'c b Tính β1 theo TCN - 5.7.2.2 Với f’c = 30 (MPa) ta có β1 = 0,836 Ta kiểm toán cho 1m rộng nên b = 1m Bảng 4.61: Bảng kiểm toán mômen mặt cầu Tên gọi Ký hiệu Bản hẫng Bản kiểu dầm 92 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP Giá trị Đ/ vị Giá trị Đ/ vị Diện tích thép As 1005,31 mm2 1005,31 mm2 Giới hạn chảy fy 400,00 MPa 400,00 MPa Cờng độ chịu nén BT f’c 30,00 MPa 30,00 MPa Chiều rộng B 1000,00 mm 1000,00 mm 18,87 mm 18,87 mm Khoảng cách từ trục trung hòa đến mặt chịu nén c= As f y 0,85.β f 'c b Hệ số β1 β1 0,84 Chiều cao khối ứng suất tđ A 15,77 mm 15,77 mm Chiều dày hf 240,00 mm 200,00 mm Chiều dày lớp BT bảo vệ a1 40,00 mm 40,00 mm KC từ thép đến mặt chịu nén ds = hf - a1 200,00 mm 160,00 mm Mômen kháng uốn danh định mặt cắt a  M n = As f y  d s −  2  77,25 kN.m 61,17 kN.m Hệ số sức kháng uốn Φ 1,00 Sức kháng uốn mặt cắt Mr 77,25 kN.m 61,17 kN.m Mômen uốn mặt cắt Mu 42,83 kN.m 34,64 kN.m Kết luận 0,84 1,00 Đạt Đạt 4.8.3 Kiểm toán theo giới hạn cốt thép (TCN - 5.7.3.3) a Lượng cốt thép tối đa (TCN - 5.7.3.3.1) Hàm lượng cốt DƯL không dự ứng lực tối đa phải giới hạn cho: A f d + As f y d s c ≤ 0,42 Với d e = ps ps p de Aps f ps + As f y Trong đó: c: Khoảng cách từ thớ chịu nén đến trục trung hòa (mm) de: Khoảng cách hữu hiệu tương ứng từ thớ chịu nén đến trọng tâm lực kéo cốt thép chịu kéo b Lượng cốt thép tối thiểu (TCN - 5.7.3.3.2) Đối với cấu kiện không DƯL lượng cốt thép tối thiểu quy định coi thỏa mãn nếu: Pmin ≥ 0,03 f 'c fy Pmin: Tỷ lệ thép chịu kéo diện tích nguyên Pmin = As Ag Ag: Diện tích nguyên mặt cắt c Bảng kiểm toán giới hạn cốt thép 93 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP Bảng 4.62: Kiểm toán giới hạn cốt thép Tên gọi Bản hẫng Ký hiệu Bản kiểu dầm Giá trị Đơn vị Giá trị Đơn vị Lượng cốt thép tối đa KC từ mặt chịu nén đến TTH C 18,8696 mm 18,8696 mm Khoảng cách hữu hiệu de 200 mm 160 mm c/de 0,094 Tỷ lệ: c/de So sánh Kết luận: 0,118 Đạt Đạt Lượng cốt thép tối thiểu Chiều dày hf 240 mm 200 mm Diện tích nguyên Ag 240000 mm2 200000 mm2 Tỷ lệ thép/diện tích nguyên Pmin 0,00419 0,00503 0,00225 0,00225 Tỷ lệ giữ cường độ BT bản/ giới hạn chảy thép 0,03 f 'c fy So sánh Kết luận: Đạt Đạt 4.8.4 Kiểm toán theo điều kiện chịu cắt Điều kiện kiểm toán: Vtt≤ Vr = ΦVn Hệ số sức kháng cắt: Φ = 0,9 (TCN - 5.5.4.2) - Sức kháng cắt danh định phải xác định trị số nhỏ của: Vn = Vc + Vs + V p (TCN - 5.8.3.3-1) Vn = 0,25 f 'c bv d v + V p (TCN - 5.8.3.3-2) Với: Sưc kháng cắt bê tông: Vc = 0,083.β f 'c bv d v Sức kháng cắt thép: Vs = (TCN - 5.8.3.3-3) Av f y d v ( cot gθ + cot gα ) sin α s (TCN - 5.8.3.3-4) Trong đó: s: Cự ly cốt thép ngang, chọn s = 200 (mm) Av: Diện tích thép cự ly s Av = 0,083 f 'c bv s (TCN - 5.8.2.5-1) fy a Xác định bv dv - Bề rộng bụng hữu hiệu: bv = 1000 (mm) - Chiều cao chịu cắt hữu hiệu: + Bản hẫng: 0,9de = 0,9x200 = 180 (mm); 0.72h = 0,72x200 = 172,8 (mm) Chọn dv = 144 (mm) + Bản kiểu dầm: 0,9de = 0,9x200 = 180 (mm); 0,72f = 0,72x200 = 172,8 (mm) Chọn dv = 180 (mm) b Xác định β θ 94 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP Đối với mặt cắt bê tông không dự ứng lực không chịu kéo dọc trục có lượng thép ngang tối thiểu quy định Điều 5.8.2.5, có tổng chiều cao thấp 400mm, dùng giá trị sau: β = θ= 45deg c Bảng kiểm toán lực cắt Bảng 4.63: Bảng kiểm toán lực cắt Tên gọi Ký hiệu Bản hẫng Bản kiểu dầm Giá trị Đơn vị Giá trị Đơn vị Cường độ chịu nén BT f’c 30,00 MPa 30,00 MPa Giới hạn chảy thép fy 400,00 MPa 400.00 MPa Bề rộng bụng hữu hiệu bv 1000,00 mm 1000,00 mm Chiều cao chịu cắt hữu hiệu dv 180,00 mm 180,00 mm Góc nghiêng ứng suất nén θ 45,00 deg 45,00 deg Hệ số khả BT bị nứt β 2,00 Sức kháng cắt bê tông Vc 163,66 kN 163,66 kN Cự ly thép ngang s 200,00 mm 200,00 mm Diện tích thép cự ly s Av 227,30 mm2 227,30 mm2 Góc nghiêng α α 0,00 deg 0,00 deg Sức kháng cắt thép Vs 81,83 kN 81,83 kN Sức kháng cắt thép DƯL Vp 0,00 kN 0,00 kN Vn = Vc + Vs + Vp Vn1 245,49 kN 245,49 kN Vn = 0,25.f’c.bv.dv + Vp Vn2 1350,00 kN 1350,00 kN Sức kháng cắt danh định Vn 245,49 kN 245,49 kN Hệ số sức kháng cắt Φ 0,90 Sức kháng cắt tính toán Vr 220,94 kN 220,94 kN VttCĐI 108,95 kN 141,74 kN Lực cắt tính toán TTGH CĐ1 Kết luận 2,00 0,90 Đạt Đạt CHƯƠNG 5: THIẾT KẾ KẾT CẤU PHẦN DƯỚI 5.1 Giới thiệu phương án Mố - Móng mố BTCT 20Mpa - Thân mố BTCT 25Mpa - Tường đỉnh mố BTCT 25Mpa - Tường cánh mố BTCT 25Mpa - Đệm móng mố VXM 10Mpa dày 10cm - Gia cố tứ nón đường đầu cầu đá hộc xây VXM 10Mpa 95 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP 5.2 Cấu tạo mố M1 Hình 5.1 Cấu tạo mặt bên mố M1 Hình 5.2 Cấu tạo mặt trước mố M1 96 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP Hình 5.3: Mặt mố M1 97 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP Bảng 5.1: Khối lượng mố M1 Error! Not a valid link PHẦN 3: THIẾT KẾ THI CÔNG VÀ TỔ CHỨC THI CÔNG CHƯƠNG 6:THIẾT KẾ THI CÔNG VÀ TỔ CHỨC THI CÔNG KẾT CẤU NHỊP 98 ... đầu cầu thiết kế hộ lan tôn lượn song - Cắm biển tên cầu 1.5.4.Phương án vị trí cầu - Chọn phương án cầu không trùng với vị trí cầu cũ 19 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP - Phương án 1: Kết cấu gồm nhịp cầu. .. Chợ Đồn có loại khoáng sản khác, trữ lượng không nhiều ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP Đây lợi lớn để Chợ Đồn phát triển ngành công nghiệp khai khoáng, công nghiệp vật liệu xây dựng, bước tích luỹ xây dựng ngành. .. ra, Chợ Đồn có loại khoáng sản khác, trữ lượng không nhiều Đây lợi lớn để Chợ Đồn phát triển ngành công nghiệp khai khoáng, công nghiệp vật liệu xây dựng, bước tích luỹ xây dựng ngành công nghiệp