ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP Sinh viên: Đỗ Thị Thu Thuỷ Lớp: TK57 HN Ngành: Tuyển khoáng Hệ: Chính quy Nhiệm vụ: Thiết kế xưởng tuyển quặng Apatit Lào Cai với: Năng xuất: 430000 tấnnăm Độ ẩm quặng đầu: 18.0% Hàm lượng P2O5 trong quặng đầu: 16% Độ mịn nghiền 0.074mm: 90% Các số liệu khác lấy theo thực tế xưởng tuyển Yêu cầu: Hàm lượng P2O5 trong quặng tinh: 32% Tỷ lệ thu hồi P2O5 trong quặng tinh: 76% Ngày hoàn thành đồ án: Ngày 305 2017 Bảng thành phần độ hạt quặng nguyên khai đưa vào nghiền Cấp hạt Thu hoạch,% 400800 4.5 200400 7.7 100200 4.9 50100 4.3 2550 4.8 1225 10.5 613 6.9 36 4.4 1,63 4.2 1.6 47.8 Cộng 100.00
ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP Sinh viên: Đỗ Thị Thu Thuỷ Lớp: TK57 - HN Ngành: Tuyển khoáng Hệ: Chính quy Nhiệm vụ: Thiết kế xưởng tuyển quặng Apatit Lào Cai với: Năng xuất: 430000 tấn/năm Độ ẩm quặng đầu: 18.0% Hàm lượng P2O5 quặng đầu: 16% Độ mịn nghiền -0.074mm: 90% Các số liệu khác lấy theo thực tế xưởng tuyển Yêu cầu: Hàm lượng P2O5 quặng tinh: 32% Tỷ lệ thu hồi P2O5 quặng tinh: 76% Ngày hoàn thành đồ án: Ngày 30/5/ 2017 Bảng thành phần độ hạt quặng nguyên khai đưa vào nghiền SV: Đỗ Thị Thu Thủy MSSV: 1221040255 Cấp hạt Thu hoạch,% 400-800 200-400 100-200 50-100 25-50 12-25 6-13 3-6 1,6-3 -1.6 Cộng 4.5 7.7 4.9 4.3 4.8 10.5 6.9 4.4 4.2 47.8 100.00 Page ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP Phần : PHÂN TÍCH LỰA CHỌN SƠ ĐỒ ĐỊNH TÍNH A: khâu đập -sàng I: Khâu đập sàng 1.Đặc tính độ hạt quặng đầu sau Cấp hạt 400-800 200-400 100-200 50-100 25-50 12-25 6-13 3-6 1,6-3 -1.6 Cộng Thu hoạch,% lũy tích 4.5 7.7 4.9 4.3 4.8 10.5 6.9 4.4 4.2 47.8 100 4.5 12.2 17.1 21.4 26.2 36.7 43.6 48 52.2 100 Hình 1: Đường đặc độ hạt tính vật liệu đầu Phân tích chọn sơ đồ đập sàng -Căn vào đầu cho : -Căn vào thực tế : Dmax= 800 mm dmax= 10 mm -Quặng cấp vào nhà máy chứa nhiều quặng vụn, quặng có độ cứng trung bình, chứa nhiều sét, độ ẩm cao Mặt khác suất nhà máy 430000 / năm thuộc loại nhỏ, kết hợp với thực tế hoạt động nhà máy ta chọn sơ đồ đập giai đoạn với máy đập hàm giai đoạn đập thô, máy đập roto giai đoạ đập trung SV: Đỗ Thị Thu Thủy MSSV: 1221040255 Page ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP -Vì quặng Apatit có hàm lượng cấp hạt nhỏ lớn nên ta cần đập kết hợp với sang quay để rửa mùn sét quặng có độ ẩm cao chứa lượng mùn nguyên sinh cao, đồng thời sàng quay đập chọn lọc tách tảng sót Nếu không tách tảng sót làm tăng tải tuần hoàn nghiền làm ảnh hưởng tới chất lượng tinh quặng -Từ bảng thành phần độ hạt ta thấy hàm lượng cấp hạt nhỏ quặng đầu (-100mm) chiếm 78,6% cần có sàng sơ trước vào khâu đập thô để giảm bớt khối lượng vật liệu vào máy đập, làm tăng suất máy đập, làm tăng tính linh hoạt sơ đồ Quặng từ kho quặng trước cấp cho khâu đập trung qua sàng rửa sét sơ φ 10, mục đích tách hết lượng mùn sét có quặng để tránh tượng trượt đập, làm giảm suất đập.Sản phẩm cấp -10mm cấp cho khâu nghiền –phân cấp sản phẩm sàng rửa sơ chứa nhiều đá phiến cứng : thạch anh, đôlômit khoáng vật Apatit loại II dạng cục lớn, có hàm lượng P2O5 thấp nên sử dụng phương pháp nhặt tay để loại bỏ quặng cứng có ảnh hưởng đến khâu đập Quặng sau đập trung cho qua sàng rửa kiểm tra φ 10 quặng bị vỡ vụn nhiều sau đập cần tách mùn sét Sản phẩm sàng đá phiến cứng có hàm lượng chất có ích thấp nên thải bỏ -Sàng rửa sử dụng sàng sơ sau khâu đập thô để đảm bảo kích thước hạt đưa vào khâu nghiền,đối với hạt có kích thước lớn kích thước yêu cầu cho vào máy đập trung kết hợp với sàng kiểm tra để loại tẳng sót thu hồi quặng có ích -Từ điều kiện chọn sơ đồ đập hai giai đoạn sau: +Giai đoạn : đập vòng hở có dùng sàng sơ SV: Đỗ Thị Thu Thủy MSSV: 1221040255 Page ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP +Giai đoạn : đập vòng hở có dùng sàng rửa để sàng sơ -Giữa khâu đập thô với khâu sàng tang quay có kho trung gian để điều hòa suất trung hòa quặng -Trước khâu đập trung có khâu nhặc tay để loại bỏ tảng sót để tăng hiệu đập -sau đập trung dung sang rửa để kiểm tra Vậy ta chọn sơ đồ đập sau: SV: Đỗ Thị Thu Thủy MSSV: 1221040255 Page ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP Quặng NK 1 Sàng sơ 3’ Kho quặng Sàng rửaSàng sơ rửa 10mm sơ Nhặt tay 8’ Sàng rửa sơ 10mm 10 11 Thải tảng sót 12 Hình 2: Sơ đồ đập thô trung nhà máy SV: Đỗ Thị Thu Thủy MSSV: 1221040255 Page ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP II.CHỌN SƠ ĐỒ ĐỊNH LƯỢNG Phân tích lựa chọn sơ đồ đập a Xác định suất phân xưởng đập -Chế độ làm việc khâu đập thô thiết phải phù hợp với chế độ vận chuyển quặng nhà máy Chọn chế độ làm việc phân xưởng đập thô sau: • Số ngày làm việc năm: Nlv =300 ngày/ năm • Số ca làm vịêc ngày: Clv = 2ca/ngày • Số làm việc ca: Hlv = h/ca Năng suất phân xưởng đập thô tính theo công thức sau: Qđt = = =102,38 t/h - phân xưởng nghiền rửa: • Số ngày làm việc năm: Nlv = 300 ngày/ năm • Số ca làm vịêc ngày: Clv = ca/ngày • Số làm việc ca: Hlv = 8h/ca Năng suất phân xưởng đập nhỏ tính theo công thức sau : Q5 = = =59,72 t/h b.Xác định mức giai đoạn đập: -Mức đập chung giai đoạn đập là: ich = = = 80 Mức đập trung bình giai đoạn đập là: itb = = 8,94 SV: Đỗ Thị Thu Thủy MSSV: 1221040255 Page ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP Mức đập giai đoạn đập chọn theo nguyên tắc sau: i1 ≤ itb < i2 Do chọn: i1= 3,8 → i2 = = = 21,05 Mức đập lớn nên phải dùng máy đập roto c Xác định kích thước qui ước lớn sản phẩm sau đập D4 = Dmax = i1 =210 mm D8’ = = = 10 mm Xác định chiều rộng khe tháo tải máy đập thô máy đập trung a Xác định cửa tháo máy đập thô -Sơ chọn máy đập hàm cho giai đoạn đập thô -Áp dụng công thức : eII = = = 140 mm -Trong : eII : kích thước cửa tháo máy đập thô D5 : kích thước hạt lớn có sản phẩm ZII : độ lớn tương đối quy ước cực đại (ZIImax) (ZII tra bảng đồ thị hình 1, phần “một số quy tắc chung”) Với eII = 140mm → D5 = 140.1,5 = 210 mm SV: Đỗ Thị Thu Thủy MSSV: 1221040255 Page ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP Như mức đập thực tế máyđập thô là: i= 800 210 = 3,8 b.Chọn kích thước lỗ lưới sàng hiệu suất sàng giai đoạn đập thô đập trung -Theo tài liệu đúc kết từ thực tế tỷ số kích thước lỗ sàng chiều rộng cửa tháo máy đập nên : • Đập thô : aI = ( 1÷ 1,3) eII thường lấy aI = eII = 140mm • Mục đích sàng rửa sét, tách hạt yêu cầu đưa vào nghiền để tạo điều kiện cho khâu đập trung làm việc có hiệu cao.Trên thực tế max quặng đưa vào nghiền có d = 10mm nên ta chọn dùng sàng quay có kích thước lỗ lưới sàng rửa a= 10mm - Hiệu suất sàng chọn sơ sau : • Sàng song có E = 60-70% nên lấy E =70% • Sàng rửa mùn sét có hiệu suất E = 70% 3.Chọn kích thước khe tháo giai đoạn đập trung -Ở giai đoạn đập trung có mức đập lớn ta chọn máy đập búa ,theo đầu cho, cỡ hạt lớn sản phẩm đập dmax= 10 mm Do chọn sàng quay có aV = 10 mm hiệu suất E =90% Tính sơ sơ đồ đập : Ta có E1 = 70% a1 = 140 mm β1-a = β1-140 = 80,2 % (tra theo hình 1) SV: Đỗ Thị Thu Thủy MSSV: 1221040255 Page ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP Áp dụng công thức: 1 Q2 = Q1 E1-a β1-d = 102,38 0,7.0,802 =57,48 T/h γ = Q2 Q1 100 = 57,48 100 = 56,14% 102,38 Q3 = Q - Q2 = 102,38 – 57,48=44,9 T/h γ3= γ1- γ = 100- 56,14= 43,86% 5.Xác định đường đặc tính sản phẩm a Xác định đường đặc tính mẫu quy đổi sẩn phẩm - Áp dụng công thức : D5 = eII ZII Trong : - eII kích thước cửa tháo máy đập thô, eII=140 mm - ZII tra Hình 15 tr 48 TKXTK D5max = 140.1,5 =210 mm ≈ 5% D5 = 140 1,2 = 168mm ≈16% D5 = 140 1,0 =140 mm ≈ 27% D5 = 140 0,8 =112 mm ≈ 40% D5 = 140 0,4 = 56 mm ≈ 70% D5 = 140 0,2 =28 mm ≈ 87% Từ số liệu vẽ đường đặc tính mẫu sản phẩm tháo tải đập thô SV: Đỗ Thị Thu Thủy MSSV: 1221040255 Page ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP b.Xác định đường đặc tính độ hạt sản phẩm -Áp dụng công thức: β β −d −d =β =β +β −d −d +e II + β bII +d −d b II với d ≤ eII −d với d > eII Trong đó: β −d β β hàm lượng cấp hạt – d có sản phẩm −d hàm lượng cấp hạt – d có sản phẩm +d β +e hàm lượng cấp hạt + d có sản phẩm II b hàm lượng cấp hạt + iII có sản phẩm =d II hàm lượng cấp hạt – d có sản phẩm eII = 140 mm -Ta có: SV: Đỗ Thị Thu Thủy MSSV: 1221040255 Page 10 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP 6.Phân cấp ruột xoắn a, phân cấp ruột xoắn sơ -Chọn máy phân cấp ruột xoắn với ruột xoắn không chìm - Xác định suất máy phân cấp (năng suất theo phần rắn bùn tràn) == = 641,76( t/24h) - Xuất phát từ độ hạt bùn tràn suất máy phân cấp ta chọn máy phân cấp ruột xoắn, m = - Đường kính ruột xoắn tính công thức: D = −0,08 + 0,103 Q' m.a.b.c.d ,m (công thức27/79.HDTKTN) Trong đó: m- số ruột xoắn máy phân cấp: m =1 a- hệ số tính đến độ mịn bùn tràn: a = 1,46 (tra bảng 15/81.HDTKTN) b- hệ số tính đến tỷ trọng quặng: b =1,25 với δ =3,2g/cm3 (tra theo bảng 16/81.HDTKTN nội suy) c-hệ số tính đến nồng độ bùn tràn (c tính theo tỷ số Rt Rδ ) Độ hạt bùn tràn 0,23mm, độ loãng sở R =2,23.Tỷ trọng δ =3,2g/cm3 Quặng có hàm lượng slam tương đối cao nên ta tăng độ loãng sở lên 20-25% R0 =2,23+ 0,2 2,23 =2,68 Rδ = Ro Theo công thức: Rδ = Ro 2,7 δ (công thức 31/79.HDTKTN) ta có: 2,7 2,7 = 2,68 = 2,26 δ 3,2 SV: Đỗ Thị Thu Thủy MSSV: 1221040255 Page 51 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP Rt =1.21 Ta có: ⇒ = =0,54 c = 0,75 (tra bảng 17/81.HDTKTN ) d- hệ số tính đến hàm lượng Slam nguyên sinh (vì giả thiết hàm lượng Slam nguyên sinh cao nên d = 0,75 – 0,8) chọn d=0,8 Vậy đường kính ruột xoắn là: D = −0,08 + 0,103 Q' 641,76 = −0,08 + 0,103 = 2,41(m) m.a.b.c.d 1.1,46.1,25.0,75.0,8 Máy phân cấp tiêu chuẩn gần có đường kính D = 3000 mm, nên ta chọnmáy - Năng suất thực tế máy phân cấp chọn là: Q ' = m.a.b.c.d (94 D + 16 D) (công thức 28/79.HDTKTN) Q’= 1.1,46.1,25.0,75.0,8(94.32 +16.3) = 2831,67t/24h Kiểm tra theo suất cát : - Lượng cát mà máy phân cấp cần phải đảm bảo khâu là: Qc’= Q14.24 = 27,2.24 = 652,8 (t/24h) - Năng suất theo phần cát: Qc = 135m.b.n.D , t / 24h (công thức 32/80.HDTKTN) Trong đó: Qc- suất tính theo cát(phần rắn), t/24h n - tốc độ quay ruột xoắn, vòng/phút: n = 2,5 vòng/phút m - số ruột xoắn máy phân cấp: m = b - hệ số tính đến tỷ trọng quặng: b = 1,25 (theo bảng 16/81.HDTKTN nội suy) SV: Đỗ Thị Thu Thủy MSSV: 1221040255 Page 52 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP D - đường kính ruột xoắn máy chọn, m 3 ⇒ Qc = 135m.b.n.D = 135.1.1,25.2,5.3 = 11390,63 (t/24h) Ta thấy: Qc> Qc’ Vậy điều kiện theo suất cát thỏa mãn b,Phân cấp ruột xoắn kiểm tra - Xác định suất máy phân cấp (năng suất theo phần rắn bùn tràn) Q’ = = = 1123,44(t/24h ) - Xuất phát từ độ hạt bùn tràn suất máy phân cấp ta chọn máy phân cấp ruột xoắn chìm ruột xoắn , m = - Đường kính ruột xoắn tính công thức: Q' D = −0,07 + 0,115 m.a.b.c.d ,m (công thức27/79.HDTKTN) Trong đó: m- số ruột xoắn máy phân cấp: m = a- hệ số tính đến độ mịn bùn tràn: a = 2,9 (tra bảng 15/81.HDTKTN) b- b- hệ số tính đến tỷ trọng quặng: b =1,25(theo bảng 16/81.HDTKTN nội suy)hệ số tính đến nồng độ bùn tràn (c tính theo tỷ số Rδ = Ro c- Theo công thức: 2,7 δ Rt Rδ ) (công thức 31/79.HDTKTN) ta có: Độ hạt bùn tràn 0,23mm, độ loãng sở R =2,23.Tỷ trọng δ =3,2g/cm3 Quặng có hàm lượng slam tương đối cao nên ta tăng độ loãng sở lên 20-25% R0 =2,23+ 0,2 2,23 =2,68 Rδ = Ro Theo công thức: SV: Đỗ Thị Thu Thủy MSSV: 1221040255 2,7 δ (công thức 31/79.HDTKTN) ta có: Page 53 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP Rδ = Ro 2,7 2,7 = 2,68 = 2,26 δ 3,2 Rt =1,79 Ta có: ⇒ Rt 1,79 = = 0,79 Rδ 2,26 c =0,85 (tra bảng 17/81.HDTKTN nội suy) d- hệ số tính đến hàm lượng Slam nguyên sinh (vì giả thiết hàm lượng Slam nguyên sinh cao nên d = 0,75-0,8) chọn d= 0,8 Vậy đường kính ruột xoắn là: Q' 1123,44 D = −0,07 + 0,115 = −0,07 + 0,115 = 1,66(m) m.a.b.c.d 2.2,9.1,25.0,85.0,8 Máy phân cấp tiêu chuẩn gần có đường kính D = 2400mm, nên ta chọn máy - Năng suất thực tế máy phân cấp chọn là: Q ' = m.a.b.c.d (94 D + 16 D ) (công thức 28/79.HDTKTN) Q’= 2.2,9.1,25.0,85.0,8(94.2,43 +16.2,4) = 6595,63(t/24h) Kiểm tra theo sản phẩm cát : - Lượng cát mà máy phân cấp cần phải đảm bảo khâu là: Qc’= Q18.24 = 157,21.24 = 3773,04 (t/24h) - Năng suất theo phần cát: Qc = 135m.b.n.D , t / 24h (công thức 32/80.HDTKTN) Trong đó: Qc- suất tính theo cát(phần rắn), t/24h SV: Đỗ Thị Thu Thủy MSSV: 1221040255 Page 54 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP n - tốc độ quay ruột xoắn, vòng/phút: n = 2,5 vòng/phút m - số ruột xoắn máy phân cấp: m = b - hệ số tính đến tỷ trọng quặng: b = 1,25 (theo bảng 16/81.HDTKTN nội suy) D - đường kính ruột xoắn máy chọn, m Qc = 135m.b.n.D = 135.2.1,25.2,5.2,4 = 11664 t/24h Ta thấy: Qc> Qc’ Vậy điều kiện theo suất cát thỏa mãn Phân cấp Xiclon: Năng suất bùn tràn xiclon Q20 = 53,94 t/h khối lượng riêng quặng ρ =3,2 g/cm3 hàm lượng cấp hạt -0,074 mm bùn tràn xiclon β 29 = 90% - Thu hoạch phận bùn tràn: γ bt = Q20 53,94 = = 0,73 = 73% Q19 73,55 - Xác định hàm lượng pha rắn bùn tràn theo công thức thực nghiệm: β btr , 25 r − 2,7 − , β β cát γ bt bt δ = , 25 2,7 r β cát − 1 − 0,7.β bt− (1 − γ bt ) δ (công thức 125/219.TKXTK) Trong đó: β btr β cát ; - hàm lượng phần rắn bùn tràn cát xiclon, % r SV: Đỗ Thị Thu Thủy MSSV: 1221040255 Page 55 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP β bt−7 - hàm lượng cấp -0,074mm bùn tràn, phần đơn vị γ bt - thu hoạch phận bùn tràn, phần đơn vị Bùn tràn lấy tương ứng với 90 % cấp -0,074mm β cát là: r cát ⇒ hàm lượng phần rắn = 0,67% (theo TKXTK/219) 0, 25 , 25 r 2,7 − 4 2,7 − , , − , β β γ .0,67.0,73 cát bt bt , 31 δ βbtr = = = 34,42% , 25 , 25 , , r β cát − 1 − 0,7.βbt− 4 (1 − γ bt ) 0,67 − 1 − 0,7.0,9. .(1 − 0,73) δ 3,31 Kích thước danh định bùn tràn chứa 90% cấp -0,074mm(tra bảng 12/98.TKXTK) ddđ = 0,094 mm Với kích thước bùn tràn hạt nhỏ 0,15.ddđ = 0,15.0,094= 0,0141 mm phân bố sản phẩm phân cấp tương tự nước Bảng: Kết tính sơ đồ bùn khoáng cho xiclon Hàm Mức tiêu Thể tích bùn Phần Độ loãng lượng sản hao nước khoáng ɣ(%) rắn (R=W/Q phần phẩm W=QR(m3/ V=Q(1/δ+R),m3 Q(t/h) ) rắn h) /h β(%) 73 53,69 1,91 34,42 102,55 119,33 Cát 27 19,86 0,49 67 9,73 15,94 Bùn khoáng đầu 100 73,55 1,53 39,53 112,28 135,52 Bùn tràn SV: Đỗ Thị Thu Thủy MSSV: 1221040255 Page 56 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP Căn vào bảng ta chọn kích thước xiclon theo bảng 32/222.TKXTK Phù hợp với điều kiện cho bảng : - Năng suất xiclon theo bùn khoáng ban đầu tính theo công thức thực nghiệm: V = 3kα k D d lv d P0 , m / h (công thức 126/219.TKXTK) Trong đó: V- suất, m3/h kα- hệ số điều chỉnh độ côn xiclon(kα = α= 20o) k D = 0,8 + kD- hệ số hiệu chỉnh đường kính xiclon 1,2 + 0,1D dlv- đường kính ống cấp bùn khoáng vào xiclon, cm d- đường kính ống tháo bùn tràn, cm Po- áp suất công tác bùn khoáng điểm vào xiclon, Mpa (thường nằm ÷ giới hạn 0,04 0,15) - Để đảm bảo suất cho trước cần phải dùng số xiclon là: Vđ = 135,52m3/h n= Vđ V P0 D dlv MPa mm 1KG/cm cm d cm ka α=200 360 11.5 kD V m3/h Phương 0.1 1.06 104.08 án SV: Đỗ Thị Thu Thủy MSSV: 1221040255 Page 57 ρ ρ0 βd số xyclon (n) 39,53 1,03 r ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP Phương án Phương 500 0.1 13 16 710 0.1 15 20 197.33 39,53 0,69 0.95 270,37 39,53 0,5 án -Kiểm tra kích thước danh định hạt khoáng bùn tràn mà xiclon đáp ứng: d dd = 1,5 ∆k D Ddβ dr P0 ( ρ − ρ o ) (công thức 127/220.TKXTK) Trong đó: dddβ dr ∆- kích thước danh định bùn tràn, µm - hàm lượng phần rắn bùn khoáng ban đầu, % đường kính ống tháo cát, cm ρ, ρo - khối lượng riêng phần rắn pha lỏng, g/cm3 - Kiểm tra tải trọng riêng tiết diện ống tháo cát: q= Vđ S t/cm2h với S thiết diện ống tháo cát S = Tính chọn lại số V xyclo (m3/h n ) SV: Đỗ Thị Thu Thủy MSSV: 1221040255 Δ tiết diện ống tháo cát (S) q ( 0,5 – 2,5) t/cm2h Page 58 định áp suất bùn khoáng điểm vào xiclon P0 (0,04 - 0,15) Kiểm tra kích thước danh định ddd (μm) ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP Phươn g án Phươn g án Phươn g án 67,76 63,59 0,16 0,04 93,66(0,0293m m) 135,5 153,8 0,13 0,05 101,64 135,5 2 314 0,06 0,03 132,08 Chọn phương án : Chọn xiclon có D = 360 mm (Vì có kích thước danh định (0,0937mm) gần sát với kích thước danh định cho(0,094mm) Chọn bể cô đặc bùn quặng -Bùn tràn từ xyclon đưa đến bể cô đặc -Diện tích bể cần thiết tính theo công thức: Q ,m q S= Trong đó: Q: Lượng quặng tinh cần cô đặc T/h q = T/h : Tải trọng riêng bể cô đặc tra theo bảng 18 Q = Q20 = 53,94 T/ h S = = 899m2 -Chọn bể cô đặc truyển động chu vi có diện tích lắng s = 1963 m2 S = s -Số bể cô đặc cần thiết là: n = = 0,46 ta chọn bể -Kiểm tra theo tốc độ lắng: +Tốc độ dòng nước lên bể (gây nên dòng nước tràn) w.1000 = s.3600 V1 = =0,018 mm/s w = 129,93 m3/h lấy theo giá trị bảng cân bùn nước s = 1963 m2 +Tốc độ lắng chìm hạt tinh quặng V2 =545.(D -1).d2 = 545 ( 3,2 – 1) 0,012 = 0,1199 mm/s SV: Đỗ Thị Thu Thủy MSSV: 1221040255 Page 59 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP D = 3,2 g/cm3 tỷ trọng khoáng vật có ích d = 0,01 mm đường kính hạt bé sản phẩm cần cô đặc (thường = 0,01mm) -Điều kiện V2> V1 thoả mãn -Chọn bể cô đặc có đặc tính kỹ thuạt sau: Đường kính: 50 m Diện tích: 1963 m2 Công suất động cơ: 4,5 Kw Chọn thùng khuấy tiếp xúc -Khuấy tiếp xúc giai đoạn khuấy với thủy tinh lỏng -Số thùng khuấy tính theo công thức: n= (W + Q / ρ )t V t = Vk K 60.Vk K K = 0,8 Hệ số làm việc thùng khuấy t = 10 phút Thời gian khuấy Vk = 11 m3 Thể tích thùng khuấy tra theo bảng bảng (phụ chươngg HD TKĐATN) W = 69,29 m3/h Q = 48,21 T/h ⇒ Lượng nước vào thùng khuấy Lượng rắn vào thùng khuấy Số thùng khuấy là: n== 0,64 Số thùng khuấy giai đoạn thùng - Khuấy tiếp xúc giai đoạn khuấy với thuốc tuyển, thời gian 3phút, Vk = 5,46 m3 n = = 0,42 Số thùng khuấy giai đoạn thùng Bảng : Đặc tính kỹ thuật thùng khuấy giai đoạn : SV: Đỗ Thị Thu Thủy MSSV: 1221040255 Page 60 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP Đặc tính kỹ thuật - Kích thước + Đường kính + Chiều cao - Thể tích làm việc - Đường kính bao + Rộng + Cao Đơn vị m m3 mm Thùng khuấy Thùng khuấy 2500 2500 11 2000 2000 5,46 3000 4000 2400 3400 10 Tính chọn máy tuyển *Máy tuyển giới loại dùng rộng rãi chúng có ưu điểm sau: - Với loại quặng khó tuyển, cần nhận sản phẩm với chất lượng cao loại cho tiêu công nghệ ổn điịnh - Quặng tinh nhân - Nhờ có chân không tạo bánh khuấy mà dễ dàng hút sản phẩm trung gian cần thiết, điều có lợi sơ đồ tuyển phức tạp không cần bơm - Trong loại máy bùn khuấy mạnh, tuyển hạt lớn nồng độ bùn đặc Đồng thời nhờ bùn khuấy mạnh mà chi phí loại thuốc tuyển khó tan dễ * Nhược điểm: - Cấu tạo phức tạp chi phí đắt - Chi phí lượng điện cao - Các phận thay chóng mòn giá sửa chữa cao - Diên tích đặt máy lớn Để tuyển quặng Apatit ta dùng máy tuyển giới loại Mê- Kha –nốp Số ngăn máy máy tuyển giới dùng cho khâu tuyển xác định sau: n= V t (W + q / ρ )t = Vk K 60.Vk K K = 0,8 Hệ số chất đầy ngăn máy t : Thời gian khuấy Vk : Thể tích ngăn máy định chọn W : Lượng nước vào thùng khuấy SV: Đỗ Thị Thu Thủy MSSV: 1221040255 Page 61 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP Q : Lượng rắn vào thùng khuấy a Khâu tuyển chính: Q δ = 60 w+ -Lưu lượng bùn vào: Vb = =6,47 m3/ph Với lưu lượng bùn vào 6,47 m3/ph, ta chọn máy tuyển Mê kha nôp – B tích ngăn máy Vngm = 6,25 m3 -Số ngăn máy cần dùng : chọn t = 10ph V t = Vk K n= = 12,94 -Vậy ta chọn số ngăn tuyển 14 ngăn b Khâu tuyển tinh I Q δ = 60 w+ -Lưu lượng bùn vào: Vb = = 3,28 m3/ph -Ta chọn máy tuyển Mê- Kha –nốp 6-B với Vk = 3,26 m3, Chọn t = ph V t = Vk K -Số ngăn máy cần dùng: n = = 8,8 -Vậy ta chọn số ngăn máy tuyển tinh I n = 10 ngăn c Khâu tuyển tinh II Q δ = 60 w+ -Lưu lượng bùn vào: Vb = = 2,07 m3/ph -Ta chọn máy tuyển Me- kha - nop – B với Vk = 3,26 m3 Chọn t= ph V t = Vk K -Số ngăn máy cần dùng: n = = 5,56 -Vậy ta chọn số ngăn máy tuyển tinh II n =6, chia thành dòng d Khâu tuyển tinh III SV: Đỗ Thị Thu Thủy MSSV: 1221040255 Page 62 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP Q δ = 60 w+ -Lưu lượng bùn vào: Vb = = 1,73 m3/ph - Ta chọn máy tuyển Me- kha - nop – B với Vk = 3,26 m3 Chọn t= ph V t = Vk K -Số ngăn máy cần dùng: n = = 3,98 -Vậy ta chọn số ngăn máy tuyển tinh III n =4, chia thành dòng e Khâu tuyển vét I Q δ = 60 w+ -Lưu lượng bùn vào: Vb = = 5,33 m3 -Ta chọn máy tuyển Mê- Kha –nốp 6-B với Vk = 3,26 m3 Chọn t = 5ph V t = Vk K -Số ngăn máy cần dùng: n = =10,22 -Vậy ta chọn số ngăn máy tuyển vét I n =12 f Khâu tuyển vét II Q δ = 60 w+ -Lưu lượng bùn vào: Vb = = 4,46 m3 -Lưu lượng bùn nằm giới hạn cho phép: -Ta chọn máy tuyển Mê- Kha –nốp 6-B với Vk = 3,26 m3 Chọn t = 5ph V t = Vk K -Số ngăn máy cần dùng: n = = 8,55 -Vậy ta chọn số ngăn máy tuyển vét I n = 10 Đặc tính kỹ thuật SV: Đỗ Thị Thu Thủy MSSV: 1221040255 Kiểu máy Mê Kha nốp 6- B 7-B Page 63 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP Tiết diện ngăn(L.B) Chiều sâu ngăn Thể tích ngăn Năng suất bùn Công suất khuấy Dài Kích Rộng thớc bao Cao 1750.1600 1100 3.26 đến 10 1750n+450 2450 2280 2200.2200 1200 6.25 đến 12 20 2200n-500 3100 2250 Lu lợng bùn tối u m3/ph 3,9-6,52 7,5-12,5 Bảng : Đặc tính kỹ thuật máy tuyển Mê- Kha –nốp SV: Đỗ Thị Thu Thủy MSSV: 1221040255 Page 64 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP SV: Đỗ Thị Thu Thủy MSSV: 1221040255 Page 65