Chung cư cao tầng lilama

Đồ Án Tốt Nghiệp Kỹ Sư Xây Dựng GVHD: ThS Đồng Tâm Võ Thanh Sơn LỜI MỞ ĐẦU Xã hội ngày phát triển nhu cầu đời sống người ngày cao Những nhu cầu cấp thiết nơi ăn, chốn lại trở nên cấp thiết Trong năm gần nhiều dự án nhà cao tầng, trung cư cao tầng xây dựng hầu hết tỉnh thành phố nhằm đáp ứng nhu cầu lớn nơi cho người dân thành phố người dân khu lân cận Chung cư cao tầng Lilama thiết kế xây dựng với diện tích sàn 1872m Công trình gồm17 tầng,sân thượng, sân mái.Tầng tầng lửng thiết kế với chiều cao tầng h  4m thuận tiện cho việc mở khu vui chơi, siêu thị phục vụ cho người dân khu trung cư lân cận.Các tầng từ tầng  tầng 17 thiết kế nhà Vì chung cư cao tầng Lilama lựa chọn làm đề tài đồ án tốt nghiệp ngành kỹ sư xây dựng lựa chọn đắn phù hợp với nhu cầu thực tế xã hội Đồ án tốt nghiệp, đề tài “Chung cư cao tầng Lilama” thực dựa kiến thức môn học học, tham khảo tiêu chuẩn xây dựng tài liệu nhiều tác giả biên soạn Nội dung Đồ án không hoàn chỉnh toàn công trình, vạch nội dung, trình tự điển hình cho hạng mục thiết kế công trình hoàn chỉnh - Thiết kế tính toán Sàn điển hình - Thiết kế tính toán Cầu thang điển hình - Thiết kế tính toán Khung điển hình - Thiết kế tính toán Móng điển hình - Thiết kế tính toán Bể nước Mặc dù số thiếu sót trình tính toán trình bày, kính mong quý thầy cô thông cảm góp ý kiến hoàn thiện cho em Sinh Viên Trần Thị Mến SVTH : Trần Thị Mến MSSV : 2076 1191 Đồ Án Tốt Nghiệp Kỹ Sư Xây Dựng GVHD: ThS Đồng Tâm Võ Thanh Sơn LỜI CẢM ƠN Đồ án tốt nghiệp ngành kỹ sư xây dựng yêu cầu bắt buộc tất sinh viên ngành xây dựng muốn tốt nghiệp Vì để hoàn thành đồ án sinh viên phải lỗ lực thực hiện, dựa kiến thức thầy cô truyền dậy năm ngồi học ghế nhà trường Đồ án thực thời gian ngắn hướng dẫn thầy cô giúp đỡ bạn bè nên em hoàn thành đồ án với thời gian quy định nhà trường Em xin gửi lời cám ơn sâu sắc tới quý thầy cô khoa Xây Dựng Điện giảng dậy kiến thức cho em thời gian qua Em xin gửi lời cám ơn tới thầy hướng dẫn em thầy: Đồng Tâm Võ Thanh Sơn giúp đỡ em để hoàn thành tốt đồ án Em kính chúc thầy cô có thật nhiều sức khỏe để tiếp tục đường truyền dậy kiến thức cho hệ sau Trong thực đồ án số thiếu sót trình tính toán trình bày, kính mong quý thầy cô thông cảm góp ý kiến hoàn thiện cho em Sinh Viên Trần Thị Mến SVTH : Trần Thị Mến MSSV : 2076 1191 Đồ Án Tốt Nghiệp Kỹ Sư Xây Dựng GVHD: ThS Đồng Tâm Võ Thanh Sơn MỤC LỤC Lời mở đầu Lời cảm ơn Mục lục Chương 1: GIỚI THIỆU CÔNG TRÌNH 1.1 Giới thiệu công trình 1.1.1 Không gian kiến trúc 1.1.2 Vật Liệu Chương 2: TÍNH TOÁN SÀN TẦNG ĐIỂN HÌNH ( TẦNG ) 2.1 Chọn tiết diện 2.2 Tải trọng tác dụng lên Sàn 2.2.1 Tĩnh tải 2.2.1 Hoạt tải 2.3 Tính toán Nội lực Sàn 2.3.1 Tính toán nội lực ô Sàn: 1, 2, 3, 4, 5, 5’, 6, 2.3.2 Tính toán nội lực ô Sàn: 2.4 Tính toán Cốt thép Sàn 2.4.1 Tính toán cốt thép ô Sàn: 1, 2, 3, 4, 5, 5’, 6, 2.4.2 Tính toán cốt thép ô Sàn: 2.5 Kiểm tra độ võng Sàn Chương 3: TÍNH TOÁN CẦU THANG TẦNG 3.1 Tiết diện sơ đồ tính 3.1.1 Sơ chọn tiết diện 3.1.2 Sơ đồ tính 3.2 Tải trọng 3.2.1 Tải trọng tác dụng lên nghiêng 3.2.2 Tải trọng tác dụng lên chiếu nghỉ 3.3 Tính toán Nội lực 3.4 Tính toán cốt thép 3.5 Tính toàn Dầm Chiếu nghỉ 3.5.1 Tính Dầm CN1 3.5.2 Tính Dầm CN2 Chương 4: TÍNH TOÁN KHUNG TRỤC 4.1 Sơ chọn tiết diện Cột - Vách 4.2 Tải trọng tác dụng lên khung 4.2.1 Tải trọng đứng 4.2.2 Tải trọng gió 4.3 Tổ hợp tải trọng 4.4 Tính toán cốt thép khung 4.4.1 Tính toán Dầm 4.4.2 Tính toán Cột 4.4.3 Tính toán Vách Chương 5: TÍNH TOÁN MÓNG KHUNG TRỤC 5.1 Phân tích địa chất 5.1.1 Bảng tổng hợp tiêu lý 5.1.2 Đánh giá điều kiện địa chất 5.1.3 Kết luận kiến nghị 5.2 Nội lực truyền xuống móng SVTH : Trần Thị Mến MSSV : 2076 1191 01 01 01 03 04 04 05 06 07 08 08 08 09 10 12 12 13 14 14 15 16 20 21 21 25 28 32 32 33 56 57 57 60 68 73 75 76 76 77 Đồ Án Tốt Nghiệp Kỹ Sư Xây Dựng GVHD: ThS Đồng Tâm Võ Thanh Sơn 5.3 Phương án móng cọc ép 5.3.1 Xác định sức chịu tải cọc 5.3.2 Tính toán Móng 5.3.2.1 Tính toán M1 5.3.2.1 Tính toán M2 5.4 Phương án móng cọc Nhồi 5.4.1 Xác định sức chịu tải cọc 5.4.2 Tính toán Móng 5.4.2.1 Tính toán M1 5.4.2.1 Tính toán M2 Chương 6: TÍNH TOÁN BỂ NƯỚC NGẦM 6.1 Sơ chọn tiết diện 6.2 Tính toán Nắp 6.2.1 Tải trọng tác dụng 6.2.2 Nội lực 6.2.3 Tính toán cốt thép 6.3 Tính toán Thành 6.4 Tính toán vách ngăn 6.5 Tính toán Đáy 6.5.1 Tải trọng tác dụng 6.5.2 Tính toán cốt thép 6.5.3 Kiểm tra đẩy cho bể 6.5.4 Kiểm tra lún PHỤ LỤC DANH MỤC TÀI LIỆU THAM KHẢO Ghi chú: - In đậm in hoa tiêu đề chương, mục lớn - Chữ số thứ thứ tự chương - Chữ số thứ thứ tự mục chương - Chữ số thứ 3,…chỉ thứ tự tiểu mục SVTH : Trần Thị Mến MSSV : 2076 1191 78 78 82 82 91 101 101 105 105 112 121 121 121 122 123 123 124 124 125 128 128 129 131 Đồ Án Tốt Nghiệp Kỹ Sư Xây Dựng GVHD: ThS Đồng Tâm Võ Thanh Sơn CHƯƠNG : GIỚI THIỆU CÔNG TRÌNH 1.1 : Giới thiệu công trình 1.1.1: Quy mô công trình - Hiện nhà yêu cầu cần thiết cấp bách thành phố Hồ Chí Minh nhiều thành phố lớn khác Lượng dân cư tập trung đông đúc quỹ đất thành phố không tăng Vì giải pháp đặt công trình, dự án trung cư cao tầng ngày xây dựng nhiều nhằm đáp ứng nhu cầu sử dụng người dân.Trung cư cao tầng Lilama thiết kế xây dựng với diện tích sàn 1872m Công trình gồm17 tầng,sân thượng, sân mái.Tầng tầng lửng thiết kế với chiều cao tầng h  4m thuận tiện cho việc mở khu vui chơi, siêu thị phục vụ cho người dân khu trung cư lân cận.Các tầng từ tầng  tầng 17 thiết kế nhà 1.1.2: Không gian kiến trúc a.Chiều cao tầng - Tổng chiều cao công trình : H  66.2m - Chiều cao tầng hầm : h  3.75m - Chiều cao tầng tầng lửng : h  4m - Chiều cao tầng  tầng sân thượng : h  3.2m b.Sàn Mặt sàn tầng thiết kế sử dụng sau : + Tầng tầng lửng :sử dụng khu thương mại dịch vụ - Lát gạch Granite, kích thước 500x500mm + Tầng  tầng 17 : sử dụng khu nhà - Lát gạch Ceramic mài láng, kích thước 300x300mm + Khu cầu nhà vệ sinh - Lát gạch Ceramic chống trượt, kích thước 200x200mm + Khu cầu thang - Lát gạch Ceramic chống trượt, kích thước 200x200mm 1.2 : Vật liệu a.Bê tông + Công trình sử dụng bê tông M350 Theo tiêu chuẩn XDVN 356:2005 ta có + Các thông số kỹ thuật : - Trọng lượng thân bê tông :  bt  25 KN / m - Cường độ chịu nén dọc trục bê tông : Rb  14.5MPa  14.5  10 KN / m - Cường độ chịu kéo dọc trục bê tông : Rbt  1.05MPa  1.05  10 KN / m - Mô đun đàn hồi bê tông nén kéo : E b  30  10 MPa   10 KN / m - Hệ số vượt tải bê tông : n  1.1 - Hệ số điều kiện làm việc bê tông :  b  + Công trình sử dụng bê tông M250 Theo tiêu chuẩn XDVN 356:2005 ta có + Các thông số kỹ thuật : - Trọng lượng thân bê tông :  bt  25 KN / m - Cường độ chịu nén dọc trục bê tông : Rb  11.5MPa  11.5  10 KN / m - Cường độ chịu kéo dọc trục bê tông : Rbt  0.9 MPa  0.9  10 KN / m - Mô đun đàn hồi bê tông nén kéo : E b  27  10 MPa  2.7  10 KN / m - Hệ số vượt tải bê tông : n  1.1 - Hệ số điều kiện làm việc bê tông :  b  SVTH : Trần Thị Mến MSSV : 2076 1191 Trang : Đồ Án Tốt Nghiệp Kỹ Sư Xây Dựng GVHD: ThS Đồng Tâm Võ Thanh Sơn b.Cốt thép + Công trình sử dụng cốt thép nhóm CII thép có d  8mm + Thông số kỹ thuật : - Trọng lượng thân cốt thép :  S  75 KN / m - Cường độ chịu kéo cốt dọc thép : R S  280MPa  280  10 KN / m - Cường độ chịu kéo cốt đai, cốt xiên thép : RSW  225MPa  225  10 KN / m - Cường độ chịu nén thép : R SC  280 MPa  280  10 KN / m - Hệ số điều kiện làm việc thép :  b  1.05 - Mô đun đàn hồi cốt thép : E S  21  10 4 MPa  2.1KN / m + Công trình sử dụng cốt thép nhóm CI thép có d  mm + Thông số kỹ thuật : - Trọng lượng thân cốt thép :  S  75 KN / m - Cường độ chịu kéo cốt dọc thép : R S  225MPa  225  10 KN / m - Cường độ chịu kéo cốt đai, cốt xiên thép : RSW  175MPa  175  10 KN / m - Cường độ chịu nén thép : R SC  225MPa  225  10 KN / m - Hệ số điều kiện làm việc thép :  b  1.05 - Mô đun đàn hồi cốt thép : E S  21  10 4 MPa  2.1KN / m c.Vật liệu hoàn thiện + Vữa xây – vữa tô – vữa lót - Trọng lượng thân :  vua  16 KN / m - Hệ số vượt tải : n  1.3 + Tường gạch : gồm tường dày 100mm tường dày 200mm - Trọng lượng thân :  t  18 KN / m - Hệ số vượt tải : n  1.3 + Đá Ceramic - Trọng lượng thân :  Ceramic  20 KN / m - Hệ số vượt tải : n  1.1 SVTH : Trần Thị Mến MSSV : 2076 1191 Trang : Đồ Án Tốt Nghiệp Kỹ Sư Xây Dựng GVHD: ThS Đồng Tâm Võ Thanh Sơn CHƯƠNG : TÍNH TOÁN SÀN TẦNG ĐIỂN HÌNH - SÀN DẦM TẦNG – 2.1 : Sơ chọn tiết diện   + Chiều dầy sàn : hS     L1  45 40  Trong : L1  6.5m chiều dài cạnh ngắn ô sàn    hS      6500  144  162.5mm  45 40   Chọn hS  150mm + Tiết diện dầm : chọn tiết diện dầm dầm bẹt (b>h) - Các dầm trục từ  , nhịp Lmax  9m 1 1  1 1     Lmax      9000  12 10   12 10  hD  375  450mm bD  4h D hD   hD  400mm  bD  1600mm - Các dầm trục từ A  E , nhịp Lmax  6.5m 1 1  1 1     Lmax      6500  12 10   12 10  hD  271 325mm bD  4h D hD   hD  300mm  bD  1200mm + Mặt sàn dầm tầng : SVTH : Trần Thị Mến MSSV : 2076 1191 Trang : Đồ Án Tốt Nghiệp Kỹ Sư Xây Dựng GVHD: ThS Đồng Tâm Võ Thanh Sơn 2.2 : Tải trọng tác dụng lên sàn 2.2.1 Tĩnh tải + Các lớp cấu tạo sàn : SVTH : Trần Thị Mến MSSV : 2076 1191 Trang : Đồ Án Tốt Nghiệp Kỹ Sư Xây Dựng + GVHD: ThS Đồng Tâm Võ Thanh Sơn Trọng lượng thân lớp cấu tạo sàn : Chiều dày lớp (m) Các lớp Cấu tạo Sàn  kN m3  Tải Trọng tiêu chuẩn Hệ số tin cậy (kN/m ) Tải Trọng tính toán (kN/m ) - Gạch Ceramic 0.01 20 0.2 1.1 0.22 - Vữa lót - Sàn BTCT - Vữa trát Tổng : 0.02 0.15 0.015 16 25 16 0.32 3.75 0.24 4.51 1.3 1.1 1.3 0.416 4.125 0.312 5.073 Tải trọng tường xây sàn : - Trọng lượng thân tường ô sàn số 1; ;3 ;5 ;6 ;7: g t  nt   t  l t  ht   t KN  - Trọng lượng thân tường ô sàn số 4: g t  nt   t  ht  l t100   t100  l t 200   t 200 KN  - Tải trọng tường quy đổi phân bố sàn : gt ' gt  KN / m l1  l - Tải trọng tường ô sàn: +   tuong Ô Ô-01 Ô-02 Ô-03  n kN m 1.3 1.3 1.3 18 18 18 Ô-04 1.3 18 Ô-05 Ô-06 Ô-07 1.3 1.3 1.3 18 18 18 btuong m Gtuong m htuong m 23.2 1.8 27.1 3.05 3.05 3.05 0.1 0.1 0.1  Ltuong  LT 100  20.05  3.05  LT 200  7.5 11.7 7.2 4.425 3.05 3.05 3.05 kN L2 m kN m 165.6 12.85 193.4 6.5 1.1 6.5 6.5 2.83 1.8 3.31 6.5 4.33 6.5 4.5 2.35 6.5 2.6 2.85 1.76 5.169  bT 100  0.1  253.3 bT 200  0.2 0.2 0.1 0.1 g tuong L1 m 167 51.39 31.58 2.2.2 Hoạt tải Tra bảng TCVN 2737-1995 Tải Trọng Tác Động ta có : + Tải trọng tiêu chuẩn tác dụng lên sàn phòng ngủ kiểu hộ: pc = 150 daN/m2 - Hệ số an toàn : n = 1.3  Tải trọng tính toán : p tt  n  p c  1.3  1.5  1.95 KN / m + Tải trọng tiêu chuẩn tác dụng lên sàn phòng ăn kiểu hộ: pc = 150 daN/m2 - Hệ số an toàn : n = 1.3  Tải trọng tính toán : p tt  n  p c  1.3  1.5  1.95 KN / m + Tải trọng tiêu chuẩn tác dụng lên sàn phòng khách kiểu hộ: pc = 150 daN/m2 - Hệ số an toàn : n = 1.3  Tải trọng tính toán : SVTH : Trần Thị Mến     MSSV : 2076 1191 Trang : Đồ Án Tốt Nghiệp Kỹ Sư Xây Dựng GVHD: ThS Đồng Tâm Võ Thanh Sơn     p tt  n  p c  1.3  1.5  1.95 KN / m + Tải trọng tiêu chuẩn tác dụng lên sàn phòng vệ sinh kiểu hộ: pc = 150 daN/m2 - Hệ số an toàn : n = 1.3  Tải trọng tính toán : p tt  n  p c  1.3  1.5  1.95 KN / m + Tải tro ̣ng tiêu chuẩ n tác du ̣ng lên hành lang : pc = 300 daN/m2 - Hệ số an toàn : n = 1.2  Tải trọng tính toán : p tt  n  p c  1.2   3.6 KN / m  + Tổng tải   ' trọng tác dụng lên ô sàn : q  g S  g t  p tt KN / m Ô sàn Ô số Ô số Ô số Ô số Ô số Ô số 5’ Ô số Ô số l1  l g t, gS  p tt m  KN / m  KN / m  KN / m  58.5 7.15 58.5 58.5 58.5 24.05 29.25 6.11 2 5.073 5.073 5.073 5.073 5.073 5.073 5.073 5.073 2.83 1.8 3.31 4.33 2.85 1.76 5.169 1.95 1.95 1.95 1.95 3.6 3.6 1.95 1.95 q KN / m  9.853 8.823 10.333 11.353 11.523 8.673 8.783 12.192 2.3 Tính toán nội lực sàn + Xét tỷ số cạnh dài cạnh ngắn ô sàn : Ô sàn l1 m  l m  l1  l m Ô số Ô số Ô số Ô số Ô số Ô số 5’ Ô số Ô số 6.5 1.1 6.5 6.5 6.5 3.7 4.5 2.35 6.5 9 6.5 6.5 2.6 58.5 7.15 58.5 58.5 58.5 24.05 29.25 6.11 SVTH : Trần Thị Mến Tỷ lệ MSSV : 2076 1191 l2 l1 1.38 5.9 1.38 1.38 1.38 1.76 1.44 1.11 Cách tính Bản kê cạnh Bản dầm Bản kê cạnh Bản kê cạnh Bản kê cạnh Bản kê cạnh Bản kê cạnh Bản kê cạnh Trang : Đồ Án Tốt Nghiệp Kỹ Sư Xây Dựng GVHD: ThS Đồng Tâm Võ Thanh Sơn Trong đó:  II' - dung trọng đẩy đất mũi cọc  A  0.43  Góc ma sát đất với cọc vị trí mũi cọc:   18.86 , ta tra bảng có  B  2.72  D  5.31  Z m  40.5m    c  40 KN / m mm R tc  ABm  II'  BZ m  I'  Dc k tc    0.90.43  12.04  9.65  2.72  375.5  5.31  40    1155.34 KN / m - Điều kiện thỏa:  Pmax  1.2 R tc Với:   max  470.5 KN / m  tc 1.2 R  1386.4 KN / m  Thỏa điều kiện tính lún cho móng d Tính độ lún mũi cọc Độ lún tính với ứng suất trung bình  tb - Úng suất gây lún mũi cọc:  0gl   tb   0bt  470.4  375.5  94.9KN / m      Chia lớp đất mũi thành nhiều lớp mỏng hi  1m SVTH : Trần Thị Mến MSSV : 2076 1191 Trang : 117 Đồ Án Tốt Nghiệp Kỹ Sư Xây Dựng GVHD: ThS Đồng Tâm Võ Thanh Sơn - Tính ứng suất thân:  ibt   ibt1   i  hi Ứng suất thân lớp:  1bt   0bt   '1  h1  375.5  9.65   385.15 KN / m  2bt   1bt   '1  h2  3bt   2bt   '1  h3  4bt   3bt   '1  h4    385.15  9.65   394.8KN / m   394.8  9.65   404.45KN / m   404.45  9.65   414.1KN / m  2 - Tính ứng suất gây lún:  igl   0gl  k 0i  0gl  94.9KN / m  Lm 14.23  1 Bm 14.23 Ứng suất gây lún lớp: Z Lớp 1:  0.1  k 01  0.98 Bm  1gl   0gl  k 01  94.9  0.98  93KN / m  Z Lớp 2:  0.2  k 02  0.96 Bm gl    0gl  k 02  94.9  0.96  91.1KN / m  Z Lớp 3:  0.3  k 03  0.88 Bm gl    0gl  k 03  94.9  0.88  83.51KN / m  Z Lớp 4:  0.4  k 04  0.8 Bm gl    0gl  k 04  94.9  0.8  75.92KN / m  - Xác định vị trí ngừng tính lún n:  ngl  0.2   nbt Với:   4gl  75.92KN / m   bt 0.2    82.82KN / m    4gl  0.2   4bt  Ngừng tính lún vị trí lớp thứ - Tính modun biến dạng đất nền: E0  Với:  mk      0.4   a  9.99  10 5 m / KN a  1 e   SVTH : Trần Thị Mến mk  a0  MSSV : 2076 1191 Trang : 118 Đồ Án Tốt Nghiệp Kỹ Sư Xây Dựng GVHD: ThS Đồng Tâm Võ Thanh Sơn Hệ số  tra phụ lục TCVN 74 : 1987 Hệ số rỗng e đất Loại đất 0.45 0.55 0.65 0.75 0.85 Cát Cát pha sét 4 3.5 Sét pha cát 5 4.5 sét 6 5.5 Ta có: m  E  k  24024 KN / m a0 - Tính lún theo công thức:  0.95 2.5 1.05 4.5 0 0 K cm / s  0.8 0.74 0.62 0.4 0.27 0.3 0.35 0.42  10 4 10 5  10 4 10 7  10 5  10 7        tbigl  hi   S     E 0i   Ứng suất gây lún trung bình lớp đất: 94.9  93 Lớp 1:  tbgl1   93.95 KN / m 2 93  91.1 gl Lớp 2:  tb   92.05KN / m  91  83.51 Lớp 3:  tbgl3   87.31 KN / m 2 83.51  75.92 Lớp 4:  tbgl4   79.72KN / m  Ta có:   tbigl  hi   S  0.8   E i   93.95  92.05  87.31  79.72     24024  0.012m  - Điều kiện cần thỏa: S  S gh   8cm Với:  S  1.2cm  S gh  8cm  Thỏa mãn điều kiện lún e Tính kết cấu đài móng - Công thức gần xác định chiều cao có hiệu h0 móng theo điều kiện tuyệt đối cứng để đài móng không bị xuyên thủng (theo tài liệu Giải pháp móng cho nhà cao tầng tác giả Trần Quang Hộ ):       hc  bc N tt  0.5 Rbt  q Trong đó: h0 - chiều dày có hiệu móng h0   SVTH : Trần Thị Mến MSSV : 2076 1191 Trang : 119 Đồ Án Tốt Nghiệp Kỹ Sư Xây Dựng GVHD: ThS Đồng Tâm Võ Thanh Sơn hc ; bc - chiều dài, chiều rộng vách Rbt - cường độ chịu kéo bê tông Fđ - diện tích đài móng q - phản lực trung bình đáy đài N 15883.35 q  tt   282.4 kN m Fđ 7.5  7.5 Ta có: h0   hc  bc N tt  Rbt  q  0.85 15883.35  1.05  10  282.4  1.26m h  1.85m  Chọn   h  2m  - Tính toán cốt thép đài móng: coi đài móng ngàm chân vách  Moment chân ngàm: M  3Pmax  2.575   2080  2.575  16068KNm   Cốt thép đài móng là: 16068  10 AS   34466 mm 0.9  280  1850 Chọn cốt thép cho đài móng theo hai phương 70 25 ; AS  34363 mm    SVTH : Trần Thị Mến MSSV : 2076 1191  Trang : 120 Đồ Án Tốt Nghiệp Kỹ Sư Xây Dựng GVHD: ThS Đồng Tâm Võ Thanh Sơn CHƯƠNG :TÍNH TOÁN BỂ NƯỚC NGẦM 6.1 Sơ chọn tiết diện - Chọn chiều dày nắp   120mm - Chọn chiều dày thành   200mm - chọn chiều dày đáy   300mm 6.2 Tính toán nắp 6.2.1 Tải trọng tác dụng + Trọng lượng thân lớp cấu tạo nắp - Bản bê tông cốt thép   120mm g bt   bt    25  0.12  KN / m - Lớp vữa trát   20mm g v   v    16  0.02  0.32 KN / m    SVTH : Trần Thị Mến  MSSV : 2076 1191 Trang : 121 Đồ Án Tốt Nghiệp Kỹ Sư Xây Dựng GVHD: ThS Đồng Tâm Võ Thanh Sơn Trọng lượng lớp đất đắp nắp, có chiều dày   0.5m g dđ   dđ    18  0.5  9KN / m   Tải trọng tác dụng lên nắp: q1  g bt  g v  g dđ   0.32   12.32 KN / m +   6.2.2 Nội lực nắp - Sơ đồ tính nắp tính toán sàn kê cạnh Bản nắp làm việc theo sơ đồ số - Sơ đồ tính: Tổng tải trọng tác dụng lên ô sàn : P  q1  l1  l +  12.32    308KN  + Dựa vào tỷ số l2  tra bảng phụ lục 15, sách Kết Cấu Bê Tông Cốt Thép tập (Cấu l1 m  0.0365 Kiện Nhà Cửa) tác giả Võ Bá Tầm Ta có hệ số :  11 m12  0.0365 + Moment nhịp theo phương l1 : M  m11  P  0.0365  308  11.24 KNm  + Moment nhịp theo phương l : M  m12  P  0.0365  308  11.24 KNm  SVTH : Trần Thị Mến MSSV : 2076 1191 Trang : 122 Đồ Án Tốt Nghiệp Kỹ Sư Xây Dựng GVHD: ThS Đồng Tâm Võ Thanh Sơn 6.2.3 Tính toán cốt thép nắp + Giả thiết a  20mm  h0  h  a  120  20  100mm , b  1000mm - Hệ số : M m   b  Rb  b  h 11.24  14.5  10   0.12  0.078   1 1 2m      0.078  0.081 tích cốt thép cần tính :   Rb  b  h0 AS  RS - Diện 0.081  14.5  1000  100 280  419.5 mm - Chọn  8a120 - Kiểm tra hàm lượng cốt thép : A  %  Schon  100  0.42% b  h0    6.3 Tính toán thành + Tính toán trường hợp thành bể chịu áp lực đất (trường hợp nguy hiểm nhất): - Sơ đồ tính: - Áp lực đất tác dụng lên thành bể: Pđ   đ  hdd  18  0.5  9KN / m   Pđ   đđ  hdđ    h1    h2  18  1.2  18.08  1.9  19.84  0.52  48.27 KN / m SVTH : Trần Thị Mến MSSV : 2076 1191  Trang : 123 Đồ Án Tốt Nghiệp Kỹ Sư Xây Dựng GVHD: ThS Đồng Tâm Võ Thanh Sơn a   1.6  : thành thuộc kê cạnh h 3.12 + Tính cốt thép theo phương cạnh h : - Giả thiết a  30mm  h0  h  a  200  30  170mm , b  1000mm - Hệ số : M m   b  Rb  b  h - Xét tỷ lệ: 32.25  14.5  10   0.17  0.077   1 1 2m      0.077  0.08 - Diện tích cốt thép cần tính :   Rb  b  h0 AS  RS 0.08  14.5  1000  170 280  705.8 mm - Chọn 12a150 - Chọn cốt thép theo phương ngang 10a 200    6.4 Tính toán vách ngăn -Vách ngăn tính toán trường hợp nguy hiểm (một bên vách ngăn có nước bên nước) - Kích thước vách ngăn: a  h  5000  3000 mm - Áp lực nước tác dụng lên vách ngăn: Pn  n   n  h  1.1  10   33 KN / m - Sơ đồ tính vách ngăn:  SVTH : Trần Thị Mến  MSSV : 2076 1191 Trang : 124 Đồ Án Tốt Nghiệp Kỹ Sư Xây Dựng GVHD: ThS Đồng Tâm Võ Thanh Sơn a   1.6  : thành thuộc kê cạnh h 3.12 + Tính cốt thép theo phương cạnh h : - Giả thiết a  30mm  h0  h  a  200  30  170mm , b  1000mm - Hệ số : M m   b  Rb  b  h - Xét tỷ lệ: 18.56  14.5  10   0.17  0.044   1 1 2m      0.044  0.045 - Diện tích cốt thép cần tính :   Rb  b  h0 AS  RS 0.045  14.5  1000  170 280  399 mm - Chọn 12a150 - Chọn cốt thép theo phương ngang 10a 200    6.5 Tính toán đáy + Bản đáy đặt trực tiếp đất, đáy tính móng đặt đàn hồi + Tính toán trường hợp nguy hiểm (bể nước) SVTH : Trần Thị Mến MSSV : 2076 1191 Trang : 125 Đồ Án Tốt Nghiệp Kỹ Sư Xây Dựng GVHD: ThS Đồng Tâm Võ Thanh Sơn 6.5.1 Tải trọng tác dụng Trọng lượng toàn bể nước gồm trọng lượng thân lớp cấu tạo đáy, nắp, đất đắp + Trọng lượng thân lớp cấu tạo đáy - Bản bê tông cốt thép   300mm g bt   bt    25  0.3  7.5 KN / m - Lớp vữa trát   20mm g v   v    16  0.02  0.32KN / m   Trọng lượng thân đáy q   g bt  g v   S day  7.82  17   930.58 KN / m + Trọng lượng thân nắp: q '1  q1  S nap  12.32  15   924KN  + Trọng lượng đất đắp 1m g đ   tb  h Với:   h    h1    h2  tb  dd dd hdd  h1  h2     18  1.2  18.08  1.9  19.84  0.52 1.2  1.9  0.52  18.31 KN / m Ta có: g đ   tb  Vđ  18.31  172.48  3158.11KN   Tổng tải trọng tác dụng lên đáy: G  q '1  q  g đ     924  930.58  3158.11  5012.7KN  6.5.2 Tính cốt thép - Phản lực đất đáy: G 5012.7 q   42.1 KN / m Lm  Bm  17 + Cắt theo phương L1  7m dải có bề rộng b  1m - Tải trọng phân bố lên dải theo phương L1  7m   L42 17  42.1 q   40.9 KN / m L14  L42  17 L 17 - Xét tỷ lệ:   2.43  Làm việc phương L1 q1  SVTH : Trần Thị Mến   MSSV : 2076 1191 Trang : 126 Đồ Án Tốt Nghiệp Kỹ Sư Xây Dựng GVHD: ThS Đồng Tâm Võ Thanh Sơn  M  20.45 KNm - Ta lấy moment lớn gối nhịp để tính cốt thép  g M n  107.36 KNm - Tính cốt thép nhịp: - Giả thiết a  30mm  h0  h  a  300  30  270mm , b  1000mm - Hệ số : M m   b  Rb  b  h 107.36  14.5  10   0.27  0.102   1 1 2m      0.102  0.107 - Diện tích cốt thép cần tính :   Rb  b  h0 AS  RS 0.107  14.5  1000  270 280  1501 mm - Chọn 14a100 bố trí cốt thép lớp + Cắt theo phương L2  17 m dải có bề rộng b  1m , làm việc theo dầm liên tục - Tải trọng phân bố lên dải theo phương L2  17m    L14  42.1 q2  q   1.2 KN / m 4 L1  L2  17  SVTH : Trần Thị Mến  MSSV : 2076 1191 Trang : 127 Đồ Án Tốt Nghiệp Kỹ Sư Xây Dựng GVHD: ThS Đồng Tâm Võ Thanh Sơn M g  2.88 KNm - Ta lấy moment lớn gối nhịp để tính cốt thép   M n  2.09 KNm - Vì moment gối nhịp nhỏ nên cốt thép ta lấy cấu tạo 12a 200 6.5.3 Kiểm tra đẩy trồi bể nước - Áp lực nước gây đẩy trồi bể P   n  z  Lm  Bm  10  3.92  17   4664.8KN  - Điều kiện để bể nước không bị đẩy nổi: GP Với: G  5012.7KN   Bể nước không bị đẩy trồi 6.5.4 Kiểm tra lún cho bể - Khối lượng đất đào bỏ: Qđât   tb  Vđàà  18.31  7  17  4.07   8868.1KN  - Khối lượng bể chiếm chỗ: Qbê  G  Qnuóc  5012.7   n  Vn   2493  10  3   15  7262.7 kN  Qbê  Qđât ; bể không bị lún SVTH : Trần Thị Mến MSSV : 2076 1191 Trang : 128 Đồ Án Tốt Nghiệp Kỹ Sư Xây Dựng GVHD: ThS Đồng Tâm Võ Thanh Sơn PHỤ LỤC BẢNG TRA CÁC HỆ SỐ: A, B D SVTH : Trần Thị Mến MSSV : 2076 1191 Trang : 129 Đồ Án Tốt Nghiệp Kỹ Sư Xây Dựng GVHD: ThS Đồng Tâm Võ Thanh Sơn PHỤ LỤC SVTH : Trần Thị Mến MSSV : 2076 1191 Trang : 130 Đồ Án Tốt Nghiệp Kỹ Sư Xây Dựng GVHD: ThS Đồng Tâm Võ Thanh Sơn TÀI LIỆU THAM KHẢO Kết cấu bê tông cốt thép tập 1; tập 2; tập Nhà Xuất Bản Đại Học Quốc Gia TP Hồ Chí Minh Tác giả: Thầy Võ Bá Tầm Sổ tay thực hành kết cấu công trình Nhà Xuất Xây dựng Tác giả: PGS.PTS Vũ Mạnh Hùng Thiết kế móng Tác giả Th.S: Lê Anh Hoàng Nền móng tầng hầm nhà cao tầng Nhà Xuất Bản Xây Dựng Tác giả: GS.TSKH: Nguyễn Văn Quảng TCXD 195-1997: Nhà cao tầng – thiết kế cọc khoan nhồi TCVN 2737-1995: Tải trọng tác động, tiêu chuẩn thiết kế TCVN 229-1999: Chỉ dẫn tính toán thành phần động tải trọng gió TCXDVN 356-2005: Kết cấu bê tông bê tông cốt thép, tiêu chuẩn thiết kế TCXD 198-1997: Nhà cao tầng – Thiết kế cấu tạo bê tông cốt thép toàn khối 10 Cùng với số tài liệu tham khảo từ giảng lớp, giáo trình học từ quý thầy cô khoa Xây Dựng Điện, Trường Đại Học Mở TP Hồ Chí minh SVTH : Trần Thị Mến MSSV : 2076 1191 Trang : 131 ... a.Chiều cao tầng - Tổng chiều cao công trình : H  66.2m - Chiều cao tầng hầm : h  3.75m - Chiều cao tầng tầng lửng : h  4m - Chiều cao tầng  tầng sân thượng : h  3.2m b.Sàn Mặt sàn tầng thiết... gồm17 tầng, sân thượng, sân mái .Tầng tầng lửng thiết kế với chiều cao tầng h  4m thuận tiện cho việc mở khu vui chơi, siêu thị phục vụ cho người dân khu trung cư lân cận.Các tầng từ tầng  tầng. .. Lượng dân cư tập trung đông đúc quỹ đất thành phố không tăng Vì giải pháp đặt công trình, dự án trung cư cao tầng ngày xây dựng nhiều nhằm đáp ứng nhu cầu sử dụng người dân.Trung cư cao tầng Lilama