thiết kế chung cư cao tầng tân minh (thuyết minhphụ lục)

TRƯỜNG ĐẠI HỌC MỞ THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH KHOA XÂY DỰNG VÀ ĐIỆN ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ NGÀNH XÂY DỰNG THIẾT KẾ CHUNG CƯ CAO TẦNG TÂN MINH (THUYẾT MINH/PHỤ LỤC) SVTH : VÕ THANH SANG MSSV : 20761244 GVHD : TS.LÊ VĂN PHƯỚC NHÂN TP Hồ Chí Minh, tháng 02 năm 2012 TRƯỜNG ĐẠI HỌC MỞ THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH KHOA XÂY DỰNG VÀ ĐIỆN ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ NGÀNH XÂY DỰNG THIẾT KẾ CHUNG CƯ CAO TẦNG TÂN MINH (THUYẾT MINH/PHỤ LỤC) SVTH : VÕ THANH SANG MSSV : 20761244 GVHD : TS.LÊ VĂN PHƯỚC NHÂN TP Hồ Chí Minh, tháng 02 năm 2012 Đồ án tốt nghiệp kỹ sư xây dựng GVHD : TS.Lê Văn Phước Nhân LỜI MỞ ĐẦU Đồ án tốt nghiệp ôn tập lớn cuối mà tôi, sinh viên toàn trường phải thực thời gian 12 tuần với đề tài thiết chung cư cao tầng có nhiệm vụ tìm hiểu phần kiến trúc, thiết kế phần kết cấu công trình Với hướng dẫn, bảo tận tình thầy hướng dẩn, hoàn thành đồ án tốt nghiệm Đồ án tốt nghiệp giúp hệ thống lại kiến thức học nhà trường vận dụng kiến thức vào việc thiết kế công trình thực tế trình ôn tập đặc biệt có ích cho thân trước trường, sử dụng kiến thức học để phát triển nghề nghiệp niềm đam mê sau Thời gian học trường kết thúc sau hoàn thành đồ án tốt nghiệp kết thúc sau hoàn thành đồ án tốt nghiệp này, sinh viên kỹ sư trẻ tham gia vào trình xây dựng đất nước Tất kiến thức học 4,5 năm, đặc biệt trình ôn tập thông qua đồ án tốt nghiệp tạo cho tự tin để bắt đầu công việc kỹ sư xây dựng tương lai Những kiến thức có nhờ hướng dẫn bảo tận tình Thầy giáo, Cô giáo trường ĐH Mở Tp.Hcm SVTH : Võ Thanh Sang MSSV : 20761244 Đồ án tốt nghiệp kỹ sư xây dựng GVHD : TS.Lê Văn Phước Nhân LỜI CẢM ƠN Trong trình thực đồ án tốt nghiệp nhận nhiều giúp đỡ từ giáo viên hướng dẫn bạn lớp việc tìm kiếm tài liệu, chia sẻ kinh nghiệm sử dụng phần mềm… Trước hết xin chân thành cảm ơn thầy Lê Văn Phước Nhân giáo viên hướng dẫn trực tiếp hổ trợ giải đáp nhiều vướng mắc trình thực đồ án Cám ơn bạn thực đồ án chia sẻ kinh nghiệm hay trình làm đồ án Quan trọng hết cám ơn cha mẹ tôi, cám ơn dành cho để có đủ điểu kiện học tập ngày hôm Người cảm ơn Võ Thanh Sang SVTH : Võ Thanh Sang MSSV : 20761244 Đồ án tốt nghiệp kỹ sư xây dựng GVHD : TS.Lê Văn Phước Nhân MỤC LỤC Lời mở đầu Lời cảm ơn CHƢƠNG 1: GIỚI THIỆU CÔNG TRÌNH 1.1 Mục đích chọn đề tài 1.2 Vị trí xây dựng công trình 1.3 Gới thiệu công trình .1 1.4 Điều kiện khí hậu thủy văn CHƢƠNG 2: PHẦN SÀN (SÀN PHẲNG – KHÔNG DẦM) 2.1 Mặt sàn tầng điển hình (2-17) .3 2.2 Lựa chọn loại kết cấu 2.3 Xác dịnh kích thƣớc sơ 2.4 Tải trọng tác dụng 2.4.1 Tĩnh tải – lớp cấu tạo sàn 2.4.2 Tải tường xây sàn 2.4.3 Hoạt tải 2.5 Xác định nội lực sàn phần mềm safe 2.5.1 Các trường hợp tải trọng 2.5.2 Tổ hợp nội lực .9 2.6 Mô hình tính toán sàn Safe 2.7 Thiết kế cốt thép sàn 12 2.7.1 Loại vật liệu công thức tính toán 12 2.7.2 Cốt thép dải cột theo phương x 12 2.7.3 Cốt thép dải nhịp theo phương x 13 2.7.4 Cốt thép dải cột theo phương y 14 2.7.5 Cốt thép dải nhịp theo phương y 15 2.8 Kiểm tra khản chịu nén thủng, chịu lực cắt độ võng sàn 16 2.8.1 Kiểm tra nén thủng sàn vị trí cột 16 2.8.2 Kiểm tra khả chịu lực cắt 17 2.8.3 Kiểm tra độ võng sàn 17 CHƢƠNG 3: TÍNH CẦU THANG 22 3.1 Mặt cầu thang điển hình 22 3.2 Cấu tạo cầu thang 23 3.3 Tải trọng lên cầu thang 23 3.3.1 Tải trọng tác dụng lên phần nghiêng 23 3.3.2 Tải trọng tác dụng lên phần chiếu nghĩ 23 3.4 Sơ đồ tính vế thang 24 3.5 Tính bố trí cốt thép 26 CHƢƠNG 4: TÍNH BỂ NƢỚC MÁI 27 4.1 Xác định sơ kết cấu bể 27 4.2 Tính toán nắp bể 28 4.2.1 Tải trọng tác dụng lên ô nắp 29 SVTH : Võ Thanh Sang MSSV : 20761244 Đồ án tốt nghiệp kỹ sư xây dựng GVHD : TS.Lê Văn Phước Nhân 4.2.2 Tính toán nội lực cho ô 29 4.2.3 Tính cốt thép cho ô 29 4.3 Tính thành 29 4.3.1 Tải trọng tác dụng 30 4.3.2 Xác định nội lực 30 4.3.3 Tính cốt thép cho ô 30 4.4 Tính toán đáy bể 31 4.4.1 Tải trọng tác dụng lên ô đáy 31 4.4.2 Tính toán nội lực cho ô 32 4.4.3 Tính cốt thép cho ô 32 4.5 Tính hệ dầm 33 4.5.1 Tải trọng xác định nội lực 33 4.5.2 Tính toán cốt thép chịu lực cho dầm 35 4.6 Tính cột 37 4.7 Kiểm tra độ võng dầm 38 4.8 Kiểm tra võng đáy 38 4.8.1 Tính f1 (độ võng toàn tải trọng tác dụng ngắn hạn) 38 4.8.2 Tính f2 (độ võng tải trọng dài hạn tác dụng ngắn hạn) 39 4.8.3 Tính f3 (độ võng tải trọng dài hạn tác dụng dài hạn) 40 4.9 Kiểm tra nứt đáy 42 CHƢƠNG 5: TÍNH KHUNG TRỤC 3-4 44 5.1 Lựa chọn kết cấu cho khung 44 5.2 Tải trọng tác dụng lên khung 44 5.2.1 Tải sàn khung 44 5.2.2 Dao động riêng công trình 45 5.2.3 Tải trọng gió 45 5.3 Sơ đồ tính 49 5.4 Tính toán cốt thép cột 50 5.4.1 Tính cốt dọc cột 50 5.4.2 Cốt đai cột 59 5.5 Tính toán cốt thép vách cứng 59 5.5.1 Trình tự tính thép cho vách cứng 59 5.5.2 Kiểm tra khả chịu lực vách cứng 60 5.5.3 Bảng tính cốt thép vách cứng 60 CHƢƠNG 6: MÓNG CỌC NHỒI 64 6.1 CẤU TẠO ĐỊA CHẤT CÔNG TRÌNH 64 6.1.1 Cấu tạo lớp địa chất 64 6.1.2 Bảng tổng hợp tiêu lý lớp đất 65 6.2 Phƣơng án cọc khoan nhồi 66 6.2.1 Ưu khuyết điểm phương án 66 6.2.2 Các thông số cọc thiết kế móng M1, M2 66 6.2.3 Tính toán sức chịu tải cọc 66 6.3 Tính móng M1 71 6.3.1 Kiểm tra điều kiện sử dụng lực tác dụng lên đầu cọc 72 6.3.2 Kiểm tra ứng suất mũi cọc 73 6.3.3 Tính lún mũi cọc 74 6.3.4 Chuyển vị góc xoay nhóm cọc 75 SVTH : Võ Thanh Sang MSSV : 20761244 Đồ án tốt nghiệp kỹ sư xây dựng 6.3.5 6.3.6 6.3.7 6.3.8 GVHD : TS.Lê Văn Phước Nhân Tính toán ổn định xung quanh cọc 76 Kiềm tra cốt thép cọc 80 Kiểm tra xuyên thủng đài cọc 80 Tính cốt thép cho đài 81 6.4 Tính móng M2 82 6.4.1 Kiểm tra điều kiện sử dụng lực tác dụng lên đầu cọc 83 6.4.2 Kiểm tra ứng suất mũi cọc 84 6.4.3 Tính lún mũi cọc 85 6.4.4 Chuyển vị góc xoay nhóm cọc 86 6.4.5 Tính toán ổn định xung quanh cọc 87 6.4.6 Kiểm tra xuyên thủng đài cọc 91 6.4.7 Tính cốt thép cho đài 92 6.5 Các thông số cọc thiết kế dƣới móng M3 93 6.5.1 Tính toán sức chịu tải cọc 93 6.6 Tính móng M3 97 6.6.1 Kiểm tra điều kiện sử dụng lực tác dụng lên đầu cọc 98 6.6.2 Kiểm tra ứng suất mũi cọc 99 6.6.3 Tính lún mũi cọc 100 6.6.4 Chuyển vị góc xoay nhóm cọc 101 6.6.5 Tính toán ổn định xung quanh cọc 102 6.6.6 Kiềm tra cốt thép cọc 106 6.6.7 Kiểm tra xuyên thủng đài cọc 106 6.6.8 Tính cốt thép cho đài 108 CHƢƠNG 7: MÓNG CỌC BARRETTE 109 7.1 Phƣơng án cọc Barrette 109 7.1.1 Ưu khuyết điểm phương án 109 7.1.2 Các thông số cọc thiết kế móng M1, M2 109 7.1.3 Tính toán sức chịu tải cọc 109 7.2 Tính móng M1 114 7.2.1 Kiểm tra điều kiện sử dụng lực tác dụng lên đầu cọc 115 7.2.2 Kiểm tra ứng suất mũi cọc 116 7.2.3 Tính lún mũi cọc 117 7.2.4 Chuyển vị góc xoay nhóm cọc 118 7.2.5 Tính toán ổn định xung quanh cọc 119 7.2.6 Kiềm tra cốt thép cọc 123 7.2.7 Kiểm tra xuyên thủng đài cọc 123 7.2.8 Tính cốt thép cho đài 124 7.3 Tính móng M2 125 7.3.1 Kiểm tra điều kiện sử dụng lực tác dụng lên đầu cọc 126 7.3.2 Kiểm tra ứng suất mũi cọc 126 7.3.3 Tính lún mũi cọc 127 7.3.4 Kiểm tra xuyên thủng đài cọc 128 7.3.5 Tính cốt thép cho đài 128 7.4 Các thông số cọc thiết kế dƣới móng M3 129 7.4.1 Tính toán sức chịu tải cọc 129 7.5 Tính móng M3 133 7.5.1 Kiểm tra điều kiện sử dụng lực tác dụng lên đầu cọc 134 7.5.2 Kiểm tra ứng suất mũi cọc 134 7.5.3 Tính lún mũi cọc 136 7.5.4 Chuyển vị góc xoay nhóm cọc 137 7.5.5 Tính toán ổn định xung quanh cọc 137 SVTH : Võ Thanh Sang MSSV : 20761244 Đồ án tốt nghiệp kỹ sư xây dựng GVHD : TS.Lê Văn Phước Nhân 7.5.6 Kiềm tra cốt thép cọc 142 7.5.7 Kiểm tra xuyên thủng đài cọc 142 7.5.8 Tính cốt thép cho đài 144 SVTH : Võ Thanh Sang MSSV : 20761244 Đồ án tốt nghiệp kỹ sư xây dựng GVHD : TS.Lê Văn Phước Nhân CHƢƠNG 1: GIỚI THIỆU CÔNG TRÌNH 1.1 Mục đích chọn đề tài - TP Hồ Chí Minh thành phố lớn phát triển bật việt nam Nơi tập trung giao thương, văn hóa, giáo dục, khoa học kỹ thuật đại Do mật độ dân số đông vấn đề nhà xếp vào nhóm vấn đề lớn Để đáp ứng nhu cầu Tp Hồ Chí Minh có nhiều chung cư cao tầng xây dựng chung cư cao tầng TÂN MINH số 1.2 Vị trí xây dựng công trình - Công trình xây dựng Quận TP Hồ Chí Minh 1.3 Gới thiệu công trình Tòa nhà gồm 17 tầng tầng hầm với đạc điềm sau: - Tầng điển hình cao 3,2m; Tầng cao 3,6m; Tầng hầm cao 3m - Mặt bằnh hình chữ nhật 24x40m Xung quanh công trình có vườn hoa tạo cảnh quan - Chiều cao công trình 54,8m - Tầng hầm nơi để xe cho công trình, chứa thiết bị kỹ thuật máy phát điện, máy điều hòa, bể nước ngầm… - Tầng sảnh lại, quầy giao dịch tạp hóa, nơi giữ trẻ - Tầng 2-17 hộ - Tầng mái gồm hện thống kỹ thuật bể nước mái 1.4 Điều kiện khí hậu thủy văn Từ tháng 12 đến tháng có : - Nhiệt độ cao : 400 C - Nhiệt độ trung bình : 320 C - Nhiệt độ thấp : 180 C - Lượng mưa thấp : 0,1 mm - Lượng mưa cao : 300 mm - Độ ẩm tương đối trung bình : 85,5% Từ tháng đến tháng 11 có : - Nhiệt độ cao : 360 C - Nhiệt độ trung bình : 280 C - Nhiệt độ thấp : 230 C - Lượng mưa trung bình: 274,4 mm - Lượng mưa thấp : 31 mm (tháng 11) - Lượng mưa cao : 680 mm (tháng 9) - Độ ẩm tương đối trung bình : 77,67% - Độ ẩm tương đối thấp : 74% - Độ ẩm tương đối cao : 84% - Lượng bốc trung bình : 28 mm/ngày - Lượng bốc thấp : 6,5 mm/ngày Hướng gió - Hướng gió chủ yếu Đông Nam Tây nam với vận tốc trung bình 2,5 m/s, thổi mạnh vào mùa mưa Ngoài có gió Đông Bắc thổi nhẹ (tháng 12-1) - TP Hồ Chí Minh nằm khu vực chịu ảnh hưởng gió bão, chịu ảnh hưởng gió mùa áp thấp nhiệt đới SVTH : Võ Thanh Sang MSSV : 20761244 Trang Đồ án tốt nghiệp kỹ sư xây dựng - GVHD : TS.Lê Văn Phước Nhân Vùng ảnh hưởng áp lực gió IIA Địa hình C SVTH : Võ Thanh Sang MSSV : 20761244 Trang Đồ án tốt nghiệp kỹ sư xây dựng GVHD : TS.Lê Văn Phước Nhân o – Góc ma sát cọc đất - Bảng tính giá trị fsi, li, K stg , Lớp đất Zi (m) li (m) 5,9 10 12 14 16 18 20 22 24 26 28 30 32 34 36 38 40 42 44 46 2,2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 c ca (kN/m ) (kN/m2 ) 16,3 16,3 4,7 4,7 4,7 4,7 4,7 4,7 4,7 4,7 4,7 4,7 4,7 4,7 4,7 4,7 4,7 4,7 4,7 4,7 4,7 11,41 11,41 3,29 3,29 3,29 3,29 3,29 3,29 3,29 3,29 3,29 3,29 3,29 3,29 3,29 3,29 3,29 3,29 3,29 3,29 3,29 (độ) 170 11’ 170 11’ 270 53’ 270 53’ 270 53’ 270 53’ 270 53’ 270 53’ 270 53’ 270 53’ 270 53’ 270 53’ 270 53’ 270 53’ 270 53’ 270 53’ 270 53’ 270 53’ 270 53’ 270 53’ 270 53’ K stg 0,09 0,09 0,14 0,14 0,14 0,14 0,14 0,14 0,14 0,14 0,14 0,14 0,14 0,14 0,14 0,14 0,14 0,14 0,14 0,14 0,14 (kN/m3 ) (kN/m2 ) fsi li (kN/m) 18,6 18,6 18,45 18,45 18,45 18,45 18,45 18,45 18,45 18,45 18,45 18,45 18,45 18,45 18,45 18,45 18,45 18,45 18,45 18,45 18,45 109,74 146,94 163,84 180,74 197,64 214,54 231,44 248,34 265,24 282,14 299,04 315,94 332,84 349,74 366,64 383,54 400,44 417,34 434,24 451,14 468,04 46,83 49,27 52,46 57,19 61,92 66,65 71,38 76,12 80,85 85,58 90,31 95,04 99,78 104,51 109,24 113,97 118,7 123,44 128,17 132,9 137,63 ∑fsi li Qs = u∑fsi li = 7,6*1901,94 = 14454,74KN - Sức chịu tải cực hạn mũi cọc Q p = Ap qq o Diện tích mũi cọc tựa lên đất Ap = 1,131m2 o Cường độ chịu tải đất mũi cọc: q p = c*N c + Nq o Lực dính đất mũi cọc c= 4,7kN/m o Hệ số sức chịu tải Nc = cọc khoan nhồi o Ứng suất hữu hiệu theo phương thẳng đứng mũi cọc: = 476,49kN/m2 o Hệ số sức chịu tải N q mũi cọc phụ thuộc góc ma sát đất với 270 53’ tra bảng B3 TCVN 205-1998 N q = 18 Qp = Ap qq = 2,8(4,7*6+476,49*18) = 24094,06kN SVTH : Võ Thanh Sang MSSV : 20761244 1901,94 = Trang 132 Đồ án tốt nghiệp kỹ sư xây dựng GVHD : TS.Lê Văn Phước Nhân Sức chịu tải cho phép cọc: Q a = + + = = 15258,72kN - Chọn giá trị tính toán Q tk =15200 từ giá trị(Pvl, Q a(coli), Q a(cuongdo)) = (35034,27; 15285,86; 15258,72) 7.5 Tính móng M3 - Nội lực tính móng lấy từ phần mềm etabs với cặp nội lực sau: Cặp Cặp Cặp - Mxtư (kNm) Mytư (kNm) Hxtư (kN) Hytư (kN) -66903,200 -265,889 -24298,100 0,700 -21,440 Ntư (kN) -56943,600 Mxmax (kNm) -38645,900 Mytư (kNm) -19681,800 Hxtư (kN) -1351,580 Hytư (kN) -18,490 Ntư (kN) Mxtư (kNm) Mymax (kNm) Hxtư (kN) Hytư (kN) -65927,400 -267,293 -42899,200 0,690 -707,750 Sử dụng “cặp 3” để tính toán sau kiểm tra cho cặp lại Tải tầng hầm truyền xuống móng M3: P = Gtt *12,5*16 = 15,21*12,5*16 = 3042kN Bảng giá trị nội lực dùng tính móng M3 Già sử hệ số vượt tải 1,2 Tải N (kN) Mx (kNm) My (kNm) Hx (kN) Hy (kN) Tính toán 68969,40 -267,29 -42899,20 0,69 -707,75 Tiêu chuẩn 57474,50 -222,74 -35749,30 0,58 -589,79 - Dự kiến số lượng cọc: nc = k* - Bố trí cọc móng M3 = 1,4* = 6,4 Chọn nc = cọc y 10600 - Nmax (kN) X 9000 Hình (HM3): Bố trí cọc dƣới móng M3 SVTH : Võ Thanh Sang MSSV : 20761244 Trang 133 Đồ án tốt nghiệp kỹ sư xây dựng GVHD : TS.Lê Văn Phước Nhân 7.5.1 Kiểm tra điều kiện sử dụng lực tác dụng lên đầu cọc - Diện tích đài móng BxLxH = 9mx10,6mx1,8m Độ sâu đáy đài -4,8m, đài sàn tầng hầm - Trọng lượng đài: Wđ = 9*10,6*1,8*25 = 4293kN - Tải trọng truyền tới đáy đài (trên đầu cọc) o Ntt = N+Wqu = 68969,4+4293 = 73262,4kN o Mtt x = Mx + Hy *H = -267,29 + (-707,75)*1,8 = - 1541,24Nm o Mtt y = My + Hx *H = -42899,2 +0,69*1,8 = -42900,44kNm - Số thứ tự cọc tính từ trái sang phải, từ lên trên( theo hình HM3) - Tải trọng truyền lên đầu cọc: P i = - xi; yi – tọa độ cọc so với tâm đài Cọc P1 Xi + P5 P6 P7 P8 My (kNm) Hx (kN) Hy (kN) Ntt (kN) Cặp 66903,2 -265,9 -24298,1 0,70 -21,4 74238,2 Cặp 56943,6 -38645,9 -19681,8 -1351,6 -18,5 64278,6 o - 11150,06 7319,66 11098,69 7268,29 11047,31 7216,91 10995,94 7165,54 Pmax = 11150,06kN 0, cọc không bị nhổ Kiểm tra với cặp lại điều có P max bé cặp Mx (kNm) - Pi -4,5 -4,5 -1,5 -1,5 1,5 1,5 4,5 4,5 N (kN) - Yi -2,8 2,8 -2,8 2,8 -2,8 2,8 -2,8 2,8 P2 P3 P4 - + Mtt x (kNm) Mtt y (kNm) -304,42 -24296,84 -38679,2 -22114,68 P max (kN) P (kN) 10379,7 8179,9 10956,1 5113,6 7.5.2.Kiểm tra ứng suất dƣới mũi cọc Sử dụng nội lực với giá trị tiêu chuẩn Tải N (kN) Mx (kNm) My (kNm) Hx (kN) Hy (kN) Giá trị 57474,50 -222,74 -35749,30 0,58 -589,79 Góc ma sát trung bình bên hông cọc tb = = = 260 49’ Xác định kích thước khối móng quy ước SVTH : Võ Thanh Sang MSSV : 20761244 Trang 134 Đồ án tốt nghiệp kỹ sư xây dựng GVHD : TS.Lê Văn Phước Nhân o Lm = L’+ 2( ∑li)tg( ) = 10+2*42,2*tg( o Bm = B’+ 2( ∑li)tg( ) = 8,4+2*42,2*tg( ) = 19,9m ) = 18,3m o Hm = 1,8 + 42,2 = 44m - Trọng lượng khối móng quy ước: o Wqu = LmBm (l3 + l4 ) = 19,9*18,3(6*20 + 38*10) = 182085kN Trong đó, l3 đoạn khối móng mực nước ngầm, l4 đoạn khối móng nằm mực nước ngầm - Lực nén tiêu chuẩn đáy khối móng quy ước o = + Wqu = 57474,5 + 182085= 239559,5kN - Độ lệch tâm ex ey theo Mx My o = Mx + Hy *Hm = -222,74 + (-589,79)*44 = -26173,5kNm o = My + Hx *Hm = -35749,3+(-0,58)*44 = -35774,82kNm o ex = = = 0,15m o ey = = = 0,11m - Ứng suất dưới đáy khối móng quy ước: = = 657,82kN/m2 = = = 657,82 = = 657,82 = 711,30kN/m2 = 604,34kN/m2 o o o o o Khả chịu tải mũi cọc: Rtc = đó: Hệ số làm việc đất m1 = 1,1 ( cát bụi, no nước) Hệ số điều kiện làm việc công trình tác dụng qua lại với đất m2 =1 Hệ số tin cậy ktc =1 (đặt trưng tính toán đất dựa vào kết thí nghiệm mẫu đất lấy nơi xây dựng công trình) Các hệ số A, B, D phụ thuộc vào góc ma sát đất với =270 53’ hệ số A = 0,94; B = 4,79; D = 7,27 Dung trọng đẩy đất mũi cọc: = - = 18,45 – 10 =12,98kN/m3 o ứng suất thân đất mũi cọc = 476,49kN/m2 o Lực dính đất mũi cọc: c = 4,7kN/m2 Rtc = - Ta có = 2793,82kN/m2 = 711,30kN/m2 < 1,2* Rtc = 3352,59kN/m2 ; SVTH : Võ Thanh Sang MSSV : 20761244 = 604,34kN/m2 >0 Trang 135 Đồ án tốt nghiệp kỹ sư xây dựng - GVHD : TS.Lê Văn Phước Nhân 7.5.3 Tính lún dƣới mũi cọc Tính lún mũi cọc theo phương pháp cộng lớp Chia đất đáy móng thành nhiều lớp với bề dày 4m - Chiều sâu tính lún xác định vị trí o = 476,49kN/m2 ; = + ( - )hi = o 0,2 = 657,82 – 476,49 = 181,33kN/m2 ; - = K0* Vị trí Z/Bm K0 (kN/m2 ) (kN/m2 ) 0,00 1,00 476,49 181,33 0,22 0,97 510,29 175,89 0,44 0,73 544,09 132,37 0,66 0,55 577,89 99,73 - Tại vị trí - Độ lún S = o S= =99,73kN/m2 < 0,2 Với ( = 108,57kN/m2 = 0,74 cát pha E0 =16000kN/m2 + 175,89+132,37+ )*4 = 0,08m = 8cm S = 8cm = [Sgh ] = 8cm ( công trình nhà dân dụng nhiều tầng có khung hoàn toàn bê tông cốt thép) Thỏa -55.000 2000 2000 2000 2000 Vị trí ngừng lún Chia lớp tính lún dƣới móng M3 SVTH : Võ Thanh Sang MSSV : 20761244 Trang 136 Đồ án tốt nghiệp kỹ sư xây dựng - - 7.5.4 Chuyển vị góc xoay nhóm cọc Nội lực để kiểm tra: dùng cặp nội lực có tải trọng ngang lớn Tải N (kN) Mx (kNm) My (kNm) Hx (kN) Hy (kN) Giá trị 54244,3 -3483,1 -18693,1 -1614,31 -49,16 Quy giá trị phương để tính toán: o H= = o M= o o o o o o o o - = 1615,06kN = = 19014,84kNm Giá trị tính toán phân phối cho cọc: H0 = H/8 = 1615,06/8 = 201,88kN M0 = (M + H0 H)/8 = (19014,84+1615,06*1,8)/8 = 2740,24kNm Xác định chuyển vị ngang y0 , góc xoay , theo công thức: y0 = H0 HH + M0 HM = H0 MH + M0 MM HH – chuyển vị ngang tiết diện lực H0 =1 HM – chuyển vị ngang tiết diện môment M0 =1 MH - góc xoay tiết diện lực H0 =1 MM – góc xoay tiết diện môment M0 =1 Chuyển vị HH, MH = HM, MM xác định theo công thức: o HH = o MH = o GVHD : TS.Lê Văn Phước Nhân MM HM = = o Hệ số biến dạng = = = 0,26 (1/m) Trong o Hệ số tỉ lệ K=3000kN/m4 với đất xung quanh cọc nhồi cát bụi(0,6 e 0,8) o bc - chiều rộng qui ước cọc D 0,8: bc = b+1 =1+1 = 2m o I - môment quánt tính tiết diện ngang cọc: I = = = 0,23m4 o Chiều sâu tính đổi cọc đất: Le = L = 0,26*47 = 13,52m; L chiều sâu mũi cọc o A0 = 2,441; B0 = 1,621; C0 = 1,751 – Những hệ số không thứ nguyên tùy thuộc vào chiều sâu tính đổi phần cọc đất Le - Bảng tính giá trị HH, MH, HM, MM, y0 , H0 M0 y0 HH MH = HM MM (kN) (kNm) (m/kN) (1/kNm) (m) (radian) 201,88 - 2740,24 2,01x10-5 3,47x10-6 9,7x10-7 1,34x10-2 3,35x10-3 7.5.5 Tính toán ổn định xung quanh cọc Áp lực tính toán , môment Mz, lực cắt Q z tiết diện cọc tính theo công thức: SVTH : Võ Thanh Sang MSSV : 20761244 Trang 137 Đồ án tốt nghiệp kỹ sư xây dựng o = ( o Mz = A1 - y0 A3 - GVHD : TS.Lê Văn Phước Nhân B1 + D1 ) C1 + B3 + M0 C3 + D3 o Qz = y0 A4 B4 + M0 C4 + D4 o Ze – Chiều sâu tính đổi xác định theo công thức Ze = Z với Z chiều sâu tiết diện đất tính từ đáy đài o Các hệ số A1 ; B1 ; C1 ; D1 ; A3 ; B3 ; C3 ; D3 ; A4 ; B4 ; C4 ; D4 Được lấy từ bảng G.3 TCVN 205: 1998 o Các giá trị lại giống giá trị phần 3.4 SVTH : Võ Thanh Sang MSSV : 20761244 Trang 138 Đồ án tốt nghiệp kỹ sư xây dựng - Bảng tính áp lực GVHD : TS.Lê Văn Phước Nhân (kN/m2 ) Z (m) Ze A1 B1 C1 D1 0,00 -0,38 -0,77 -1,15 -1,54 -1,92 -2,31 -2,69 -3,08 -3,46 -3,85 -4,23 -4,62 -5,00 -5,38 -5,77 -6,15 -6,54 -6,92 -7,31 -7,69 -8,46 -9,23 -10,00 -10,77 -11,54 -13,46 -15,38 0,00 0,10 0,20 0,30 0,40 0,50 0,60 0,70 0,80 0,90 1,00 1,10 1,20 1,30 1,40 1,50 1,60 1,70 1,80 1,90 2,00 2,20 2,40 2,60 2,80 3,00 3,50 4,00 1,000 1,000 1,000 1,000 1,000 1,000 0,999 0,999 0,997 0,995 0,992 0,987 0,979 0,969 0,955 0,937 0,913 0,882 0,848 0,795 0,735 0,575 0,347 0,033 -0,385 -0,928 -2,928 -5,853 0,000 0,100 0,200 0,300 0,400 0,500 0,600 0,700 0,799 0,899 0,997 1,095 1,192 1,287 1,379 1,468 1,553 1,633 1,706 1,770 1,823 1,887 1,874 1,755 1,490 1,037 -1,272 -5,941 0,000 0,005 0,020 0,045 0,080 0,125 0,180 0,245 0,320 0,405 0,499 0,604 0,718 0,841 0,974 1,115 1,264 1,421 1,584 1,752 1,924 2,272 2,609 2,907 3,128 3,225 2,463 -0,927 0,000 0,000 0,001 0,005 0,011 0,021 0,036 0,057 0,085 0,121 0,167 0,222 0,288 0,365 0,456 0,560 0,678 0,812 0,961 1,126 1,308 1,720 2,105 2,724 3,288 3,858 4,980 4,548 50 0,00 14,01 25,25 33,95 40,31 44,58 46,89 47,67 46,95 44,97 42,19 38,52 34,03 29,26 24,40 19,45 14,38 9,38 5,97 0,31 -3,67 -10,09 -18,40 -16,73 -16,39 -14,82 -3,49 11,18 (kN/m2 ) 40 30 20 10 z(m) -10 0,00 -1,15 -2,31 -3,46 -4,62 -5,77 -6,92 -8,46 -10,77 -15,38 -20 -30 Biểu đồ áp lực SVTH : Võ Thanh Sang MSSV : 20761244 Trang 139 Đồ án tốt nghiệp kỹ sư xây dựng - GVHD : TS.Lê Văn Phước Nhân Bảng tính môment Mz Z (m) 0,00 -0,38 -0,77 -1,15 -1,54 -1,92 -2,31 -2,69 -3,08 -3,46 -3,85 -4,23 -4,62 -5,00 -5,38 -5,77 -6,15 -6,54 -6,92 -7,31 -7,69 -8,46 -9,23 -10,00 -10,77 -11,54 -13,46 -15,38 Ze 0,0 A3 0,000 B3 0,000 C3 1,000 D3 0,000 Mz (kNm) 2740,24 0,1 0,2 0,000 -0,001 0,000 0,000 1,000 1,000 0,100 0,200 2817,89 2889,28 0,3 -0,005 -0,001 1,000 0,300 2947,94 0,4 0,5 -0,011 -0,021 -0,002 -0,005 1,000 0,999 0,400 0,500 2994,09 3024,52 0,6 0,7 -0,036 -0,057 -0,011 -0,020 0,998 0,996 0,600 0,699 3041,73 3035,96 0,8 0,9 1,0 -0,085 -0,121 -0,167 -0,034 -0,055 -0,083 0,992 0,985 0,975 0,799 0,897 0,994 3011,77 2969,88 2898,56 1,1 1,2 1,3 1,4 1,5 -0,222 -0,287 -0,365 -0,455 -0,559 -0,122 -0,173 -0,238 -0,319 -0,420 0,960 0,938 0,907 0,866 0,881 1,090 1,183 1,273 1,358 1,437 2822,62 2734,78 2622,83 2500,76 2560,17 1,6 1,7 1,8 1,9 -0,676 -0,808 -0,956 -1,118 -0,543 -0,691 -0,867 -1,074 0,739 0,646 0,530 0,385 1,507 1,566 1,612 1,640 2233,34 2088,74 1939,28 1795,19 2,0 2,2 2,4 2,6 2,8 -1,295 -1,693 -2,141 -2,621 -3,103 -1,314 -1,906 -2,663 -3,600 -4,718 0,207 -0,271 -0,941 -1,877 -3,408 1,646 1,575 1,352 0,917 0,197 1648,16 1353,44 1093,69 822,20 -225,74 3,0 3,5 -3,541 -3,919 -6,000 -9,544 -4,688 -10,340 -0,891 -5,854 389,03 -15,91 4,0 -1,614 -11,730 -17,919 -15,076 -403,25 3500 Mz (kNm) 3000 2500 2000 1500 1000 500 z(m) -0,00 -1,15 -2,31 -3,46 -4,62 -5,77 -6,92 -8,46 -10,77 -15,38 -500 -1000 Biểu đồ môment Mz SVTH : Võ Thanh Sang MSSV : 20761244 Trang 140 Đồ án tốt nghiệp kỹ sư xây dựng - GVHD : TS.Lê Văn Phước Nhân Bảng tính lực cắt Q z Z (m) 0,00 -0,38 -0,77 -1,15 -1,54 -1,92 -2,31 -2,69 -3,08 -3,46 -3,85 -4,23 -4,62 -5,00 -5,38 -5,77 -6,15 -6,54 -6,92 -7,31 -7,69 -8,46 -9,23 -10,00 -10,77 -11,54 -13,46 -15,38 Ze 0,0 A4 0,000 B4 0,000 C4 0,000 D4 1,000 0,1 0,2 -0,005 -0,020 0,000 -0,003 0,000 0,000 1,000 1,000 0,3 -0,045 -0,009 -0,001 1,000 0,4 0,5 -0,080 -0,125 -0,021 -0,004 -0,003 -0,008 1,000 0,999 0,6 0,7 -0,180 -0,245 -0,072 -0,114 -0,016 -0,030 0,997 0,994 0,8 0,9 1,0 -0,320 -0,404 -0,499 -0,171 -0,243 -0,333 -0,051 -0,082 -0,125 0,989 0,980 0,967 1,1 1,2 1,3 1,4 1,5 -0,603 -0,716 -0,838 -0,967 -1,105 -0,443 -0,575 -0,730 -0,910 -1,116 -0,183 -0,259 -0,356 -0,479 -0,630 0,917 0,917 0,876 0,821 0,747 1,6 1,7 1,8 1,9 -1,248 -1,396 -1,547 -1,699 -1,350 -1,643 -1,906 -2,227 -0,815 -1,036 -1,299 -1,608 0,652 0,529 0,374 0,181 2,0 2,2 2,4 2,6 2,8 -1,848 -2,125 -2,339 -2,437 -2,346 -2,578 -3,360 -4,228 -5,140 -6,023 -1,966 -2,849 -3,973 -5,355 -6,990 -0,057 -0,692 -1,592 -2,821 -4,445 3,0 3,5 -1,969 1,074 -6,765 -6,789 -8,840 -13,692 -6,520 -13,826 4,0 9,244 -0,358 -15,611 -23,140 300 Qz (kN) 201,88 193,75 174,07 142,1 102,55 -0,91 9,87 -40,72 -89,5 -137,41 -184,42 -232,96 -264,48 -297,93 -325,03 -349,92 -367,65 -332,61 -385,71 -390,25 -387,03 -372,55 -346,5 -313,42 -278,52 -243,39 -192,58 -212,14 Qz(kN) 200 100 z(m) -100 -1,15 -2,31 -3,46 -4,62 -5,77 -6,92 -8,46 -10,77 -15,38 -200 -300 -400 -500 Biểu đồ lực cắt Qz SVTH : Võ Thanh Sang MSSV : 20761244 Trang 141 Đồ án tốt nghiệp kỹ sư xây dựng - GVHD : TS.Lê Văn Phước Nhân Khi tính toán độ ổn định xung quanh cọc, phải kiềm tra điều kiện hạn chế áp lực tính toán lên đất mặt bên cọc theo công thức: o – Áp lực tính toán lên đất, mặt bên cọc độ sâu z kể từ đáy đài o Khi Le = *L = 0,26*52 = 13,52>2,5 độ sâu z = 0,85/ = 0,85/0,26 = 3,27m o ứng suất hữu hiệu theo phương thẳng đứng đất độ sâu z = 3,27m: =3,27*18,6 = 60,82kN/m2 o = 170 11’; C1 = 16,3kN/m2 - Giá trị tính toán góc ma sát lực dính đất o – Hệ số lấy 0,6 cho cọc khoan nhồi o – Hệ số lấybằng o – Hệ số kể đến tải trọng thường xuyên tổng tải trọng, tính theo công thức: = = = = 0,4 Trong Mp môment tải trọng thường xuyên, tính toán tiết diện móng mức mũi cọc; Mv =0 môment tải trọng tạm thời = 1*0,4* - = 47,88kN/m2 Tại vị trí z = 3,27m = 47,67kN/m2 Thỏa yêu cầu 7.5.6.Kiềm tra cốt thép cọc 7.5.6.1.Kiềm tra môment uốn Giá trị môment lớn tải trọng ngang Mmax =3036kNm - Quy đồi tiết diện cọc hình vông: b’2 =b*h → b’ = = Chọn lớp bảo vệ cốt thép a=100mm h0 = 1670-100 =1570mm - Diện tích cốt thép cần thiếp cọc As = - - - - = = 1,67m = 11773,26mm2 Diện tích cốt thép cọc 32 22 (12163,2mm2 ) Nên cọc chịu môment uốn 7.5.6.2.Kiểm tra lực cắt Lực cắt lớn đầu cọc Q max = 201,88kN Khả chịu cắt k1 Rk bh0 = 0,6*100*167*157 = 1573140N = 1573,14kN Cọc đủ khả chịu lực cắt 7.5.7.Kiểm tra xuyên thủng đài cọc Nén thủng xảy đài móng cần phải kiểm tra tượng nén thủng SVTH : Võ Thanh Sang MSSV : 20761244 Trang 142 GVHD : TS.Lê Văn Phước Nhân 45o 45o 1800 Đồ án tốt nghiệp kỹ sư xây dựng 9000 45o 45o 45o 45o 1800 Tháp nén thủng đài móng theo phƣơng x 10600 Tháp nén thủng đài móng theo phƣơng y - Vì tháp nén thủng bao trùm lên đầu cọc nên đài không bị nén thủng SVTH : Võ Thanh Sang MSSV : 20761244 Trang 143 Đồ án tốt nghiệp kỹ sư xây dựng GVHD : TS.Lê Văn Phước Nhân - 7.5.8.Tính cốt thép cho đài Đài cọc tính phần mềm Safe Lực tác dụng phản lực đầu cọc - Sử dụng cốt thép AII, CII: Rs=280Mpa Bê tông B25: Rb=14,5Mpa - = ; ; = = - b - bề rộng tính toán: b=1m - Giả thuyết a = 150mm: h0 = h-a =1800 -150 =1650mm Dải Bề rộng dải Moment Moment/m CX1 3,05 3916,56 1284,12 0,033 0,034 2905,18 22a120 CX2 4,50 3187,99 708,44 0,018 0,018 1538,04 22a120 CX3 3,05 2578,83 845,52 0,021 0,021 1794,38 22a120 CY1 3,1 3481,92 1123,20 0,028 0,028 2392,50 22a150 CY2 2,8 3109,65 1110,59 0,028 0,028 2392,50 22a150 CY3 3,1 3476,55 1121,47 0,028 0,028 2392,50 22a150 SVTH : Võ Thanh Sang As MSSV : 20761244 Chọn thép Trang 144 Đồ án tốt nghiệp kỹ sư xây dựng GVHD : TS.Lê Văn Phước Nhân PHỤ LỤC - - - Trong trình thực đồ án có sử dụng phần mềm sau Etab 9.5; Safe12.0; Sap 2000 v47; Autocad 2007; Word 2010; Excell 2010… Cùng số phần mềm hổ trợ khác Các tính sử dụng cho trình tính toán lập trình Excell Phù hợp với nội dung tính toán đồ án sinh viên Võ Thanh Sang, giá trị sử dụng rộng rãi Các file tính toán Excell, Bản vẽ Autocad, số liệu nộp trực tiếp CD SVTH : Võ Thanh Sang MSSV : 20761244 Trang 145 Đồ án tốt nghiệp kỹ sư xây dựng  GVHD : TS.Lê Văn Phước Nhân DANH MỤC TÀI LIỆU THAM KHẢO Tiêu chuẩn xây dựng TCVN 356:2005 TCVN 323:2004 TCVN 2737:1995 TCVN 229:1999 TCVN 205:1998 TCVN 33:2006 TCVN 2622:1995  Sách tham khảo [1] Võ Bá Tầm, Kết cấu bê tông cốt thép tập (cấu kiện bản), Nhà xuất Đại học Quốc gia Tp Hồ Chí Minh, Tp Hồ Chí Minh năm 2006 [2] Võ Bá Tầm, Kết cấu bê tông cốt thép tập (cấu kiện nhà cửa), Nhà xuất Đại học Quốc gia Tp Hồ Chí Minh, Tp Hồ Chí Minh năm 2009 [3] Võ Bá Tầm, Kết cấu bê tông cốt thép tập (các cấu kiện đặc biệt), Nhà xuất Đại học Quốc gia Tp Hồ Chí Minh, Tp Hồ Chí Minh năm 2005 [4] Nguyễn Đình Cống, Tính toán thực hành cấu kiện bê tông cốt thép theo tiêu chuẩn TCXDVN 356:2005 Nhà xuất xây dựng – Hà Nội 2009 [5].Nguyễn Đình Cống, Tính toán tiết diện cột bê tông cốt thép Nhà xuất xây dựng – Hà Nội 2006 [6] Lê Anh Hoàng, Nền Móng, Nhà xuất Xây dựng, Hà Nội năm 2004 [7] Cấu tạo bê tông cốt thép Nhà xuất Xây dựng, Hà Nội năm 2004 - Và số sách thuộc lĩnh vực xây dựng - Nguồn INTERNET http://ketcau.wikia.com; [1] [2] [3] [4] [5] [6] [7] http://www.ketcau.com/forum/ ; SVTH : Võ Thanh Sang MSSV : 20761244 Trang 146 [...]... : TS.Lê Văn Phước Nhân CHƢƠNG 2: PHẦN SÀN (SÀN PHẲNG – KHƠNG DẦM) 2.1 Mặt bằng sàn tầng điển hình (2-17) 8000 A 24000 8000 B 8000 C D 5500 1 5500 2 5500 3 7000 40000 4 5500 5 5500 6 5500 7 8 Mặt bằng sàn tầng điển hình 2.2 Lựa chọn loại kết cấu - Do chiều cao tầng nhỏ 3,2 m và kích thước nhịp ơ sàn lớn 8m, nên thiết kế sàn theo phương án sàn khơng dầm - Xem sàn như bản kê trực tiếp lên đầu cột (khơng... - Tính cho mỗi tầng có hai họng nước chữa cháy Lượng nước cho mỗi họng là 2,5(lít/giây) - Lượng lượng nước cần cho chữa cháy trong 10 phút là o Qcc = (17*2)*2,5*(10*60)/1000 = 51(m3 ) Giả sử bơm nước 3 lần trong ngày thì lưu lượng bể cần thiết là: Qbe = (Qngay.max + Qcc)/3 = (115,5+51)/3 = 55,5(m3 ) o Các kích thước của bể - Bể nước đặt tại trục (2-3)-(B-C) Dài l = 8m; Rộng b = 5,5m; Cao h = = = 1,26m... 2.5 Xác định nội lực trong sàn bằng phần mềm safe - Do mặt bằng sàn có nhiều vách cứng, và kích thước ơ sàn có thay đổi nên việc tính tốn nội lực thủ cơng khơng mang lại kết quả hồn tồn chính xác Do đó trong phạm vi đồ án sẽ căn cứ vào kết quả nội lực của phần mềm Safe 12 để tính và bố trí cốt thép cho sàn SVTH : Võ Thanh Sang MSSV : 20761244 Trang 4 Đồ án tốt nghiệp kỹ sư xây dựng GVHD : TS.Lê Văn Phước... Nhân - Biểu đồ moment theo phƣơng x COMB(BAO) - Biểu đồ moment theo phƣơng y COMB(BAO) SVTH : Võ Thanh Sang MSSV : 20761244 Trang 11 Đồ án tốt nghiệp kỹ sư xây dựng GVHD : TS.Lê Văn Phước Nhân 2.7 Thiết kế cốt thép sàn 2.7.1.Loại vật liệu và cơng thức tính tốn - Sử dụng cốt thép AII, CII: Rs=280Mpa - Bê tơng B25: Rb=14,5Mpa - ; = ; = = - Chọn lớp bảo vệ bê tơng a = 10mm h0 = h- a =250- 40 = 210mm... cầu thang điển hình ` Mặt bằng cầu thang Mặt cắt cầu thang SVTH : Võ Thanh Sang MSSV : 20761244 Trang 22 Đồ án tốt nghiệp kỹ sư xây dựng GVHD : TS.Lê Văn Phước Nhân 3.2.Cấu tạo cầu thang - Do chiểu cao tầng 3,2m nên chọn loại cầu thang bộ dạng bản có hai vế Mỗi vế gồm 10 bậc thang có kích thước bbac x lbac x hbac = 1200x270x160 (mm) - Bề rộng vế thang: b = 1200mm - Chiều dài vế thang: L0 = - Chiều... 1,1 0,594 3 Bản BTCT 0,250 25 1,1 6,875 4 Vữa trát trần 0,015 18 1,1 0,297 5 Đường ống, thiết bị 0,500 Tổng 8,506 2.4.2 Tải tƣờng xây trên sàn - Do đặc điểm sàn khơng dầm, các bức tường ngăn có thể thay đổi vị trí theo mục đích sử dụng Căn cứ vào bản vẽ mặt bằng kiến trúc tính cho mỗi ơ sàn có tường 200mm, xây cao 2,95m, dài 10m Diện Trọng lượng Hệ số Tải phân Loại h b l tích ơ riêng vượt bố diều tường... là: Qbe = (Qngay.max + Qcc)/3 = (115,5+51)/3 = 55,5(m3 ) o Các kích thước của bể - Bể nước đặt tại trục (2-3)-(B-C) Dài l = 8m; Rộng b = 5,5m; Cao h = = = 1,26m Chọn h = 1,3m  Tính tốn kết cấu bể 4.1 Xác định sơ bộ kết cấu bể - Dầm nắp DN1: (300x400); DN2: (200x400); DN3: (200x400) - Dầm đáy DD1: (300x700); DD2: (300x600); DD3: (300x600) - Các dầm đáy ở vị trí tương tự có kích thước tương tự dầm nắp... bản có kích thước (5,5x4m) - Xét tỉ số = L2/L1 = 5,5/4 = 1,375 < 2 thuộc bản kê bốn cạnh, bản làm việc - theo hai phương (L1 , L2 ) Tỉ số: hDN1 /hs = 400/80 = 5 > 3 liên kết bản với dầm DN1 là ngàm Tỉ số:hdn2,3 /hs = 400/80 = 5 > 3 liên kết bản với dầm DN2, DN3 là ngàm M1 MI M2 MII Sơ đồ tính bản nắp SVTH : Võ Thanh Sang MSSV : 20761244 Trang 28 ... ngắn hạn của tải trọng dài hạn o f2 = L2 = 4x10-4 *82 = 2,6x10-3 m.= 2,6mm 2.8.3.3 Tính f3 (độ võng do tải trọng dài hạn tác dụng dài hạn) - Moment: M = m91 GtcL1 L2 = 0,0152*9,67*7*8 = 8,23KNm - Chiều cao tương đối của vùng bê tơng chịu nén: = o = =1,8 với bê tơng nặng SVTH : Võ Thanh Sang MSSV : 20761244 Trang 19 Đồ án tốt nghiệp kỹ sư xây dựng o = o o = 0 nên = 0 = 0,0049 o = o = - GVHD : TS.Lê Văn... vùng bê tơng chịu kéo o = 1,25 = 1,25 – 0,8*1 = 0,45 - Hệ số xét đến sự phân bố khơng điều biến dạng của thớ bê tơng chịu nén ngồi cùng trên chiều dài đạon có vết nứt o = 0,9 đối với bê tơng nặng cấp cao hơn B7,5 - Hệ số đặc trưng trạng thái đàn hồi dẻo của bê tơng o v = 0,15( tải trọng tác dụng dài hạn đối với bê tơng nặng, dộ ẩm khơng khí mơi trường xung quanh 40%-75% ) - Độ cong do tác dụng ngắn