Bảng tính mố trụ đặc thân hẹp cầu bản, nhịp 9m dành cho các vùng nông thôn theo thiêu chuẩn 27205.
tính toán trụ móng nông (T3) 06/23/17 = = = = = 399.450 399.000 394.200 393.200 396.460 G E1 E2 E3 E4 Eđất Ngày B 10 B2 100 B2 E1 E2 c2 C H2 10 Giờ m m m m m H4 G1 G2 Dữ liệu cao độ Cao độ Mặt Cao độ đỉnh trụ Cao độ dỉnh móng trụ Cao độ dđỉnh móng Elev Mặt đất tự nhiên cầu tràn thôn xã h-ớc lộc H H C3 I E3 II E4 H1 I II B1 C4 X B y a1 a2 a1 A KT trụ (mm) H1 1000 H2 4500 H3 H4 300 H5 H 5800 BR 30 G1 420 G2 300 G 450 TRU CAU BNColumn KT trụ (mm) R C1 C2 2250 C3 2250 C4 2750 C 2350 B 1000 B1 3000 B2 1000 KT trụ (mm) A 4500 B 1000 a1 500 a2 3500 b1 b2 1000 Ac 3892699 Ixx 6.61E+12 Iyy 3.41E+11 Printer 6/23/20178:43 AM Kết cấu 2.1 Nhịp Chiều dài nhịp Nhịp hai gối Tổng bề rộng cầu Khổ cầu Chiều cao dầm Bề dày mặt cầu Lớp phủ 2.2 Cột trụ diện tích mặt cắt ngang Moment quán tinh quanh trục X-X Moment quán tinh quanh trục y - y Chiều cao trụ (Phần thân) L Ls B Bs h hs t = = = = = = = 9.000 8.400 3.500 3.000 0.450 0.000 0.000 m m m m m m m A Ixx Iyy H = = = = 3.893 6.611 0.341 4.500 m2 m4 m4 m Taỉ trọng 3.2 Tĩnh tải Tĩnh tải lan can- Dsp Lớp phủ -DW Kết cấu nhịp -DLsp Xà mũ - DLcs Cột trụ - DLcl B tr Đất bệ 3.3 Gió WS = = = = = = = 13 368 438 413 520 Toàn kết cấu d-ới 10m từ mặt đất tự nhiên áp lực gió đ-ợc tính nh- sau Tốc độ gió thiết kế tính theo công thức: kN kN kN kN kN kN kN V = VR S (22TCN 272-05 3.8.1.1-1) Trong Cd VR = 59 (m/s) S= Tốc độ gió thiết kế : Tải trọng gió ngang tính theo công thức PD = 0,0006.V2.At.Cd / 1,8At Hệ số cản Phân d-ới Phân PD = PB PD = PB 59 m/s 1.2 (272-05 3.8.1.2.1) = 0.0025 Mpa = 0.0025 Mpa a Gió ngang cầu, WSTR Z PD A (m2) 0.000 3.780 0.300 2.240 Gió - Lan can 6.55 0.0025 Gió - kết cấu nhịp 6.19 0.0025 Xà mũ 5.65 0.0025 Trụ 4.38 0.0025 Tổng Z Khoảng cách từ tâm cấu kiện chắn gió đến đáy móng TRU CAU BNColumn WSTR Moment (kN) (kN.m) 0.000 0.00 9.474 58.64 0.752 4.25 5.614 24.59 15.840 87.48 Printer 6/23/20178:43 AM b Gió dọc, WSLG Xà mũ Trụ Total Z PD 5.65 4.38 0.0025 0.0025 A (m2) 1.410 10.080 WSLG Moment (kN) (kN.m) 3.534 19.97 25.264 110.66 28.798 130.62 c Gió tác dụng lên xe, WL WLTR WLLG Gió ngang Gió dọc Gió ngang tác dụng vào xe Gió gió tác dụng vào xe kN/m kN/m kN kN 1.46 0.73 13.14 6.57 d Tải trọng gió thẵng đứng, Wv Wv Tải trọng gió thẳng đứng PD = PB áp lực gió Av Diện tích mặt tính vào gió đứng e=W/4 Mtrans Mô ment ngang = 30.24 = 0.00096 = 31.50 = 0.88 = -26.46 3.4 Lực xung kích, IM Tỉ lệ phần trăm lực xung kích so với hoạt tải xe : N Giá trị lực xung kích 3.4 Lục hãm, BR Nb m LL BR=0.25mNbLL Số xê Hệ số làn 3.6 Động đất, EQ Hệ số gia tốc AQ Đất At Bearing At Ath/2 Centreline X At Bearing At Ath/2 Centreline X At Bearing At Ath/2 Centreline X Hệ số vị trí S Hệ sô điều chỉnh Trụ t-ờng (kích th-ớc ngang lớn) R Với cọc bêtông cốt thép R TRU CAU BNColumn 25 % 37.87 KN = 65.33 KN = = 1.20 = 217.75 KN 3.5 Lực li tâm, CE - Hệ số C = 4/3[V2/gR] - Lực li tâm, CE CE = C*(RLL) V Tốc độ xe (m/s) g 9.807 m/s2 R Bán kính cong đ-ờng (m) Khối l-ợng trụ Tần dọc Tần ngang EQ dọc cầu tính toán = kN Mpa m2 m kNm m TX TY CSX = 0.06 = = = = 13.36 25 9.81 1500 KN m/s m/s2 m = 0.09 Type II = 1.20 = = 2.00 (Dùng tính cột) 3.00 (Dùng tính cọc BTCT) = 83 10 kg = 3495.69 s = 793.66 s = 0.09 Printer 6/23/20178:43 AM EQ ngang cầu tính toán CSY Z Xà mũ Trụ Bề cọc Tổng 5.58 4.38 0.50 = 0.09 DL (kN) 380.9 437.9 412.5 Hx (kN) 17.1 19.7 18.6 55.4 My (kN.m) 95.6 86.3 9.3 191.2 Hy Mx (kN) 5.1 5.9 5.6 16.6 (kN.m) 28.7 25.9 2.8 57.3 3.7 Va tàu hoả (cầu v-ợt đ-ờng tàu) coi lực va tàu tải trọng tập trung điểm cách mặt đất 1.2 m Lực tác dụng Khoảng cach từ mặt cắt điểm đặt lực Lực va tàu vào trụ thẳng góc : Lực va tàu vào trụ tính theo ph-ơng ngang Mô men gây tiết diện va thẳng: Mô men gây tiết diện va ngang: 3.8 áp lực dòng chảy WA * Vn tc nc chy V= e TRU CAU BNColumn 2.50 Hn = Hd = Mn = Md = 0.000 0 0 KN m KN KN KNm KNm (m/s) p lc dũng chy thep phng ngang cu p lc dũng chy theo phng dc cu s (M2) Cl P(Mpa) WA (Mpa) s (M2) Cd P(Mpa) WA (KN) 17.82 0 3.96 0.7 0.0022 8.91 Printer 6/23/20178:43 AM 3.1 Hoat tai 0.65HL93 Nb - Số xe m - Hệ số giảm tải trọng 1.20 Xe tải - Xe tải thiết kế Xe hai trục' Tải trọng làn' 4.30m P1 4.30m P2 P3 Hoạt tải với P1 P2 P3 Vx1 Vx2 Pt1 Pt2 WL Tổng chiều dài nhịp Lst = Chiều dì tính toán Ls = WL kN kN kN m m kN kN kN/m 9.0 m 8.4 m Tải trọng hành / m2 = Bề rộng đ-ờng hành Wsw = Số đ-ờng hành nsw = Tải hành rải / m Wd = Lệch tâm theo ph-ơng dọc = Lệch tâm theo ph-ơng ngang = - Tải trọng 29.3 94.3 94.3 4.30 4.30 71.5 71.5 9.3 0 0 0.3 0.000 kN/m2 m kN/m m m - Xe hai trục 1.20m Pt1 Pt2 TH1 : Xe tải + WL P2 P1 RL P3 WL Tai Trong P1 P2 P3 WL Tổng N Phan luc x Nb x (kN) (kN) 14.28 17.13 94.25 113.10 46.00 55.20 78.12 93.74 232.65 279.18 Mx (kN.m) 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 Tai Trong Pt1 Pt2 WL Tổng N Phan luc x Nb x (kN) (kN) 66.39 79.67 66.39 79.67 78.12 93.74 210.91 253.09 Mx (kN.m) 0.00 0.00 0.00 0.00 RR 0.8 TH2 : Tendem + Lane WL Pt1 Pt2 RL WL RR 0.8 TRU CAU BNlived_load Printer 6/23/20178:43 AM TH33 : lan 90%(Truck + Lane) - 3.6.1.3.1 Tai Trong P1 P2 P3 P1 P2 P3 WL Tổng * TH3 : xe xp trờn nhp (lch tõm dc cu 1.20 0m Nb - Số xe m - Hệ số hiệu chỉnh Lêch tâm ph-ong ngang = WL P1 P2 P3 R RR Tai Trong P1 P2 P3 P1 P2 P3 WL Tổng N Phan luc x Nb x (kN) (kN) 0.00 0.00 46.00 49.68 94.25 101.79 0.00 0.00 0.00 0.00 78.12 218.37 84.37 235.84 N (kN) 0.00 46.00 94.25 0.00 0.00 Phan luc x 0.9 x Nb x m (kN) 0.00 55.20 113.10 0.00 0.00 78.12 218.37 84.37 252.67 My (kN.m) 0.00 14.90 30.54 0.00 0.00 Mx (kN.m) 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 45.44 0.00 0.00 My (kN.m) 0.00 16.56 33.93 0.00 0.00 Mx (kN.m) 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 50.49 0.00 0.00 0.8 TRU CAU BNlived_load Printer 6/23/20178:43 AM 4.Tổ hợp tải trọng 4.1 Các tổ hợp hệ số tổ hợp Tổ hợp tải trọng Tổ hợp = ( DDC+ Tổng tải trọng đáy cột W DW+ LLL+ WSWS+ WLWL) Tĩnh tảI thân DL D N (KN) 437.9 Tĩnh tải KC nhịp Dsp D 367.6 Lớp phủ+lan can DW DW 13.3 Hoạt tảI lane nhịp LL LL 279.2 0.0 0.0 Hoạt tải lane nhịp LL 252.7 50.5 0.0 Gió ngang - kết cấu LL WSTR WS var Gió dọc - kết cấu WSLG WS var Gió ngang - Xe WLTR WL 7.05 Gió dọc - Xe WLLG WL 4.80 Lực hãm Lực xung kích Lực li tâm BR IM CE LL 7.05 Động đất áp lực dòng chảy EQ WA Tổng tải trọng Z (m) hệ số 28.8 Hy (KN) Mx (KN-m) 15.8 71.6 13.1 92.6 13.4 94.2 101.8 6.6 31.5 65.3 460.5 7.05 EQ wa My (KN-m) 37.9 IM LL Hx (KN) 3.72 55.4 0.0 191.2 0.0 16.6 8.9 57.3 33.1 Hx (KN) My (KN-m) Hy (KN) Mx (KN-m) Tổng hợp lực đáy móng Tĩnh tải + đất bệ DL D N (KN) 1370.1 Tĩnh tải KC nhịp Dsp D 367.6 Lớp phủ lan can DW DW 13.3 LL 279.2 Tổng tải trọng Hoạt tải Z (m) hệ số Gió ngang - kết cấu LL WSTR WS Gió dọc - kết cấu WSLG WS var Gió ngang - Xe WLTR WL 8.05 Gió dọc - Xe Lực hãm Lực li tâm WLLG BR CE Lực xung kích IM IM Lực động đất áp lực dòng chảy EQ WA wa WL LL LL 0.0 0.0 var 28.8 5.80 8.05 8.05 6.6 65.3 15.8 87.5 13.1 105.8 13.4 107.5 16.6 8.9 57.3 156.0 130.6 38.1 525.9 37.9 55.4 0.0 EQ 4.72 191.2 0.0 4.2 Hệ số tổ hợp cho tổ hợp tải trọng TT GH Sử dụng I Đặc biệt C-ờng độ I C-ờng độ II C-ờng độ III TRU CAU BNCombination DC Hệ số D 1.00 1.25 1.25 1.25 1.25 DW LL WS WL 1.00 1.50 1.50 1.50 1.50 1.00 0.50 1.75 1.35 0.30 1.40 0.40 1.00 1.00 EQ,CT 1.00 - 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 Printer 6/23/20178:43 AM 4.3 Tổng nội lực đáy cột (mặt cắt I-I) Dọc Tổ hợp TTGH SDI - Gió dọc SDI - Gió ngang CĐ1 CĐ2 - Gió dọc CĐ2 - Gió ngang CĐIII - Gió dọc CĐIII - Gió ngang CĐIII - Gió ngang+1 lan ĐB (động đất) N (kN) 1136 1136 1582 1080 1080 1455 1455 1419 1172 Hx (kN) 81 65 114 40 106 88 88 88 N (kN) 2068 2068 2747 2245 2245 2620 2620 2351 Hx (kN) 81 65 114 40 106 88 88 My (kNm) 523 461 806 143 694 622 690 447 Ngang Hy Mx (kN) (kNm) 22 127 40 241 32 198 33 31 133 27 160 46 282 46 282 32 138 4.4 Tổ hợp đáy móng + kiểm tra lật Dọc Tổ hợp TTGH SDI - Gió dọc SDI - Gió ngang CĐ1 CĐ2 - Gió dọc CĐ2 - Gió ngang CĐIII - Gió dọc CĐIII - Gió ngang ĐB (Động đất) My (kNm) 603 526 920 183 800 710 454 Dọc Kim tra lt TTGH SDI - Gió dọc SDI - Gió ngang CĐ1 CĐ2 - Gió dọc CĐ2 - Gió ngang CĐIII - Gió dọc CĐIII - Gió ngang ĐB (Động đất) KL Mgiữ (kNm) OK OK OK OK OK OK OK OK 2499 2576 3200 3185 3368 3130 3220 3072 Mlật (kNm) 603 526 920 183 800 710 454 Ngang Hy Mx (kN) (kNm) 22 264 40 396 32 344 156 31 278 27 301 46 442 32 267 Ngang Mgiữ Mlật (kNm) (kNm) 5424 5292 7210 6018 5896 6904 6763 6197 264 396 344 156 278 301 442 267 4.5 Tổ hợp mặt cắt II - II (đáy móng) Theo ph-ơng dọc cầu TH TRU CAU BNCombination Phản lực móng P1 M (kN) (kNm) 1159 307 790 201 766 191 1078 286 1061 281 892 232 Tổng Tự Tổng/ 1M Trọng S M S M (kN/m) (kN) (kNm) (kN/m) (kNm/m) 137.5 1091 290 364 97 137.5 721 190 240 63 137.5 697 66 232 22 137.5 1010 11 337 137.5 992 331 137.5 824 163 275 54 Printer 6/23/20178:43 AM 4.6 Tổ hợp mặt cắt II-II (đáy móng) Theo ph-ơng ngang cầu TH TRU CAU BNCombination Phản lực móng Tự P1 M Trọng (kN) (kNm) (kN/m) 323 100 75 213 60 75 203 59 75 298 93 75 297 98 75 244 73 75 10 Tổng Tổng/ 1M S M S M (kN) (kNm) (kN/m) (kNm/m) 286 91 95 30 175 50 58 17 165 49 55 16 261 83 87 28 260 89 87 30 206 64 69 21 Printer 6/23/20178:43 AM kiểm toán Trụ bêtông cốt thép chịu uốn (theo ph-ơng dọc) compression fiber d' A'sfy 0.85f'cab h d a Asfy dc b, bw tension fiber 5.1 Dữ liệu Khoảng cách KC từ cốt kéo tới cốt nén C-ờng độ thép = 4200 kg/cm2 C-ờng độ bêtông = 200 kg/cm2 Modun đàn hồi betong Modun đàn hồi thép Tỉ số n=Es/Ec d' d1 fy f'c Ec Es n = = = = = = = 50 420 20 24038 200000 mm mm MPa MPa MPa MPa 5.2 Kháng uốn danh định Dùng công thức Mn = As*fy(ds-a/2) Trong A'sfy 0.85f'cab a = 1.c - Hệ số phụ thuộc vàoc-ờng độ bêtông c = As*fy/0.85*b1*fc*b cho mặt cắt chữ nhật Giới hạn cốt thép Lớn Tổng số thép dự ứng lực không dự ứng lực phải thoả mãn c/de < 0.42 Trong de: Khoảng cách từ hai hàng cốt thép a Asfy de =Asfyds/Asfy=ds Nhỏ Mr = Mn > 1.2 Mcr and rmin > 0.03fcs/fy = 0.9 Mcr =frSb fr - Sức kháng nứt = 2.8 MPa Kiểm soát vết nứt fsa=Z/(dc/A)1/3 1.2 Mcr and rmin > 0.03fcs/fy = 0.9 Mcr =frSb fr - Sức kháng nứt = 2.8 MPa Kiểm soát vết nứt fsa=Z/(dc/A)1/3