câu hỏi trắc nghiệm kết cấu động cơ đốt trong có đáp án

câu hỏi trắc nghiệm kết cấu động cơ đốt trong có đáp áncâu hỏi trắc nghiệm kết cấu động cơ đốt trong có đáp áncâu hỏi trắc nghiệm kết cấu động cơ đốt trong có đáp áncâu hỏi trắc nghiệm kết cấu động cơ đốt trong có đáp áncâu hỏi trắc nghiệm kết cấu động cơ đốt trong có đáp áncâu hỏi trắc nghiệm kết cấu động cơ đốt trong có đáp áncâu hỏi trắc nghiệm kết cấu động cơ đốt trong có đáp án

Chương I

đúng Ghi chú 1

I.1 Khối lượng của các chi tiết chuyển động tịnh tiến của ô tô, mj(kg/cm2):

B.λ =R 2l.

C λ=2 R l

A 10÷15B.5÷11

A Gia tốc góc của trục khuỷu

B Gia tốc góc của Thanh truyên

C Gia tốc góc của Thanh truyên-pit tông

Ứng suất cho phép được cho như sau:

Đối với pít tông hợp kim nhẹ:

Ứng suất cho phép được cho như sau:

Đối với pít tông hợp kim nhẹ:

+ Đỉnh có gân: [ σu] = (MN/m2)

A 100-109

B 100-190

Ứng suất cho phép được cho như sau:

Đối với pít tông gang hợp kim:

Ứng suất cho phép được cho như sau:

Đối với pít tông gang hợp kim:

Cho động cơ MADA323 có các thông số kỹ thuật:

Đường kính xilanh D=83,6mm; hành trình piston S = 78mm số xlanh i =4;

Công suất Ne =87Hp; Tỷ số nén  =9,2; Số vòng quay n =6000 vòng / phút; áp suất cuối hành trình cháy pz =7,6 Mpa δ = 0,05D

Tính Mô đun chống uốn của tiết diện đỉnh Wu bằng phương pháp Back?

A 2,4344.10-7

B 3,7896.10-7

C 4,6784.10-7

Đường kính xilanh D=83,6mm; hành trình piston S = 78mm số xlanh i =4;

Công suất Ne =87Hp; Tỷ số nén  =9,2; Số vòng quay n =6000 vòng / phút; áp suất cuối hành trình cháy pz =7,6 Mpa δ = 0,05D

Tính ứng suất uốn ở đỉnh pít tông σu bằng phương pháp Back?

A.760

B 650

C 320D.427

48

Tính bền thân piston Công thức kiểm nghiệm:

Kth= Nmax

D lth MN/m2 Nmaxlực ngang lớn nhất, có thể xác định Nmax theo công thức kinh nghiệm sau: Đối với đ/c Diesel thì Nmax=?

Khe hở lắp ghép của pít tông: tùy thuộc vật liệu chế tạo pít tông, xi lanh

và trạng thái nhiệt của pít tông mà khe hở lắp ghép khác nhau

Khe hở lắp ghép của pít tông: tùy thuộc vật liệu chế tạo pít tông, xi lanh

và trạng thái nhiệt của pít tông mà khe hở lắp ghép khác nhau

Khe hở lắp ghép của pít tông: tùy thuộc vật liệu chế tạo pít tông, xi lanh

và trạng thái nhiệt của pít tông mà khe hở lắp ghép khác nhau

Khe hở lắp ghép của pít tông: tùy thuộc vật liệu chế tạo pít tông, xi lanh

và trạng thái nhiệt của pít tông mà khe hở lắp ghép khác nhau

Tính bền nhóm xéc măng ,Ứng suất uốn:

Xéc măng không đẳng áp khi nó làm việc, ứng suất công tác có thể xác định theo công thức Ghinxbua

67 Tính bền nhóm xéc măng ,Ứng suất uốn:

Xéc măng không đẳng áp khi nó làm việc, ứng suất công tác

có thể xác định theo công thức Ghinxbua:

Tính bền nhóm xéc măng ,Ứng suất uốn:

Xéc măng không đẳng áp khi nó làm việc, ứng suất công tác

có thể xác định theo công thức Ghinxbua:

t (3−ξ ) ( D t −1 )3

Là đúng hay sai A.Đúng

B Sai

A

t (3−ξ ) ( D t +1 )3

Là đúng hay sai A.Đúng

Chiều dày bạc đầu nhỏ(Động cơ xăng) A.(0,055-0,095)dcp

B (0,065-0,085)dcp C(0,055-0,085)dcp

C

80

Chiều dày bạc đầu nhỏ( Động cơĐieden )

A (0,06-0,085)dcpB(0,07-0,085)dcp

- Ứng suất kéo do lực quán tính Pj của khối lượng nhóm pít tông ứng với

số vòng quay lớn nhất tác dụng lên đầu nhỏ thanh truyền được xác định

theo công thức: l s

P

d

j k

2

max





MN/m2Trong đó: Pjmax=?

100

Tính bền đầu to thanh truyền

Mô men uốn và lực pháp tuyến tại tiết diện A-A tính gần đúng như sau:

+N F

uA−A

−N F

Trong đó hệ số b d

b

F F

A Fd là diện tích biến dạng của đầu to

B Fd là tiết diện bu lông

A Fb là diện tích biến dạng của đầu to (phần lắp ghép với bu lông)

B Fb tiết diện bu lông

d P

B . . 2

tb A x

d P

m

tb A x

d P

d P

A: 0 , 4 3

.

d

d P W

x

x x



mα:

B : 0 , 4 3

.

d

d P W

x

x x

x

x x

x

x x

max max

1

d d

M W

u

u u





RωBm (MN/m2 )

C

max max

1

d d

M W

u

u u

max max

1

d d

M W

u

u u

3 1

d d

M W

3 1

d d

M W

M W



.( 2

6

l d

x P





Sin r h R r

E

PT

tx

1 1 418 , 0





Sin r h R r

E

PT

tx

1 1 418 , 0





(MN/m2):

B

PT

tx

1 1 418 , 0

x P

2 2

2 1

2 2

2 1

3

64

.

l l P l

E

l l P





Sin r h R r

2 2

2 1

2 2

2 1

3

64

.

l l P l

E

l l P





Sin r h R r

2 2

2 1

2 2

2 1

3

64

.

l l P l

E

l l P

x P

x P

t k

C Kmax= 2

6

l d

x P

127 Kiểu động cơ Ford Mondeo có: Đường kính xilanh (mm) D =87,5mm;

Hành trình Piston S = 83,1mm; Số xylanh I =4; Công suất Ne=145,48 mãlực; áp suất cuối hành trình cháy pz =9,307Mpa tiết diện cắt ngang của rãnh xéc măng dầu FI-I= 1,50.10-4

Tính bền đầu pít tông ,Ứng suất nén bằng Công thức Orơlin

Cho động cơ IFA-W50 thẳng hàng, động cơ Diesel không tăng áp có:

Công suất của động cơ N e 115 (mã lực) = 84,525 (kw); Số vòng quay

của trục khủy n = 2300 (v/ph); Đường kính xilanh D =120 (mm); áp suất cuối hành trình cháy pz =9,307Mpa , tiết diện ngang Fcp= 0,093

Đường kính giclơ không khí ,Đường kính gic lơ bổ sung

Gnlp : lưu lượng nhiên liệu qua gic lơ bổ sung (kg/s)

A Gnlp = Gnl - Gnlc

B Gnlp = Gnl + Gnlc

C Gnlp = Gnl ± Gnlc

A

143

Hệ thống nhiên liệu động cơ xăng dùng chế hào khí Đối với Bộ CHK dùng

hệ thống phun chính giảm độ chân không sau gic lơ chính

144 Hệ thống nhiên liệu động cơ xăng dùng chế hào khí Đối với Bộ CHK

dùng hệ thống phun chính có gic lơ bổ sung

e e T

t N g V

t N g V

t N g V

st st

a f

2

F A

R m

F A

R m

F A

R m

i n

N g V



 120

.

i n

N g V



 120

.

i n

N g V



 120

.



C

151 Hệ thống nhiên liệu của đọng cơ diesel Lượng nhiên liệu cung cấp C

cho một chu trình công tác (ở chế độ thiết kế) nl

e e ct

i n

N g V



 120

.



Ne được xác định:

A: 30 

V n i p

Hệ thống nhiên liệu của đọng cơ diesel Xác định đường kính của

piston bơm cao áp

c p

ct p

C

n V k d







6

ct p

C

n V k d







6

4



PZπDδ

c p

ct p

C

n V k d







6

dV Q

p

c a p

max max

dV Q

p

c a p

n h f k dt

dV Q

p

c a p

max max

2 2

p

d P d d P

2 2

p

d P d d P

PZ1,2dcp3

2 0

2 2

p

d P d d P

2

c

d P d d P

2 2

2

c

d P d d P

2

c

d P d d P

PZ1,2dcp3

A

1

1 0

Z b

k

p P

p p d

Z b

k

p P

p p d

Z b

k

p P

p p d

d

159

Hệ thống nhiên liệu của đọng cơ diesel, xác định được độ cứng của

lò xo vòi phun theo phương trình:

cm2; Áp suất cuối hành trình cháy pz =68,6 KG/ cm2; Yêu cầu:

1 Tính thể tích công tác của xi lanh động cơ .Vh=?

cm2; Áp suất cuối hành trình cháy pz =68,6 KG/ cm2; Yêu cầu:

1 Tính thể tích buồng cháy của xi lanh động cơ.Vc=?

162 Động cơ 1.3carb accent Huyndai có: Đường kính xilanh (mm) D =

71,5 mm;Hành trình Piston (mm) S =83,5 mm; Số Xilanh i=4; Công suất

Ne =70 mã lực; Số vòng quay n=5500 vòng/phút;Tỷ số nén ε=9,5; KG/

cm2; Áp suất cuối hành trình cháy p =68,6 KG/ cm2; Yêu cầu:

B

1 Tính thể tích toàn phần của xi lanh động cơ.

A

164

Nhiệt lượng do dầu nhờn đem đi (Qd) thường chiếm khoảng  1  , 5 2 % tổng nhiệt

lượng do nhiên liệu cháy trong xi lanh sinh ra Vì vậy có thể xác định Qd như sau

N Q

N Q

N Q

d

d d

d

d d

d

d d





 (l/h)

C

Thể tính lưu lượng cần thiết của dầu bôi trơn cung cấp cho các bề mặt ma

sát (Vd) c t

Q V

d

d d

V V

V V

V V

b b

V V



/



b

 là hiệu suất cung cấp của bơm dầu:

Đối với bơm dầu bánh răng

V V



/



b

 là hiệu suất cung cấp của bơm dầu:

Đối với bơm dầu phiến trượt:

1

dv dr b m

27000

1

1

dv dr b m

1

dv dr b m

1

dv dr b m

6 d

b tp

b

V

F 

2

10

6 d

b tp

πD ( 1−ξ ) D (l/ph)

p F C

πD ( 2−ξ ) D (l/ph)

p F C

πD ( 3−ξ ) D (l/ph)

p F C

183 Phản lực tác dụng trên đường tâm lỗ phun khiến rô to quay, xác

định theo công thức sau:

R n f

V g

2

R n f

V g

2

R n f

V g

30 4

2 2 1

2 2 1

2 0 2

2 2

1

f

f r R

n V

30 4

2 2 1

2 2 1

2 0 2

2 2

1

f

f r R

n V

30 4

2 2 1

2 2 1

2 0 2

2 2

1

f

f r R

n V

p

185

Tính két làm mát dầu Nhiệt lượng của động cơ truyền cho dầu nhờn:

C Qd  cd Vd tdr  tdv (k cal/h)

186 Lưu lượng nước tuần hoàn trong hệ thống làm:

A n n r v

m l n

m l

t t c

Q G

m l

t t c

Q G

C n n r v

m l n

m l

t t c

Q G

cg b

b b





10.81,

191 Nhiệt lượng từ động cơ truyền cho môi chất làm mát (Qlm) có thể tính theo

phương trình cân bằng nhiệt

Qlm= Q0−( Qe+ Qth+ Qch+ Qd− Qcl)

Qe Là gì?

A Qe Nhiệt lượng tương đương với công có ích của động cơ

B Qe Nhiệt lượng do khí thải đem ra ngoài

C Qe Nhiệt lượng truyền cho dầu bôi trơn

t c

Q G

t c

Q G

t c

Q G

Diện tích F2 cũng có thể tính theo công thức thực nghiệm gần đúng

f2: hệ số diện tích làm mát của két nước ứng với 1 đơn vị công suất (m2/kW)Đối với ô tô du lịch :

A f2 = 0,136 – 0,313 (m2/kW)

B f2 = 0,236 – 0,313 (m2/kW)

C f2 = 0,536 – 0,313 (m2/kW)

Diện tích F2 cũng có thể tính theo công thức thực nghiệm gần đúng

f2: hệ số diện tích làm mát của két nước ứng với 1 đơn vị công suất (m2/kW)Đối với ô tô tải:

A f2 = 0,0204 – 0,408 (m2/kW)

B f2 = 0,0304 – 0,408 (m2/kW)

C f2 = 0,0404 – 0,408 (m2/kW)

D f2 = 0,0504 – 0,408 (m2/kW)

A

198 Dung tích của hệ thống làm mát bằng chất lỏng ứng với một đơn vị công

suất (Vlm/Ne) thường trong khoảng:

199 Dung tích của hệ thống làm mát bằng chất lỏng ứng với một đơn vị công

suất (Vlm/Ne) thường trong khoảng:

Với ô tô tải

Là đúng hay sai A.Đúng

B.Sai

A