2 ban mat cau

T Trờng ĐH Giao Thông Vận Tải phơng án Kỹ THUậT khoa công trình Chơng V Tính mặt cầu I Cấu tạo mặt cầu: Sơ đồ tính toán mặt cầu: Cấu tạo mặt cầu nh hình vẽ: Tạ Công Luân 210 Lớp Cầu Đờng Anh B44 T Trờng ĐH Giao Thông Vận Tải phơng án Kỹ THUậT khoa công trình Cấu tạo lớp áo đờng : Lớp phủ mặt cầu : Lớp phủ mặt cầu Chiều dày (cm) (kN/m3) DW (kN/m2) 1.125 0.96 0.15 0.36 Lớp bêtông Atphan 22.5 Lớp bêtông bảo vệ 24 Lớp phòng nớc 15 Lớp bêtông mui luyện 1.5 24 dày Trọng lợng lớp phủ DCmc 2.595 mặt cầu Các lớp Chiều dầy (cm) DW Đơn Vị Lớp bê tông atphan 1.29 KN/m Lớp bê tông bảo vệ 0.828 KN/m Lớp phòng nớc 0.1725 KN/m Lớp bê tông tạo dốc 0.828 KN/m Tổng 12 3.1185 KN/m ặ Tĩnh tải lớp phủ mặt cầu theo phơng ngang cầu tính cho 1m dài cầu là: DW = 3.1185 kN/m ắ Lan can tay vịn lấy DWlc = 4.588 (KN/m) Trọng lợng mặt cầu: Tĩnh tải rải theo phơng ngang cầu là: DC = A x 1m x /B = 5.1025 x 25/12.5 = 10.205 kN/m Trong : A - Diện tích mặt cắt ngang phần A = 5.1025 m2 B =12,5 m Chiều rộng cầu 1m Chiều dài 1m theo dọc cầu - trọng lợng thể tích bê tông mặt cầu = 25 kN/m3 Nguyên tắc tính toán: Sử dụng phơng pháp phân tích gần để thiết kế mặt cầu BTCT cầu dầm hộp đổ chỗ đúc liền khối (Điều 4.6.2.1 Tiêu chuẩn 22 TCN 272- 05) Khi tính toán hiệu ứng lực bản, phân tích dải rộng 1m theo chiều dọc cầu Sơ đồ tính toán mặt cầu ta chia làm hai phần phần cánh hẫng phần nằm hai sờn Sơ đồ tính toán phần cánh hẫng sơ đồ công son, phần phía mặt cắt dầm có sờn nên , sơ đồ tính Tạ Công Luân 211 Lớp Cầu Đờng Anh B44 T Trờng ĐH Giao Thông Vận Tải phơng án Kỹ THUậT khoa công trình dầm giản đơn kê hai cạnh có kể đến hệ số ngàm, chiều dài nhip tính toán tính từ tâm hai sờn, giá trị gối đợc chọn hai giá trị phần hẫng phần nhịp Các tải trọng tác dụng lên kết cấu là: Lan can : DCraling Trọng lợng thân : DC Trọng lợng lớp mặt đờng : DW Tải trọng ngời : PL Tải trọng xe : LL Lực xung kích : IM, lấy 33%LL Về nguyên tắc để tính toán nội lực mặt cầu ta vẽ phân tích đờng ảnh hởng tiết diện Từ đờng ảnh hởng ta thấy tính toán mô men âm lực cắt gối , mô men dơng đợc tính toán nhịp Tính toán hiệu ứng tải cho tải trọng thành phần gây mặt cầu Sau tổ hợp lại nh nh điều 3.4.1-1 22 TCN272- 05, gồm hai tổ hợp tải trọng nguy hiểm tổ hợp tải trọng cờng độ tổ hợp tải trọng theo trạng thái giới hạn sử dụng sử dụng nội lực để tính toán kiểm tra tiết diện Sơ đồ tính toán nh sau: A B 7.1 m A 4.588 m DW = 3.1185 m B 2.7 m DW = 3.1185 m DC = 10.205 m DC = 10.205 m Sơ đồ xếp tải để xác định mô men lớn nhất: Tạ Công Luân 212 Lớp Cầu Đờng Anh B44 T Trờng ĐH Giao Thông Vận Tải phơng án Kỹ THUậT 1750 1800 9.3 kN/m 1200 1800 72.5 kN PL = kN/m 350 72.5 kN 600 72.5 kN 1500 72.5 kN 250 550 72.5 kN khoa công trình 0.274 1.176 1.775 0.874 0.35 0.95 2.45 2.7 ĐAH mômen Sơ đồ xếp tải để xác định lực cắt lớn nhất: 1800 9.3 kN/m 2300 72.5 kN 1200 72.5 kN 1800 350 72.5 kN PL = kN/m 600 72.5 kN 1500 72.5 kN 250 0.324 0.577 0.746 1.00 1.00 1.00 ĐAH Q II.Tính toán nội lực: Xác định hệ số ngàm : Hệ số ngàm phụ thuộc vào gía trị thông số n1, thông số xác định nh sau: Dlb3 n1 = 0.001 GJ xoan Trong đó: D= Ehb3 12 ( ) E : Mô đuyn đàn hồi bê tông (Kg/cm2) E = 0.043 y c1.5 f c, = 38000 (MPa) G = 0.42E ( Kg/cm2) = 0.2 hệ số poison Tạ Công Luân 213 Lớp Cầu Đờng Anh B44 T Trờng ĐH Giao Thông Vận Tải phơng án Kỹ THUậT khoa công trình Jxoắn = bhb3 100 * 553 = = 5545833.3333 cm4 3 n1= 28.56 Tra bảng với trị số n1= 28.56 < 30 nên ta có hệ số ngàm là: Tại ngàm : i= - 0.8 Tại vị trí nhịp i= 0.5 Tính toán nội lực mặt cầu: 2.1 Nội lực trọng lợng mặt cầu gây ra: Tính toán mô men theo công thức sau: M i = DC Ai Trong : Mi : Mômen tiết diện i DC : Trọng lợng mặt cầu, đợc tính trọng lợng mét dài mặt cầu chia cho chiều rộng toàn mặt cầu Khối lợng riêng bê tông lấy sơ 25 kN/m3 DC = 11.36(KN/m) Ai : Diện tích đờng ảnh hởng đợc tính hình vẽ đờng ảnh hởng Bảng tính nội lực trọng lợng thân : Phần tính DC Ai(lực cắt) Ai( Mô men) QA-A(Gối) MA-A (Gối) MB-B (Giữa nhịp) KN/m m2 m2 KN KN.m KN.m 10.205 2.7 -3.645 27.55 -37.20 Bản dầm 10.205 3.55 6.301 36.23 64.30 Bản hẫng 2.2 Nội lực trọng lợng lan can gây ra: Trọng lợng lan can đợc coi lực tập trung đặt cách mép cánh hẫng 0.25m, có giá trị khối lợng 1m dài lan can với khối lợng riêng bê tông 25 KN/m3 Trọng lợng lan can DCraling = 4.588 (KN/m) Tính toán mô men theo công thức sau: Mi = Pb.yi Trong : Mi : Mô men tiết diện i Pp : Trọng lợng lan can Pp = 4.588 (KN/m) yi : Tung độ đờng ảnh hởng vị trí đặt tải trọng lan can Kết tính toán nh sau: Tạ Công Luân 214 Lớp Cầu Đờng Anh B44 T Trờng ĐH Giao Thông Vận Tải phơng án Kỹ THUậT khoa công trình Phần tính Pb (KN) Yi (lực cắt) Yi(mômen) QA-A(Gối) (KN) MA-A(Gối) (KN.m) Bản hẫng Bản dầm 4.588 4.588 1.00 -2.45 4.588 -11.24 2.3 Nội lực trọng lợng lớp phủ gây ra: Trọng lợng lớp phủ mặt cầu gây ra: DW = 3.1185 (KN/m) Tính cho dọc = 3.1185 (KN/m2) M i = DW Ai Trong : Mi : Mômen tiết diện i DW : Trọng lợng lớp phủ mặt cầu Ai : Diện tích đờng ảnh hởng Kết đợc tính toán nh bảng sau: Ai(lực cắt) Ai( Mô men) m2 m2 QA-A(Gối) MA-A (Gối) KN KN.m MB-B (Giữa nhịp) KN.m Phần tính DW Bản hẫng Bản dầm 3.1185 2.7 -3.645 8.420 -11.37 3.1185 3.55 6.301 11.07 19.65 2.4 Nội lực tải trọng ngời gây ra: Để tính hiệu ứng tải trọng tải trọng ngời gây ta xếp tải trọng ngời lên đờng ảnh hởng mômen tải trọng ngời tác dụng đợc tính theo công thức sau: Mi = PL*Ai Trong đó: Mi : Mô men tiết diện i PL : Tải trọng ngời thiết kế, PL = (KN/m) Ai : Diện tích đờng ảnh hởng nằm phạm vi tác dụng tải trọng ngời đợc tính hình vẽ Đah Tạ Công Luân 215 Lớp Cầu Đờng Anh B44 T Trờng ĐH Giao Thông Vận Tải phơng án Kỹ THUậT khoa công trình Mặt cắt A-A Ai(Mômen) Ai(lực cắt) m2 m2 -2.55 1.5 PL KN/m M(gối) KN.m -7.65 Q(gối) KN 4.5 2.5 Nội lực tải trọng xe tiêu chuẩn gây ra: Bản mặt cầu đợc phân tích theo phơng pháp giải gần đúng, đợc quy định điều 4.6.2.1 Bản đợc thiết kế cho tải trọng trục 145 KN tải trọng (quy định điều 3.6.1.3.3 22 TCN 272- 05) Các bánh xe trục cách 1800mm, tải trọng bánh xe 72.5KN Tải trọng thiết kế gồm tải trọng 9.3KN/m phân bố theo chiều dọc, theo chiều ngang cầu đợc giả thiết phân bố theo chiều rộng 3000mm Hiệu ứng tải trọng thiết kế không xét lực xung kích Khi thiết kế vị trí ngang xe đợc bố trí cho hiệu ứng lực dải phân tích đạt giá trị lớn Vị trí trọng tâm bánh xe đặt cách xa bó vỉa 300mm thiết kế hẫng 600mm thiết kế phận khác Chiều rộng dải tơng đơng b (mm) bánh xe đợc lấy nh bảng 4.6.2.1.3-1 22TCN272- 05 Ta có: + Đối với phần hẫng: b = 1140+0.833x + Đối với vị trí có mômen dơng : b = 660+0.55 *s + Đối với vị trí có mômen âm : b = 1220+0.25 *s Trong đó: x : khoảng cách từ tâm gối đến điểm đặt tải (mm) s : khoảng cách cấu kiện đỡ (mm) Khi tính toán hiệu ứng tải, tải trọng bánh xe đợc mô hình hoá nh tải trọng vệt mà chiều dài dọc theo nhịp chiều dài diện tích tiếp xúc bánh xe cộng với chiều dày mặt cầu nh đợc xác định dới nh tải trọng phân bố đặt trọng tâm bánh xe phân bố dọc theo chiều dài dải tơng đơng tính nh Khi tính toán giá trị b phần hẫng đồ án này, bánh xe HL93 nằm cánh hẫng nên có hai giá trị b khác cho bánh xe Do tính toán ta lấy b giá trị trung bình Trong đồ án ta tính hiệu ứng lực tải trọng xe đợc tính với tải trọng bánh xe lực tập trung có giá trị P/b tính 1m Mômen tải trọng bánh xe đợc tính theo công thức: Tạ Công Luân 216 Lớp Cầu Đờng Anh B44 T Trờng ĐH Giao Thông Vận Tải phơng án Kỹ THUậT khoa công trình M i = n.P yi + q l Al b Trong đó: n : hệ số P : Tải trọng bánh xe b : Chiều rộng dải tơng đơng bánh xe (mm) yi : Tung độ đờng ảnh hởng vị trí đặt bánh xe ql : Tải trọng thiết kế AL : Diện tích phần đờng ảnh hởng đặt tải trọng Đối với phần hoạt tải cánh hẫng đợc tính toán xếp ngời hành có ngời hành, ngời xe xếp cách mép vỉa chắn bánh 300mm, có ngời với chiều rộng 1500mm xếp xe cách ngời đoạn 300mm, tải trọng xếp sát mép dành cho hành Kết tính toán lập thành bảng sau: - Nội lực tính toán cho phần cánh hẫng Nội lực Sơ đồ M Dầm (KN.m) công son Q (KN) n yi yi b q A Kết -2.55 0.00 -17.73 -7.65 -25.38 1.50 62.01 4.50 66.51 AL n.P. APL X b (m) (m) (m2) 0.35 1.43 1.00 -0.35 0.04 1.17 1.00 1.00 0.00 i i - Nội lực tính toán cho phần mặt cầu giữa: Sơ đồ tính Nội lực S m b m n yi m2 Dầm giản đơn MBB(+) 5.55 3.713 5.55 2.608 0.874 1.775 1.176 0.274 0.746 0.577 0.324 6.301 QA-A 1 1 1 1 Tạ Công Luân 217 3.55 n.P. yi b 17.068 34.663 22.966 5.3508 27.804 20.742 16.043 9.0086 q A Tổng 58.599 138.65 33.015 106.6 i i Lớp Cầu Đờng Anh B44 T Trờng ĐH Giao Thông Vận Tải phơng án Kỹ THUậT khoa công trình 2.6 Bảng tổng hợp nội lực : Bảng tổng hợp nội lực tiêu chuẩn mặt cắt A-A(có kể đến hệ số ngàm) - Với sơ đồ dầm công son ( phần cánh hẫng): Mặt cắt A-A - QDC (KN) QLC (KN) QDW (KN) QPL (KN) QLL (KN) QA-A (KN) 27.55 4.588 8.42 4.5 66.51 111.57 MDC (KN.m) MLC (KN.m) MDW (KN.m) MPL (KN.m) MLL (KN.m) MA-A (KN.m) -37.2 -11.24 -11.37 -7.65 -25.38 -92.84 Với sơ đồ dầm giản đơn ( phần mặt cầu nằm sờn ) Mặt cắt A-A QDC (KN) QLC (KN) QDW (KN) QPL (KN) QLL (KN) QA-A (KN) 36.23 11.07 106.6 153.9 MDC (KN.m) MLC (KN.m) MDW (KN.m) MPL (KN.m) MLL (KN.m) MA-A (KN.m) 0 0 0 Bảng tổng hợp nội lực tiêu chuẩn mặt cắt B-B (có kể đến hệ số ngàm) Mặt cắt B-B MDC MLC MDW MPL MLL (KN.m) (KN.m) (KN.m) (KN.m) (KN.m) 64.3 19.65 138.65 MB-B (KN.m) 222.6 2.6 Tổ hợp nội lực : Sau tính toán đợc nội lực tải trọng thành phần gây ra, ta tiến hành tổ hợp nội lực với hệ số tải trọng đợc tra bảng 3.4.1-1 tiêu chuẩn 22 TCN 272- 05 Tất tải trọng tác dụng vào mặt cầu đợc đa vào tổ hợp Đối với mặt cầu, cần tính toán kiểm tra theo hệ số sức kháng khống chế bề rộng vết nứt Cho nên ta tính tổ hợp cho trạng thái giới hạn cờng độ trạng thái giới hạn sử dụng Tính toán nội lực theo công thức 1.3.2.1-1 tiêu chuẩn 22 TCN 272 05: Mfactored = i *i * Qi Trong : Tạ Công Luân 218 Lớp Cầu Đờng Anh B44 T Trờng ĐH Giao Thông Vận Tải phơng án Kỹ THUậT khoa công trình i : Hệ số tải trọng Qi : ứng lực i : Hệ số có liên quan đến tính dẻo, tính d tầm quan trọng khai thác i = D*R*l Khi tính toán với trạng thái giới hạn cờng độ: + D = thiết kế thông thờng + R = thiết kế mặt cầu với mức d thông thờng + l = 1.05 cầu đợc thiết kế quan trọng Vậy = 1.05 Khi tính toán với trạng thái giới hạn sử dụng: + D = thiết kế thông thờng + R = thiết kế mặt cầu với mức d thông thờng + l = cầu đợc thiết kế quan trọng Vậy = Kết tổ hợp đợc lập bảng sau: Bảng tổ hợp nội lực tính toán mặt cắt A-A : QDC QLC QDW QPL QLL Lực cắt Đơn vị (KN) (KN) (KN) (KN) (KN) Hệ số tải trọng 1.25 1.5 1.5 1.75 1.75*1.25 Giá trị 36.23 11.07 106.6 Mô men MDC MLC MDW MPL MLL Đơn vị (KN.m) (KN.m) (KN.m) (KN.m) (KN.m) Hệ số tải trọng 1.25 1.5 1.5 1.75 1.75*1.25 Giá trị -37.2 -11.24 -11.37 -7.65 -25.38 QA-A (KN) 295.08 MA-A (KN.m) -149.32 Bảng tổ hợp nội lực tính toán mặt cắt B-B: MDC MLC MDW MPL MLL Mô men Đơn vị (KN.m) (KN.m) (KN.m) (KN.m) (KN.m) Hệ số tải trọng 1.25 1.5 1.5 1.75 1.75*1.25 Giá trị 64.3 19.65 138.65 MB-B (KN.m) 413.15 III Bố trí cốt thép cho mặt cầu: Tạ Công Luân 219 Lớp Cầu Đờng Anh B44 T Trờng ĐH Giao Thông Vận Tải phơng án Kỹ THUậT khoa công trình Từ bảng kết tổ hợp mômen lực cắt hai mặt cắt A-A B-B ta chọn đợc nội lực để bố trí cốt thép cho mặt cầu là: Mô men: M(-) = MA-A = - 149.32 (KN.m) M(+) = MB-B = 413.15 (KN.m) Lực cắt: Q = QA-A= 295.08 (KN) Các đặc trng bê tông cốt thép sử dụng để thiết kế mặt cầu là: Cờng độ chịu nén quy định bê tông tuổi 28 ngày: fc = 40MPa Mô đuyn đàn hồi bê tông: E c = 0.043 y c1.5 f c, = 38000 (MPa) Trong : yc Tỷ trọng bê tông = 25kN/m3 Lớp bảo vệ cốt thép lấy theo bảng 5.1.2.3-1 Tiêu chuẩn 22 TCN 272-05 + Chọn lớp bê tông bảo vệ phía : 50 mm + Chọn lớp bê tông bảo vệ phía dới : 50 mm Chiều dày làm việc bê tông: + Đối với vùng chịu mô men dơng : z1 = 250-50 = 200 (mm) + Đối với vùng chịu mômen âm là: z2 = 600 -50 = 550 (mm) Theo công thức thực nghiệm diện tích cốt thép đợc tính : AS = Mu z f y Trong đó: Mu Mômen uốn tiết diện cần tính cốt thép ( nhân hệ số) Z - Chiều dày làm việc tiết diện fy - Cờng độ chịu kéo quy định thép : fy = 420 MPa áp dụng công thức để thiết kế cốt thép vùng chị mômen âm ta có: AS = 149.32 10 = 6.46 cm2 0.55.420 áp dụng công thức để thiết kế cốt thép vùng chịu mô men dơng ta có: Tạ Công Luân 220 Lớp Cầu Đờng Anh B44 T Trờng ĐH Giao Thông Vận Tải phơng án Kỹ THUậT khoa công trình AS = 413.15 10 = 49.2 cm2 0.20.420 Ta chọn số lợng cốt thép bố trí 12 = 24 có Ats = 4.52 (cm2) As = 54.24 cm2 IV Kiểm toán theo trạng thái giới hạn: Kiểm toán sức kháng uốn cho tiết diện: M u M n Trong : Mu mô men uốn tính toán tiết diện tính theo tổ hợp tai trọng trạng thái giới hạn cờng độ (MPa) - hệ số kháng tiết diện = 0.9 dùng cho uốn kéo bê tông cốt thép dự ứng lực Mn- sức kháng danh định tiết diện bê tông.(N.mm) a M n = As f s d s Trong đó: a = 1.c Hệ số phụ thuộc cờng độ bê tông = 0.76 c= AS * f y 0.85 * * f c * b (đối với mặt cắt chữ nhật) Thay số ta đợc : c = 40.83 (mm) a= 0.76 x 40.83 = 31.03 (mm) Mn= 586.12 (KN.m) .Mn = 0.9* 586.12 = 527.508 (KN.m) > Mu = 415.681 (KN.m) Tạ Công Luân 221 Lớp Cầu Đờng Anh B44 T Trờng ĐH Giao Thông Vận Tải phơng án Kỹ THUậT khoa công trình Vậy điều kiện kháng uốn đợc thoả mãn Kiểm tra giới hạn cốt thép: ắ Lợng cốt thép tối đa: Hàm lợng cốt thép dự ứng lực thép không dự ứng lực tối đa phải đợc giới hạn cho: c/de < 0.42 Trong đó: Khoảng cách hữu hiệu tơng ứng từ thớ chịu nén đến trọng tâm lực kéo cốt thép chịu kéo de đợc tính theo công thức: de =Asfyds/Asfy=ds = 500 (mm) c/de = 0.052 Đạt ắ Lợng cốt thép tối thiểu: Lợng cốt thép thờng chịu kéo phải đủ để phát triển sức kháng uốn tính toán 1.2 lần mômen nứt, Pmin 0.03 f c, fy .Mn > 1.2 Mcr Trong đó: Pmin tỷ lệ thép chịu kéo diện tích nguyên Pmin = 0.004 fc Cờng độ quy định bê tông fc = 50 MPa fy Cờng độ chảy dẻo thép chịu kéo , fy = 420 MPa 0.03 f c, = 0.00357 fy Vậy điều kiện Pmin 0.03 f c, đợc thoả mãn fy Mcr = fr* Sb fr Mô đuyn mặt cắt nứt fr = MPa Sb = Iob.bb = 0.5*0.5/6*1 = 0.042 m3 Mcr = 4*42000000 = 168000000 (N.mm) =168(KN.m) 1.2 *Mcr =201.1 (KN.m) Mà .Mn = 372.33 (KN.m) Vậy .Mn > 1.2 *Mcr Vậy điều kiện lợng côt thép tối thiểu đợc thoả mãn Kiểm toán chống nứt: Tạ Công Luân 222 Lớp Cầu Đờng Anh B44 T Trờng ĐH Giao Thông Vận Tải phơng án Kỹ THUậT khoa công trình fsa = Z/(dc/A)1/3 < 0.6 fy Trong : dc Bề dày bê tông từ thớ chịu kéo đến trọng tâm cốt thép A Diện tích bê tông xung quanh cốt thép, chia sho số bó cốt thép Z- Thông số bề rộng vết nứt = 30000 (N/mm) Thay số ta có : (dc/A)1/30.6 fy = 2256 (N/mm) Vậy Z > 0.6 fy(dc/A)1/3 Đạt Kiểm toán sức kháng cắt cho tiết diện: Kiểm toán theo công thức: Vu Vn Trong đó: - Hệ số sức kháng cắt đợc xác định theo quy định bảng 5.5.4.2-1 = 0.9 Vn : Sức kháng cắt danh định đơc xác định theo quy định điều 5.8.3.2 Với BTCT thờng: Vn = Vc+ Vs Trong : Vc = 0.083 Vs = f c, bv d v A v f y d v (cot g + cot g S ) sin Trong đó: S - cự ly cốt thép đai - Hệ số khả bê tông bị nứt chéo truyền lực kéo đợc quy định điều 5.8.3.4 - Góc nghiêng ứng suất nén chéo đợc xác định điều 5.8.3.4 (độ) - Góc nghiêng cốt thép đai trục dọc (độ) Av Diện tích cốt thép chịu cắt cự ly s (mm2) Tạ Công Luân 223 Lớp Cầu Đờng Anh B44 T Trờng ĐH Giao Thông Vận Tải phơng án Kỹ THUậT khoa công trình VP Thành phần lực ứng suất trớc có hiệu hớng lực cắt tác dụng, dơng ngợc chiều lực cắt (N) Xác định dv bv dv = de a/2 > max (0.9de ; 0.72h) Theo tính toán ta có: a = 31.03 (mm) Tại vị trí ngàm de = 350 (mm) de a/2 = 350 31.03/2 = 334.485 (mm) 0.9 de = 0.9*350= 315 (mm) h= 400 (mm) 0.72*h =0.72*400= 288 (mm) Vậy dv = 334.485 (mm) bv = 1000 (mm) Xác định : Để xác định đợc ta phải thông qua giá trị sau f c' x Trong đó: : ứng suất cắt bêtông = Vu (MPa) bvdv f' c = v = 0.012 50 Mu + 0.5Vu cotg dv x = Es As x = 667.3 + 150667.cotg 3562.105 - Giả sử = 27o Khi ta tính đợc x= 0.83 10 Không thoả mãn - Giả sử = 33o Khi ta tính đợc x = 0.74 10-3 Thoả mãn Vậy ta lấy = 33o Với = 33o x = 0.74 10-3 tra bảng ta đợc = 2.455 Vậy Vc = 0.083 * 2.455 * 50 * 1000 * 491.2 = 707.74( KN ) Tạ Công Luân 224 Lớp Cầu Đờng Anh B44 T Trờng ĐH Giao Thông Vận Tải phơng án Kỹ THUậT khoa công trình Vì Vc = 707.74(KN) > Vu= 301.334 (KN) nên không cần tính Vs Tạ Công Luân 225 Lớp Cầu Đờng Anh B44