CHUONG 5 MONG COC cong trinh xay dung

ĐỒ ÁN TỔNG HP CHƯƠNG V : CHƯƠNG 5: TÍNH TOÁN MĨNG CỌC THIẾT KẾ MÓNG CÔNG TRÌNH A XỬ LÝ SỐ LIỆU ĐỊA CHẤT: I GIỚI THIỆU : 1/Giới thiệu công trình: Nhà biệt thự ,được xây dựng khu nhà Khang Điền, phường Phước Long B, quận 9, TP Hồ Chí Minh 2/Số liệu đòa chất công trình: Khối lượng khảo sát gồm hố khoan hố sâu 35.0m kí hiệu HK1 , HK2 Tổng độ sâu khoan 70.m với 35 mẫu đất nguyên dạng dùng để thăm dò đòa tầng thí nghiệm xác đònh tính chất lý lớp đất GVHD: ThS THÂN TẤN THỊNH SVTH : ĐẶNG THÀNH LONG ĐỒ ÁN TỔNG HP CHƯƠNG 5: TÍNH TOÁN MĨNG CỌC II CẤU TẠO ĐỊA CHẤT : Lớp đất số 1: Trên mặt lớp gạch xà bần đất cát có bề dày HK1=0.9m, HK2=0.7m Lớp đất số 2: Sét pha nhiều cát màu xám nhạt độ dẻo trung bình trạng thái mềm có bề dày HK1=1.2, HK2=1.6 với tính chất lý đặc trưng sau : - Độ ẩm : W = 27.0% - Dung trọng tự nhiên : γw = 1.822 g/cm3 - Dung trọng đẩy : γ’ = 0.899 g/cm3 - Lực dính đơn vò : c = 0.076 kg/cm2 - Góc ma sát : φ = 13o Lớp đất số 3: Sét pha cát lẫn sỏi sạn leterit màu nâu đỏ/ nâu vàng xám trắng có độ dẻo trung bình trạng thái mềm có bề dày HK1=HK2=1.1m với tính chất đặc trưng lýýsau : - Độ ẩm : W = 22.0% - Dung trọng tự nhiên : γw = 1.936 g/cm3 - Dung trọng đẩy : γ’ = 0.996 g/cm3 - Lực dính đơn vò : c = 0.185 kg/cm2 GVHD: ThS THÂN TẤN THỊNH SVTH : ĐẶNG THÀNH LONG ĐỒ ÁN TỔNG HP - Góc ma sát CHƯƠNG 5: TÍNH TOÁN MĨNG CỌC : φ = 16o30’ Lớp đất số 4: Sét pha cát màu xám trắng vân nâu vàng nhạt đốm nâu đỏ có độ dẻo trung bình trạng thái dẻo cứng có bề dày HK1=6.3m,HK2=4.2m với tính chất lý đặc trưng sau: - Độ ẩm : W = 23.3% - Dung trọng tự nhiên : γw = 1.916 g/cm3 - Dung trọng đẩy : γ’ = 0.974 g/cm3 - Sức chòu nén đơn : Qu = 1.566 kg/cm2 - Lực dính đơn vò : c = 0.197 kg/cm2 - Góc ma sát : φ = 14o30’ Lớp đất số 5: Cát mòn vừa lẫn bột sỏi sạn nhỏ màu nâu vàng nhạt đến nâu đỏ nhạt vân xám trắng trạng thái chặt gồm lớp : * Lớp5a: Trạng thái chặt vừa có bề dày HK1 = 7.7m, HK2 = 9.8m với tính chất đặc trưng lý sau : - Độ ẩm : W = 25.5% - Dung trọng tự nhiên : γw = 1.880 g/cm3 - Dung trọng đẩy : γ’ = 0.936 g/cm3 - Lực dính đơn vò : c = 0.022 kg/cm2 - Góc ma sát : φ = 27o15’ * Lớp5b: Trạng thái chặt vừa có bề dày HK1=17.8, HK2=17.6m với tính chất lý đặc trưng sau : - Độ ẩm : W = 21.7% - Dung trọng tự nhiên : γw = 1.933g/cm3 - Dung trọng đẩy : γ’ = 0.992 g/cm3 - Lực dính đơn vò : c = 0.029 kg/cm2 - Góc ma sát : φ = 29o15’ Trong phạm vi khảo sát đòa tầng khu vực chấm dứt III TÍNH CHẤT CƠ LÝ VÀ ĐỊA CHẤT THỦY VĂN : Tại thời điểm khảo sát, mực nước ngầm ổn đònh ghi nhận độ sâu HK2= -1.3m, ổn đònh độ sâu HK1= -1.4m, HK2= - 1.5m so với mặt đất hữu IV KẾT LUẬN : GVHD: ThS THÂN TẤN THỊNH SVTH : ĐẶNG THÀNH LONG ĐỒ ÁN TỔNG HP CHƯƠNG 5: TÍNH TOÁN MĨNG CỌC • Lớp đất số 1: bề mặt lớp đất đắp có bề dày HK1=0.9m, HK2=0.7m • Lớp đất số 2: bên lớp sét pha nhiều cát trắng trạng thái mềm lớp đất tương đối tốt • Lớp đất số 3: đến độ sâu 2,1m HK1 2,3m HK2 gặp lớp sét pha cát lẫn sỏi sạn laterit trạng thái nửa dẻo đến nửa cứng lớp đất tốt,sức chòu tải cao • Lớp đất số ,5: lớp sét pha cát trạng thái dẻo cứng (lớp 4) lớp cát trạng thái chặt vừa lớp đất tốt( lớp 5b) => tùy vào tải trọng công trình mà người thiết kế cần kết hợp với số liệu đòa chất hố khoan để tính toán,lựa chọn giải pháp cho an toàn thích hợp B TÍNH TOÁN THIẾT KẾ MÓNG: I XÁC ĐỊNH TẢI TRỌNG TÁC DỤNG LÊN CÁC MÓNG: Từ bảng kết tổ hợp nội lực khung trục,chọn cặp nội lực dùng để tính móng ,cách làm sau: Tính ứng suất chân cột dựa theo cặp nội lực tổ hợp ,từ chọn cặp nội lực cho ứng suất lớn dùng cặp nội lực để tính cho móng σ max = F =b W= GVHD: ThS THÂN TẤN THỊNH (daN/m2 ); (m2) h; (m3) ;( Với cột : b =0,2 m, h = 0,25m) ; SVTH : ĐẶNG THÀNH LONG ĐỒ ÁN TỔNG HP CHƯƠNG 5: TÍNH TOÁN MĨNG CỌC KHUNG TRỤC BỘ NỘI LỰC Các cặp nội lực Giá trò Nmax ( daN) TH -56464 Mxtư( daN.m) 978 Mytu( daN.m) -81 Ntư ( daN) CỘT TRỤC A (0,20x0,25 ) TH TH Mxmax( daN.m) -1311 Mytu( daN.m) 299 Mxtư( daN.m) 447 Mymax( daN.m) -675 1047 Qymax ( daN ) -2122 Nmax ( daN ) -53054 -471 Mxtư( daN.m) 1196384 434 -44962 1475 Mxmax( daN.m) 1573024 -748 Mytu( daN.m) -45843 Ntư ( daN ) TH 1239440 Qxmax ( daN) Ntư ( daN) TH 1388304 -50537 Mytu( daN.m) CỘT TRỤC A’ (0,20x0,25 ) 1310080 -48129 Ntư ( daN) TH σ(daN/m2) -473 Mxtư(daN.m) 1281072 Mymax(daN.m) 953 -1529 Qxmax (daN) GVHD: ThS THÂN TẤN THỊNH SVTH : ĐẶNG THÀNH LONG ĐỒ ÁN TỔNG HP TH CHƯƠNG 5: TÍNH TOÁN MĨNG CỌC Qymax (daN) 1843 Nmax (daN) -45199 24 Mxtư(daN.m) 105 Mytu(daN.m) 37206 Ntư (daN) CỘT TRỤC B (0,20x0,25 ) TH 928 Mxmax(daN.m) -37030 Ntư (daN) TH 30 Mxtư(daN.m) 753 Qxmax (daN ) 1009 Qymax (daN ) -1687 Nmax (daN) -45798 -722 Mxtư(daN.m) -41868 -875 Mxmax(daN.m) -39391 Ntư (daN) -199 Mxtư(daN.m) Mymax(daN.m) 539 Qxmax ( daN ) -784 Qymax (daN) 986 GVHD: ThS THÂN TẤN THỊNH 1016256 27 Mytu(daN.m) TH 1021920 31 Ntư (daN) TH 893152 Mymax(daN.m) Mytu(daN.m) CỘT TRỤC C (0,20x0,25 ) 988896 97 Mytu(daN.m) TH 772720 913648 SVTH : ĐẶNG THÀNH LONG ĐỒ ÁN TỔNG HP CHƯƠNG 5: TÍNH TOÁN MĨNG CỌC Căn vào tải trọng chân cột ta nhận thấy tải trọng cột A, A’ B, C gần ta lấy giá trò cột A’ để tính móng cho cột Tính toán kiểm tra thêm móng A-1, móng lại tính toán tương tự Móng -1.475 Móng -0.839 0.748 0.814 (T) 44.962 25.394 Qxtt (T) 1.529 1.816 Qytt (T) -1.843 0.7 M tt x (Tm) Myxtt (Tm) N tt N1 N2 M1 N3 M2 Q1 M3 Q2 B Mx2 Qy1 C Mx3 My2 Qx2 x 3500 A' Mx1 z Q4 2400 A My1 M4 Q3 3900 Qx1 N4 My3 Qx3 Qy2 y Mx4 Qy3 My4 Qx4 x Qy4 II CHỌN CHIỀU SÂU CHÔN MÓNG, VẬT LIỆU VÀ KÍCH THƯỚC CỌC : 1/Chọn chiều sâu chôn móng : Dựa sở loại bỏ tải trọng ngang cân với áp lực đất bò động, ta có: hm > 0,7.tg( o - ) Chọn: •B=1m • Htt = 2.843 T • Lớp đất số 2: φ = 13o, γ = 1,9 (T/m3), γđn = 0,899 (T/m3) hm > 0,7.tg( GVHD: ThS THÂN TẤN THỊNH ) = 1,4 (m) SVTH : ĐẶNG THÀNH LONG ĐỒ ÁN TỔNG HP CHƯƠNG 5: TÍNH TOÁN MĨNG CỌC => chọn chiều sâu chôn móng 1,5m 2/Chọn vật liệu kích thước cọc : Dựa vào sơ đồ đòa chất ta thấy,lớp đất số lớp đất tốt,nhưng có bề dày mỏng(HK 2=4,2m),nên ta chọn cọc cắm xuống lớp 5a lớp đất tốt - Chọn cọc 30 x 30 cm, chiều dài cọc chọn 12m => chiều dài tính toán 11m - Thép dọc chọn 4φ14 CII - Chọn đoạn cọc neo vào đài 0.1m - Đáy đài cọc lớp BT đá 1x2, dày 100 - Đoạn thép neo vào đài cọc chọn 0.4m - Phần đầu cọc vát nhọn: 1,5d = 0,45 chọn Lvc = 0.5m - Diện tích cọc: Fc =30 30 = 900 cm2 - Dùng BT B20:  Cường độ chòu nén tính toán: Rb = 11.5 Mpa = 115 daN/cm2  Cường độ chòu kéo tính toán : Rbt = 0,9 Mpa = daN/cm2  Modun đàn hồi : Eb = 27 x 103 Mpa = 27 x 104 Mpa - Thép dọc CII:  Cường độ chòu nén tính toán: Rs = Rsc = 280 Mpa = 2800 daN/cm2  Modun đàn hồi : Eb = 2.1 x 106 daN/cm2 - Thép đai CI:  Cường độ chòu nén tính toán: Rs = Rsc = 225 Mpa = 2250 daN/cm2  Modun đàn hồi : Eb = 2.1 x 106 daN/cm2 III XÁC ĐỊNH SỨC CHỊU TẢI CỦA CỌC : 1/Sức chòu tải cọc theo cường độ vật liệu : p dụng công thức : PVL = K m (Rb Ac + Rs As) Trong : K : hệ số đồng vật liệu làm cọc, lấy K = 0,7 m : hệ số điều kiện làm việc lấy m = Ac : diện tích ngang cọc Ac =900 cm2 Ra : cường độ tính toán thép Ra =2800 daN /cm2 GVHD: ThS THÂN TẤN THỊNH SVTH : ĐẶNG THÀNH LONG ĐỒ ÁN TỔNG HP CHƯƠNG 5: TÍNH TOÁN MĨNG CỌC Fa : diện tích ngang cốt thép cọc Fa =6,16 cm2 => PVL = 0,7 1.(115 900 + 2800 6,16) = 84523 (daN) = 84,523 T 2/Sức chòu tải cọc theo tiêu lý đất : Sức chòu tải cho phép cọc đơn theo tiêu lí tính : Qa = Trong : + Ktc hệ số an toàn lấy 1.4 + Qtc = m (mR qp Ap + u∑ mf ƒsi li) + m : Hệ số điều kiện làm việc cọc đất, lấy - mR ,mf : Hệ số điều kiện làm việc đất mũi cọc mặt bên cọc có kể đến phương pháp hạ cọc (tra bảng 3.18 sách móng thầy Châu Ngọc Ẩn) => mR = 1.1 ; mf =1 - qp : Cường độ chòu tải mũi cọc (tra bảng 3.19 sách móng thầy Châu Ngọc Ẩn) => qp = 250 T/m2 (cát mòn trung lẫn bụi độ sâu 12,5m) • - Ap : Diện tích mũi cọc => Ap = (0,3 x 0,3) = 0,09 cm2 - u : Chu vi tiết diện ngang cọc = x 0.3 = 1.2 m - li : chiều dày lớp đất thứ i tiếp xúc với mặt bên cọc ( lớp 2m) fsi : Cường độ chòu tải mặt bên cọc (tra bảng 3.20 sách móng thầy Châu Ngọc Ẩn) Lớp đất (sét) (sét lẫn sỏi sạn leterit) (sét pha Độ dày (m) Độ sệt fsi (T/m2) 0,94 0,36 1,2 1,2 Độ sâu Trung bình 1,5 1,1 1,1 2,65 0,34 3,25 1,5 1,6 6,3 3,95 5,5 0,35 3,55 GVHD: ThS THÂN TẤN THỊNH SVTH : ĐẶNG THÀNH LONG ĐỒ ÁN TỔNG HP cát) 5a (Cát mòn ) CHƯƠNG 5: TÍNH TOÁN MĨNG CỌC 1,6 1,6 1,2 1,3 7,1 8,7 10,1 11,35 2,5 / 3,7 3,9 4,6 4,7 mf.fsi.li = [ 1,2 0,36 + 1,1 3,25 + 1,5 + 1,6.(3,55 + 3,7 + 3,9) + 1,2 4,6 + 1,3 4,7] = 37,997 (T/m) - Sức chòu tải tiêu chuẩn cọc ma sát : Qtc = m (mR qp Ap + u∑ mf ƒsi li) = 1.(1 250 0,09 + 1,2 37,997) = 68,1 (T) - Sức chòu tải cho phép cọc đơn theo tiêu lí : Với : ktc = 1,4 hệ số an toàn (lấy theo tải tính toán) 3/Sức chòu tải cọc theo tiêu cườngù độ đất : Sức chòu tải cực hạn cọc : QU = QS + QP = Asfs + ApQp Trong : - Qs : sức chòu tải ma sát xung quanh cọc - Qp : sức chòu tải áp lực đất tác dụng lên mũi cọc Sức chòu tải cho phép cọc : Qa = QS / FSS + QP / FSP Trong : -Hệ số an toàn cho thành phần ma sát bên : FS S = -Hệ số an toàn cho sức chống mũi cọc : FSP = 2,5 * Tính ma sát bên cọc: • QS = AS fS = u ∑fSi li Với: - u = 0,3 =1,2 m chu vi cọc - Ma sát tác dụng lên cọc : fSi = σv’ tgϕ a.(1 – sinϕ)+ ca 10 GVHD: ThS THÂN TẤN THỊNH 10 SVTH : ĐẶNG THÀNH LONG ĐỒ ÁN TỔNG HP CHƯƠNG 5: TÍNH TOÁN MĨNG CỌC Pcmax = 26.487 T Pcxt=0.75(bcọc+h0)4*h0*Rbt = 0.75*(0.3+0.45)*4*0.45*90 = 91.125(T) Ta thấy Pcmax < Pcxt ⇒thỏa điều kiện xuyên thủng từ lên →chiều cao đài móng chọn hợp lí • Tính cốt thép cho đài : 24 GVHD: ThS THÂN TẤN THỊNH 24 SVTH : ĐẶNG THÀNH LONG ĐỒ ÁN TỔNG HP CHƯƠNG 5: TÍNH TOÁN MĨNG CỌC + Thép theo phương cạnh dài : Với : Pmax = 26.487 (T) Tổng moment M = Pmax 0,35 = 26.487 0,35 =9.27 (T.m) Diện tích tiết diện cốt thép : Fa1 = => Chọn 4φ18 (As =10.18 cm2) + Thép theo phương cạnh ngắn : Do theo Phương cạnh ngắn cọc nên ta bố trí cốt thép theo cấu tạo => Chọn φ12a200 2/Tính Móng M2 : 25 GVHD: ThS THÂN TẤN THỊNH 25 SVTH : ĐẶNG THÀNH LONG ĐỒ ÁN TỔNG HP CHƯƠNG 5: TÍNH TOÁN MĨNG CỌC a/Tải trọng tác dụng: Tải trọng tính toán : Tải trọng tiêu chuẩn : Ntt = 25.394 (T) Ntc = 22.08 (T) Mxtt = 0.839 (Tm) Mxtc = 0.73 Mytt = 0.814 (Tm) Mytc = 0,708 (Tm) Qxtt = 1.816 (T) Qxtc = = 1.579 (Tm) (T) Qytt = 0.7 (T) Qytt = = 0.609 (T) b/ Xác đònh kích thước đài cọc số cọc : -Ta chọn khoảng cách cọc đài 3d áp lực tính toán phản lực đầu cọc tác dụng lên đế đài : Ptt = = = 41,296 (T/m2 ) - Chọn diện tích sơ đài cọc Fđ = = Trong : Ntt : Lực dọc tính toán h : chiều sâu đặt đài n : Hệ số vượt tải 1,1 γtb :Trọng lượng riêng trung bình đài cọc đất đài γtb = (T/m3 ) - Trọng lượng đài đất đài : Nđtt = n Fđ h γtb = 1,1 0,668 1,5 = 2,204 ( T ) - Lực dọc tính toán đế đài là: Ntt = Nott + Ndtt = 25,394 + 2,204 = 27,598 (T) - Ước tính số lượng cọc : với k = – 1,5 chọn theo độ lớn giá trò mômen 26 GVHD: ThS THÂN TẤN THỊNH 26 SVTH : ĐẶNG THÀNH LONG ĐỒ ÁN TỔNG HP CHƯƠNG 5: TÍNH TOÁN MĨNG CỌC => chọn cọc bố trí hình vẽ: c Kiểm tra tải trọng tác dụng lên cọc : -Diện tích thực đế đài : Fđ = 0,6 0,6 = 0,36 (m2 ) Chọn hđ = 0,5 (m) - Trọng lượng tính toán đài đất đài : Nttđ = n Fđ h γtb = 1,1 0,36 1,5 = 1,188 (T ) Nmtt = Ntt + Nđtt = 25,394 + 1,188 = 26,582 (T ) - Moment tính toán xác đònh đáy đài : Mxtt =Mxtto + Q0ytt x hđ = 0,839 +0,7.0,5 = 1,747 (Tm ) Mytt =Mytto + Q0xtt x hđ = 0,814 + 1,816 0,5 =1,164 (Tm ) 27 GVHD: ThS THÂN TẤN THỊNH 27 SVTH : ĐẶNG THÀNH LONG ĐỒ ÁN TỔNG HP CHƯƠNG 5: TÍNH TOÁN MĨNG CỌC ⇒ Tải trọng lớn tác dụng lên hàng cọc biên : Pttmax = Pttmin = - Trọng lượng tính toán cọc : Pc = 1,1 0,3 0,3 2,5 11 = 2,72 (T) Ở : Pttmax = 26,582 + 2,72 = 29,302 (T) < P,đ = 33,45 (T) Như thoả mãn điều kiện áp lực lớn truyền xuống hàng cọc biên nhỏ sức chòu tải cho phép Pmin > nên không cần kiểm tra nhổ cọc d Kiểm tra ổn đònh khối móng quy ước mũi cọc : - Góc ma sát trung bình theo chiều dài cọc : - Góc mở : - Kích thước khối móng quy ước : +Bề rộng đáy móng khối quy ước : Bqum = B + H tgα = 0,3 + 11 tg(40 21’) = 1,97 ( m) Lqum = L + H tgα = 0,3 + 11 tg(40 21’) = 1,97 ( m) +Diện tích đáy móng khối quy ước : Fqum = 1,97 1,97 = 3,8809( m2) Trong : B,L : khoảng cách xa hai biên hai cọc xa 28 GVHD: ThS THÂN TẤN THỊNH 28 SVTH : ĐẶNG THÀNH LONG ĐỒ ÁN TỔNG HP CHƯƠNG 5: TÍNH TOÁN MĨNG CỌC H : chiều dài cọc tiếp xúc với đất -Trọng lượng khối móng quy ước : + Thể tích đài cọc : Vđ = 0,5 0,6 0,6 + 0,09 11 = 1,17 (m3 ) + Thể tích trung bình đất khối móng quy ước : Vmtb = 3,8809 12 – 1,17 = 45,4 (m3 ) + Trọng lượng thể tích trung bình đất khối móng quy ước : 29 GVHD: ThS THÂN TẤN THỊNH 29 SVTH : ĐẶNG THÀNH LONG ĐỒ ÁN TỔNG HP CHƯƠNG 5: TÍNH TOÁN MĨNG CỌC γtb = + Trọng lượng khối móng quy ước : Qm = (Fqư – n.d2).γTB.hc + Vđ γ = Vmtb γTB + Vđ γ = 45,4 0,955 + 1,17.2,5 = 46,282 (T) + Giá trò tiêu chuẩn lực dọc xác đònh đáy khối móng quy ước : Ntc = N0tc + Qm = 22,08 + 46,282 =68,362 (T) -Trọng lượng thể tích trung bình lớp đất từ mũi cọc trở lên : γtb = (T/m3) - Áp lực tiêu chuẩn đáy móng khối quy ước : Rtc = Trong : k = : tiêu lý đất lấy theo số liệu thí nghiệm trực tiếp đất Tra bảng1.12 sách Nền Móng – GS.TS Châu Ngọc n : m1 = 1;m2 = Có ϕ = 27015 tra bảng 3-2 : A = 0.97 B = 4.72 D = 7.1 Rtc = - Ứng suất trung bình thực tế đáy khối móng quy ước : - Ứng suất lớn mép khối móng quy ước : + Momen kháng uốn khối móng quy ước : + Momen tiêu chuẩn đáy khối móng quy ước : Mxtc =Mxtco + Q0ytc Hm = 0,776 + 0,608 12 = 8.072 (Tm ) Mytc =Mytco + Q0xtc Hm = 0,708 + 1,579 12 = 19.656 (Tm ) ⇒ Vậy: σtcmax = 39,37 ( T/m2 )< 1,2 x Rtc = 1,2 55,5 (T/m2) Thoả mãn điều kiện lực đáy khối móng quy ước : 30 GVHD: ThS THÂN TẤN THỊNH 30 SVTH : ĐẶNG THÀNH LONG ĐỒ ÁN TỔNG HP CHƯƠNG 5: TÍNH TOÁN MĨNG CỌC - Ứng suất nhỏ : >0 => Hoàn toàn thoả mãn điều kiện e Kiểm tra lún móng cọc : • Cách 1: - Ta p dụng phương pháp cộng lún lớp để xác đònh độ lún móng cọc - Áp lực gây lún đáy khối móng quy ước : σgl = σtb - γtb x hm = 21,76 – 0,994 12 = 9,832 (T/m2 ) - Áp lực thân đáy khối móng quy ước : σbt = 2.1,5 + 0,899.0,6 + 0,974.6,3 + 0,996.1,1+ 0,936.2,5 = 13,11 (T/m2) Ta chia lớp đất đáy khối móng quy ước thành lớp (m) Độ lún coi chấm dứt thoả mãn điều kiện : σbt > 10.σgl Kết tính lún thể sau : Trong : - ko : hệ số phụ thuộc vào l/b z/b tra bảng 2.4 trang 113 sách Cơ Học Đất tác giả Châu Ngọc Ẩn Điểm Độ sâu Z(m) 0,495 0,99 1,485 1,98 2,475 2,97 3,465 K0 0,25 0,5 0,75 1,25 1,5 1,75 0,92 0,703 0,488 0,336 0,243 0,201 0,15 (T/m2) (T/m2) 9.832 4.8 13,11 13,57 14,04 14,5 14,96 3.3 15,42 2.39 15.89 1.98 16.35 9.05 6.91 1.47 ; Từ bảng tính giá trò ứng suất trên, cần tính lún điểm đủ 31 GVHD: ThS THÂN TẤN THỊNH 31 SVTH : ĐẶNG THÀNH LONG ĐỒ ÁN TỔNG HP CHƯƠNG 5: TÍNH TOÁN MĨNG CỌC Tổng độ lún: Bảng kết nén cố kết (lấy thí nghiệm nén cố kết lớp đất độ sâu cọc hồ sơ đòa chất công trình.Mẫu số 1-9 độ sâu 9,5 m-10 m) P(Kg/cm2) e Lớp - 0,25 0.771 0,495 0,99 1,485 1,98 2,475 2,97 3,465 0.25 - 0,5 0.755 13,34 13,805 14,27 14,73 15,19 15,66 16,12 0.5 – 0.735 19,07 18,84 17,968 17,289 16,99 16,74 16,52 0.708 0.71 0.7116 0.7128 0.7142 0.716 0.7175 2–4 0.676 4–8 0.639 0.00373 0.00309 0.00425 0.0035 0.00308 0.00241 0.001 0.021 m = • 0.721 0.7206 0.720 0.7196 0.719 0.718 0.7175 1–2 0.708 Cách 2: p dụng công thức: Theo tài liệu khảo sát đòa chất ta có: ; => S = 0,021m = 2,1 (cm) 32 GVHD: ThS THÂN TẤN THỊNH 32 SVTH : ĐẶNG THÀNH LONG ĐỒ ÁN TỔNG HP CHƯƠNG 5: TÍNH TOÁN MĨNG CỌC SƠ ĐỒ TÍNH LÚN MÓNG M1 33 GVHD: ThS THÂN TẤN THỊNH 33 SVTH : ĐẶNG THÀNH LONG ĐỒ ÁN TỔNG HP CHƯƠNG 5: TÍNH TOÁN MĨNG CỌC Theo TCXD 45 – 78 có Sgh = cm Vậy S =0.021m= 2.1 cm < Sgh = cm Vậy thoả mãn điều kiện tính lún f Tính toán đài cọc : • Kiểm tra xuyên thủng đài cọc: - chiều cao hđ = 0,5 m chọn - Chều cao làm việc đài h0 = 0,5 – 0,15 = 0,35m - Do cọc nằm lăng thể chọc thủng đài cọc nên không cần kiểm tra điều kiện chọc thủng đài 34 GVHD: ThS THÂN TẤN THỊNH 34 SVTH : ĐẶNG THÀNH LONG ĐỒ ÁN TỔNG HP • CHƯƠNG 5: TÍNH TOÁN MĨNG CỌC Tính cốt thép cho đài : Vì đài có cọc nên cốt thép theo phương bố trí theo cấu tạo: => Chọn φ12a200 IV KIỂM TRA KHẢ NĂNG CHỊU LỰC CỦA CỌC TRONG QUÁ TRÌNH THI CÔNG : Khi thi công,cọc vận chuyển cẩu lắp nên phải kiểm tra khả chòu uốn cọc.Do điều kiện vân chuyển nên ta chia cọc làm đoạn để tiên vận chuyển Chọn vò trí đặt móc cẩu sau: a = 0,207.L = 0,207 = 1,242 (m) - sơ đồ chòu tải: + vận chuyển (sơ đồ 1): 35 GVHD: ThS THÂN TẤN THỊNH 35 SVTH : ĐẶNG THÀNH LONG ĐỒ ÁN TỔNG HP CHƯƠNG 5: TÍNH TOÁN MĨNG CỌC + cẩu lắp (sơ đồ 2): 36 GVHD: ThS THÂN TẤN THỊNH 36 SVTH : ĐẶNG THÀNH LONG ĐỒ ÁN TỔNG HP CHƯƠNG 5: TÍNH TOÁN MĨNG CỌC 1/khi vận chuyển: (sơ đồ 1) - Trọng lượng thân cọc: p = 1,1 0,3 0,3 2,5 = 0,25 (T/m) - lấy gia tốc nâng vật a = m/s2 => Mômen lớn dối nhòp là: Kiểm tra thép cọc ứng với M = 0,3 (T.m) an toàn lúc vận chuyển Chọn chiều dày lớp bảo vệ a = 3cm  ho = 27cm Fa = = = 0,44 (cm2) Vậy ta chọn φ14 có Fa = 6,16 cm2 ban đầu bảo đảm 2/khi vận chuyển: (sơ đồ 2) - Mômen lớn dối nhòp là: - Kiểm tra thép cọc ứng với M = 0,588 (T.m) an toàn lúc cẩu lắp Chọn chiều dày lớp bảo vệ a = 3cm  ho = 27cm Fa = = 0,86 = (cm2) Vậy ta chọn 4φ14 có Fa = 6,16 cm2 ban đầu bảo đảm 3/tính móc neo: Lực nhánh thép chòu trình cẩu cọc Diện tích thép yêu cầu 37 GVHD: ThS THÂN TẤN THỊNH 37 SVTH : ĐẶNG THÀNH LONG ĐỒ ÁN TỔNG HP CHƯƠNG 5: TÍNH TOÁN MĨNG CỌC Dùng thép ϕ14 làm móc cẩu *********** 38 GVHD: ThS THÂN TẤN THỊNH 38 SVTH : ĐẶNG THÀNH LONG ... 0,4 95 0,99 1,4 85 1,98 2,4 75 2,97 3,4 65 K0 0, 25 0 ,5 0, 75 1, 25 1 ,5 1, 75 0,92 0,703 0,488 0,336 0,243 0,201 0, 15 (T/m2) (T/m2) 9.832 4.8 13,11 13 ,57 14,04 14 ,5 14,96 3.3 15, 42 2.39 15. 89 1.98 16. 35. .. 0.771 0,4 95 0,99 1,4 85 1,98 2,4 75 2,97 3,4 65 0. 25 - 0 ,5 0. 755 13,34 13,8 05 14,27 14,73 15, 19 15, 6 65 16,12 0 .5 – 0.7 35 21.1 05 20.6 65 19.72 18.42 18.1 95 17. 95 17.88 0.706 0.708 0.7112 0.7126 0.7139... 0,4 95 0,99 1,4 85 1,98 2,4 75 2,97 3,4 65 K0 1, 457 18 GVHD: ThS THÂN TẤN THỊNH 0, 25 0 ,5 0, 75 1, 25 1 ,5 1, 75 0,943 0,774 0 ,58 3 0,426 0,322 0,246 0,192 (T/m2) 8.03 7 .5 6.22 4.68 3.42 (T/m2) 13,11 13 ,57