TỔNG QUAN VỀ NHÀ MÁY ĐẠM PHÚ MỸ

BÁO CÁO KIẾN TẬP GVHD: ThS Tống Thị Minh Thu Chương 1: TỔNG QUAN VỀ NHÀ MÁY ĐẠM PHÚ MỸ 1.1 Vị trí địa lý: Nhà máy Ðạm Phú Mỹ trực thuộc Công ty Cổ phần Phân Ðạm Hoá chất Dầu khí, đặt khu công nghiệp Phú Mỹ I, huyện Tân Thành, tỉnh Bà Rịa-Vũng Tàu 1.2 Lịch sử phát triển: Nhà máy có vốn đầu tư 450 triệu USD, có diện tích 63ha, nhà máy đạm nước xây dựng theo dây chuyền công nghệ tiên tiến, đồng thời nhà máy hoá chất có dây chuyền công nghệ tự động hoá tân tiến nước ta Nhà máy khởi công xây dựng theo hợp dồng EPCC (Chìa khóa trao tay) Tổng công ty Dầu khí Việt Nam tổ hợp nhà thầu Technip/Samsung, hợp đồng chuyển giao công nghệ sản xuất Amôniắc với Haldoe Topsoe (công suất 1.350 tấn/ngày) công nghệ sản xuất Urê với Snamprogetti (công suất 2.200 tấn/ngày) • • • • • • Khởi công xây dựng nhà máy:03/2001 Ngày nhận khí vào nhà máy: 24/12/2003 Ngày sản phẩm amonia đầu tiên: 04/2004 Ngày sản phẩm urê đầu tiên: 04/06/04 Ngày bàn giao sản xuất cho chủ đầu tư: 21/09/2004 Ngày khánh thành nhà máy: 15/12/2004 1.3 Nguyên liệu, sản phẩm: 1.3.1 Nguyên liệu: Nguồn nguyên liệu chủ yếu khí thương phẩm từ nhà máy chế biến khí Dinh cố Thành phần khí nguyên liệu Methane (CH 4) chủ yếu (~ 84% mol) có Etane (C2H6), Propane (C3H8) Butane (C4H10) Nguồn phụ trợ khác: Lớp DH10H1 Trang BÁO CÁO KIẾN TẬP GVHD: ThS Tống Thị Minh Thu a Nguồn N2 : Khí Nitơ lấy từ không khí chất khí không màu, không mùi, không vị, chiếm khoảng 78% thể tích khí quyển, có T s = -195,80C, Tnc= -219,860C, tan nước dung môi hữu cơ, không trì sống cháy Trong nhà máy Đạm Phú Mỹ, nitơ nguyên liệu để tổng hợp NH3 b Nguồn H2 : Hydro chất khí không màu, không mùi điều kiện thường, Tnc= –259,10C, Ts = –252,60C Khí Hydro nhẹ có độ linh động lớn dễ khuyếch tán qua thành kim loại Ni, Pt, Pd …Trong nhà máy Đạm Phú Mỹ, Hydro tạo nhờ phản ứng Reforming khí thiên nhiên nước, hydro nguyên liệu để tổng hợp NH c Nguồn CO2 : Khí CO2 chất khí không màu, nặng không khí, không trì sống động vật chất trì sống thực vật trình quang hóa Trong nhà máy Đạm Phú Mỹ, CO2 nguyên liệu để tổng hợp Urê, điều chế từ công đoạn Reforming khí thiên nhiên 1.3.2 Sản phẩm: Urê sản phẩm tạo thành qua phản ứng tổng hợp amôniắc lỏng khí CO Hàm lượng nitơ:46,3% Minbiurét:1,0% Maxđộ ẩm:0,4% Maxkhối lượng tịnh:50 kg 1.3 Các phân xưởng nhà máy: Lớp DH10H1 Trang BÁO CÁO KIẾN TẬP GVHD: ThS Tống Thị Minh Thu 1.3.1 Phân xưởng tổng hợp Amôniắc Có chức tổng hợp Amôniắc sản xuất CO từ khí thiên nhiên nước Sau tổng hợp, Amôniắc CO2 chuyển sang phân xưởng urê Hình 1.1: Phân xưởng tổng hợp Amôniắc Lớp DH10H1 Trang BÁO CÁO KIẾN TẬP GVHD: ThS Tống Thị Minh Thu 1.3.2 Phân xưởng tổng hợp urê Có chức tổng hợp Amôniắc CO thành dung dịch urê Dung dịch urê sau cô đặc chân không đưa tạo hạt Quá trình tạo hạt thực phương pháp đối lưu tự nhiên tháp tạo hạt cao 105m Phân xưởng urê đạt công suất tối đa 2.385tấn/ngày Hình 1.2: Phân xưởng tổng hợp Urê Lớp DH10H1 Trang BÁO CÁO KIẾN TẬP GVHD: ThS Tống Thị Minh Thu 1.3.3 Phân xưởng phụ trợ Có chức cung cấp nước làm lạnh, nước khử khoáng, nước sinh hoạt, cung cấp khí điều khiển, nitơ xử lý nước thải cho toàn nhà máy, có nồi nhiệt thừa, nồi phụ trợ tuabin khí phát điện công suất 21 MWh, có bồn chứa Amôniắc 35.000 m3 tương đương 20.000 tấn, dùng để chứa Amôniắc dư cấp Amôniắc cho phân xưởng urê công đoạn tổng hợp xưởng Amôniắc ngừng máy Hình 1.3: Phân xưởng phụ trợ Lớp DH10H1 Trang BÁO CÁO KIẾN TẬP GVHD: ThS Tống Thị Minh Thu 1.3.4 Xưởng sản phẩm Sau tổng hợp, hạt urê lưu trữ kho chứa urê rời Kho urê rời có diện tích 36.000m2, chứa tối đa 150.000 Trong kho có hệ thống điều hoà không khí giữ cho độ ẩm không vượt 70%, đảm bảo urê không bị đóng bánh Ngoài ra, có kho đóng bao urê, sức chứa 10.000 tấn, có chuyền đóng bao, công suất 40 tấn/giờ/chuyền Hình 1.4: Xưởng sản phẩm 1.4 Phạm vi sản xuất: Nhà máy cung cấp 40% nhu cầu phân urê nước, Ðạm Phú Mỹ có vai trò lớn việc tự chủ nguồn phân bón nước nông nghiệp Việt Nam Trước đây, số ngoại tệ phải bỏ để nhập phân bón từ nước lớn nguyên liệu để sản xuất phân Urê nguồn khí đồng hành (Associated Gas) phải đốt bỏ giàn khoan nguồn khí thiên nhiên (Natural Gas) phát nhiều phía Nam Sản phẩm nhà máy Lớp DH10H1 Trang BÁO CÁO KIẾN TẬP GVHD: ThS Tống Thị Minh Thu Ðạm Phú Mỹ tiêu thụ rộng khắp thị trường nước, đặc biệt vựa lúa đồng sông Cửu Long Lớp DH10H1 Trang BÁO CÁO KIẾN TẬP GVHD: ThS Tống Thị Minh Thu Chương 2: QUY TRÌNH SẢN XUẤT URÊ 2.1 Nguyên liệu: Nguyên liệu để tổng hợp Urê thể bảng 2.1 bảng 2.2 Bảng 2.1: Nguyên liệu sản xuất Urê Amôniắc NH3 %kl H2O %kl Dầu ppmkl Amôniắc tới bồn chứa 99.8 (tối thiểu) 0.2 (tối đa) (tối đa) POP = barg TOP = -32,6oC POP = 24 Barg TOP = 25oC Amôniắc tới xưởng Urê CO2 CO2 thể tích (khô) Khí trơ (thể tích) Nước CO2 đầu hút máy nén 99% (tối thiểu) 1% (tối đa) bão hoà POP = 0.18 barg TOP = 45oC POP = 157 barg TOP => 100oC CO2 đầu máy nén Lớp DH10H1 Trang BÁO CÁO KIẾN TẬP GVHD: ThS Tống Thị Minh Thu Bảng 2.2: Thông số làm việc Áp suất (barg) Nhiệt độ (oC) Bình Bình thườn Thiết kế thườn g Amoniắ c CO2 Thiết kế g 24 25 -32.6 0.18 45 70 2.2 Bản chất hóa học: Urê sản phẩm tạo thành qua phản ứng tổng hợp amôniắc lỏng khí CO Trong tháp tổng hợp urê R-1001, amôniắc CO2 phản ứng tạo thành amôni cácbamát, phần amônium cácbamát tách nước tạo thành urê 2NH3 + CO2 ↔ NH2COONH4 + 32560 kcal/kmol cácbamát (Ở 1.033 kg/cm2, 25OC) NH2-COO-NH4 ↔ NH2-CO-NH2+ H2O - 4200 kcal/kmol urê (Ở 1.033 kg/cm2, 25OC) Ở điều kiện phản ứng (T=188-190oC, P=152-157 barg), phản ứng thứ xảy nhanh chóng hoàn toàn, phản ứng thứ hai xảy chậm định vận tốc phản ứng Lớp DH10H1 Trang BÁO CÁO KIẾN TẬP GVHD: ThS Tống Thị Minh Thu 2.3 Yếu tố ảnh hưởng: 2.3.1 Ảnh hưởng tỷ lệ NH3/CO2 Như mô tả phản ứng 1, tỷ lệ Mol lý thuyết NH 3/CO2 2, điều kiện khác sản phẩm urê ổn định chậm 168 bar 155 OC Khi tỷ lệ Mol NH3/CO2 thay đổi từ đến 9, sản phẩm urê thay đổi từ khoảng 40% đến 85% Trên điều kiện khác, tỷ lệ Mol NH 3/CO2 thay đổi từ đến 0.5, sản phẩm urê thay đổi từ khoảng 40% đến khoảng 45% Nó làm rõ rằng, ảnh hưởng CO nhỏ so với NH3 Hơn nữa, điều kiện giàu CO2, dung dịch trở nên ăn mòn nhiều vận hành có vấn đề liên quan đến kết tinh quan trọng Nói chung, hầu hết tất nhà máy urê vận hành tỷ lệ NH 3/CO2 khoảng 2.5 5.0 Hình 2.1: Ảnh hưởng ti lệ NH3/CO2 Lớp DH10H1 Trang 10 BÁO CÁO KIẾN TẬP GVHD: ThS Tống Thị Minh Thu Dung dịch, với hàm lượng CO thấp, từ đáy thiết bị stripper E-1001, giãn nở tới áp suất 19.5 barg vào phần thiết bị phân hủy trung áp Thiết bị chia thành phần chính: Bình tách đỉnh V-1002, khí nhẹ tách trước dung dịch vào bó ống; Thiết bị phân hủy kiểu màng ống E-1002A/B, cácbônát phân hủy nhiệt cung cấp nhờ ngưng tụ 4.9 barg (ở phía vỏ phần E1002A) làm lạnh trực tiếp nước ngưng từ bình tách nước ngưng cho stripper V-1009, áp suất khoảng 22 barg (ở phía vỏ phần E-1002B) Bình chứa dung dịch urê Z-1002, bình tập trung dung dịch urê làm giai đoạn có nồng độ 60-63%kl * Phân hủy thấp áp thiết bị phân hủy thấp áp E-1003 Áp suất thấp, mát NH CO2 khỏi hệ thống thấp, dung dịch thu hồi loãng hơn, có nghĩa nước dư tuần hoàn cụm tổng hợp Để trì cân cụm tổng hợp, điều kiện hoạt động thiết bị phân hủy thấp áp lựa chọn áp suất barg nhiệt độ 151 oC Nhiệt cung cấp nhờ áp suất 4.9 barg d Thu hồi Khí phân hủy từ mức áp suất thu hồi bước cuối tuần hoàn cụm tổng hợp Khí từ thiết bị phân hủy thấp áp trộn với khí từ cụm xử lý nước ngưng trình ngưng tụ hoàn toàn thiết bị gia nhiệt sơ amôniắc thiết bị ngưng tụ thấp áp, sau thu hồi dạng dung dịch cácbônát loãng bình chứa dung dịch cácbônát Lớp DH10H1 Trang 17 BÁO CÁO KIẾN TẬP GVHD: ThS Tống Thị Minh Thu Khí phân hủy từ thiết bị phân hủy trung áp trộn với dung dịch cácbônát loãng từ bình chứa cụm thấp áp, sau làm lạnh hấp thụ dạng dung dịch cácbônát phía vỏ thiết bị cô đặc chân không sơ thiết bị ngưng tụ trung áp Amôniắc dư làm thiết bị hấp thụ trung áp thu hồi dạng amôniắc lỏng bình chứa amôniắc, từ tuần hoàn tháp tổng hợp thông qua bơm phun tia cácbamát với amôniắc từ hàng rào Amôniắc lỏng từ bình chứa amôniắc đưa vào đỉnh tháp hấp thụ dạng dòng hồi lưu Theo cách này, nhiệt tỏa hình thành cácbônát đáy tháp hấp thụ thu hồi cách bay NH3 ngưng tụ trước vào bình chứa amôniắc Dòng hồi lưu NH3 đảm bảo CO2 dòng khỏi đỉnh tháp hấp thụ tối thiểu tới vài ppm Khí phân hủy từ stripper trộn với dung dịch cácbônát từ đáy tháp hấp thụ cụm trung áp trước ngưng tụ làm lạnh thiết bị ngưng tụ cácbamát tuần hoàn tháp tổng hợp dạng cácbamát đặc Nhiệt phản ứng hình thành cácbamát ống thiết bị ngưng tụ cácbamát thu hồi phía vỏ thiết bị ngưng tụ để tạo Việc sử dụng phân hủy kiểu màng tối thiểu hóa thời gian lưu dung dịch urê, với lượng NH3 dư đảm bảo tối thiểu hình thành biurêt giai đoạn phân hủy 2(NH2-CO-NH2) ↔ NH2-CO-NH-CO-NH2 + NH3 Phản ứng cân xúc tiến thời gian lưu nhiệt độ cao Vì xưởng urê Snamprogetti vận hành với lượng dư NH cụm cao áp nên cần thiết có giai đoạn phân hủy hấp thụ áp suất trung thấp áp Lớp DH10H1 Trang 18 BÁO CÁO KIẾN TẬP GVHD: ThS Tống Thị Minh Thu Các công nghệ khác vận hành với tỉ lệ NH 3/CO2 thấp tiến hành trực tiếp từ cao áp tới cụm phân hủy thấp áp Việc bổ sung cụm trung áp không làm tăng chi phí tiêu hao Mặt khác, vận hành với lượng NH3 dư có thuận lợi bổ sung thêm số thiết bị Thuận lợi lượng NH3 dư độ chuyển hóa cần thiết tháp tổng hợp cao tính ăn mòn thấp hơn; hàm lượng O dòng CO2 cho thụ động hóa thấp chấp nhận, tối thiểu hóa vấn đề cháy nổ xả khí vào khí e Cụm cô đặc chân không: Dung dịch urê khỏi giai đoạn phân hủy thấp áp có nồng độ 69÷72%kl, cần cô đặc tới 99.75% kl để thu dung dịch thích hợp cho tạo hạt Phương pháp đơn giản sử dụng rộng rãi cô đặc trực tiếp, thực chất gia nhiệt dung dịch áp suất chân không để tách nước Cô đặc trực tiếp vận hành sở áp suất cân dung dịch urê Theo lý thuyết, để cô đặc dung dịch từ 71% đến gần 100% kl mà không đóng rắn, áp suất vận hành phải trì khoảng 0.3 bara Trong thực tế, vận hành áp suất thấp bình tách chân không độ giảm áp thực tế thiết bị bay Trong phân xưởng urê, dung dịch urê cô đặc thiết bị cô đặc chân không sơ thiết bị cô đặc chân không thứ tới 95%kl 0.3 bara, 128 oC bình tách chân không thứ tới 99.75%kl 0.03 bara, 135 oC bình tách chân không thứ hai thiết bị cô đặc chân không thứ hai Cả dung dịch urê 82-85% kl từ bình chứa thiết bị cô đặc sơ urê nóng chảy từ bình chứa thiết bị cô đặc thứ hai đưa bồn thu hồi dung dịch urê Lớp DH10H1 Trang 19 BÁO CÁO KIẾN TẬP GVHD: ThS Tống Thị Minh Thu 20-TK-1001, để đối phó trường hợp ngừng thiết bị bay chân không tháp tạo hạt.cũng phòng ngừa nhà máy có cố Urê nóng chảy phun tháp tạo hạt gàu tạo hạt (kiểu tuttle) f Tạo hạt urê Urê sau cô đặc đến 99,8% đưa đến tháp tạo hạt Urê nóng chảy khỏi bình chứa Z-1015 đưa đến gàu tạo hạt Z-1009A/B bơm ly tâm P-1008A/B Hạt urê nóng chảy từ gàu tạo hạt rơi dọc theo tháp tạo hạt gió tự nhiên Z1008, đóng rắn làm lạnh tiếp xúc với dòng không khí ngược chiều Amôniắc tự (vài ppm) có urê nóng chảy từ Z-1015 thải khí lôi theo dòng khí làm lạnh thổi qua tháp tạo hạt Để giảm thoát khí, dung dịch acid sulphuric 98%, từ bồn chứa 30-TK-1005/20V-1040, phun vào dòng urê nóng chảy, bơm định lượng P-1020A/B, đầu vào bơm P-1008A/B Bằng cách H2SO4 phản ứng với NH3 tạo thành amôni sulphat, muối trộn lẫn đóng rắn với sản phẩm urê Urê hạt tập trung đáy tháp tạo hạt cào quay hình nón Z-1007 thông qua phễu hình nón, chúng rơi vào băng tải tháp tạo hạt N-1001 Sàng Z-1012, phía N-1001 loại bỏ urê vón cục, urê xả trực tiếp hòa tan bồn chứa urê kín TK-1003 thông qua băng tải tuần hoàn urê N-1002 Cuối sản phẩm urê đưa tới giao diện băng tải sản phẩm N-1003 g Cụm xử lý nước Nước trình chứa NH3, CO2 urê từ hệ thống chân không, tập trung bồn chứa nước ngưng trình TK-1002 với nước xả tập trung Lớp DH10H1 Trang 20 BÁO CÁO KIẾN TẬP GVHD: ThS Tống Thị Minh Thu bồn chứa cácbônát kín TK-1004 đưa vào TK-1002 bơm P1016A/B Từ TK-1002 nước ngưng trình bơm bơm P-1014A/B vào phần tháp chưng T-1002 Trước vào cột, nước ngưng trình lấy nhiệt từ: * Nước ngưng làm khỏi đáy tháp T1002 qua thiết bị gia nhiệt sơ thứ E-1016; * Nước ngưng 120 oC, khỏi bình chứa nước ngưng V-1010 thông qua thiết bị gia nhiệt sơ thứ hai E-1017 Cột chưng T-1002 gồm 55 đĩa chia thành phần đĩa ngăn đặt đĩa thứ 35 36 (tính từ đáy) Điều kiện công nghệ cột: * Áp suất (đáy/đỉnh): 4.7/4.2 barg; * Nhiệt độ (đáy/đỉnh): 157/130 oC Nước ngưng từ đĩa ngăn bơm bơm P-1015A/B vào thiết bị thủy phân urê R-1002, có điều kiện công nghệ thích hợp cho phân hủy urê thành CO2 NH3 Thiết bị R-1002 hoạt động giống thiết bị phản ứng dòng đưa trực tiếp vào để cung cấp đủ nhiệt phân hủy urê Điều kiện công nghệ thủy phân: * Áp suất: 34.3 barg; * Nhiệt độ: 235oC; Phản ứng thủy phân urê phản ứng ngược phản ứng xảy tháp tổng hợp, tức là: NH2-CO-NH2 Lớp DH10H1 ↔ NH3 + CO2 (thu nhiệt) Trang 21 BÁO CÁO KIẾN TẬP GVHD: ThS Tống Thị Minh Thu Do đó, phân hủy urê thuận lợi điều kiện nhiệt độ cao, áp suất thấp thiếu hụt NH3 & CO2 Một thông số quan trọng thời gian lưu đủ dài Để loại bỏ NH3 & CO2 nhiều tốt trước đưa vào thiết bị thủy phân, nước ngưng trình từ bồn chứa nước ngưng chưng tháp chưng Hơn nữa, loạt màng ngăn thiết bị thủy phân giúp chặn dòng, tránh trộn ngược Sự xả bỏ liên tục sản phẩm phản ứng thủy phân thúc đẩy phân hủy urê Bằng cách loại bỏ NH CO2 tới giới hạn cực đại, trì áp suất hệ thống giá trị tương đối thấp, đạt giá trị nhiệt độ cao Đối với thiết bị này, giá trị nhiệt độ 235 oC lựa chọn với thời gian lưu khoảng 45 phút Theo loạt thử nghiệm thực hiện, điều kiện tối ưu để đạt hàm lượng urê nhỏ ppm nước thải sau làm (hay nước ngưng trình xử lý) đưa tới giao diện Lớp DH10H1 Trang 22 BÁO CÁO KIẾN TẬP GVHD: ThS Tống Thị Minh Thu Chương 3: CÁC SỰ CỐ TRONG XƯỞNG URÊ 3.1 Sự cố nước Khi có cố nước, máy nén CO ngừng, nguồn cấp cho thiết bị phân giải đoạn thiết bị cô đặc độ chân không hệ cô đặc, nguồn nhiệt cấp cho công đoạn xử lý nước phải tiến hành ngừng khẩn cấp xưởng urê * Ngừng khẩn cấp công đoạn cao áp cách tác động IS-2, tiến hành đưa nước rửa cao áp vào để rửa * Ngừng khẩn cấp công đoạn xử lý nước công nghệ theo quy trình Đóng van kết nối với hệ thấp áp * Các công đoạn khác ngừng máy theo quy trình ngừng máy ngắn hạn, ý không để dịch diện thùng V1010 thấp cố, gây thiếu nước rửa 3.2 Sự cố nước làm lạnh Mất nước làm lạnh công đoạn máy nén CO tổng hợp NH3 cao áp dừng máy tự động tác động khoá liên động IS-1, IS-2 Trong trường hợp nhanh chóng chuyển van điều khiển lượng vào thiết bị sang chế độ tay đóng van lại để tránh vượt áp thiết bị làm lạnh Sau tiến hành bước quy trình ngừng máy ngắn hạn Chú ý theo dõi bơm có sử dụng nước làm lạnh, không đáp ứng tiêu vận hành cho ngừng để bảo vệ bơm, tiến hành rửa điểm rửa kịp thời 3.3 Sự cố hệ thống DSC Cũng giống cố khí đồng hồ đo, van điều khiển ngừng hoạt động vị trí an toàn thể P&ID Tiến hành ngừng máy quy trình ngừng máy bình thường hoạt động phải thực tay trường Lớp DH10H1 Trang 23 BÁO CÁO KIẾN TẬP GVHD: ThS Tống Thị Minh Thu 3.4 Sự cố khí CO2 Trong trường hợp khí CO2 đến tháp tổng hợp, giảm lượng NH3 lỏng lượng tuần hoàn cacbamác đến mức thấp vòng khoảng 15p, Nếu có CO trở lại khôi phục dần sản xuất, lâu tiến hành cho dừng máy toàn xưởng theo quy trình ngừng máy ngắn hạn 3.5 Sự cố ngừng bơm P-1002A/B Trong trường hợp cố ngừng bơm P-1002, tiến hành giảm tải nhà máy xuống phụ tải thấp nhất, nhanh chóng mở nước rửa cao áp cửa bơm để đưa vào E1005 A(đóng van FV-1005) Mở van HV-1012 để tuần hoàn dung dịch từ T-1001 V1006 Nhanh chóng chạy bơm dự phòng để khôi phục lại sản xuất bình thường Trong trường hợp thùng V-1006 đầy mà chưa chạy lại bơm dự phòng phải tiến hành ngừng toàn nhà máy theo quy trình ngừng máy ngắn hạn 3.6 Sự cố khí đồng hồ đo Các công doạn máy nén CO2 công đoạn cao áp ngừng máy tự động khoá liên động IS-1 IS-2 tác động Các van điều khiển dùng khí nén toàn xưởng ngừng làm việc giữ vị trí đóng mở để đảm bảo an toàn cho nha máy Cần ý diểm sau: Ngay người điều khiển DCS phải chuyển van điều khiển sang chế độ làm việc tay vị trí tín hiệu không, để có khí đồng hồ đo trở lại van không tự động làm việc Kiểm tra vị trí dừng van điều khiển có yêu cầu an toàn thể sơ đồ P&ID Nếu sai phải xử lý tay trường đến vị trí an toàn Duy trì lượng NH3 lỏng hối luư vào đỉnh T-1001 theo yêu cấu công nghệ cách điều chỉnh van đường gần van FV-1010 trường Lớp DH10H1 Trang 24 BÁO CÁO KIẾN TẬP GVHD: ThS Tống Thị Minh Thu Van HV-1012 phải thao tác tay trường, để điều chỉnh lượng tuần hoàn từ T-1001vào V-1006 trình ngưng máy Thao tác tay van đường gần van điều khiển áp suất đoạn nước rửa: PV-1591, PV-1592, PV-1594 để trì áp suất loại nước rửa theo yêu cầu, van điều khiển khác phải thực tay trường cần Tiến hành phun rửa tất đường ống, thiết bị giống quy trình ngừng máy ngắn hạn Lớp DH10H1 Trang 25 BÁO CÁO KIẾN TẬP GVHD: ThS Tống Thị Minh Thu Chương 4: DANH SÁCH CÁC THIẾT BỊ CHÍNH Tên thiết bị Thiết bị trao đổi nhiệt E-1001 E-1002A/B E-1003 Lớp DH10H1 Mô tả Thiết bị stripper urê Thiết bị phân hủy trung áp (nối với Z-1002/V-1002) Thiết bị phân hủy thấp áp (nối với Z-1003/V-1003) E-1004 Thiết bị cô đặc chân không sơ (nối với Z-1004/V-1004) E-1005A Thiết bị ngưng tụ cácbamát thứ E-1005B Thiết bị ngưng tụ cácbamát thứ hai E-1006 Thiết bị ngưng tụ trung áp E-1007 Thiết bị gia nhiệt sơ amôniắc E-1008 Thiết bị ngưng tụ thấp áp E-1009 Thiết bị ngưng tụ amôniắc E-1010 Thiết bị làm lạnh nước ngưng rửa E-1011 Thiết bị hấp thụ amôniắc trung áp (nối với T-1003) E-1012 Thiết bị hấp thụ amôniắc thấp áp (nối với T-1004) E-1013 Thiết bị gia nhiệt sơ cácbônát cao áp E-1014 Thiết bị cô đặc chân không thứ (nối với V-1014) E-1015 Thiết bị cô đặc chân không thứ hai (nối với Z-1015/V-1015) Trang 26 BÁO CÁO KIẾN TẬP GVHD: ThS Tống Thị Minh Thu E-1016 Thiết bị gia nhiệt sơ thứ cho tháp chưng E-1017 Thiết bị gia nhiệt sơ thứ hai cho tháp chưng E-1018 E-1023 E-1024 Thiết bị lọc sàng Bơm phun tia Hệ thống băng tải đóng bao Bơm Lớp DH10H1 Thiết bị gia nhiệt sơ cho thiết bị thủy phân Thiết bị làm lạnh nước ngưng Thiết bị làm lạnh nước ngưng làm FL-1001A/B Thiết bị lọc dung dịch urê FL-1002A/B Thiết bị lọc amôniắc J-1001 Bơm phun tia cácbamát J-1002 Bơm phun tia cho T-1002 N-1001 Băng tải tháp tạo hạt N-1002 Băng tải tuần hoàn urê N-1003 Băng tải sản phẩm P-1001A/B Bơm amôniắc cao áp P-1002A/B Bơm dung dịch cácbônát cao áp P-1003A/B Bơm dung dịch cácbônát trung áp P-1005A/B Bơm tăng áp amôniắc P-1006A/B Bơm dung dịch urê 85% P-1007A/B Bơm dung dịch amôniắc P-1008A/B Bơm dung dịch urê nóng chảy P-1009A/B Bơm thu hồi dung dịch urê Trang 27 BÁO CÁO KIẾN TẬP Gói thiết bị Tháp tổng hợp Thiết bị giảm âm Cột GVHD: ThS Tống Thị Minh Thu P-1010A/B Bơm rửa nước ngưng P-1011 Bơm rửa cao áp P-1013A/B Bơm nước ngưng P-1014A/B Bơm nạp liệu tháp chưng P-1015A/B Bơm nạp liệu thiết bị thủy phân P-1016A/B Bơm thu hồi cácbônát kín P-1019A/B Bơm urê kín P-1020A/B Bơm acid sulphuric K-1001 Máy nén CO2 PK-1002A/B Máy nén khí thụ động cho stripper PK-1003 Hệ thống chân không thứ PK-1004 Hệ thống chân không thứ hai R-1001 Tháp tổng hợp urê R-1002 Thiết bị thủy phân urê SL-1001 Thiết bị giảm âm xả CO2 SL-1002 Thiết bị giảm âm trung áp SL-1003 Thiết bị giảm âm thấp áp T-1001 Tháp hấp thụ trung áp T-1002 Tháp chưng T-1003 T-1004 T-1005 T-1006 Lớp DH10H1 Trang 28 Tháp rửa khí trơ trung áp (nối với E-1011) Tháp rửa khí trơ thấp áp (nối với E-1012) Tháp thu hồi amôniắc trung áp (nối với V-1005) Tháp thu hồi (nối với V-1010) BÁO CÁO KIẾN TẬP Bồn chứa Bình chịu áp GVHD: ThS Tống Thị Minh Thu TK-1001 Bồn chứa dung dịch urê TK-1002 Bồn chứa nước ngưng trình TK-1003 Bồn chứa urê kín TK-1004 Bồn chứa cácbônát kín V-1001 Bình tách cácbamát V-1002 Bình tách cho thiết bị phân hủy trung áp (nối với E-1002/Z-1002) V-1003 Bình tách cho thiết bị phân hủy thấp áp (nối với E-1003/Z-1003) V-1004 Bình tách cho thiết bị cô đặc chân không sơ (nối với E-1004/Z-1004) V-1005 Lớp DH10H1 Bình chứa amôniắc (nối với T-1005) V-1006 Bình chứa dung dịch cácbônát V-1014 Bình tách cho thiết bị cô đặc chân không thứ (nối với E-1014) V-1015 Bình tách cho thiết bị cô đặc chân không thứ hai (nối với E-1015) V-1009 Bình tách nước ngưng cho stripper V-1010 Bình chứa nước ngưng (nối với T-1006) V-1011 Bình chứa khí thải V-1012 Bình chứa khí thải thứ V-1013 Bình chứa khí thải thứ hai V-1028 Bình tách nước ngưng cho thiết bị phân hủy trung áp V-1029 Bình tách nước ngưng cho thiết Trang 29 BÁO CÁO KIẾN TẬP GVHD: ThS Tống Thị Minh Thu bị phân hủy thấp áp Thiết bị khác V-1030 Bình tách nước ngưng cho thiết bị cô đặc chân không thứ V-1031 Bình tách nước ngưng cho thiết bị cô đặc chân không thứ hai V-1040 Bình chứa acid sulphuric Z-1001 Thang cho tháp tạo hạt Z-1002 Bình chứa cho thiết bị phân hủy trung áp (nối với E-1002/V-1002) Z-1003 Bình chứa cho thiết bị phân hủy thấp áp (nối với E-1003/V-1003) Z-1004 Bình chứa cho thiết bị cô đặc sơ (nối với E-1004/V-1004) Z-1005 Thiết bị trộn cácbamát Z-1007 Cào quay Z-1008 Tháp tạo hạt Z-1009A/B Gàu tạo hạt Z-1010 Giá đỡ cho gàu tạo hạt Z-1011 Thiết bị khuấy cho bồn urê kín Z-1012 Bình tách urê vón cục Z-1015 Bình chứa cho bình tách chân không thứ hai (nối với E-1015/V-1015) Cân Lớp DH10H1 W-1001 Trang 30 Cân BÁO CÁO KIẾN TẬP Lớp DH10H1 GVHD: ThS Tống Thị Minh Thu Trang 31 ... thực vật trình quang hóa Trong nhà máy Đạm Phú Mỹ, CO2 nguyên liệu để tổng hợp Urê, điều chế từ công đoạn Reforming khí thiên nhiên 1.3.2 Sản phẩm: Urê sản phẩm tạo thành qua phản ứng tổng hợp amôniắc... khuyếch tán qua thành kim loại Ni, Pt, Pd …Trong nhà máy Đạm Phú Mỹ, Hydro tạo nhờ phản ứng Reforming khí thiên nhiên nước, hydro nguyên liệu để tổng hợp NH c Nguồn CO2 : Khí CO2 chất khí không... -195,80C, Tnc= -219,860C, tan nước dung môi hữu cơ, không trì sống cháy Trong nhà máy Đạm Phú Mỹ, nitơ nguyên liệu để tổng hợp NH3 b Nguồn H2 : Hydro chất khí không màu, không mùi điều kiện thường,