ĐỀ TÀI KHỐI LỚP HỌC TRƯỜNG CAO ĐẲNG KỸ THUẬT QUẢNG NGÃI

Header Page án ofTốt 166  Đồ nghiệp Khối lớp học - Trường CĐ Kỹ Thuật QNgãi Phần Kết Cấu TRƯỜNG ĐẠI HỌC BÁCH KHOA -ĐHĐN KHOA XÂY DỰNG DÂN DỤNG VÀ CƠNG NGHIỆP -o0o - KẾT CẤU 50%: ĐỀ TÀI : KHỐI LỚP HỌC TRƯỜNG CAO ĐẲNG KỸ THUẬT QUẢNG NGÃI G.V.H.D CHÍNH :ThS TRẦN ANH THIỆN G.V.H.D KẾT CẤU : ThS S.V THỰC HIỆN : NGUYỄN HỒNG VIỄN LỚP : 24X1QN Footer Page of 166 Nguyễn Hồng Viễn TRẦN ANH THIỆN Lớp: 24X1QNg Trang7 Header Page án ofTốt 166  Đồ nghiệp Khối lớp học - Trường CĐ Kỹ Thuật QNgãi Phần Kết Cấu PHẦN II : KẾT CẤU CHƯƠNG I TÍNH TỐN SÀN TẦNG (coste +3.6 m) I SƠ ĐỒ PHÂN CHIA Ơ SÀN: Footer Page of 166 Nguyễn Hồng Viễn Lớp: 24X1QNg Trang8 Header Page án ofTốt 166  Đồ nghiệp Khối lớp học - Trường CĐ Kỹ Thuật QNgãi A 2100 B 3600 C 3600 Phần Kết Cấu D 2700 2700 5400 3900 1900 3900 10 3900 10 3900 10 3900 6 10 3900 11 3900 3900 10 11 10 3900 11 10 3900 12 3900 13 3900 14 14 13 12 5400 15 16 II SỐ LIỆU TÍNH TỐN CỦA VẬT LIỆU: - Bê tơng có cấp độ bền B20 : Rb = 11,5Mpa ; Rk = 0,9 Mpa - Chọn thép AI( < 10) : Rs = 225 Mpa - Thép AII (  10) : Rs = 280 Mpa Footer Page of 166 Nguyễn Hồng Viễn Lớp: 24X1QNg Trang9 Header Page án ofTốt 166  Đồ nghiệp Khối lớp học - Trường CĐ Kỹ Thuật QNgãi Phần Kết Cấu III CHỌN CHIỀU DÀY CỦA BẢN SÀN *Chọn Chiều Dày Sàn : -Chọn chiều dày sàn dựa vào cơng thức: hb= D.l1 m Việc chiều dày sàn có ý nghĩa quan trrọng Vì thay đổi vài (cm) khối lượng bêtơng của tồn sàn thay đổi đáng kể - Chọn chiều dày sàn phụ thuộc vào nhịp tải trọng tác dụng xác định theo cơng thức : + Với loại dầm lấy m = 30  35 + Với sàn kê bốn cạnh lấy m = 40 45 + Với cơng xơn m = 10 18 + D = (0,8 1,4) phụ thuộc vào tải trọng -Chọn chiều dày cho sàn có kích thước 3,7 x3,9(m) với m = 40 ; D = 0,8 xét thấy tương đối nhỏ  hb= D  l1 0,8  3,7 = =0,074(m) chọn hb=80(mm) 40 m -Riêng sàn phòng nghỉ giáo viên kích thước 3,6x5,4m chọn chiều dày 100(mm) IV CẤU TẠO CÁC LỚP MẶT SÀN: Cấu tạo lớp mặt sàn phòng vệ sinh: (Ở tất tầng) - Gạch Chống Trược Ceramic - vữ a xi măng dà y 20mm - Lớ p Chống Thấm 10mm - Bả n BêTông Cốt Thé p Dà y 80mm - Vữ a Trá t Trần Dà y 15mm Cấu tạo lớp mặt sàn phòng lại hành lan: - Gạch Ceramic 300x300x10 -vỉỵa ximàng cọcáú p âäübãư n B5 dy -2mm20 Bả n Bê Tô n g Cố t Thé p Dà y 80mm mm mmmmm - Vữ a Trá t Trầ n B5, Dà y 15mm V TẢI TRỌNG TÁC DỤNG LÊN SÀN : 1.Tĩnh Tải - Tĩnh tải tác dụng lên sàn tải trọng phân bố trọng lượng thân lớp cấu tạo sàn trọng lượng mảng tường xây sàn truyền vào Căn vào lớp cấu tạo sàn sàn cụ thể, tra bảng tải trọng tính tốn vật liệu thành phần để tính: Ta có cơng thức tính: gS = i.xixni Trong I, I, ni trọng lượng riêng, bề dày, hệ số vượt tải lớp cấu tạo thứ i sàn Footer Page of 166 Nguyễn Hồng Viễn Lớp: 24X1QNg Trang10 Header Page án ofTốt 166  Đồ nghiệp Khối lớp học - Trường CĐ Kỹ Thuật QNgãi Phần Kết Cấu Ta tiến hành xác định tĩnh tải riêng cho sàn theo loại phòng chúng có cấu tạo lớp sàn khác Tải trọng tiêu chuẩn tường gạch ống lấy  = 1500 daN/m3 * Trọng lượng bục giảng: Bục giảng làm gỗ nhựa có trọng lượng khơng đáng kể nên ta khơng kể vào 2.Hoạt Tải : Hoạt tải tác dụng lên sàn lấy theo tiêu chuẩn tải trọng tác động Việt Nam (TCVN 2737 - 1995) cho loại phòng theo mục đích sử dụng sau : Loại Phòng STT n Phòng học Phòng vệ sinh Phòng nghỉ giáo viên Hành lan, cầu thang Bảng tính tải trọng loại sàn sau: Loả i sn - cáú u tả o låïp sn 1,2 1,2 1,2 1,2 Tải trọng tiêu chuẩn (daN/m2) 200 200 200 300 d g gtc (m) (daN/m3) (daN/m2) n Tải trọng tính tốn (daN/m2) 240 240 240 360 gtt (daN/m2) A SN HNH LANG Gả ch Geramic 300x300x10 0.01 2200 22 1.1 24.2 Vỉỵa XM B5 0.02 1600 32 1.3 41.6 Sn BTCT B20 dy 80 0.08 2500 200 1.1 220 Vỉỵa trạt tráư n 0.015 1600 24 1.3 31.2 * Ténh ti 317 * Hoả t ti 300 1.2 * Täø ng ti tr ng q 360 677 B SN PHNG H C Gả ch Geramic 300x300x10 0.01 2200 22 1.1 24.2 Vỉỵa XM B5 0.02 1600 32 1.3 41.6 Sn BTCT B20 dy 80 0.08 2500 200 1.1 220 Vỉỵa trạt tráư n 0.015 1600 24 1.3 31.2 * Ténh ti 317 * Hoả t ti 200 1.2 * Täø ng ti tr ng q 240 557 C SN PHNG WC Gả ch lạt chäú ng trỉåü t 0.01 2200 22 1.1 24.2 Vỉỵa XM B5 0.02 1600 32 1.3 41.6 Bã täng chäú ng tháú m 0.01 2000 20 1.1 22 Sn BTCT B20 dy 80 0.08 2500 200 1.1 220 Vỉỵa trạt tráư n B5 0.015 1600 24 1.3 31.2 * Ténh ti 339 * Hoả t ti 200 1.2 * Täø ng ti tr ng q 240 579 E SN PHNG NGHÈGING Gả ch ceramic 300x300x10 0.01 2200 22 1.1 24.2 Vỉỵa XM M75 0.02 1600 32 1.3 41.6 0.1 2500 250 1.1 275 24 1.3 Trang11 31.2 Sn BTCT B20 dy 100 Footer Page of 166 Nguyễn Hồng Vỉ ỵaViễn trạt tráư n Lớp: 0.01524X1QNg 1600 * Ténh ti * Hoả t ti 372 200 1.2 240 Sn BTCT B20 dy 80 0.08 2500 200 1.1 220 Vỉỵa trạt tráư n 0.015 1600 24 1.3 31.2 * Ténh ti 317 Header Page án ofTốt *166 Hoả t ti  Đồ nghiệp 200 QNgãi 1.2 Khối lớp học - Trường CĐ Kỹ Thuật 240Kết Cấu Phần * Täø ng ti tr ng q 557 C SN PHNG WC Gả ch lạt chäú ng trỉåü t 0.01 2200 22 1.1 24.2 Vỉỵa XM B5 0.02 1600 32 1.3 41.6 Bã täng chäú ng tháú m 0.01 2000 20 1.1 22 Sn BTCT B20 dy 80 0.08 2500 200 1.1 220 Vỉỵa trạt tráư n B5 0.015 1600 24 1.3 31.2 * Ténh ti 339 * Hoả t ti 200 1.2 240 * Täø ng ti tr ng q 579 E SN PHNG NGHÈGING Gả ch ceramic 300x300x10 0.01 2200 22 1.1 24.2 Vỉỵa XM B5 0.02 1600 32 1.3 41.6 Sn BTCT B20 dy 100 0.1 2500 250 1.1 275 Vỉỵa trạt tráư n 0.015 1600 24 1.3 31.2 * Ténh ti 372 * Hoả t ti 200 1.2 240 * Täø ng ti tr ng q 612 Bảng tính tải trọng tường sàn chia sau: Tr ng lỉåü ng khäú i xáy Ä sn γg daN/m3 δ m n 1500 0.1 1.1 18.4589 3045.72 211.1 1500 0.1 1.1 7.37792 1217.36 84.4 12 1500 0.1 1.1 15.488 2555.52 177.1 DT g (m2) (daN) g qui đổi (daN/m2) Tr ng lỉåü ng vỉỵa trạc tỉåìng 1600 0.015 1.3 36.9178 1151.83 79.8 1600 0.015 1.3 14.7558 460.382 31.9 12 1600 0.015 1.3 30.976 966.451 67.0 Trọng l ượng tường 290.9 116.3 12 244.1 Tổng tải trọng tính tốn tác dụng lên (daN/m2) Ä sn g(daN/m2) 705.1 p(daN/m2) 240 10 11 12 13 14 530.5 317.0 317.0 317.0 317.0 317.0 317.0 317.0 317.0 317.0 616.1 317.0 240 360 360 360 360 240 240 240 240 360 240 372 240 360 VI.TRÌNH TỰ CÁC BƯỚC TÍNH TỐN CỐT THÉP SÀN : 1).Phân Loại Sàn : Ta chia mặt sàn bố trí thành sàn quan niệm sàn làm việc độc lập với (tải trọng tác dụng lên sàn khơng gây nội lực sàn lân cận) Xác định nội lực sàn theo sơ đồ đàn hồi Tùy theo tỷ số kích thước cạnh dài (l2) với cạnh ngắn (l1) sàn ta phân loại sàn thành hai loại sau : Nếu Footer Page of 166 Nguyễn Hồng Viễn l2  : Tính tốn theo sàn kê l1 Lớp: 24X1QNg Trang12 Header Page án ofTốt 166  Đồ nghiệp Nếu Khối lớp học - Trường CĐ Kỹ Thuật QNgãi Phần Kết Cấu l2  : Tính tốn theo sàn dầm l1 2).Xác Định Nội Lực : Cắt dải rộng 1m theo phương cạnh ngắn (vng góc cạnh dài) xem dầm  Tải trọng phân bố tác dụng lên dầm : q = (p + g) x1m (Kg/m) Sàn đổ tồn khối với dầm, quan điểm liên kết dầm với sàn đưa sơ đồ kêt cấu để tính tốn Sàn kê lên dầm biên xem khớp, Còn lại xem ngàm a)Bản loại dầm: Cắt dải rộng 1m theo phương cạnh ngắn để tính tốn Với sàn tầng ta có sơ đồ làm việc sau: * Bản ngàm hai đầu ngàm : q  l12 24 q  l12 : Mg =  12 Mơmen nhịp : Mn = Mơmen gối q * Bản đầu ngàm đầu khớp: 9ql 128 q  l12 : Mg =  Mơmen nhịp : Mn = Mơmen gối l1 q l1 * Bản đầu khớp: q Mơmen nhịp : Mn = ql Mơmen gối : Mg = l1 b).Bản kê bốn cạnh: Bản liên kết với dầm theo phương Sàn kê cạnh làm việc theo phương Nội lực tính theo cơng thức tổng qt sau: * Mơmen nhịp: Mn1 =  xqxl1xl2 Mn2 =  xqxl1xl2 Mg1 =  xqxl1xl2 Mg2 =  xqxl1xl2 MB MB l1 * Mơmen gối : l2 MA M1 MB M1 M2 MA Trong : M q = gtt + ptt : tổng tải trọng tác dụng lên sàn M l1, l2 kích thước hai cạnh m1, m2, k1, k2 : hệ số tra bảng 3).Tính Tốn Bố Trí Cốt Thép Cho Sàn : - Chọn chiều dày lớp bảo vệ a0 = 1,5 (cm) - Chiều cao làm việc sàn : h0 = hb- a = - 1,5 = 6,5 (cm) A2 MA MB 2 - Chọn đường kính cốt thép có Φ≤ Footer Page of 166 Nguyễn Hồng Viễn h 80  = 8mm 10 10 Lớp: 24X1QNg Trang13 Header Page án ofTốt 166  Đồ nghiệp Khối lớp học - Trường CĐ Kỹ Thuật QNgãi Phần Kết Cấu Với làm việc theo phương cốt thép đặt theo ngun tắc cốt thép theo phương cạnh ngắn đỡ cốt thép theo phương cạnh dài Do chiều cao làm việc cốt thép theo phương dài là: h0’ = hb - (a0 + d1) Với d1 đường kính cốt thép theo phương cạnh ngắn - Xác định  R  m  x  R   R  h0  s  (1  )  sc,u 1,1 Suy ra:  R  0,85  0,008  11,5 =0,6452 225 0,85  0,008  11,5 1 (1  ) 400 1,1 * R = R(1-0,5R) = 0,6452x(1 - 0,5x0,645) = 0,437 * m = M Rb  b  h02  R  R 1  0,5.R   0, 429 , tra bảng tìm   - Tính AS : Diện tích cốt thép sàn xác định theo cơng thức sau : AS = M (cm2) Rb  h0 - Kiểm tra hàm lượng cốt thép:  % <  tt %   max % (  % =0,1) - Hàm lượng cốt thép hợp lí sàn 0,3≤ μ%≤0,9 Bố trí cốt thép với khoảng cách : sTT  b1 f a Trong fa diện tích thép As - Khoảng cách cốt thép a =  20 cm - Cốt thép phân bố khơng 10% cốt chịu lực l2/l1  3; khơng 20% cốt chịu lực l2/l1 < Khoảng cách  35cm, đường kính cốt thép phân bố  đường kính cốt thép chịu lực Để thuận tiện cho thi cơng ưu tiên cho sàn có đường kính cốt thép lớn khoảng cách thép nhỏ kéo qua * Để thuận tiện cho việc tính tốn xem kết ta lập bảng sau: Footer Page of 166 Nguyễn Hồng Viễn Lớp: 24X1QNg Trang14  Đồ nghiệp Header Page án ofTốt 166 Footer Page of 166 Nguyễn Hồng Viễn Khối lớp học - Trường CĐ Kỹ Thuật QNgãi Lớp: 24X1QNg Phần Kết Cấu Trang7  Đồ Tốt166 nghiệp Header Page 10ánof Footer Page 10Hồng of 166 Nguyễn Viễn Khối lớp học - Trường CĐ Kỹ Thuật QNgãi Lớp: 24X1QNg Phần Kết Cấu Trang8  Đồ án Tốt Khối lớp học - Trường CĐ Kỹ Thuật QNgãi Header Page 121 ofnghiệp 166 CHƯƠNG V : TÍNH TỐN MĨNG Phần Kết Cấu Đánh giá điều kiện địa chất thuỷ văn cơng trình chọn phương án móng: Dựa vào điều kiện địa chất thuỷ văn nơi xây dựng cơng trình dựa vào tải trọng cơng trình tác dụng lên đất, khoảng cách móng ta chọn phương án móng sau : Móng đơn cho trục  Kết thí nghiệm địa chất nơi cơng trình xây dựng có kết sau : T T h (m) Tên lớp đất   W Wnh Wd TC CTC daN/cm2 daN/cm3 % % % độ daN/cm Á cát 0,5 2,66 1,95 18 22 16 22 0,2 Á sét 2,5 2,68 1.98 20 25 16 20 0,18 Cát hạt trung  2,65 2,5 28 0,08 * Kết thí nghiệm nén lún : Hệ số rổng ei ứng với cấp áp lực pi TT e0 e1 e2 e3 e4 (daN/cm2) (daN/cm2) (daN/cm2) (daN/cm2) (daN/cm2) 0,61 0,575 0,555 0,540 0,53 0,649 0,614 0,589 0,571 0,5666 0,681 0,649 0,629 0,612 SỐ LIỆU TÍNH TỐN: - Bê tơng cấp độ bền B20 có Rb = 11,5 MPa ; Rbt = 0,9 MPa - Thép AI có: Rs = Rsc = 225 MPa ; Rsw = 175 MPa - Thép AII có: Rs = Rsc = 280 MPa ; Rsc = 225 MPa 0,601 I Tính tốn móng đơn M1 (trục A khung K5) Nội lực tính tốn : Sử dụng tổ hợp nội lực khung cộng với tải trọng phần ngầm để tính M N Q - Trọng lượng giằng móng (20x30cm): N PGM = 1,1x0,2x0,3x3,9x2,5 = 6,43 kN Q - Trọng lượng thân cột M = M + Q.h phần trát PC=1,1x25x2,95x0,2x0,35 + 1,3x16x2,95x2x(0,35+0,2)x0,015 = 6,69 kN -Tải trọng tác dụng vào nút móng tường cửa g = gt x St + nc x gc x Sc +Cửa: làm kính khung thép nên gc=40 daN/m2, chiều cao tầng ht=3,6m, chiều dài dầm phụ 3,9m diện tích cửa kính : Diện tích cửa sổ cao 1,8m, rộng 3m cửa xây cách mặt sàn 90cm Sc= 1,8x3=5,4 m2 +Tường xây cao chiều cao tầng trừ chiều cao dầm cửa Footer Page 121 ofViễn 166 Nguyễn Hồng Lớp: 24X1QNg Trang119  Đồ án Tốt Header Page 122 ofnghiệp 166 Khối lớp học - Trường CĐ Kỹ Thuật QNgãi Phần Kết Cấu Diện tích tường: St = 3,9x(3,6 – 0,3) – 5,4 = 7,47 (m2) + Gọi gt trọng lượng 1m2 tường δ=20cm (gạch xây +vữa trát ) truyền vào dầm gt= ngxgx  daN/m2 +2 ntr x tr x tr =1,1 ×1500×0,2 + 2×1,3×1600×0,015 = 392,4 g Trọng lượng tường cửa tác dụng vào nút móng là: g = gt xSt + ncxgcxSc = 3,924x7,47 + 1,3x0,40x5,4 = 32,12 kN -Tường ngăn : Tường xây dầm móng tác dụng vào nút: Diện tích tường: St = x(ht-hd)=2,956 m2 Gọi gt trọng lượng 1m2 tường dày δ= 220cm (gạch xây +vữa trát ) truyền vào dầm gt= ngxgx  g +2 ntr x tr x tr =1,1 1500.0,2 + 1,3.1600 0,015 = 392,4 daN/m pt = gt x st = 3,92 x 2,956= 11,587 kN Trọng lượng tầng tác dụng vào nút (móng): P TT  PGM  PC  Pt  c +Ptng = 6,43+6,96+32,12+11,587 = 57,01 kN - Từ kết tính tốn khung (ở chương IV) ta lấy giá trị lớn tổ hợp để tính Bảng tổng hợp kết tính tốn tải trọng khung sau: Trục A Khung K5 Nội lực Giá trị tính tốn Hệ số Giá trị tiêu chuẩn M(kN.m) 51,98 1,15 45,2 N(kN) 596,99+57,01 = 642,5 1,15 558,7 Q(kN) 19,7 1,15 17,13 Giá trị tiêu chuẩn : giátròtính toán Hệsố Chọn chiều sâu chơn móng : Chọn = 2m Xác định kích thước sơ đáy móng : Chọn sơ diện tích đáy móng : Fm  R TC 0,00 Đấ t TN N TC   tb  Áp lực tiêu chuẩn đất nền, RTC =A.b. + B.hcm.+DxCTC móng đặt lớp Á cát có TC = 20 (Tra bảng 2-2 sách móng) ta có: Với : TC = 20  A = 0,515; B = 3,06 ; D = 5,66 ; Lực dính tiêu chuẩn nền: CTC = 0,18 daN/cm2; Chiều sâu chơn móng: =2 m ; Dung trọng tự nhiên đất:  = 1,98 daN/cm2 Footer Page 122 ofViễn 166 Nguyễn Hồng Lớp: 24X1QNg Trang120  Đồ án Tốt Header Page 123 ofnghiệp 166 Khối lớp học - Trường CĐ Kỹ Thuật QNgãi Phần Kết Cấu b: Chiều rộng móng, chọn b = 1,6 m RTC =1x(0,515x1,6x1,98+3,06x2x1,98+5,66x1,8) = 239,28 (kN/m2) hm = + 0,45 = 2,45m Fyc R TC N TC 558,7 = = 2,93 239,28  20  2,45   tb  hm m2 Chọn Fm = 1,3 x2,93 =3,8 m2 Đế móng hình chữ nhật nên chọn a  1,2 b N tc 0,00 hm chọn b = 1,6 m ; a = m ; F = 3,2 m2 Kiểm tra kích thước đế móng theo TTGH  TC tb N TC = + tb x hm  RTC F  tbTC = 558,7 + 20 x 2,45 = 223,594 (kN/m2) < RTC = 239,28 (kN/m2) 3,2   M TC N TC + tb x hm +  1,2 x RTC F a b TC TC TC mà:  M  M  Q  h =45,2 + 17,13.0,5 = 53,765 kN.m (với h: chiều cao TC  max = móng chọn h = 0,5m, Q, M: lấy từ bảng tổ hợp nội lực khung K5  Q TC = 17,13 (kN ) ; MTC =45,2 kN.m) TC  max =  53,765 558,7 + 20 x 2,45 + =274 (kN/m2)< 1,2 x 239,28 = 287,136 3,2  1,6 (kN/m2)  TC N TC   M TC = + tb x hm >0 a2  b F TC =   53,765 558,7 + 20 x 2,45 = 173,189 (kN/m2) > 3,2  1,6 * Kết luận : +  tbTC =223,594 (kN/m2) < RTC = 239,28 (kN/m2) TC +  max =274 (kN/m2) < 1,2 x RTC =287,136 (kN/m2) → Như móng đảm bảo thoả mãn điều kiện độ lún Kiểm tra kích thước móng theo TTGH móng:  TT tb N TT 642,5 = = = 200,78 (kN/m2) F 3,2  61,83 N TT M TT 642,5 + = + = 258,75 (kN/m2) 3,2 F  1,6 a b TT TT N 6M 642,5  61,83 TT  = - = - = 142,814 (kN/m2) F 3,2 a b  1,6 TT  max = Footer Page 123 ofViễn 166 Nguyễn Hồng Lớp: 24X1QNg Trang121  Đồ án Tốt Header Page 124 ofnghiệp 166 Phần Kết Cấu  M TT  QTT  h ac tt min b =51,98+19,7.0,5= 61,83 kN.m 5.1 Điều kiện chọc thủng : Người ta quan niệm móng bị chọc thủng chọc thủng xảy theo bề 45° mặt hình chóp cụt có mặt bên xuất phát từ chân cột nghiêng góc tt tt 45o so với phía đường thẳng đứng max o Điều kiện để móng khơng bị chọc E thủng F Nct  0,75.Rk ho btb D a = 2m ; b = 1,6m ac = 0,35m ; bc = 0,2m ad = (2 x 0,5)+0,35 = 1,35 (m) C bd = 0,2 +( 2x 0,5) = 1,2 (m) FCT :Diện tích đa giác ABCDEF A B tt  = 142,814 (kN/m ) tt  max = 258,75(kN/m2) dựa vào tam giác đồng dạng ta tính :  ott = 161,65(kN/m2) bd TT bc M Với: Khối lớp học - Trường CĐ Kỹ Thuật QNgãi ac ad a FCT = 0,72 (m2)  tb cr = tt tt  max  o = 258,75  161,65 =210,2 (kN/m2) bc  bd = 1,4/2 = 0,7 (m) btb = Chọn chiều cao móng h = 0,5m Chọn lớp bảo vệ a = 0,05m Chiều cao làm việc ho = 0,5m - 0,05 = 0,45m Nct = Fct x  crtb = 0,72 x 210,2 = 151,344 (kN) Nct  0,75.Rbt x ho x btb = 0,75 x 900 x 0,45 x 0,7 = 212,625 (kN)  Nct = 151,344 (kN) < 212,625 (kN) 5.2 ĐK theo cấu kiện BTCT chịu vốn :  ltt = 210,926 (kN/m2) L= a  ac  0,35 = = 0,825 m 2  = tt tt tt  max 1 = 258,75  210,926 =234,838(kN/m2) hoLx  tt  a 0,4  a c  Rb = 0,825x = 234,838  = 0,44 m 0,4  0,35  11500 Footer Page 124 ofViễn 166 Nguyễn Hồng Lớp: 24X1QNg Trang122  Đồ án Tốt Header Page 125 ofnghiệp 166 Khối lớp học - Trường CĐ Kỹ Thuật QNgãi chọn ho = 0,45 m Tính tốn độ bền, cấu tạo móng : Momen mặt ngàm 1-1 tt 2 max   1tt M1-1 = x b x L2 Phần Kết Cấu ac b = 1,6m ; bc = 0,2 m a = m ; ac = 0,35 m L= a  ac  0,35 = = 0,825 m 2 M1-1 =  258,75  210,926 x 1,6 x 0,8252 tt tt min tt max 1 = 132,21 (kN.m) = 11,66 (cm ) Chọn 1212 có fa = 13,572(cm2); khoảng cách bố trí: a = 150/11=13,63 (cm) ; Chọn a =130 mm chiều dài thép l = 190 (cm) Momen mặt ngàm 2-2 M2-2 =  tbtt =  TT tb  b  bc  xa     2 b bc M I 1 132,21 Fa = = 0,9  45  280 0,9 ho  Rs ac L a N tt 642,5 = = 200,78 (kN/m2) F 3,2 200,78  1,6  0,2  x2   = 98,382 (KN.m) 2   M 2 98382 Fa = = = 8,685 (cm2) 0,9  45  280 0,9  h o  Rs M2-2 = Chọn 10 12 có fa = 11,31 (cm2) ,khoảng cách thanh: a = 20 cm ;l = 150 (cm) II Tính tốn móng đơn M2 (trục B khung K5) Nội lực tính tốn : Sử dụng nội lực khung cộng với tải trọng tầng để tính - Trọng lượng giằng móng : PGM = 1,1x0,2x0,3x3,6x2,5 = 5,94 kN - Trọng lượng thân cột phần trát PC=1,1x25x2,95x0,2x0,35 + 1,3x16x2,95x2x(0,35+0,2)x0,015 = 6,69 kN -Tường ngăn : Tường xây dầm móng tác dụng vào nút: Diện tích tường: St = ld.(ht-hd) =2,956 m2 Gọi gt trọng lượng 1m2 tường dày δ= 220cm (gạch xây +vữa trát ) truyền vào dầm Footer Page 125 ofViễn 166 Nguyễn Hồng Lớp: 24X1QNg Trang123  Đồ án Tốt Header Page 126 ofnghiệp 166 Khối lớp học - Trường CĐ Kỹ Thuật QNgãi Phần Kết Cấu gt= ngxgx  g +2 ntr x tr x tr =1,1 1500.0,2 + 1,3.1600 0,015 = 392,4 daN/m pt = 2(gt x st) =2 (3,92 x 2,956)= 23,17 kN Tải trọng tác dụng vào móng tầng gồm có trọng lượng dầm móng, trọng lượng cột vữa trát cột P TT  PGM  PC +Ptng= 5,94 + 6,96 +23,17 = 36,07 kN - Tổng hợp tải trọng để tính tốn móng : Móng Trục B Khung K5 Nội lực Giá trị tính tốn Hệ số Giá trị tiêu chuẩn M (kN.m) 53,2 1,15 46,26 N (kN) 721,04+36,07=733,94 1,15 638,21 Q (kN) 20,13 1,15 17,5 Giá trị tiêu chuẩn : giátròtính toán Hệsố Chọn chiều sâu chơn móng : Chọn = 2m Xác định kích thước sơ đáy móng : Chọn sơ diện tích đáy móng : chọn b = m RTC =1x(0,515x2x1,98+3,06x2x1,98+5,66x1,8) = 243,35(kN/m2) Fm  NTC/ (RTC - tb x hcm) hm = + 0,45 = 2,45m Fm  638,21 =3,28 (m2) 243,35  20  2,45 Fm = 1,3 x3,28= 4,26 m2 Chọn Fm = a x b = 2,4 x = 4,8 (m2) (a=2,4m ; b=2m) Kiểm tra kích thước đế móng theo TT GH  TC tb N TC = + tb x hm  RTC F 638,21 + 20 x 2,45 = 181,96 (kN/m2) < RTC =243,35(kN/m2) 4,8  tbTC = TC  max = mà:  M TC h = 0,6m) 638,21  56,76 +20x2,45+ =211,52(kN/m2)0 a2  b F  56,76 638,21 +20x2,45=152,397 (kN/m2)> 4,8 2,4  * Kết luận : +  tbTC =181,96 (kN/m2) < RTC = 243,35(kN/m2) TC +  max =211,52 (kN/m2) < 1,2 x RTC =292,02(kN/m2) → Như điều kiện thoả mãn nên móng đảm bảo thoả mãn độ lún Footer Page 126 ofViễn 166 Nguyễn Hồng Lớp: 24X1QNg Trang124  Đồ án Tốt Header Page 127 ofnghiệp 166 Khối lớp học - Trường CĐ Kỹ Thuật QNgãi Phần Kết Cấu Kiểm tra kích thước móng theo TTGH móng: N TT 733,94 = = = 183,485(kN/m2) F 4,8 M TT N TT  65,278 733,94 + = + F 4,8 a b 2,4  ac = 217,484 (kN/m2) vớiø:  M TT  M TT  QTT  h =53,2+ 20,13x0,6 = 65,278 kN.m 5.1 Điều kiện chọc thủng : Người ta quan niệm móng bị chọc thủng chọc thủng xảy theo bề mặt hình chóp cụt có mặt bên xuất phát từ chân cột nghiêng góc 45o so với phía đường thẳng đứng Điều kiện để móng khơng bị chọc thủng Nct  0,75.Rk ho btb a = 2,4m ; b = 2m ac = 0,35m ; bc = 0,2m ad = (2 x 0,6)+0,35 = 1,55 (m) bd = 0,2 +( 2x 0,6) = 1,4 (m) FCT :Diện tích đa giác ABCDEF tt = 149,846 (kN/m2)  tt  max = 217,484 (kN/m2) dựa vào tam giác đồng dạng ta tính :  ott = 161,823(kN/m2) tt max F tt min tt o E D bc  M TT N TT  = - = F a b 733,94  65,278 = = 149,846 (kN/m2) 4,8 2,4  TT 45° C A B ac ad a FCT =0,635(m2)  crtb = btb = tt tt  max  o = 217,484  161,823 = 189,653(kN/m2) bc  bd = 1,6/2 = 0,8 (m) Chọn chiều cao móng h = 0,6m Chọn lớp bảo vệ a = 0,05m Chiều cao làm việc ho = 0,6m - 0,05 = 0,55m Nct = Fct x  crtb = 0,635 x 189,653 =120,43 (kN) Nct  0,75.Rbt x ho x btb = = 0,75 x 900 x 0,55 x 0,75 = 278,437 (kN)  Nct = 120,43 kN < 278,437 (kN) 5.2 ĐK theo cấu kiện BTCT chịu vốn : Footer Page 127 ofViễn 166 Nguyễn Hồng Lớp: 24X1QNg Trang125 b TT  max = bd  TT tb  Đồ án Tốt Header Page 128 ofnghiệp 166 Khối lớp học - Trường CĐ Kỹ Thuật QNgãi Phần Kết Cấu  ltt = 188,597 (kN/m2) tt tt a  ac 2,4  0,35  max 1 217,484  188,597 tt L= = = 1,025 m  = = =203,04(kN/m2) 2 2  tt  a ho  L x 0,4  a c  Rb = 1,025x 2003,04  2,4 = 0,55m 0,4  0,35  11500 chọn ho = 0,55 m Tính tốn độ bền, cấu tạo móng : Momen mặt ngàm 1-1 tt 2 max   1tt M1-1 = x b x L2 ac  217,484  188,597 M1-1 = x x 1,0252 = 218,38 (kN.m) tt M2-2 =  tbtt =  TT tb  b  bc  xa     1 2 b bc = 15,756 (cm2) Chọn 16 12 có fa = 18,096 (cm2); khoảng cách bố trí: s = 190/15=12,6 (cm) ; chọn s=13cm Chiều dài thép l = 230 (cm) Momen mặt ngàm 2-2 tt min tt max M I 1 218380 Fa = = 0,9  55  280 0,9 ho  Rs ac L a tt 733,94 N = = 183,485 (kN/m2) F 4,8 183,485   0,2  x 2,4   = 178,347 (kN.m)   M 2 178347 Fa = = = 12,87 (cm2) 0,9  55  280 0,9  h o  Rs M2-2 = Chọn 13 12 có fa = 14,703 (cm2) Khoảng cách thanh: s = 230/12=19,16 cm ; chọn s=20cm Chiều dài thép l = 180 (cm) III Tính tốn móng đơn M3 (trục C khung K5) Nội lực tính tốn : Sử dụng nội lực khung cộng với tải trọng phần ngầm để tính - Trọng lượng giằng móng : PGM = 1,1x0,2x0,3x3,9x2,5 = 6,43 kN - Trọng lượng thân cột phần trát PC=1,1x25x2,95x0,2x0,35 + 1,3x16x2,95x2x(0,35+0,2)x0,015 = 6,69 kN -Tải trọng tác dụng vào nút móng tường cửa g = gt x St + nc x gc x Sc Footer Page 128 ofViễn 166 Nguyễn Hồng Lớp: 24X1QNg Trang126  Đồ án Tốt Header Page 129 ofnghiệp 166 Khối lớp học - Trường CĐ Kỹ Thuật QNgãi Phần Kết Cấu +Cửa: làm kính khung thép nên gc=40 daN/m2, chiều cao tầng ht=3,6m, chiều dài dầm phụ 3,9m diện tích cửa kính : Phía hành lang gồm: cửa sổ cửa Sc= (1,8x3)/2 + (2,7x1,6 + 1,8x1,4)/2=6,12 m2 +Tường xây cao chiều cao tầng trừ chiều cao dầm cửa Diện tích tường: St = 3,9x(3,6 – 0,3) – 6,12 = 6,75 (m2) + Gọi gt trọng lượng 1m2 tường δ=20cm (gạch xây +vữa trát ) truyền vào dầm gt= ngxgx  daN/m2 g +2 ntr x tr x tr =1,1 ×1500×0,2 + 2×1,3×1600×0,015 = 392,4 Trọng lượng tường cửa tác dụng vào nút móng là: g = gt xSt + ncxgcxSc = 3,924x6,75 + 1,3x0,40x6,12 = 29,669 kN -Tường ngăn : Tường xây dầm móng tác dụng vào nút: Diện tích tường: St = x(ht-hd) =2,956 m2 Gọi gt trọng lượng 1m2 tường dày δ= 220cm (gạch xây +vữa trát ) truyền vào dầm gt= ngxgx  g +2 ntr x tr x tr =1,1 1500.0,2 + 1,3.1600 0,015 = 392,4 daN/m pt ng= gt x st = 3,92 x 2,956= 11,587 kN Trọng lượng tầng tác dụng vào nút (móng): P TT  PGM  PC  Pt  c + Ptng= 6,43+6,96+29,669 + 11,587= 43,06 kN - Tổng hợp tải trọng để tính tốn móng : Móng Trục C Khung K5 Nội lực Giá trị tính tốn Hệ số Giá trị tiêu chuẩn M (kN.m) 54,96 1,15 47,79 N (kN) 624,53+43,06=667,59 Q (kN) 21,47 Giá trị tiêu chuẩn : 1,15 580,513 1,15 18,67 giátròtính toán Hệsố Chọn chiều sâu chơn móng : Chọn = 2m Xác định kích thước sơ đáy móng : Chọn sơ diện tích đáy móng : chọn b = 1,8 m Fm  NTC/ (RTC - tb x hcm) RTC = 1x(0,515 x 1,8 x 1,98 + 3,06 x x 1,98 + 5,66 x1,8) = 241,32(kN/m2) hm = + 0,45 = 2,45m Fm  580,513 = 3,018 (m2) 241,32  20  2,45 Footer Page 129 ofViễn 166 Nguyễn Hồng Lớp: 24X1QNg Trang127  Đồ án Tốt Header Page 130 ofnghiệp 166 Khối lớp học - Trường CĐ Kỹ Thuật QNgãi Phần Kết Cấu Chọn Fm = a x b = 2,2 x 1,8 = 3,96 (m2) > 3,018x1,3 = 3,92m2 Kiểm tra kích thước đế móng theo TT GH  TC tb N TC = + tb x hm  RTC F 580,513 + 20 x 2,45 = 195,594 (kN/m2) < RTC = 241,32 (kN/m2) 3,96  tbTC =   M TC N TC + tb x hm +  1,2 x RTC F a2  b Với:  M TC  M TC  QTC  h =47,79 + 18,67x0,5= 57,125 kN.m(với h: chiều TC  max = cao móng chọn h = 0,5m) 580,513  57,125 +20x2,45+ 3,96 2,2  1,8 TC  max = =283,936(kN/m2)< 1,2x241,32 = 289,584(kN/m2)  TC N TC   M TC = + tb x hm >0 a2  b F TC =  580,513  57,125 +20x2,45= 205,25 (kN/m2) > 3,96 2,2  1,8 * Kết luận : +  tbTC =195,594(kN/m2) < RTC = 241,32(kN/m2) TC +  max =283,936 (kN/m2) < 1,2 x RTC =289,584(kN/m2) → Như móng đảm bảo thoả mãn điều kiện độ lún Kiểm tra kích thước móng theo TTGH móng:  tbTT = N TT F = 667,59 3,96 = 168,583(kN/m2) M TT N TT 667,59  = + = F 3,96 a b  65,695 + = 213,83 (kN/m2) 2,2  1,8 vớiø:  M TT  M TT  QTT  h =54 TT max ,96+ 21,47x0,5 = 65,695 kN.m N TT M TT 667,59 - = F 3,96 a b - 45° tt max F E  65,695 = 123,34 (kN/m2) 2,2  1,8 C A B Lớp: 24X1QNg b bc D 5.1 Điều kiện chọc thủng : Người ta quan niệm móng bị chọc thủng chọc thủng xảy theo bề mặt hình chóp cụt có mặt bên xuất phát từ chân cột nghiêng góc 45o so với phía đường thẳng đứng Điều kiện để móng khơng bị chọc thủng Nct  0,75.Rk ho btb Footer Page 130 ofViễn 166 Nguyễn Hồng tt min tt o bd TT  = ac ac ad a Trang128  Đồ án Tốt Header Page 131 ofnghiệp 166 Khối lớp học - Trường CĐ Kỹ Thuật QNgãi Phần Kết Cấu a = 2,2m ; b = 1,8m ac = 0,35m ; bc = 0,2m ad = (2 x 0,5)+0,35 = 1,35 (m) bd = 0,2 +( 2x 0,5) = 1,2 (m) FCT :Diện tích đa giác ABCDEF tt = 123,34 (kN/m2)  tt  max = 213,83 (kN/m2) dựa vào tam giác đồng dạng ta tính :  ott = 140,821 (kN/m2) FCT = 0,675 (m2)  tb cr = tt tt  max  o = 213,83  140,821 =177,325 (kN/m2) bc  bd = 1,4/2 = 0,7 (m) btb = Chọn chiều cao móng h = 0,5m Chọn lớp bảo vệ a = 0,05m Chiều cao làm việc ho = 0,5m - 0,05 = 0,45m Nct = Fct x  crtb = 0,675 x 177,325 = 119,69 (kN) Nct  0,75.Rbt x ho x btb = 0,75 x 900 x 0,45 x 0,7 = 212,625 (kN)  Nct = 119,69 (kN) < 212,625 (kN) 5.2 ĐK theo cấu kiện BTCT chịu vốn :  ltt = 175,783 (kN/m2) a  ac 2,2  0,35 = = 0,925 m 2  = tt tt tt  max 1 = ac 213,83  175,783 =194,81(k 2 N/m )  0,925x L x  a 0,4  a c  Rb = 1 194,81  2,2 = 0,45 m 0,4  0,35  11500 chọn ho = 0,45 m Tính tốn độ bền, cấu tạo móng : Momen mặt ngàm 1-1 tt 2 max   1tt M1-1 = x b x L2 2 ac L b = 1,8m ; bc = 0,2 m a = 2,3 m ; ac = 0,45 m L= tt min tt max bc ho tt tt b L= a a  ac 2,2  0,35 = = 0,925 m 2 M1-1 =  213,83  175,783 x 1,8 x 0,9252 Footer Page 131 ofViễn 166 Nguyễn Hồng Lớp: 24X1QNg Trang129  Đồ án Tốt Header Page 132 ofnghiệp 166 Khối lớp học - Trường CĐ Kỹ Thuật QNgãi Phần Kết Cấu = 154,9 (kN.m) Fa = M I 1 154900 = 0,9  45  280 0,9 ho  Rs = 13,66 (cm2) Chọn 1412 có fa = 15,834 (cm2); khoảng cách bố trí: s = 170/12=13,07(cm) ; Chọn s =130 mm chiều dài thép l = 210 (cm) Momen mặt ngàm 2-2 M2-2 =  tbtt =  TT tb  b  bc  xa     N tt 667,59 = = 168,587 (kN/m2) F 3,96 168,587  1,8  0,2  x 2,2   = 118,685 (kN.m) 2   M 2 118685 Fa = = = 10,464 (cm2) 0,9  45  280 0,9  h o  Rs M2-2 = Chọn 12 12 có fa = 13,572 (cm2) ,khoảng cách thanh: a = 20 cm ;l = 170 (cm IV Tính tốn móng đơn M4 (trục D khung K5) Nội lực tính tốn : Sử dụng nội lực khung cộng với tải trọng phần ngầm để tính - Trọng lượng giằng móng : PGM = 1,1x0,2x0,3x3,9x2,5 = 6,43 kN - Trọng lượng thân cột phần trát PC=1,1x25x3,15x0,2x0,2 + 1,3x16x3,15x2x(0,2+0,2)x0,015 = 4,251 kN -Tải trọng tác dụng vào nút móng lan can +Lan can xây cao 90cm (từ coste ±0.00), lan can kín Diện tích tường: St = 3,9x0,9 = 3,51 (m2) + Gọi gt trọng lượng 1m2 tường δ=11cm (gạch xây +vữa trát ) truyền vào dầm gt= ngxgx  g +2 ntr x tr x tr =1,1 ×1500×0,1 + 2×1,3×1600×0,015 = 227,4 daN/m2 Trọng lượng lan can là: g = glc xSlc = 2,274x3,51= 7,98 kN Trọng lượng tầng tác dụng vào nút (móng): P TT  PGM  PC  Pt  c = 6,43+4,251+7,98 = 18,66 kN - Tổng hợp tải trọng để tính tốn móng : Móng Trục D Khung K5 Nội lực Giá trị tính tốn Hệ số Giá trị tiêu chuẩn M (kN.m) 10,58 1,15 9,2 N (kN) 295,11+18,66=313,77 Q (kN) Footer Page 132 ofViễn 166 Nguyễn Hồng 4,12 Lớp: 24X1QNg 1,15 272,843 1,15 3,583 Trang130  Đồ án Tốt Header Page 133 ofnghiệp 166 Giá trị tiêu chuẩn : Khối lớp học - Trường CĐ Kỹ Thuật QNgãi Phần Kết Cấu giátròtính toán Hệsố Chọn chiều sâu chơn móng : Chọn = 2m Xác định kích thước sơ đáy móng : Chọn sơ diện tích đáy móng : chọn b = 1,2 m Fm  NTC/ (RTC - tb x hcm) RTC = 1x(0,515 x 1,2 x 1,98 + 3,06 x x 1,98 + 5,66 x1,8) = 232,5(kN/m2) hm = + 0,45 = 2,45m Fm  227,843 = 1,24 (m2) 232,5  20  2,45 Chọn Fm = a x b = 1,4 x 1,2 =1,68 (m2) > 1,24x1,3 = 1,61m2 Kiểm tra kích thước đế móng theo TT GH  TC tb  tbTC N TC = + tb x hm  RTC F 227,843 = + 20 x 2,45 = 184,621 (kN/m2) < RTC = 232,5 (kN/m2) 1,68   M TC N TC + tb x hm +  1,2 x RTC F a2  b mà:  M TC  M TC  QTC  h =9,2+3,583x0,4=10,633 kN.m(với h: chiều cao móng TC  max = chọn h = 0,4m) TC  max = 227,843  10,633 + 20 x2,45 + =260,746(kN/m2) < 1,2 x 232,5 = 279 1,68 1,4  1,2 (kN/m2)  TC N TC   M TC = + tb x hm >0 a2  b F TC  max = 227,843  10,633 + 20 x2,45 =206,495(kN/m2)> 1,68 1,4  1,2 * Kết luận : +  tbTC =184,621 (kN/m2) < RTC = 232,5(kN/m2) TC +  max =260,746 (kN/m2) < 1,2 x RTC =279(kN/m2) → Như điều kiện thoả mãn nên móng đảm bảo thoả mãn độ lún Kiểm tra kích thước móng theo TTGH móng:  tbTT = N TT 313,77 = = 186,768 (kN/m2) F 1,68 M TT N TT 313,77  12,228 + = + =217,962(kN/m2) 1,68 F 1,4  1,2 a b vớiø:  M TT  M TT  QTT  h =10,58+ 4,12x0,4 = 12,228 kN.m TT  max =  TT  M TT N TT 313,77  12,228 = - = = 155,57 (kN/m2) F 1,68 a b 1,4  1,2 5.1 Điều kiện chọc thủng : Người ta quan niệm móng bị chọc thủng chọc thủng xảy theo bề mặt hình chóp cụt có mặt bên xuất phát từ chân cột nghiêng góc 45o so với phía đường thẳng đứng Điều kiện để móng khơng bị chọc thủng Footer Page 133 ofViễn 166 Nguyễn Hồng Lớp: 24X1QNg Trang131  Đồ án Tốt Header Page 134 ofnghiệp 166 Khối lớp học - Trường CĐ Kỹ Thuật QNgãi Nct  0,75.Rk ho btb a = 1,4m ; b = 1,2m ac = 0,2m ; bc = 0,2m ad = (2 x 0,4)+0,2 = (m) bd = 0,2 +( 2x 0,4) = (m) FCT :Diệnk tích đa giác ABCDEF tt = 155,57 (kN/m2)  tt  max = 217,962 (kN/m2) dựa vào tam giác đồng dạng ta tính :  ott = 164,482 (kN/m2) ac 45° tt max F tt min tt o E FCT =0,23 (m2) =191,222(kN/m2) A B Chọn chiều cao móng h = 0,4m Chọn lớp bảo vệ a = 0,05m Chiều cao làm việc ho = 0,4m - 0,05 = 0,35m Nct = Fct x  crtb = 0,23 x 191,22 = 43,98 (kN) Nct  0,75.Rbt x ho x btb = = 0,75 x900 x 0,35 x 0,6 = 141,75 (kN)  Nct = 43,98 kN < 141,75 (kN) 5.2 ĐK theo cấu kiện BTCT chịu vốn :  ltt =191,22 (kN/m2) tt tt  max 1 = ac 217,962  191,22 = 204,591(kN/m2) ho 0,6x a a  ac 1,4  0,2 = = 0,6 m 2  = tt ad   a tt tt L x 0,4  a c  Rb = tt min tt max 1 204,591  1,4 = 0,33m 0,4  0,2  11500 Chọn ho = 0,35 m > 0,33 (m) Tính tốn độ bền, cấu tạo móng : Momen mặt ngàm 1-1 tt 2 max   1tt M1-1 = x b x L2  217,962  204,591 M1-1 = x 1,2 x 0,62 bc L= ac C b b btb = c d = 1,2/2 = 0,6 (m) 2 2 b ac L a = 46,12 (kN.m) Footer Page 134 ofViễn 166 Nguyễn Hồng Lớp: 24X1QNg Trang132 b 217,962  164,482 = bd D tt tt  max  o bc  crtb = Phần Kết Cấu  Đồ án Tốt Header Page 135 ofnghiệp 166 Fa = Khối lớp học - Trường CĐ Kỹ Thuật QNgãi Phần Kết Cấu M I 1 46080 = 0,9  35  280 0,9 ho  Rs = 5,23 (cm2) Chọn 612 có fa = 6,786 (cm2); khoảng cách bố trí: a = 110/5=22 (cm) ; Chọn a=20cm ; l = 130 (cm) Momen mặt ngàm 2-2 M2-2 =  tbtt =  TT tb  b  bc     xa  N tt 313,77 = = 186,768 (kN/m2) F 1,68 186,768  1,2  0,2  M2-2 = x 1,4   = 32,684 (kN.m) 2   M 2 32684 Fa = = = 3,705 (cm2) 0,9  35  280 0,9  h o  Rs Chọn 712 có fa = 6,786 (cm2) Khoảng cách thanh: a = 130/6=21,66 cm ;Chọn a=20 cm; l=110cm Footer Page 135 ofViễn 166 Nguyễn Hồng Lớp: 24X1QNg Trang133 ... Viễn Khối lớp học - Trường CĐ Kỹ Thuật QNgãi Lớp: 24X1QNg Phần Kết Cấu Trang8  Đồ Tốt166 nghiệp Header Page 11ánof Footer Page 11Hồng of 166 Nguyễn Viễn Khối lớp học - Trường CĐ Kỹ Thuật QNgãi Lớp: ... 12Hồng of 166 Nguyễn Viễn Khối lớp học - Trường CĐ Kỹ Thuật QNgãi Lớp: 24X1QNg Phần Kết Cấu Trang10  Đồ Tốt166 nghiệp Header Page 13ánof Khối lớp học - Trường CĐ Kỹ Thuật QNgãi Phần Kết Cấu CHƯƠNG... dày, hệ số vượt tải lớp cấu tạo thứ i sàn Footer Page of 166 Nguyễn Hồng Viễn Lớp: 24X1QNg Trang10 Header Page án ofTốt 166  Đồ nghiệp Khối lớp học - Trường CĐ Kỹ Thuật QNgãi Phần Kết Cấu Ta