do an nguyen ly chi tiet may

ĐỜ ÁN CHI TIẾT MÁY GVHD:DƯƠNG ĐĂNG DANH PHẦN I :TÍNH TOÁN ĐỘNG CƠ ĐIỆN VÀ PHÂN PHỐI TỈ SỐ TRUYỀN I.CHỌN ĐỘNG CƠ ĐIỆN 1.Tính công suất trục động điện - Nếu gọi p ct : công suất cần thiết trục động p t : công suất trục máy thao tác  : hiệu suất truyền động - Theo công thức 2.8 : p ct = pt  - Các số liệu ban đầu: +Lực vòng băng tải: F t =2400 (N) +Vận tốc xích tải : V=1.4 (m/s) +Đường kính tang : D=400 (mm) - Công suất trục máy công tác : pt  F V  1000 pt  2400 1,40  3.36( KW ) 1000 - Tính toán hiệu suất hệ thống: +Hiệu suất chung:   nt br2 o  x +Theo bảng 2.3 ta được: nt =1:hiệu suất khốp nối trục  br = 0.98:hiệu suất cặp bánh  o = 0.995 :hiệu suất cặp ổ lăn  x =0.93 :hiệu suất truyền xích   = 1 0.98  0.995  0.93  0,832 -Công suất cần thiết trục động p 3,36 Pct  t   3,81(kw)  0,832 Tính số vòng quay sơ động điện : - Ta có : nsb  u  nlv - Trong : u : tỉ số truyền chung hệ thống nlv : số vòng quay máy công tác SVTH: NGUYỄN DUY DIỆM MSSV:14143047 ĐỜ ÁN CHI TIẾT MÁY -Xác đònh n lv : - Ta có : v  nd 60 1000 GVHD:DƯƠNG ĐĂNG DANH  nlv  60 10001,4  66.8(V / ph)   400 - Xác đònh u Ta có: u  un  uh Tra bảng 2.1 ta có : un   (2  5) uh  15  (8  40)  u =123,5 =42 - Vậy nsb =42  66,8=2805,6(v/ph) 3.Chọn động cơ: - Cần phải chọn động có công suất lớn công suất cần thiết - Dựa vào pct  3,81(kw) nsb  2805(v / ph) - Theo bảng 1.3 ta chọn động :A4100S2Y3 pdc > pct nên pdc  4(kw) ndc  2880(v / ph) cos  0,85  =85,5% II.PHÂN PHỐI TỈ SỐ TRUYỀN - Tỉ số truyền hệ thống n 2880 utt  dc   43,1 nlv 66,8 - Theo sơ đồ động: + Tỉ số truyền chung u  unt  uh  u x + Trong : U : tỉ số truyền chung uh : tỉ số truyền hợp giảm tốc u x =3,59 :tỉ số truyền xích hợp unt =1: tỉ số truyền khớp nối trục +Tỉ số truyền hợp giảm tốc Ta có : utt  uh  u x  uh  Mà utt 26,098   12 ux uh  un  uc SVTH: NGUYỄN DUY DIỆM MSSV:14143047 ĐỜ ÁN CHI TIẾT MÁY GVHD:DƯƠNG ĐĂNG DANH un :tỉ số truyền bánh nghiêng cấp nhanh uc :tỉ số truyền bánh nghiêng cấp chậm + Chọn un  4,32 uc  uh  1,2 8,70  2,78 1,2 - Vậy tỉ số truyền chung : u  1 4,43 2,78  3.59  44,2 - Số vòng quay trục truyền động: n I =n dc =2880(v/ph) nI 2880  666.67(v / ph) = 4,32 un n 666.67 n III = II   239,8(v / ph) uc 2,78 n II = - Công suất trục truyền động: Ta có :p ct =4,02(kw) P I =P ct   nt   ol =4   0,995=3.98(kw) P II =P I   br   ol =3,98  0,98  0,995=3,84(kw) P III =P II   br   ol =3.84  0,98  0,995=3,69(kw) P IV = P III   X   ol =3.69  0,93  0,995=3.36(kw) - Moment xoắn trục truyền động: T đc = TI= 9,55.106 p ct  13263,89( N ) ndc 9,55.106 p I  13197,57( N ) nI T II = 9,55.106 p II  55007,72( N ) n II T III = 9,55.106 p III  146953,7( N ) n III T IV = 9,55.106 p IV  480359,28( N ) n IV Thông số Động U 4,32 I SVTH: NGUYỄN DUY DIỆM II 2,78 III IV 3,59 MSSV:14143047 ĐỜ ÁN CHI TIẾT MÁY N(v/ph) P(kw) T(N.mm) 2880 13263,89 GVHD:DƯƠNG ĐĂNG DANH 2880 3,98 13197,57 66,67 3,84 55007,72 239,8 3,69 146953,7 66,8 3,36 480359,28 PHẦN II : TÍNH TOÁN CÁC BỘ TRUYỀN I THIẾT KẾ BỘ TRUYỀN XÍCH 1.Chọn loại xích Vì tải trọng nhỏ,vận tốc thấp,dùng xích lăn 2.Xác đònh thông số xích truyền xích A Chọn số đóa xích: - Theo bảng 5.4,với u=3,59, chọn số đóa nhỏ z =25 Do số đóa lớn z2 = u.z1= 3,59.25=90< zmax =120 B Xác đònh bước xích P: - Theo công thức 5.3 công suất tính toán : Pt =P.k.kz.kn ≤ [P] - Ta có: Pt : công suất tính toán (kw) P : cơng suất truyền trục ba (kw) :P=P III =3,69( kw) [P] : cơng suất cho phép (kw) - Trong : kz  z01 25  1 z1 25 - Tra bảng 5.5 (cho ̣n no1= 200 (v/ph) n01 200   0,834 kn= n1 239,8 - Công thức (5.4) vàTra bảng 5.6 :k=k k a k dc k d k c k bt K0 = -hệ số kể đến ảnh hưởng vò trí truyền K a= -hệ số kể đến khoảng cách truc chuều dài xích Kd c= -hệ số kể đến ảnh hưởng điều chiûnh lực căng xích Kd = 1,2 -hệ số tải trọng động kể đến tính chất tải trọng K c= 1,25 - hệ số kể đến chr61 độ làm viẽc truyền Kbt = 1,3 - hệ số kể đến ảnh hưởng bơi trơn - Suy k= 1.1.1.1,2.1,25.1,3= 1.95 - Như Công suất tính toán là: Pt= 3,69.1,95.1.0,834=6(kw) - Theo bảng 5.5 với n01 =200 (vòng/phút) , chọn truyền xích dãy , có bước SVTH: NGUYỄN DUY DIỆM MSSV:14143047 ĐỜ ÁN CHI TIẾT MÁY GVHD:DƯƠNG ĐĂNG DANH xích p= 19,05 (mm) thỏa điều kiện bền mòn pt   p  =4(kw) - Đồng thời theo bảng 5.8 ,p

Nho1 K HL :hệ số tuổi thọ xét đến ảnh hưởng thời gian phục vụ chế độ tải trọng truyền + Theo cơng thức 6.1a : ứng suất tiếp xúc cho phép [ [ ]= =509 (MPa) [ }= =481,8 (MPa) ]= = K HL SH + Do cấp nhanh sử dụng nghiêng,do theo 6.12 ]= = = 495,4 (MPa)  ] < 1,25 ]=602,25Mpa + Do trường hợp làm việc với tải trọng thay đổi nhiều bậc.Theo cong thức 6.8 NFE =60c =601  NFE2 =60.c   239,8 24000(0,7+ 2,78 =9,67.10 N EF =9,67.10 >N FO =4.10 Kfl2=1 Suy NEF1>NFO1 KFL1 =1 NFO : số chu kỳ thay đổi ứng suất sở khử uốn +Theo công thức 6.2a với truyền quay chiều K FC=1,ta được: = = = 252 (MPa) (MPa) + Ứng suất q tải cho phép Theo cơng thức 6.10& 6.11 SVTH: NGUYỄN DUY DIỆM MSSV:14143047 ĐỜ ÁN CHI TIẾT MÁY GVHD:DƯƠNG ĐĂNG DANH ]max= 2,8 = 2,8.450 = 1260 (MPa) = 0,8 = 0,8.580 = 464 (MPa) 4.Tính toán cấp nhanh:Bộ truyền bánh trụ nghiêng a.Xác định khoảng cách trục - Theo 6.15a aw1= Ka(u1+1) - Theo bảng 6.6 : = 0,3 - Theo bảng 6.5 chọn Ka = 43 (răng nghiêng) - Theo bảng 6.7 chọn = 1,12 (sơ đồ 3) - Theo cơng thức 6.16 : = 0,5 (u1+1)=0,67 T1= 26807 (Nmm) momen xoắn truc chủ động Vậy : aw1 = 43.(4,32+1) 13197,57  1,12 495,42 4,32  0,3  82 (mm) Lấy aw1 = 82 (mm) b.Xác định thơng số ăn khớp - Theo cơng thức 6.17 aw1 M = (0,01 = (0,01 82 = (0,93 1,8) (mm) - Theo bảng 6.8 chọn mođun m=1,5 - Chọn sơ  =100,do =0,9849 - Theo 6.31 ,ta có: + Số bánh nhỏ : Z1 = = 82   0,9849 = 20 1,5  4,32  1 + Số bánh lớn : Z2 = u z1=4,3220 = 86 chọn Z2 =86 - Do tỉ số truyền thực um = 86 = 4,3 20 = = (20  86).1,5 = 0,9695 2.82 ,   =14011 3,76 ,, c.Kiểm nghiệm độ bền tiếp xúc - Theo cơng thức 6.33 :ứng suất tiếp xúc mặt làm việc Zm.ZH.Z < - Theo bảng 6.5 : Zm= 274 SVTH: NGUYỄN DUY DIỆM MSSV:14143047 ĐỜ ÁN CHI TIẾT MÁY GVHD:DƯƠNG ĐĂNG DANH - Theo 6.35 :tg  b =cos  t tg  = = arctg = arctg tg 20 =20,577 0,9695   b = 13,310 -Theo cơng thức 6.34 :ZH= =1,72 -Theo cơng thức 6.37 :  = bw sin  m Bw =  ba aw1 = 0,3.82 = 24,6  :  = 24,6 sin13,31 =1,2 1,5 - Đường kính vòng lăn bánh nhỏ dw1 = 2.82 aw = = 30,95mm) um  4,3  - Theo cơng thức (6 40) v1 =  d w1 n1 60000 = 3,14  30,95  2880 = 4,67(s) 60000 - Theo bảng 6.13 với v = 4,67 m/s ta dùng cấp xác - Theo bảng 6.14 với cấp xác v < - Ta được: k H =1,16 ; H F =1,4 - Cơng thức (6.42) VH   H g v a w1 u1 - Theo bảng 6.15 ta chọn  H = 0,002 (răng nghiêng) - Theo bảng 6.15 ta chọn g0 = 56 => VH  0,002  56  4,6 82 = 6,836 4,3 - Cơng thức (6.41) khv:hệ số kể đến tải trọng xuất vùng ăn khớp KHv = 1+  h bw1 d w1 2.T1 K H K H =1+ 12,46  27  30,95  1,15 13197 1,12  1,16 - Cơng thức (6.39) kH :hệ số tải trọng tính tiếp xúc KH = KH.KHKHv=1,12.1,09.1,15=1,4 SVTH: NGUYỄN DUY DIỆM MSSV:14143047 10 ĐỜ ÁN CHI TIẾT MÁY GVHD:DƯƠNG ĐĂNG DANH * Đối với bánh số 2: - Lực vòng: Ft2 = Ft1 =776 N - Lực hướng tâm: Fr2 = Fr1 =289 N - Lực dọc trục: Fa2 =Fa1 = 209 N - Moment uốn Fa2 gây trục II M a  Fa d w2  15272N mm * Đối với bánh số :Theo cơng thức (10.1) 2T2  1938N d w3 tg - Lực hướng kính : F r 3 Ft tw3  739N cos  - Lực vòng : Ft  - Lực dọc trục: Fa3  Ft 3.tg3  606N - Moment uốn Fa3 gây trục II: M a  Fa d3  18483N mm b Xác định đường kính chiều dài đoạn trục : - Xác định phản lực tác dụng lên gối đở : Sử dụng phương trình moment phương trình hình chiếu lực mp zOy zOx : -Trong mp zOy : Fly 22  Fr l23  Fr l22  M a  M a 739.91  289.46  15272  18483   147N l21 137 Fly 21  Fr  Fly 22  Fr  739  147  289  303N - Trong mp zOx : Flx 22  l23.Ft  l22 Ft 91.1938  46.776   1547N l21 137 Flx 21  Ft  Flx 22  Ft  1938  1547  776  1167N - Xác định đường kính đoạn trục : * Tại A : Mtđ = ; * Tại D : Mtđ = Do đó, chọn d2A d2D theo d sơ Tại có lắp ổ lăn : chọn d2A = d2D = 20 (mm) * Tại B : theo cơng thức (10.15) cơng thức (10.16) 2 M B  M yB  M xB  55461Nmm M tdB  M B2  0,75.TB2  554612  0,75.55007,722  73111N mm - Đường kính trục tiết diện B : theo cơng thức (10.17) : d2 B  M tdB 73111 3  23,66mm 0,1.[ ] 0,1.63 Chọn dB =25 (mm)   =63 (MPa) ứng với thép 45 có đường kính trục < 30(mm) *Tại C : theo cơng thức (10.15) cơng thức (10.16) SVTH: NGUYỄN DUY DIỆM MSSV:14143047 24 ĐỜ ÁN CHI TIẾT MÁY GVHD:DƯƠNG ĐĂNG DANH 2 M C  M yC  M xC  75507,2 Nmm M tdc  M C2  0,75.TC2  75506,22  0,75  55007,722  89278N mm - Đường kính trục tiết diệnC : theo cơng thức (10.17) : d 2C  M tdC 89278 3  22,45mm 0,1.[ ] 0,1  63 Chọn d2C = 20(mm) - Biểu đồ moment hình vẽ c.Tính kiểm nghiệm trục độ bền mỏi : Kiểm nghiệm mỏi tiết diện có mặt cắt nguy hiểm (tại C) MC = 75507,2 (Nmm) TC = 55007,72 (Nmm) ; dC = 20 (mm) - Cơng thức (10.9) s  s  s / s2  s2   s  Trong : * s : hệ số an tồn xét riêng ứng suất pháp C SVTH: NGUYỄN DUY DIỆM MSSV:14143047 25 ĐỜ ÁN CHI TIẾT MÁY GVHD:DƯƠNG ĐĂNG DANH - Theo cơng thức (10.20): s   1 K d   a      m σ-1 : giới hạn mỏi ứng với chu kì đối xứng - Với thép Cacbon 45 có σb = 600 (MPa) σ-1 = 0,436 σb = 0,436 600 = 261,6 (MPa) - Đối với trục quay σm = ; theo cơng thức (10.22) σa = σmaxC = MC/WC - Theo bảng (10.6) với trục có rãnh then : WC : moment cản uốn WC  3,14.363 b.t1 (d C  t1 )  32 dC - Theo bảng (10.16) tra then B = (mm) ; t1 = (mm) 3,14  353 10.5.(35  5)   2921 32 35 119818  41MPa   a   max  2921 WC  -   : hệ số kể đến ảnh hưởng trị số ứng suất trung bình Theo bảng (10.7) :   = 0,05 - Theo cơng thức (10.25): K d   K /   K x  1 / K y + Theo bảng (10.8) : Kx=1,06 Kx:hệ số tập trung ứng suất trạng thái bề mặt + Theo bảng (10.9) : Ky=1,6 Ky:hệ số tăng bền mặt trục + Theo bảng (10.11),với kiểu lắp k6 σb = 600 (MPa):  K d   2, 06  1, 06  1 /1,  1,325  S   1 K d  a     m  K   2,06 261,6  4,8 1,325 41  0,05.0 * s : hệ số an tồn xét riêng ứng tiếp C: - Theo cơng thức (10.21): s   1 K d   a      m  1  0,58   1  0,58  261,  151, 73  MPa  - Khi trục quay chiều: Cơng thức (10.23):  m   a  TD  W0 D - Theo bảng (10.6) với trục quay chiều : W0C   d 16  b.t1.( dC  t1 ) 3,14  203 8.4.( 20  4)    1160 dC 16 20 SVTH: NGUYỄN DUY DIỆM MSSV:14143047 26 ĐỜ ÁN CHI TIẾT MÁY GVHD:DƯƠNG ĐĂNG DANH  m a  55007,72  3,8MPa 2.7128 - Theo bảng (10.7) :    - Theo cơng thức (10.26) : K   K /   K x  1 / K y + Theo bảng (10.8) : Kx=1,06 + Theo bảng (10.9) : Ky=1,6 d + Theo bảng (10.11),với kiểu lắp k6 σb = 600 (MPa):  K d  1, 64  1, 06  1 /1,  1,1  1 151,73  S    36,3 Kd  a     m 1,1.3,8  S  S S S  S 2  4,8.36,3 4,82  36,32 K   1, 64  4,7  [ S ] - Như vậy,khơng cần phải kiểm tra độ cứng trục.‘ d Kiểm nghiệm trục độ bền tĩnh : - Cơng thức (10.27):  td    3    - Tại tiết diện nguy hiểm : Mmax = 75507(Nmm) ; Tmax =55007,72(Nmm) M max 75507   94MPa 0,1.d C 0,1  203 T 55007,72  68MPa - Theo cơng thức (10.29) :   max  0,2.d C 0,2  203 - Theo cơng thức (10.28) :   - Thép 45 : σb = 600 (MPa) ; σch = 340 (MPa) - Theo cơng thức (10.30) :    0,8   ch  0,8  340  272  MPa  - Thay vào cơng thức (10.27) :  tđ  942   682  150MPa  td    Kết luận: trục đạt u cầu độ bền tĩnh 6.XÁC ĐỊNH THÔNG SỐ VÀ KIỂM NGHIỆM BỘ TRUYỀN TRỤC III a.Xác định trị số chiều lực từ chi tiết quay tác dụng lên trục: - Lực vòng : Ft4 = Ft3 = 1938 (N) - Lực hướng kính : Fr4 = Fr3 = 739 (N) - Lực dọc trục: Fa4 = Fa3 =606 (N) - Moment uốn Fa3 gây trục III: M a  Fa d w4  51419N mm - Lực xích tải tác dụng lên trục theo hướng y Fx = Fr = 2233,3 (N) b.Xác định đường kính chiều dài đoạn trục trục III: SVTH: NGUYỄN DUY DIỆM MSSV:14143047 27 ĐỜ ÁN CHI TIẾT MÁY GVHD:DƯƠNG ĐĂNG DANH - Xác định phản lực tác dụng lên gối đở : Sử dụng phương trình moment phương trình hình chiếu lực mp zOy zOx : - Trong mp zOy : Fly 32  Fr l33  Fx (.l31  lc 34 )  M a  3294N l31 Fly 31  Fly 32  Fr  Fx  321,7 N - Trong mp zOx : Flx32  l33.Ft  1287N l31 Flx31  Ft  Flx32  651N - Xác định đường kính đoạn trục : *Tại A : Mtđ = *Tại D : theo cơng thức (10.15) cơng thức (10.16) M D  M xD  M yD M tdD  M D2  0,75  146953,7  181589,7 Nmm - Đường kính trục tiết diện A,D : theo cơng thức (10.17) : d3 D  M tdD 181589,7 3  30,66mm 0,1.[ ] 0,1.63  Chọn d3D=d3A = 30 (mm)   =63 (MPa) ứng với thép 45 có đường kính trục < 30(mm) *Tại C : theo cơng thức (10.15) cơng thức (10.16) Mc  M yc2  M xc2  66079Nmm M tdc  M c2  0,75.Tc2  143397N mm - Đường kính trục tiết diện C : theo cơng thức (10.17) : d 2c  M tdc 143397 3  32,03mm 0,1.[ ] 0,1  63  Chọn d3C = 32(mm *Tại E : theo cơng thức (10.15) cơng thức (10.16) -Đường kính trục tiết diện E : theo cơng thức (10.17) : d3 E  M tdE  28,09mm 0,1.[ ]  Chọn d3E =28 (mm) - Biểu đồ moment hình vẽ SVTH: NGUYỄN DUY DIỆM MSSV:14143047 28 ĐỜ ÁN CHI TIẾT MÁY GVHD:DƯƠNG ĐĂNG DANH C.Tính kiểm nghiệm trục độ bền mỏi : - Kiểm nghiệm mỏi tiết diện có mặt cắt nguy hiểm (tại C) MC = 66079(Nmm) SVTH: NGUYỄN DUY DIỆM MSSV:14143047 29 ĐỜ ÁN CHI TIẾT MÁY GVHD:DƯƠNG ĐĂNG DANH TC = 146953,7 (Nmm) ; - Cơng thức (10.19): dC = 32 (mm) s  s  s / s2  s2   s  - Trong : * s : hệ số an tồn xét riêng ứng suất pháp C  1 K d   a      m - Theo cơng thức (10.20): s  σ-1 :giới hạn mỏi ứng với chu kì đối xứng - Với thép Cacbon 45 có σb = 600 (MPa) σ-1 = 0,436 σb = 0,436 600 = 261,6 (MPa) - Đối với trục quay σm = ; theo cơng thức (10.22) : σa = σmaxC = MC/WC - Theo bảng (10.6) với trục có rãnh then : 3,14.d b.t1 (d C  t1 ) WC   32 dC - Theo bảng (10.16) tra then: b = 10 (mm) ; t1 = (mm) 3,14  323 10   (32  5)   2076 32 32   a   max  31MPa WC  - Theo bảng (10.7) :   = 0,05 - Theo cơng thức (10.25): K   K /   K x  1 / K y + Theo bảng (10.8) : Kx=1,06 + Theo bảng (10.9) : Ky=1,6 d + Theo bảng (10.11),với kiểu lắp k6 σb = 600 (MPa): K   2,06  K   (2,06  1,06  1) / 1,6  1,325  1 261,6   7,3  S  Kd  a     m 1,325  31  0,05.0 * s : hệ số an tồn xét riêng ứng tiếp C: - Theo cơng thức (10.21): s   1 K d   a      m  1  0,58   1  0,58  261,  151, 73  MPa  - Khi trục quay chiều: Cơng thức (10.23):  m   a  Tc 2.W0C - Theo bảng (10.6) với trục quay chiều : W0C  d 16  b.t1.( dC  t1 ) 3,14  323 10   (32  5)    5291 dC 16 32 SVTH: NGUYỄN DUY DIỆM MSSV:14143047 30 ĐỜ ÁN CHI TIẾT MÁY GVHD:DƯƠNG ĐĂNG DANH 146953,7  13,8MPa  5291 - Theo bảng (10.7) :     m a  - Theo cơng thức (10.26) : K   K /   K x  1 / K y + Theo bảng (10.8) : Kx=1,06 + Theo bảng (10.9) : Ky=1,6 d - Theo bảng (10.11),với kiểu lắp k6 σb = 600 (MPa): K   1,64 - Thay vào cơng thức (10.26) : K   (1,64  1,06  1) / 1,6  1,1  S   1 151,73   9,5 Kd  a     m 1,1  14,5  0.10,2 S S  S S 2  S2  7,3.9,5 7,3  9,5  5,7  [ S ] Như vậy,khơng cần phải kiểm tra độ cứng trục.‘ d Kiểm nghiệm trục độ bền tĩnh : - Cơng thức kiểm nghiệm có dạng : cơng thức (10.27) :  td    3    - Tại tiết diện nguy hiểm : Mmax = 66079(Nmm) ; Tmax =146953,7(Nmm) M max 66079   20,1MPa 0,1.d C 0,1.323 T 146953,7  22,4 MPa - Theo cơng thức (10.29) :   max  0,2.d C 0,2.323 - Theo cơng thức (10.28) :   - Thép 45 : σb = 600 (MPa) ; σch = 340 (MPa) - Theo cơng thức (10.30) :    0,8   ch  0,8  340  272  MPa    td  30MPa  td    Kết luận: trục đạt u cầu độ bền tĩnh 7.THIẾT KẾ THEN - Ta dùng then đầu nón - Gia cong rảnh then trục dùng phương pháp phay dao phay ngón - Ta cần kiểm nghiệm mối ghép độ bền dập theo c.t(9.1) độ bền cắt theo c.t (9.2) với lt =1,35 d  d  2T1 / d  lt  h  t1    d  *Trục I T =13197,57(Nmm) - Trên trục I lắp then tiết diện B : dB = 25 (mm) ; lt ≈ 1,35 d =33,75(mm) SVTH: NGUYỄN DUY DIỆM MSSV:14143047 31 ĐỜ ÁN CHI TIẾT MÁY GVHD:DƯƠNG ĐĂNG DANH - Theo bảng (9.1a) : b = (mm) ; h = (mm) ; t1 = (mm)  d   13197,57  10,4MPa [25  33,75(7  4)] - Theo bảng (9.5) :  d   100  MPa    d   d  - Điều kiện bền cắt : theo cơng thức (9.2) : C  2.T1  13197,57   MPa  [ C ]  30MPa d lt b 25  33,75   then đủ bền * Trục II : T2 = 55007,57 (Nmm) Lắp then vị trí B C + Tại B : dB =25 (mm) ; lt ≈ 1,35 dB = 33,75 (mm) Theo bảng (9.1a) : b = (mm) ; h = (mm) ; t1 = (mm) Điều kiện bền dập : theo cơng thức (9.1) : d  2.T2  55007,57   43MPa d lt ( h  t1 ) 25  33,75  (7  4) Theo bảng (9.5) :  d   100  MPa    d   d  Điều kiện bền cắt : theo cơng thức (9.2) : c  2.T2  55007,57   16,2 MPa  [ C ]  30MPa d lt b 25  33,75  Kết luận : then đủ bền +Tại C : kiểm nghiệm tương tự với d =25mm Kết luận : then đủ bền * Trục III : T3 = 221280 (Nmm) Lắp then vị trí C E + Tại C : dC = 32 (mm) ; lt ≈ 1,35 dC = 43,2 (mm) - Theo bảng (9.1a) : b = 10 (mm) ; h = (mm) ; t1 = (mm) - Điều kiện bền dập : theo cơng thức (9.1) : d  2.T3  146953   70MPa d lt ( h  t1 ) 32  43,2  (8  5) Theo bảng (9.5) :  d   100  MPa    d   d  - Điều kiện bền cắt : theo cơng thức (9.2) : C  2.T3  146953   21MPa  [ C ]  30MPa  d lt b 32  43,2  10 then đủ bền PHẦN V: THIẾT KẾ Ổ LĂN Chọn ổ lăn cho truc I: - Theo kết tính toán trục ta có : Fa1 = 209 N ; - Ta thấy Flt11 > Flt12 nên ta xét tỉ số : Fa1 209   0.723 Ta chọn ổ bi đỡ chặn với góc   26 Flt11 289 - Chọn sơ ổ bi đỡ chặn cỡ nhẹ hẹp kí hiêu: 36203 Với d= 18mm ; D = 40 mm C =9,43 kN ; C0 = 6,24 kN SVTH: NGUYỄN DUY DIỆM MSSV:14143047 32 ĐỜ ÁN CHI TIẾT MÁY GVHD:DƯƠNG ĐĂNG DANH - Kiểm nghiệm khả tải động ổ Ta có Fa1 209   0,033 Theo bảng 11.4 ta được: e = 0,68 C0 6240 - Theo bảng 11.4 ta được: X= ; Y= - Tải trọng động: Q=( XVFr + YFa) kt kđ - Trong đó: + kt =1 (nhiệt độ