Tự động hóa tháp chưng trong dây chuyền sản xuất LPG của nhà máy xử lý khí Dinh Cố

Khí hóa lỏng khí gas hay còn gọi đầy đủ là khí dầu mỏ hóa lỏng LPG (Liquefied Petroleum Gas) có thành phần chính là propan C3H8 và butan C4H10. Bình thường thì propan và butan là các chất ở dạng khí, nhưng để dễ vận chuyển và sử dụng, người ta cho chúng tồn tại ở dạng lỏng. LPG không màu, không mùi (nhưng chúng ta vẫn thấy gas có mùi vì chúng đã được cho thêm chất tạo mùi trước khi cung cấp cho người tiêu dùng để dễ dàng phát hiện ra khi có sự cố rò rỉ gas). Mỗi kg LPG cung cấp khoảng 12.000 kcal năng lượng, tương đương nhiệt năng của 2 kg than củi hay 1,3 lít dầu hỏa hoặc 1,5 lít xăng. Việc sản sinh ra các loại chất khí NOx, khí độc và tạp chất trong quá trình cháy thấp đã làm cho LPG trở thành một trong những nguồn nhiên liệu thân thiện với môi trường.

Tự động hóa tháp chưng sản xuất LPG MỞ ĐẦU Ngày nay, hầu hết ngành kinh tế, kĩ thuật, ngành công nghiệp áp dụng tự động hoá vào điều khiển thiết bị dây chuyền sản xuât Có thể nói, tự động hoá làm thay đổi diện mạo tất cả ngành sản xuất, công nghiệp hóa học nơi đòi hỏi cần có xác cao trình điều khiển Việc ứng dụng rộng rãi Tự động hóa trình công nghệ yếu tố then chốt để thúc đẩy tiến kỹ thuật ngành công nghệ Tự động hóa bước phát triển logic khí hóa sản xuất Nếu khí hóa thay lao động bắp cho người tự động hóa bước tiếp tục phát triển thay quan cảm giác logic người Nhờ ứng dụng phương tiện kỹ thuật tiên tiến, đại dụng cụ, thiết bị máy điều khiển cho phép thực trình công nghệ theo chương trình tạo dựng, phù hợp với tiêu chuẩn cho trước Có thể nói việc ứng dụng hệ thống điều khiển thiết bị toàn hệ thống sản xuất bước tiến dài phát triển làm tăng ổn định hiệu quả sử dụng Trong tiểu luận em xin trình bày: “Tự động hóa tháp chưng dây chuyền sản xuất LPG của nhà máy xử lý khí Dinh Cô” PHẦN II: MÔ TẢ QUÁ TRÌNH CÔNG NGHỆ 1.1 Giới thiệu khí hóa lỏng LPG Tự động hóa tháp chưng sản xuất LPG Khí hóa lỏng - khí gas hay gọi đầy đủ khí dầu mỏ hóa lỏng LPG (Liquefied Petroleum Gas) có thành phần propan C 3H8 butan C4H10 Bình thường propan butan chất dạng khí, để dễ vận chuyển sử dụng, người ta cho chúng tồn dạng lỏng LPG không màu, không mùi (nhưng thấy gas có mùi chúng cho thêm chất tạo mùi trước cung cấp cho người tiêu dùng để dễ dàng phát có cố rò rỉ gas) Mỗi kg LPG cung cấp khoảng 12.000 kcal lượng, tương đương nhiệt kg than củi hay 1,3 lít dầu hỏa 1,5 lít xăng Việc sản sinh loại chất khí NOx, khí độc tạp chất trình cháy thấp làm cho LPG trở thành nguồn nhiên liệu thân thiện với môi trường 1.2 Cơ sở lý thuyết trình sản xuất LPG LPG tồn thiên nhiên giếng dầu giếng gas có thể sản xuất nhà máy lọc dầu Nguyên liệu ban đầu dùng để sản xuất LPG dòng khí thiên nhiên khai thác từ mỏ dầu qua trình xử lý dầu thô để thu LPG Về bản quy trình sản xuất LPG gồm bước sau: • Làm khí: loại bỏ tạp chất phương pháp lắng, lọc Sau loại bỏ tạp chất, khí nguyên liệu lại chủ yếu hydrocarbon etan, propan, butan • Tách khí: hỗn hợp khí nguyên liệu cần tách riêng khí để sử dụng pha trộn cho mục đích sử dụng khác Có thể dùng phương pháp tách khí phương pháp nén, hấp thụ, làm lạnh bậc, làm lạnh giãn nở khí… Qua hệ thống dây chuyền tách khí có thể thu propan butan tương đối tinh khiết với nồng độ từ 96-98% • Pha trộn: khí thu riêng biệt lại pha trộn theo tỷ lệ thể tích khác tùy theo yêu cầu Hiện thị trường Việt Nam có nhiều loại LPG khác hãng cung cấp với tỷ lệ propan: butan 30:70, 40:60, 50:50 1.3 Quá trình sản xuất LPG của nhà máy xử lý khí Dinh Cố Tự động hóa tháp chưng sản xuất LPG Quá trình sản xuất LPG mô tả sau: Khí vào nhà máy tiếp nhận Slug Catcher (SC-01/02), dòng lỏng có nhiệt độ 25,6oC áp suất 109bar đưa tới V-03 Dòng khí từ SC qua V-08 để tách nốt phần lỏng lại, lượng lỏng tách quay trở lại V-03 để xử lý, dòng khí qua V-08 vào tháp tách để tách tinh nước Khoảng 2/3 lượng khí khỏi tháp tách chuyển tới phần giãn nở Turbo-Expander, khí giãn từ 109bar xuống 33,5bar nhiệt độ giảm xuống -18oC, sau dòng đưa vào tháp tinh lọc Rectifier Phần lại khoảng 1/3 dòng từ tách đưa tới thiết bị trao đổi nhiệt E-14 để làm lạnh dòng khí từ 26 oC xuống -35oC nhờ dòng khí lạnh từ đỉnh tháp tinh lọc Rectifier có nhiệt độ -42oC Sau dòng lại qua van xả áp (áp suất giảm từ 109bar xuống 47,5bar, nhiệt độ giảm xuống -62 oC) đưa vào tháp tinh lọc Rectifier dòng hồi lưu đỉnh tháp Tháp tinh lọc làm việc áp suất 33,5bar nhiệt độ đỉnh -42 oC nhiệt độ đáy -20oC Khí khỏi đỉnh tháp tinh lọc Rectifier có nhiệt độ -42oC sử dụng làm Tự động hóa tháp chưng sản xuất LPG tác nhân làm lạnh khí đầu vào thông qua thiết bị trao đổi nhiệt trước nén dòng khí thương phẩm phần nén Turbo-Expander Dòng khí từ đỉnh tháp De-Ethaniser nén từ 29bar tới 47 bar tiếp tục làm lạnh thiết bị trao đổi nhiệt vào tháp Gas Stripper để tách nước hydrocacbon nhẹ lẫn lỏng đến từ V-03 Tháp Gas Stripper làm việc áp suất 47,5bar, nhiệt độ đỉnh đáy o 44 C 40oC Khí sau khỏi thiết bị Gas Stripper nén tiếp đến 75bar nhờ máy nén K-02, làm lạnh thiết bị trao đổi nhiệt không khí E-19 Dòng chộn lẫn với dòng khí từ V-03, nén tới 109bar máy nén K-03, sau làm lạnh nhập vào dòng khí nguyên liệu đến V-08 Dòng lỏng từ Gas Stripper đưa tới đĩa 14 tháp De-Ethaniser, dòng lỏng từ Rectifier đưa tới đĩa thứ Tháp De-Ethaniser đóng vai trò dòng hồi lưu đỉnh tháp.Trong chế độ này, Tháp De-Ethaniser làm việc áp suất 29bar, nhiệt độ đỉnh tháp 14 oC, đáy tháp 109oC Sản phẩm đáy DeEthaniser chủ yếu chứa C3+ đưa tới tháp ổn định Stabiliser (làm việc áp suất 11bar, nhiệt độ đỉnh tháp 55 oC, đáy tháp 134oC) để tách riêng condensate LPG (hay Bupro) Dòng từ đỉnh tháp ổn định Stabilisier hỗn hợp LPG (hay Bupro) tiến hành ngưng tụ hoàn toàn nhiệt độ 43oC qua hệ thống quạt làm mát không khí E-02, sau đưa tới bình hồi lưu có dạng nằm ngang Một phần Bupro bơm trở lại Tháp Stabiliser nhờ bơm Phần LPG (Bupro) lại gia nhiệt tới 60oC thiết bị gia nhiệt E-17 trước cấp cho Tháp Spliiter chất lỏng nóng từ đáy tháp Tháp Spliiter Sản phẩm đáy Tháp Spliiter condensate thương phẩm đưa bồn chứa dẫn đường ống vận chuyển Kho Cảng Thị Vải Sản phẩm từ đỉnh tháp Tháp Spliiter Propan ngưng tụ hoàn toàn nhiệt 46oC thiết bị E-11 lắp đỉnh Tháp Spliiter có dạng làm mát không khí đưa tới thiết bị chứa hồi lưu nằm ngang Sản phẩm propan lỏng bơm máy bơm, phần propan thương phẩm tách thiết bị điều khiển mức dẫn tới V-21A Phần lại đưa trở lại tháp Tháp Spliiter dòng hồi lưu đỉnh tháp Tại đáy Tháp Spliiter, thiết bị trao đổi nhiệt E-10 lắp đặt để cấp nhiệt đun sôi lại băng dầu nóng tới nhiệt độ 97oC Nhiệt độ điều khiển van đặt đường ống dẫn dầu nóng Butan lại đưa bồn chứa đưa đến KCTV sau giảm nhiệt độ đến 60 oC thiết bị trao đổi nhiệt E-17 đến 45oC nhờ thiết bị trao đổi nhiệt E-12 Nhà máy có tháp chính: tháp tách Ethane De-Ethaniser, Tháp ổn định Stabiliser, Tháp Spliiter, Tháp Gas Stripper, Tháp Rectifier Trong tiểu luận này em xin trình bày về quá trình tự động hóa và điều khiển tháp chưng Stabiliser (Tháp ổn định) Tự động hóa tháp chưng sản xuất LPG PHẦN II TỰ ĐỘNG HÓA THÁP ỔN ĐỊNH STABITISER I Điều khiển trình Điều khiển trình tác động vào đối tượng công nghệ thông qua cấu chấp hành nhằm đảm bảo thông số công nghệ nằm giới hạn yêu cầu Tự động hóa tháp chưng sản xuất LPG Hệ thống điều chỉnh tự động thiết bị, mà hoạt động phụ thuộc vào tác động bên Khi có thay đổi tác động từ bên ngoài, hệ thống điều chỉnh tự động đưa phản ứng thích hợp để trì thông số điều chỉnh I.1 Các khái niệm điều khiển I.1.1 Đối tượng điều chỉnh (ĐTĐC) thiết bị điều chỉnh (TBĐC) Trong hệ thống điều khiển tồn hai thành phần bản ĐTĐC TBĐC ĐTĐC thiết bị công nghệ có số thông số cần giữ cố định hay thay đổi theo chương trình mong muốn Thông số công nghệ gọi đại lượng cần điều chỉnh TBĐC hệ thống bao gồm thiết bị có khả tác động lên ĐTĐC nhằm đạt mục đích điều khiển Ví dụ: mô hình khiển mức chất lỏng H5.1.Mô hình điều khiển mức chất lỏng L C ĐTĐC bình chứa, đại lượng điều chỉnh mức chất lỏng, TBĐC bao gồm điều khiển LC van đường Nói cách tổng quát, TBĐC nhận tín hiệu từ thay đổi đại lượng cần điều chỉnh, từ đưa tín hiệu đến cấu chấp hành (ví dụ van) Sự thay đổi cấu chấp hành làm thay đổi biến cần điều chỉnh giá trị mong muốn I.1.2 Giá trị đặt, biến điều khiển , tín hiệu điều khiển, nhiễu Giá trị đặt SP (Set Point) giá trị mà trình điều khiển cần đạt tới Đây giá trị mà người điều khiển mong muốn, giá trị để cho trình công nghệ hoạt động ổn định Biến điều khiển PV (Process Variable): thông số cần điều chỉnh, PV có thể nhiệt độ, áp suất, lưu lượng…Mục đích trình điều khiển đưa giá trị PV giá trị SP thay đổi xung quanh giá trị SP Tín hiệu điều khiển OP : tín hiệu mà điều khiển đưa tới cấu chấp hành để thực trình điều khiển, tín hiệu phụ thuộc vào SP PV Nhiễu (Disturbance): trình không mong muốn tác động đến trình công nghệ làm giá trị PV sai khác so với SP Quá trình điều khiển coi trình khử nhiễu Tín hiệu nhiễu có nhiều dạng, phát sinh từ nhiều nguồn tác động lên nhiều thông số trình I.2 Đặc tính của tín hiệu điều khiển Tự động hóa tháp chưng sản xuất LPG Ở đây, đề cập đến thiết bị điều khiển cho phương thức điều khiển theo sai lệch (Feedback Control) Như xét trên, điều khiển theo sai lệch trình điều khiển mà phản ứng thiết bị điều khiển phản ứng thụ động Tín hiệu điều khiển OP hình thành nhờ sai lệch PV SP e(t) = SP – PV OP(t) = f(e(t)) Có đạng phương trình OP(t) I.2.1 Dạng đóng mở (Digital On/Off) Đây dạng cổ điển nhất, nguyên lý hoạt động chúng đóng mở giá trị PV vượt qua giá trị SP Khi xảy hai trường hợp OP(t) = PV > SP OP(t) = 100 % PV < SP; Cũng có thể thiết lập OP(t) = 0% PVSP Điều khiển đóng mở không phổ biến không thể thiếu có vai trò quan trọng, đặc biệt ứng dụng start up, shutdown, an toàn nhà máy Tín hiệu dạng On-Off I.2.2 Dạng tuyến tính (P- only) Khác với dạng đóng mở, dạng tuyến tính bắt đầu giảm dao động biến điều khiển trình tác động nhiễu, OP dạng định nghĩa sau: OP(t) = OPss + Kpe(t) (1) Tự động hóa tháp chưng sản xuất LPG OPss giá trị mà e(t) = 0, tức PV SP OP ss gọi OP tĩnh Kp hệ số tuyến tính Từ phương trình (1) thấy giá trị e(t) OP(t) OP ss, Kp vô lớn Tuy nhiên Kp không thể lớn vô K p lớn dẫn đến dao động mạnh làm trình hoạt động không bền vững Ưu điểm: Quá trình phản ứng với tác động biến nhiễu nhanh, nguyên lý hoạt động đơn giản Nhược điểm: Do trình hoạt động liên tục, có tác động biến nhiễu, nên OP không thể OPss điều có nghĩa giá trị e(t) khác Khi tồn khoảng giá trị SP PV, gọi Steady State Error Dạng tuyến tính Chính nhược điểm mà tín hiệu điều khiển dạng tuyến tính phù hợp sai lệch PV SP không quan trọng , có thể sai lệch mức cho phép I.2.3 Dạng tuyến tính tích phân PI ( Proportional Integral) Để cải thiện tính sai lệch dạng tuyến tính người ta đưa thêm vào phương trình số hạng tích phân, tăng khả khử nhiễu Khi OP xác định sau OP (t ) = K p e(t ) + Kp Ti ∫ e(t )dt Mặc dù thành phần tích phân làm cho giá trị e(t) có thể đạt tới lại làm tăng tính dao động tín hiệu điều khiển, đồng thời làm chậm phản ứng trình điều khiển tới đối tượng điều khiển Ti gọi số thời gian tích phân (integral time) Tự động hóa tháp chưng sản xuất LPG Ti có mối quan hệ tương hỗ với khả kích hoạt hàm tích phân Giảm T i làm tăng thời gian phản ứng điều khiển trình, làm cho trình trở lên khó bền vững, tăng Ti làm giảm khả kích hoạt hàm tích phân, giảm khả ảnh hưởng hàm tích phân tới OP Do phải chọn T i cách phù hợp với loại biến điều khiển Đồng thời nên chọn lại giá trị K p thấp trường hợp có thêm thành phần tích phân Dạng PI dạng tín hiệu điều khiển công nghệ hóa học vừa kết hợp tính hội tụ tới SP vừa có thời gian phản ứng đủ nhanh Dạng tuyến tính – tích phân I.2.4 Dạng tuyến tính – tích phân- vi phân (Proportional Integral Derivative) Đây dạng đầy đủ phương trình OP(t), phương trình có thêm thành phần vi phân : OP(t ) = K p e(t ) + Kp de(t ) e(t )dt + K pTd Ti ∫ dt Td : số vi phân Thành phần vi phân thêm vào có tác dụng tăng tốc độ thay đổi e(t) để tiến tới 0, có nghĩa thời gian hội tụ trình điều khiển giảm Tuy nhiên dạng điều khiển không phù hợp với nguồn tín hiệu vào nhiễu thành phần vi phân tác dụng với trình Lúc dạng tín hiệu PI phù hợp Tự động hóa tháp chưng sản xuất LPG Dạng tuyến tính – tích phân- vi phân I.2.5 Lựa chọn thông số điều khiển công nghệ hóa học Việc lựa chọn số K p, Ti, Td quan trọng, ba tham số bản điều khiển, định đến khả bền vững mô hình, ảnh hưởng đến khả phản ứng hệ thống tác động nhiễu Trong công nghệ hóa học có số thông số thường điều khiển là: điều khiển dòng (FIC), điều khiển áp suất (PIC), điều khiển mức chất lỏng (LIC) điều khiển nhiệt độ (TIC) Bảng 6.1 Giá trị các số Kp, Ti, Td Biến điều khiển Kp Ti Td Nhiệt độ 1-10 (1) 2-10 (10) 0-5 (0) Áp suất 2-10 (2) 2-10 (2) sử dụng sử dụng sử dụng Mức chất lỏng (dạng PI) 2-10 (2) 1-10 (10) sử dụng Lưu lượng 0,1-0,65 (0,1) 0,05-0,25 (0,2) không sử dụng Mức chất lỏng (dạng P- only) ( ) giá trị hay sử dụng nhiều trường hợp Các tác động điều chỉnh chủ yếu tháp chưng thường chọn lưu lượng V lưu lượng hồi lưu N Các tác động nhiễu có thể thuộc nhóm kiểm tra lưu lượng vào đĩa tiếp liệu F, nồng độ cấu tử dễ bay dịch vào, entanpi riêng phần cấp nhiệt, lưu lượng nước làm lạnh cấp vào thiết bị ngưng tụ nhiệt độ nước làm lạnh cấp vào thiết bị ngưng tụ nhóm tác động nhiễu không kiểm tra Nhóm gồm có nhiệt tổn thất vào môi trường xung quanh, thay đổi hiệu suất 10 Tự động hóa tháp chưng sản xuất LPG đĩa, thiết bị truyền nhiệt thiết bị khác Tuy nhiên phần lớn trường hợp tác động nhiễu xuất khoảng thời gian dài, mà nghiên cứu chế độ không ổn định người ta thường bỏ qua Các tác động nhiễu thuộc nhóm kiểm tra được, tuỳ thuộc vào đối tượng cụ thể thể kiểu khác Đặc trưng cả số tác động nhiễu lưu lượng, nồng độ nhiệt độ dung dịch vào đĩa tiếp liệu vận tốc dòng tháp Các thông số điều khiển có thể chọn nhiệt độ, nồng độ pha nồng độ pha lỏng vùng kiểm tra, áp suất, nồng độ sản phẩm đỉnh đáy, lưu lượng sản phẩm đỉnh sản phẩm đáy, nhiệt độ sản phẩm đỉnh sản phẩm đáy, nhiệt độ nước làm lạnh sau thiết bị ngưng tụ, mức chất lỏng tháp Nghiên cứu mối liên hệ thông số tháp tiến hành sơ phân tích tính chất tĩnh học động học chúng Mục đích nghiên cứu đặc tính tĩnh học thể việc tìm mối liên hệ thông số trình chế độ khác xác định miền biến đổi cho phép thông số đảm bảo nhận sản phẩm với chất lượng cho trước II Tự động hóa đo điều khiển trình công nghệ tách tháp ổn định Stabitiser Sơ đồ nguyên lý hoạt động, điều kiện làm việc của tháp ổn định Tháp chưng cất Stabitiser làm việc áp suất 11 bar nhằm mục đích thực trình phân tách cấu tử C4 C5 dòng lỏng từ V-15 tới để tạo hai loại sản phẩm riêng biệt : LPG (Bupro) Condensate (C 5+) LPG khỏi đỉnh tháp (ở trạng thái điểm sương) làm lạnh không khí giàn quạt E-02 để ngưng tụ thành lỏng (trạng thái điểm sôi) V-02 Sau phần LPG bơm hồi lưu lại tháp nhằm tăng độ tinh cất tháp, phần khác bơm tới V-21A/B/C, kho cảng Thị Vải hay tới tháp C-03 để tách riêng Propan Butan Tỷ lệ phần hồi lưu (FI-1501) phần sản phẩm đỉnh tháp (FI-1601) gọi số hồi lưu (reflux ratio) Chỉ số lớn mức độ phân tách cao tổn thất lượng để gia nhiệt đáy tháp làm lạnh đỉnh tháp lớn Ở đây, ta không cần thiết phải đảm bảo độ tách cao mà mục đích cần tối ưu lượng LPG thu được, từ thực tế vận hành tính toán mô số hồi lưu tối ưu nên vào khoảng 0.5 - 0.6 (không nên nhỏ 0.4) Tháp ổn định Stabitiser hoạt động áp suất 11Bar điều chỉnh hệ thống quạt làm lạnh, van bypass PV-1501A van điều áp PV-1501B Tháp Stabitiser gồm 30 đĩa có đường kính 2.140mm Dòng nhập liệu vào đĩa thứ 10 Bình chứa V-05 đỉnh tháp, thiết bị gia nhiệt đáy tháp Reboiler E-03 Trong 11 Tự động hóa tháp chưng sản xuất LPG tháp Stabitiser LPG (propane butane) tách từ dòng condensate vào Hơi LPG đỉnh tháp Stabitiser ngưng tụ hoàn tòan 43°C bình ngưng (E02, stabilizer Condensate) chuyển đến bình thu hồi (V-02, Stabilizer Reflux Accumlator), bình V-02 bình nằm ngang có đường kính 2.200mm dài 7.000mm, LGP từ bình chứa V-02 bơm (P-01A/B) với tốc độ 180m3/h, chạy động có công suất 75kw, bơm lên áp suất khoảng 17Bar Một phần dòng LPG cho hồi lưu trở lại tháp để đảm bảo độ tinh khiết sản phẩm, phần LPG thương phẩm vào đường ống xuống kho chứa Thị Vải Mức chất lỏng V-02 điều chỉnh thông qua van FV-1601 Thiết bị gia nhiệt cho đáy tháp E-03 lắp đặt đáy tháp Stabitiser để cung cấp nhiệt cho tháp nhiệt độ điều khiển TV-1523 lắp đặt đường ống dẫn dầu nóng Phần condensate từ đáy tháp thông qua thiết bị điều chỉnh mức (LICA-1501) vào bồn chứa Condensate (TK-21, Condensate Day Tank) có thể tích 2.000m3 đường ống dẫn condensate sau làm lạnh xuống 60oC thiết bị trao đổi nhiệt E-04, Condensate Cross Exchanger nhờ dòng lạnh từ đáy tháp C-04 tiếp tục làm lạnh xuống 45°C thiết bị trao đổi nhiệt không khí E-09 Tự động hóa đo và điều khiển 2.1 Các biến điều khiển và nhiễu của quá trình - Biến vào: lưu lượng dòng lỏng “F” từ đáy tháp C-01 , ;lưu lượng hồi lưu “H” , lưu lượng hồi lưu lỏng “L” - Biến cần điều khiển : lưu lượng dòng hỗn hợp LPG (Bupro) “S , xS” từ đỉnh tháp; lưu lượng dòng “B, xB” từ đáy tháp 12 Tự động hóa tháp chưng sản xuất LPG - Nhiễu trình : nhiệt độ TF , thành phần zF , tỷ lệ VF nguyên liệu vào 2.2 Lắp đặt các thiết bị đo và điều khiển Hình Sơ đồ công nghệ tháp ổn định Stabtliser Bộ đo chênh áp PDIA-1521, Pressure Differential Transmitter lắp đặt để phát chênh áp tháp tạo bọt Đồng thời cảnh báo sai lệch áp suất tháp Khi có sai lệch thiết bị tự động cảnh báo để giúp cho người điều khiển có bước xử lý 13 Tự động hóa tháp chưng sản xuất LPG TI – Thiết bị đo thị nhiệt độ Ba thiết bị thị nhiệt độ lắp đặt đĩa thứ 9, 10, 30 tháp C-02 có mục đích thông báo nhiệt độ tháp, đĩa nạp liệu LICA-1501 - Thiết bị đo, thị cảnh báo mức thiết bị gia nhiệt E 03 thông qua cấu chấp hành van FV-101 PDIA-1521 - Thiết bị hiển thị, cảnh báo sai lệch áp suất tháp, k PC - Thiết bị điều chỉnh áp suất dòng thông qua cấu chấp hành van FV -1601 Dựa vào độ mở van FV-1601, có thể điều chỉnh áp suất dòng áp suất mong muốn LC - Thiết bị điều chỉnh mức bình V02 thông qua cấu chấp hành van FV-102 Khi mức bình lớn giá trị đặt, van FV-102 mở để thu dòng sản phẩm đến SP PV KẾT LUẬN 14 Tự động hóa tháp chưng sản xuất LPG Tự động hóa trình công nghệ mang lại nhiều lợi ích đáng kể, hạn chế lao động chân tay, tăng suất sản xuất Sau thời gian tìm hiểu làm tiểu luận em phần hiểu cách lập điều khiển tự động, vị trí lắp biết cần điều chỉnh thông số trình công nghệ cách đưa biện pháp xử lí có cố Đồng thời nắm nguyên lý đo mạch điều khiển tự động, cách gá lắp cảm biến để cho sai số phép đo tối thiểu Do thời gian kiến thức hạn chế, đồng thời không tiếp xúc trực tiếp với thiết bị nên tiểu luận em không tránh khỏi nhiều thiếu xót Em mong nhận bảo, góp ý thầy giáo TÀI LIỆU THAM KHẢO 15 ... loại LPG khác hãng cung cấp với tỷ lệ propan: butan 30:70, 40:60, 50:50 1.3 Quá trình sản xuất LPG của nhà máy xử lý khí Dinh Cố Tự động hóa tháp chưng sản xuất LPG Quá trình sản xuất. .. Tháp Rectifier Trong tiểu luận này em xin trình bày về quá trình tự động hóa và điều khiển tháp chưng Stabiliser (Tháp ổn định) Tự động hóa tháp chưng sản xuất LPG PHẦN II TỰ... thu dòng sản phẩm đến SP PV KẾT LUẬN 14 Tự động hóa tháp chưng sản xuất LPG Tự động hóa trình công nghệ mang lại nhiều lợi ích đáng kể, hạn chế lao động chân tay, tăng suất sản xuất