3 PHUONGAN SOBO2

LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP ĐẠI HỌC GVHD: MSc NGUYỄN VĂN LIÊM PHẦN I: THIẾT KẾ CÁC PHƯƠNG ÁN SƠ BỘ CHƯƠNG 3: PHƯƠNG ÁN SƠ BỘ CHƯƠNG 3: PHƯƠNG ÁN SƠ BỘ CẦU DẦM THÉP LIÊN HỢP BÊ TÔNG CỐT THÉP 3.1 GIỚI THIỆU PHƯƠNG ÁN 3.1.1 PHƯƠNG ÁN TRÊN BÌNH ĐỒ Hình 3.1 Bình đồ cầu Cái Sắn - Qua công tác thăm dò khảo sát thực địa Công ty Cổ phần Thiết kế Tư vấn Xây dựng Cần Thơ, đề xuất phương án khả thi bình đồ sau: + Vị trí tim cầu Cái Sắn vượt qua QL 80 Km78+101 QL80 + Vị trí tim đường vào cầu Cái Sắn giao với QL80 Km77+81 QL80 + Vị trí tim cầu trùng với tim đường nam Đòn Dong + Khu vực xây dựng cầu thuộc Thị trấn Thạnh An trung tâm Huyện Vĩnh Thạnh-Thành phố Cần Thơ - Ưu khuyết điểm phương án bình đồ: + Ưu điểm:  Thuận lợi giao thông: cầu xây dựng bến phà Kênh E điểm đầu tuyến đường nam Đòn Dong, giải tốt vấn đề giao SVTH: NGUYỄN TRUNG NGHĨA NGÀNH: XÂY DỰNG CẦU ĐƯỜNG K.32 -94- MSSV: 1065864 LỚP: TC0686A2 LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP ĐẠI HỌC GVHD: MSc NGUYỄN VĂN LIÊM PHẦN I: THIẾT KẾ CÁC PHƯƠNG ÁN SƠ BỘ CHƯƠNG 3: PHƯƠNG ÁN SƠ BỘ thông từ Đòn Dong qua trung tâm Vĩnh Thạnh-TP Cần Thơ ngược lại, thay cho bến phà cũ  Tuyến đường nam Đòn Dong tuyến đường nối với Thị trấn Thạnh An-Thạnh Thắng vị trí cầu lựa chọn nối với tuyến đường nhằm đảm bảo giao thông liên tục chi phí xây dựng đường đầu cầu phía Đòn Dong giảm  Địa hình khu vực xây dựng tương đối phẳng, chủ yếu đất nông nghiệp, dân sinh tập trung tương đối đông hai bên đầu cầu với nhiều công trình dân sinh chủ yếu nhà công trình phụ tạm giá trị cao kinh tế Vị trí cầu qua công trình dân sinh ít, phần lớn công trình nằm đất nông nghiêp chi phí đền bù giải tỏa không đáng kể, không ảnh hưởng nhiều đến khu vực dân sinh công trình lân cận  Chiều rộng sông ngắn vị trí khác, dòng chảy tương đối ổn định biến đổi lớn, địa hình lòng kênh tương đối thoải phía hai bờ với cao độ đáy kênh -4.2m + Nhược điểm:  Do QL80 song song với kênh Cái Sắn tim cầu vuông góc với dòng chảy tim đường QL80, khoảng cách trống từ QL80 đến bờ kênh Cái Sắn không lớn đòi hỏi phải phân tích kỹ phương án vượt sông tối ưu hiệu  Vị trí xây dựng cầu bến phà Kênh E, yêu cầu vấn đề giao thông phải lưu thông xuyên suốt thời gian xây dựng cầu đòi hỏi phải bố trí bến phà khác để giải giao thông tạm thời - Kết luận: + Về tổng thể vị trí cầu chọn tối ưu thỏa mãn tốt điều kiện công trình giao thông là: giao thông liện tục, tuyến đường xuyên suốt với nhau, xây dựng thêm công trình phụ + Thi công cầu không ảnh hưởng nhiều đến công trình dân sinh, công trình kiến trúc khu vực xây dựng, ảnh hưởng tác động đến môi trường + Công tác đền bù giải tỏa đảm bảo nhất, giải phóng mặt chuẩn bị công trường có nhiều thuận lợi, giao thông đảm bảo đường thủy đường SVTH: NGUYỄN TRUNG NGHĨA NGÀNH: XÂY DỰNG CẦU ĐƯỜNG K.32 -95- MSSV: 1065864 LỚP: TC0686A2 LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP ĐẠI HỌC GVHD: MSc NGUYỄN VĂN LIÊM PHẦN I: THIẾT KẾ CÁC PHƯƠNG ÁN SƠ BỘ CHƯƠNG 3: PHƯƠNG ÁN SƠ BỘ 3.1.2 PHƯƠNG ÁN TRÊN TRẮC DỌC Hình 3.2 Trắc dọc kênh Cái Sắn - Đặc điểm thủy văn: + Số liệu mặt nước cao nhất, tần suất 1% theo số liệu điều tra trạm Thạnh An +2.2m (theo hệ Hòn Dấu) Mực nước cao nhất: + 2.2m Mực nước thông thuyền: +1.4m Mực nước thấp nhất: -0.5 m + Vận tốc dòng chảy kênh Cái Sắn: V=1.5m/s + Địa hình lòng kênh Cái Sắn tương đối thoải hai phái bờ với cao độ đáy kênh -4.2m - Kênh Cái Sắn sông cấp III xác định theo TCVN 5664-1992 Với sông cấp III, cầu qua kênh xác định khổ giới hạn thông thuyền tối thiểu quy định sau: + Theo chiều ngang: L=30m + Theo chiều thẳng đứng: B=7m (Xác định theo điều 2.3.3 Tiêu chuẩn thiết kế cầu 22TCN272-05) - Chạy dọc song song với kênh Cái Sắn QL80 với tiêu chuẩn kỹ thuật đường Cấp IV đồng Theo Tiêu chuẩn thiết kế đường ô tô TCVN4054-2005 xác định tĩnh không đường sau: + Khổ giới hạn đứng tối thiểu đường bộ: H=4.5m + Khổ giới hạn ngang cầu: Cột trụ bố trí phù hợp với khái niệm vùng trống Tiêu chuẩn thiết kế đường Trong điều kiện khó khăn không cho phép thiết kế theo Tiêu chuẩn thiết kế đường trụ cần dùng lan can thiết bị rào chắn bảo vệ Mặt lan can thiết bị rào chắn khác phải đặt phía lề đường 600mm, cột trụ cách mép xe 1200mm - Dựa vào phân tích ta bố trí phương án trắc dọc sau: SVTH: NGUYỄN TRUNG NGHĨA NGÀNH: XÂY DỰNG CẦU ĐƯỜNG K.32 -96- MSSV: 1065864 LỚP: TC0686A2 LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP ĐẠI HỌC GVHD: MSc NGUYỄN VĂN LIÊM PHẦN I: THIẾT KẾ CÁC PHƯƠNG ÁN SƠ BỘ CHƯƠNG 3: PHƯƠNG ÁN SƠ BỘ + Kết cấu phần trên:  Gồm 11 nhịp dầm thép liên hợp BTCT nhịp giản đơn: 11x38m  Độ dốc thiết kế cho nhịp là: nhịp 1,2,10,11 5%, nhịp 3,4,8 nhịp 4%, nhịp5,7 3%, nhịp 0%  Gối cầu: gối cao su thép  Khe co giãn cao su + Kết cấu phần dưới:  Mố cầu: Mố chữ U BTCT f’c=30Mpa đổ chổ hệ cọc BTCT f’c=30Mpa, kích thước cọc dự kiến 350x350mm, chiều dài cọc dự kiến 30.62m, cao độ mũi cọc thức định đóng cọc thử trường, mố dự kiến 12-14 cọc  Trụ cầu: Trụ thân hẹp BTCT f’c=30Mpa đổ chổ hệ cọc BTCT f’c=30Mpa, kích thước cọc dự kiến 400x400mm, chiều dài cọc dự kiến 30.62m, cao độ mũi cọc thức định đóng cọc thử trường, dự kiến trụ từ 18 đến 24 cọc Hình 3.3 Bố trí chung phương án dọc cầu - Phân tích đánh giá phương án trắc dọc:  Dầm thép I liên hợp BTCT vượt nhịp lớn, với sông cấp III yêu cầu tối thiểu độ tĩnh không theo chiều ngang 30m dầm thép I liên hợp BTCT lựa chọn cho phương án này, phải đảm bảo độ tĩnh không QL80  Với phương án trắc dọc đảm bảo cho cầu vượt qua QL80 đồng thời vượt qua mương tưới tiêu đồng ruộng với chiều rộng mương gần 10m SVTH: NGUYỄN TRUNG NGHĨA NGÀNH: XÂY DỰNG CẦU ĐƯỜNG K.32 -97- MSSV: 1065864 LỚP: TC0686A2 LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP ĐẠI HỌC GVHD: MSc NGUYỄN VĂN LIÊM PHẦN I: THIẾT KẾ CÁC PHƯƠNG ÁN SƠ BỘ CHƯƠNG 3: PHƯƠNG ÁN SƠ BỘ 3.1.3 PHƯƠNG ÁN TRÊN TRẮC NGANG Hình 3.4 Bố trí chung phương án ngang cầu - Các kích thước ngang cầu cụ thể sau: + Bề rộng phần xe chạy: 6m + Bề rộng lề hành: 1x2=2m + Bề rộng lan can: 0.3x2=0.6m + Tổng chiều rộng cầu: 8.6m - Dầm chủ: + Gồm dầm thép I liên hợp bê tông cốt thép + Khoảng cách hai dầm chủ: S=1.7m + Chiều rộng phần cánh hẫng: 0.9m + Chiều cao dầm chủ: 1.15m - Độ dốc ngang phần xe chạy: 2% - Độ dốc ngang lề hành: 1.5% - Bố trí ống thoát nước: lề hành thoát nước phía lan can - Chiều dày mặt cầu: 200mm - Chiều dày lớp phủ sau: + Lớp phòng nước: 5m + Lớp mui luyện tạo dốc: 10-70mm + Lớp bê tông Atphan: 50mm - Kích thước lan can lề hành bố trí sau: + Bề rộng lan can: 300 mm + Bê rộng bó vỉa (Gờ chắn bánh): 200 mm + Chiều cao gờ lan can: 715 mm + Chiều cao bó vỉa: 250 mm SVTH: NGUYỄN TRUNG NGHĨA NGÀNH: XÂY DỰNG CẦU ĐƯỜNG K.32 -98- MSSV: 1065864 LỚP: TC0686A2 LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP ĐẠI HỌC GVHD: MSc NGUYỄN VĂN LIÊM PHẦN I: THIẾT KẾ CÁC PHƯƠNG ÁN SƠ BỘ CHƯƠNG 3: PHƯƠNG ÁN SƠ BỘ + Chiều dày bê tông lề hành: 100 mm + Chiều dài bê tông lề hành: 900 mm + Bán kính vuốt cong mép lề bó vỉa: R=50 mm + Chiều dài tính toán lề hành: 700 mm + Chiều cao phần lan can thép: 610mm Hình 3.5 Bố trí kích thước lan can lề hành  Đánh giá phương án trắc ngang: - Về tổng thể chiều rộng cầu bố trí không nhỏ chiều rộng đoạn đường đầu cầu - Cầu xây dựng khu vực có nhiều người qua lại cầu: bố trí lề hành để đảm bảo an toàn cho người - Chiều rộng cầu bố trí với hai xe: chiều rộng 3m phù hợp với cầu đường cấp IV đồng - Số lượng dầm chủ bố trí tương đối hợp lý, độ dốc ngang cầu đảm bảo thoát nước nhanh thông qua ống thoát nước 3.1.4 NHẬN XÉT ĐÁNH GIÁ ƯU, KHUYẾT ĐIỂM CỦA PHƯƠNG ÁN 2: CẦU DẦM THÉP I LIÊN HỢP BTCT NHỊP GIẢN ĐƠN  ƯU ĐIỂM - Thép loại vật liệu xây dựng hoàn chỉnh Thép có phẩm chất cao tính đồng nhất, tính đẳng hướng, làm việc hoàn toàn đàn hồi trước đạt cường độ chảy SVTH: NGUYỄN TRUNG NGHĨA NGÀNH: XÂY DỰNG CẦU ĐƯỜNG K.32 -99- MSSV: 1065864 LỚP: TC0686A2 LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP ĐẠI HỌC GVHD: MSc NGUYỄN VĂN LIÊM PHẦN I: THIẾT KẾ CÁC PHƯƠNG ÁN SƠ BỘ CHƯƠNG 3: PHƯƠNG ÁN SƠ BỘ - Cầu thép xây dựng nhanh cầu bê BTCT hay BTCT ƯST, lắp đặt dễ dàng qua sông suối, thung lũng điều kiện môi trường khác giảm chi phí xây dựng - Kết cấu nhịp cầu thép nhẹ bê tông cốt thép, giảm giá thành kết cấu phần đặc biệt có ý nghĩa địa chất xấu  NHƯỢC ĐIỂM - Gỉ thép vấn đề dai dẳng tốn việc tu bảo quản cầu nguyên nhân phá hủy cầu thép - Giá thành sơn cầu thép thời gian phục vụ cao Vấn đề cạo gỉ sơn cầu làm ảnh hưởng đến môi trường sức khỏe người Việc cạo lớp sơn cũ thu gom phế thải độc hại vô đắt đỏ, giá thành việc thu gom phế thải độc hại đủ lớn để vứt bỏ cầu cũ thay cầu 3.2 TÍNH TOÁN SƠ BỘ KẾT CẤU NHỊP 3.2.1 CHỌN TIẾT DIỆN DẦM CHỦ Hình 3.6 Mặt cắt ngang dầm chủ - Chiều cao dầm: H=1400 mm - Chiều cao bụng: hw=1340 mm - Chiều dày bụng: tw=15 mm - Chiều rộng biên trên: bf=500 mm - Chiều dày biên trên: tf=30 mm SVTH: NGUYỄN TRUNG NGHĨA NGÀNH: XÂY DỰNG CẦU ĐƯỜNG K.32 -100- MSSV: 1065864 LỚP: TC0686A2 LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP ĐẠI HỌC GVHD: MSc NGUYỄN VĂN LIÊM PHẦN I: THIẾT KẾ CÁC PHƯƠNG ÁN SƠ BỘ CHƯƠNG 3: PHƯƠNG ÁN SƠ BỘ - Chiều rộng biên dưới: - Chiều dày biên dưới: bt =500 mm tt=30 mm - Chiều rộng táp: - Chiều dày táp: bcp=480 mm tcp=12 mm 3.2.2 TÍNH ĐẶC TRƯNG HÌNH HỌC CỦA DẦM QUA CÁC GIAI ĐOẠN  TÍNH CÁC ĐẶC TRƯNG HÌNH HỌC CỦA MẶT CẮT NGUYÊN (GIAI ĐOẠN CHƯA LIÊN HỢP BẢN MẶT CẦU) Hình 3.7 Tiết diện tích đặc trưng hình học dầm chủ - Diện tích tiết diện nguyên:A0=0.0559 m2 - Khoảng cách từ trục trung hòa đến mép dầm:y0d=0.639 m - Khoảng cách từ trục trung hòa đến mép dầm: y0t=1.412-0.639=0.773 m - Mô men tĩnh mép dầm: S0d= A0x y0d=0.0357 m3 - Mô men tĩnh mép dầm: S0t= A0x y0t=0.0432 m3 - Mô men quán tính qua mép táp: I0=0.0425 m4 - Mô men quán tính qua trục trung hòa: I00=0.0197 m4 - Mô men kháng uốn thớ trên: W0t= I 00 0.0197   0.0255 m3 y 0t 0.773 - Mô men kháng uốn thớ dưới: W0d= SVTH: NGUYỄN TRUNG NGHĨA NGÀNH: XÂY DỰNG CẦU ĐƯỜNG K.32 I 00 0.0197   0.0308 m3 y 0d 0.639 -101- MSSV: 1065864 LỚP: TC0686A2 LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP ĐẠI HỌC GVHD: MSc NGUYỄN VĂN LIÊM PHẦN I: THIẾT KẾ CÁC PHƯƠNG ÁN SƠ BỘ CHƯƠNG 3: PHƯƠNG ÁN SƠ BỘ  TÍNH ĐẶC TRƯNG HÌNH HỌC CỦA TIẾT DIỆN LIÊN HỢP (GIAI ĐOẠN LIÊN HỢP BẢN MẶT CẦU)  Trường hợp 1: tải trọng tạm thời, giả thiết chúng tác dụng vào mặt cầu liên hợp ngắn hạn mặt cắt chuyển đổi phải dùng tỷ số mô đun ngắn hạn n (6.10.3.1.1.b 22TCN272-05) - Bản mặt cầu có 25  f c'  30Mpa  32  n   Đối với dầm giữa: Bề rộng cánh dầm hữu hiệu lấy trị số nhỏ của: - 1/4 chiều dài nhịp hữu hiệu Bban1=1/4x37.2=9.3 m - 12 lần độ dày trung bình cộng với số lớn bề dày bụng dầm lấy 1/2 bề rộng cánh Bban2=max(12hf+15; 12hf+1/2.500)=2.65 m - Khoảng cách trung bình dầm liền kề Bban3=S=1.7 m  Bề rộng hữu hiệu dầm trong: Bhhtrong=min(Bban1; Bban2; Bban3)=1.7 m  Quy đổi bề rộng hữu hiệu mặt cầu: b   0.2125m - Diện tích tiết diện quy đổi: (Bỏ qua diện tích cốt thép dọc mặt cầu diện tích vút dầm)  A1=A0 +b.hf=0.0559+0.2125x0.2=0.0934 m - Mô men tĩnh qua mép dầm liên hợp với hệ số quy đổi n=8: S1d=S0d+ b.hf(H+hf/2+hvut+tcp) S1d =0.0357+0.2125x0.2(1.4+0.2/2+0.025+0.012)=0.0933 m3  y1d=S1d/A1=0.999 m  y1t=H+hcp-y1d=0.413 m - Mô men tĩnh qua mép dầm liên hợp với hệ số quy đổi n=8: S1t=0.0386 m3 - Mô men quán tính qua mép táp: I1=I0+ b.hf 3/12+ b.hf(H+hf/2+hvut+tcp)2=0.1312 m4 - Mô men quán tính qua trục trung hòa: I11=I1-y1d2A1=0.0380 m4 - Mô men kháng uốn thớ trên:W1t= I11 0.0380   0.0920 m3 y1t 0.413 - Mô men kháng uốn thớ dưới: W1d= SVTH: NGUYỄN TRUNG NGHĨA NGÀNH: XÂY DỰNG CẦU ĐƯỜNG K.32 I 11 0.0380   0.0380 m3 y1d 0.999 -102- MSSV: 1065864 LỚP: TC0686A2 LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP ĐẠI HỌC GVHD: MSc NGUYỄN VĂN LIÊM PHẦN I: THIẾT KẾ CÁC PHƯƠNG ÁN SƠ BỘ CHƯƠNG 3: PHƯƠNG ÁN SƠ BỘ  Đối với dầm biên: Bề rộng cánh dầm hữu hiệu 1/2 trị số bề rộng hữu hiệu dầm kề bên cộng với trị số nhỏ của: - 1/8 chiều dài nhịp hữu hiệu Bban1=1/8x37.2=4.65m - lần độ dày trung bình cộng với số lớn 1/2 bề dày bụng dầm lấy 1/4 bề rộng cánh Bban2=max(6hf+15/2; 6hf+1/4.500)=1.325 m - Khoảng cách hẫng: Bban3=Sk=0.9 m  Bề rộng hữu hiệu dầm biên: Bhhbien =1/2Bhhtrong+ min(Bban1; Bban2; Bban3)=1.75 m  Quy đổi bề rộng hữu hiệu mặt cầu: b  1.75  0.219m - Diện tích tiết diện quy đổi: (Bỏ qua diện tích cốt thép dọc mặt cầu)  A1=A0 +b.hf=0.0559+0.219x0.2=0.1059 m - Mô men tĩnh qua mép dầm liên hợp với hệ số quy đổi n=8: S1d=S0d+ b.hf(H+hf/2+hvut+tcp) S1d= 0.0357+0.219x0.2(1.4+0.2/2+0.025+0.012)=0.1126 m3  y1d=S1d/A1=1.063m  y1t=H+hcp-y1d=0.349 m - Mô men tĩnh qua mép dầm liên hợp với hệ số quy đổi n=8: S1t=0.0370 m3 - Mô men quán tính qua mép táp: + I1=I0+ b.hf3/12+ b.hf(H+hf/2+hvut+tcp)2=0.1608 m4 - Mô men quán tính qua trục trung hòa: I11=I1-y1d2A1=0.0411 m4 - Mô men kháng uốn thớ trên: W1t= I11 0.0411   0.1178 m3 y1t 0.349 - Mô men kháng uốn thớ dưới: W1d= I 11 0.0411   0.0387 m3 y1d 1.063  Trường hợp 2: tải trọng tác dụng dài hạn, giả thiết chúng tác dụng vào mặt cầu liên hợp dài hạn mặt cắt chuyển đổi phải dùng tỷ số mô đun dài hạn 3n (6.10.3.1.1.b TCN).3n=24  Đối với dầm giữa:  Quy đổi bề rộng hữu hiệu mặt cầu: b  SVTH: NGUYỄN TRUNG NGHĨA NGÀNH: XÂY DỰNG CẦU ĐƯỜNG K.32 -103- 1.7  0.071m 24 MSSV: 1065864 LỚP: TC0686A2 LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP ĐẠI HỌC GVHD: MSc NGUYỄN VĂN LIÊM PHẦN I: THIẾT KẾ CÁC PHƯƠNG ÁN SƠ BỘ CHƯƠNG 3: PHƯƠNG ÁN SƠ BỘ +  v' : ứng suất hữu hiệu thẳng đứng tính cho lớp - Lớp CH2: Dung trọng tự nhiên:  w =1.521 g/cm3 , lực dính: C=0.084 Kg/cm2, góc ma sát trong:  = 2047’, độ sệt: B= -, cọc xuyên qua lớp đất là: 5.808 m +  v'  15.21  5.808  44.17kN / m 2 +  a  47' + c a  c  8.4kN / m + K s   sin  a  0.951 + f si  c a  K s v' tan  a  7.92kN / m , li  5.808m - Lớp CL1: Dung trọng tự nhiên:  w =1.983 g/cm3 , lực dính:C=0.474 Kg/cm2, góc ma sát trong:  =16048’, độ sệt: B= 0.02, cọc xuyên qua lớp đất là: 6.7m +  v'  15.21  5.808  19.83   154.77kN / m 2 +  a  16 48' + c a  c  47.4kN / m + K s   sin  a  0.711 + f si  c a  K s v' tan  a  66.4kN / m , li  6.7m - Lớp CH2: Dung trọng tự nhiên:  w =1.521 g/cm3 , lực dính: C=0.084 Kg/cm2, góc ma sát trong:  = 2047’, độ sệt: B= -, cọc xuyên qua lớp đất là: 7.6 m +  v'  15.21  5.808  19.83  6.7  15.21  7.6  279kN / m 2 +  a  47' + c a  c  8.4kN / m + K s   sin  a  0.951 + f si  c a  K s v' tan  a  18.78kN / m , li  7.6m - Lớp CL2: Dung trọng tự nhiên:  w =1.992 g/cm3, lực dính: C= 0.293 Kg/cm2, góc ma sát trong:  =13053’, độ sệt: B=0.43, cọc xuyên qua lớp đất 6.892m SVTH: NGUYỄN TRUNG NGHĨA NGÀNH: XÂY DỰNG CẦU ĐƯỜNG K.32 -135- MSSV: 1065864 LỚP: TC0686A2 LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP ĐẠI HỌC GVHD: MSc NGUYỄN VĂN LIÊM PHẦN I: THIẾT KẾ CÁC PHƯƠNG ÁN SƠ BỘ CHƯƠNG 3: PHƯƠNG ÁN SƠ BỘ +  v'  15.21  5.808  19.83  6.7  15.21  7.6  19.92  6.892  405.44kN / m 2 +  a  13 53' + c a  c  29.3kN / m + K s   sin  a  0.76 + f si  c a  K s v' tan  a  96.67kN / m , li  6.892m  Qs  U  f si li  2339.74kN  Tính thành phần kháng mũi: Q p  q p Ap + Trong đó: A p  0.45  0.45  0.2025m + d p  0.45m + c  29.3kN / m +   19.92kN / m  N q  3.18  +   13 53'   N c  10.20  N  1.15   +  vp'  15.21  5.808  19.83  6.7  15.21  7.6  19.92  6.892  474.09kN / m  q p  cN c   vp' N q  d p N   1816.77 kN / m  Q p  q p A p  1816.77  0.2025  367.9kN  Qu  Qs  Q p  2339.74  367.9  2707.64kN  Qa  Qp Qs 2339.74 367.9     1292.5kN FS s FS p  Sức kháng tính toán cọc đơn: Ptt  min( PVL ; Qa )  1292.5kN 3.3.4.5 CHỌN SỐ LƯỢNG CỌC VÀ BỐ TRÍ CỌC TRONG MÓNG  Tính số lượng cọc: + nc    N tt 9344.09  1.5   10.84 Ptt 1292.5 + Chọn 28 cọc 45x45cm  Bố trí cọc móng theo 22TCN272-05: SVTH: NGUYỄN TRUNG NGHĨA NGÀNH: XÂY DỰNG CẦU ĐƯỜNG K.32 -136- MSSV: 1065864 LỚP: TC0686A2 LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP ĐẠI HỌC GVHD: MSc NGUYỄN VĂN LIÊM PHẦN I: THIẾT KẾ CÁC PHƯƠNG ÁN SƠ BỘ CHƯƠNG 3: PHƯƠNG ÁN SƠ BỘ - Khoảng cách tim tới tim cọc không nhỏ 750mm 2.5 đường kính hay chiều rộng cọc max(750;2.5x450=1125)=1125mm - Khoảng cách từ mặt bên cọc tới mép gần móng phải lớn 225mm Hình 3.21 Mặt bố trí cọc đóng 45x45cm móng trụ 3.4 TÍNH TOÁN SƠ BỘ MỐ CẦU 3.4.1 CẤU TẠO MỐ CẦU - Loại mố: Mố chữ U BTCT không dự ứng lực Hình 3.22 Mặt đứng mố chữ U kích thước hình học - Các kích thước mố chữ U BTCT: SVTH: NGUYỄN TRUNG NGHĨA NGÀNH: XÂY DỰNG CẦU ĐƯỜNG K.32 -137- MSSV: 1065864 LỚP: TC0686A2 LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP ĐẠI HỌC GVHD: MSc NGUYỄN VĂN LIÊM PHẦN I: THIẾT KẾ CÁC PHƯƠNG ÁN SƠ BỘ CHƯƠNG 3: PHƯƠNG ÁN SƠ BỘ Bảng 3.15 Các kích thước mố Tên gọi kích thước Ký hiệu Giá trị Đơn vị - Chiều cao mố hmo 3.2 m - Chiều rộng mố bmo 8.6 m - Chiều cao tường đỉnh htd 1.7 m - Bề dày tường đỉnh dtd 0.4 m - Chiều rộng tường đỉnh btd 8.6 m - Chiều cao tường thân htt 1.5 m - Bề dày tường thân dtt 2.2 m - Chiều rộng tường thân btt 8.6 m - Chiều dài tường cánh ltc 2.6 m - Bề dày tường cánh btc 0.3 m - Chiều cao đầu tường cánh hdautc 3.2 m - Chiều cao đuôi tường cánh hduoitc 1.55 m - Chiều dài độ hbqd m - Chiều rộng độ bbqd m - Bề dày độ dbqd 0.4 m - Đá kê gối theo phương ngang cầu bkg 0.9 m - Đá kê gối theo phương dọc cầu lkg 0.8 m - Chiều cao đá kê gối tim hkg 0.16 m Hình 3.23 Mặt trước mặt sau mố chữ U BTCT SVTH: NGUYỄN TRUNG NGHĨA NGÀNH: XÂY DỰNG CẦU ĐƯỜNG K.32 -138- MSSV: 1065864 LỚP: TC0686A2 LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP ĐẠI HỌC GVHD: MSc NGUYỄN VĂN LIÊM PHẦN I: THIẾT KẾ CÁC PHƯƠNG ÁN SƠ BỘ CHƯƠNG 3: PHƯƠNG ÁN SƠ BỘ - Vị trí mố thiết kế: M1 - Cao trình phận mố: + Cao trình đỉnh mố: +3.788m + Cao trình đáy tường đỉnh: +2.078m + Cao trình đáy tường thân: +0.578m - Vật liệu sử dụng: + Trọng lượng riêng bê tông:   2400kg / m + Cấp bê tông thiết kế: f c'  30 Mpa + Mô đun đàn hồi bê tông: Ec=27691.4 Mpa + Cường độ chảy nhỏ thép: f y  420Mpa + Mô đun đàn hồi thép: Es=200000Mpa - Các thông số đất đắp: Đất đắp sau mố sử dụng đất tốt đầm chặt có: + Trọng lượng riêng đất đắp:   1800kg / m + Gốc nội ma sát đất đắp:   35 + Gốc nội ma sát đất tường:   24 3.4.2 TẢI TRỌNG TÁC DỤNG LÊN MỐ  TĨNH TẢI KẾT CẤU PHẦN TRÊN Bảng 3.16 Bảng tính toán tĩnh tải trọng lượng thân kết cấu phần Tên kết cấu Ký hiệu Giá trị Đơn vị - Dầm chủ DC 417.05 kN - Bản mặt cầu DC 784.32 kN - Lan can DC 209.46 kN - Tĩnh tải bệ đỡ-bó vỉa người DC 68.27 kN - Tĩnh tải lề hành DC 63.84 kN Tổng cộng DC 1544.44 kN Tổng tĩnh tải lớp phủ- tiện tích cầu DW 301.27 kN - Các giá trị trên tính toán thông qua số liệu từ chương thiết kế dầm tiết diện I BTCT DƯL  TĨNH TẢI KẾT CẤU PHẦN DƯỚI Bảng 3.17 Bảng tính toán tĩnh tải trọng lượng thân mố SVTH: NGUYỄN TRUNG NGHĨA NGÀNH: XÂY DỰNG CẦU ĐƯỜNG K.32 -139- MSSV: 1065864 LỚP: TC0686A2 LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP ĐẠI HỌC GVHD: MSc NGUYỄN VĂN LIÊM PHẦN I: THIẾT KẾ CÁC PHƯƠNG ÁN SƠ BỘ Tên kết cấu CHƯƠNG 3: PHƯƠNG ÁN SƠ BỘ Ký hiệu Giá trị Đơn vị - Tường thân DCtt 681.12 kN - Tường đỉnh DCtd 140.35 kN - Tường cánh (Phần trên) DCtct 63.65 kN - Tường cánh (Phần dưới) DCtcd 24.84 kN - Mấu đỡ độ DCmau 20.16 kN - Đá kê gối DCdkg 13.82 kN Tổng cộng DC 943.94 kN  XÁC ĐỊNH TẢI TRỌNG THẲNG ĐỨNG DO HOẠT TẢI - Lấy số liệu từ phần tính toán sơ trụ cầu: + RLLtruck=600.84kN + RLLlan=345.96 kN + Tổng tải trọng thẳng đứng tác dụng lên đáy tường thân: RLL=946.8 kN  TẢI TRỌNG NGƯỜI ĐI BỘ - Lấy số liệu từ phần tính toán sơ trụ cầu: PL=111.6 kN  ÁP LỰC THẲNG ĐỨNG DO ĐẤT ĐẮP TRÊN MỐ - Thể tích đất đắp tường thân: VEV  0.3   1.7  4.08m - Áp lực thẳng đứng tải trọng đất đắp tác dụng lên mố: EV  VEV  18  4.08  73.44kN  TÍNH TẢI TRỌNG GIÓ THẲNG ĐỨNG TÁC DỤNG LÊN KẾT CẤU - Tốc độ gió thiết kế xác định theo công thức: V  VB S - Trong đó: + VB : tốc độ gió giật 3s với chu kỳ xuất 100 năm + Khu vực xây dựng cầu thuộc Huyện Vĩnh Thạnh-TP Cần Thơ, thuộc vùng tính gió I, với VB  38m / s + S: hệ số điều chỉnh khu đất chịu gió độ cao mặt cầu theo quy định, chọn S=1.09  V  VB S  38  1.09  41.42m / s SVTH: NGUYỄN TRUNG NGHĨA NGÀNH: XÂY DỰNG CẦU ĐƯỜNG K.32 -140- MSSV: 1065864 LỚP: TC0686A2 LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP ĐẠI HỌC GVHD: MSc NGUYỄN VĂN LIÊM PHẦN I: THIẾT KẾ CÁC PHƯƠNG ÁN SƠ BỘ CHƯƠNG 3: PHƯƠNG ÁN SƠ BỘ - Tải trọng gió thẳng đứng PV tác dụng vào trọng tâm diện tích thích hợp theo công thức: PV  0.00045V AV  0.00045  41.42  163.4  126.15kN 3.4.3 TỔ HỢP NỘI LỰC TẠI MẶT CẮT CHÂN TƯỜNG THÂN Bảng 3.18 Xác định tải trọng thẳng đứng gây mặt cắt đáy tường thân Tên tải trọng Ký hiệu Lực thẳng đứng, N (kN) - Tĩnh tải kết cấu nhịp DC 1544.44 - Lớp phủ+tiện ích DW 301.27 - Tĩnh tải kết cấu phần DC 946.8 -Người PL 111.6 - Hoạt tải kết cấu nhịp RLL 946.8 - Lực xung kích IM 150.21 - Áp lực thẳng đứng đất EV 73.44 - Tải trọng gió thẳng đứng WS 126.15 - Tổ hợp nội lực theo TTGH CƯỜNG ĐỘ 1: NCD1=5659.22 kN - Tổ hợp nội lực theo TTGH SỬ DỤNG: NSD=4112.41 kN 3.4.4 TÍNH TOÁN SƠ BỘ NỀN MÓNG MỐ 3.4.4.1 ĐẶC ĐIỂM ĐỊA CHẤT CÔNG TRÌNH XÂY DỰNG - Qua công tác khoan thăm dò địa chất khu vực công trình cho thấy địa chất thuộc loại đất mềm yếu, khả chịu lực kém, lấy đại diện hố khoan CS3 để mô tả mặt cắt địa tầng mô tả sau: + Lớp 1: Lớp đất đắp, hữu có chiều dài từ 0.5-0.8m + Lớp 2: (CH1) Lớp đất sét màu nâu nhạt lẫn đốm phèn, dẻo mềm, độ dẻo cao, có từ độ sâu 0.5-4.8m - Dung trọng tự nhiên: w= 1.742 g/cm3 - Lực dính: C= 0.264 Kg/cm2 - Góc ma sát trong: = 7043’ - Độ sệt: B= 0.5 + Lớp 3: (CH2) Là lớp đất sét máu xám, xám xanh Chảy, độ dẽo cao, có từ độ sâu 4.8-11.2m - Dung trọng tự nhiên: SVTH: NGUYỄN TRUNG NGHĨA NGÀNH: XÂY DỰNG CẦU ĐƯỜNG K.32 w= -141- 1.521 g/cm3 MSSV: 1065864 LỚP: TC0686A2 LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP ĐẠI HỌC GVHD: MSc NGUYỄN VĂN LIÊM PHẦN I: THIẾT KẾ CÁC PHƯƠNG ÁN SƠ BỘ CHƯƠNG 3: PHƯƠNG ÁN SƠ BỘ - Lực dính: C= 0.084 Kg/cm2 - Góc ma sát trong: = 2047’ - Độ sệt: B= - + Lớp 4: (CL1) Là lớp đất sét bột lẫn cát màu xám nâu, xám vàng, nâu đỏ, đốm trắng, xanh, nửa cứng, độ dẻo trung bình, có từ độ sâu 11.2-35m - Dung trọng tự nhiên: w= 1.983 g/cm3 - Lực dính: C= 0.474 Kg/cm2 - Góc ma sát trong: = 16048’ - Độ sệt: B= 0.02 + Lớp 5: (CL2) Là lớp đất sét bột lẫn cát màu xám nâu, xám vàng nhạt, dẻo cứng, độ dẻo trung bình, có độ sâu từ 35-42m - Dung trọng tự nhiên: w= 1.992 g/cm3 - Lực dính: C= 0.293 Kg/cm2 - Góc ma sát trong: = 13053’ - Độ sệt: B= 0.43 + Lớp 6: (SM) Cát bột màu xam nâu, xám vàng, chặt Có từ độ sâu 42m, khảo sát đến 45m xuất - Dung trọng tự nhiên: w= 1.932 g/cm3 - Lực dính: C= 0.097 Kg/cm2 - Góc ma sát trong: = 28031’ - Độ sệt: B= - Ta có mặt cắt ngang tầng địa chất sau: - Hình 3.24 Mặt cắt ngang tầng địa chất khu vực xây dựng SVTH: NGUYỄN TRUNG NGHĨA NGÀNH: XÂY DỰNG CẦU ĐƯỜNG K.32 -142- MSSV: 1065864 LỚP: TC0686A2 LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP ĐẠI HỌC GVHD: MSc NGUYỄN VĂN LIÊM PHẦN I: THIẾT KẾ CÁC PHƯƠNG ÁN SƠ BỘ CHƯƠNG 3: PHƯƠNG ÁN SƠ BỘ - Nhận xét kiến nghị: + Nhận xét: Điều kiện địa chất phức tạp, lớp chủ yếu sét nên sức kháng lớp yếu Chiều dày lớp không đồng đều, riêng lớp CL2 ổn định với chiều dày lớp đất lớn độ sâu trung bình từ -23.3m đến -32.4m + Kiến nghị: Với điều kiện địa chất xây dựng công trình nên sử dụng móng cọc BTCT đường kính nhỏ Chiều sâu đóng cọc nên để cọc ngàm vào lớp đất thứ CL2 có độ sâu trung bình từ -23.3m đến -32.4m lớp đất CL2 ổn định lớp đất khác 3.4.4.2 KÍCH THƯỚC VÀ CAO ĐỘ MŨI CỌC  Cao độ mũi cọc:  Chọn độ sâu cọc ngàm vào lớp đất thứ CL2 có độ sâu trung bình từ -23.3m đến -32.4m (Là lớp đất sét bột lẫn cát màu xám nâu, xám vàng nhạt, dẻo cứng, độ dẻo trung bình)  Chiều dày lớp đất thứ CL2 là: 32.4-23.3=9.1 m  Chọn độ sâu cọc ngàm vào lớp đất CL2: 5.122m  Cao độ mũi cọc là: -28.422m  Chiều dài cọc: Lc=0.578-(-28.422)=29m  Chọn đường kính cọc: chọn cọc vuông 35x35cm  Kiểm tra độ mảnh cọc: Lc 29   82.86  100  ĐẠT (Vì lớp đất d 0.35 mà cọc xuyên qua phía móng đất sét)  Tổng chiều dài đúc cục chia thành chiều dài đốt cọc:  Chiều dài đốt cọc: 29+1=30m (Vì chiều dài tối thiểu cọc ngàm vào bệ cọc là: 2d=2x0.35=0.7m, ta chọn 1m)  Chọn số đốt cọc 3: đốt 10m 3.4.4.3 XÁC ĐỊNH SỨC CHỊU TẢI DỌC TRỤC CỦA CỌC SVTH: NGUYỄN TRUNG NGHĨA NGÀNH: XÂY DỰNG CẦU ĐƯỜNG K.32 -143- MSSV: 1065864 LỚP: TC0686A2 LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP ĐẠI HỌC GVHD: MSc NGUYỄN VĂN LIÊM PHẦN I: THIẾT KẾ CÁC PHƯƠNG ÁN SƠ BỘ CHƯƠNG 3: PHƯƠNG ÁN SƠ BỘ  Tính sức chịu tải cọc theo vật liệu: (22TCN272-05) Hình 3.25 Bố trí cốt thép cọc hình vẽ - Công thức tính sức chịu tải cọc theo vật liệu: Pr  Pn Với cấu kiện có cốt đai thường (cốt đai không xoắn) thì: Pn  0.8  (0.85 f c' ( Ag  Ast )  f y Ast ) - Trong đó: + Pr : sức kháng lực dọc trục tính toán có uốn + Pn : sức kháng lực dọc trục danh định có uốn +  : hệ số sức kháng, với kết cấu chịu nén ta lấy,   0.75 + f c' : cường độ bê tông, f c'  30 Mpa + f y : giới hạn chảy cốt thép, f y  420Mpa + Ag : diện tích nguyên mặt cắt, Ag  0.1225m + Ast : diện tích nguyên cốt thép, bố trí 8 20 , Ast  0.0025m - Vậy sức chịu tải cọc theo vật liệu là: Pr  Pn  2466kN  Tính sức chịu tải cọc theo đất nền: (TCXD 205-1998) - Sức chịu tải cực hạn cọc tính theo công thức: Qu  Qs  Q p - Sức chịu tải cho phép cọc tính theo công thức: Qa  Qp Qs  FS s FS p - Trong đó: + FS s : Hệ số an toàn cho thành phần ma sát bên FS s  + FS p : Hệ số an toàn cho thành phần ma sát mũi FS p  SVTH: NGUYỄN TRUNG NGHĨA NGÀNH: XÂY DỰNG CẦU ĐƯỜNG K.32 -144- MSSV: 1065864 LỚP: TC0686A2 LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP ĐẠI HỌC GVHD: MSc NGUYỄN VĂN LIÊM PHẦN I: THIẾT KẾ CÁC PHƯƠNG ÁN SƠ BỘ CHƯƠNG 3: PHƯƠNG ÁN SƠ BỘ  Tính thành phần ma sát bên: Qs  U  f si li - Trong đó: + U: chu vi mặt cắt ngang thân cọc, U=0.35x4=1.4m + f si  c a  K s  v' tan  a + K s   sin  a + c a : lực dính thân cọc đất, cọc BTCT, c a  c , c lực dính đất +  a : góc ma sát cọc đất nền, bê tông cốt thép hạ phương pháp đóng, lấy  a   ,  góc ma sát đất +  v' : ứng suất hữu hiệu thẳng đứng tính cho lớp - Lớp CH1: Dung trọng tự nhiên:  w =1.742 g/cm3 , lực dính:C=0.264 Kg/cm2 , góc ma sát trong:  =7043’ ,độ sệt: B= 0.5, chiều dài cọc xuyên qua lớp đất 0.5m +  v'  17.42  0.5  4.355kN / m 2 +  a  43' + c a  c  26.4kN / m + K s   sin  a  0.866 + f si  c a  K s v' tan  a  18.99kN / m , li  0.5m - Lớp CH2: Dung trọng tự nhiên:  w =1.521 g/cm3 , lực dính: C=0.084 Kg/cm2, góc ma sát trong:  = 2047’, độ sệt: B= -, cọc xuyên qua lớp đất là: 8.5m +  v'  17.42  0.5  15.21  8.5  73.35kN / m 2 +  a  47' + c a  c  8.4kN / m + K s   sin  a  0.951 + f si  c a  K s v' tan  a  9.27kN / m , li  8.5m - Lớp CL1: Dung trọng tự nhiên:  w =1.983 g/cm3 , lực dính:C=0.474 Kg/cm2, góc ma sát trong:  =16048’, độ sệt: B= 0.02, cọc xuyên qua lớp đất là: 6.7m SVTH: NGUYỄN TRUNG NGHĨA NGÀNH: XÂY DỰNG CẦU ĐƯỜNG K.32 -145- MSSV: 1065864 LỚP: TC0686A2 LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP ĐẠI HỌC GVHD: MSc NGUYỄN VĂN LIÊM PHẦN I: THIẾT KẾ CÁC PHƯƠNG ÁN SƠ BỘ CHƯƠNG 3: PHƯƠNG ÁN SƠ BỘ +  v'  17.42  0.5  15.21  8.5  19.83   204.43kN / m 2 +  a  16 48' + c a  c  47.4kN / m + K s   sin  a  0.711 + f si  c a  K s v' tan  a  77.06kN / m , li  6.7m - Lớp CH2: Dung trọng tự nhiên:  w =1.521 g/cm3 , lực dính: C=0.084 Kg/cm2, góc ma sát trong:  = 2047’, độ sệt: B= -, cọc xuyên qua lớp đất là: 7.6 m +  v'  17.42  0.5  15.21  8.5  19.83  6.7  15.21  7.6  328.65kN / m 2 +  a  47' + c a  c  8.4kN / m + K s   sin  a  0.951 + f si  c a  K s v' tan  a  21.07 kN / m , li  7.6m - Lớp CL2: Dung trọng tự nhiên:  w =1.992 g/cm3, lực dính: C= 0.293 Kg/cm2, góc ma sát trong:  =13053’, độ sệt: B=0.43, cọc xuyên qua lớp đất 5.122m +  v'  17.42  0.5  15.21  8.5  19.83  6.7  15.21  7.6  19.92  5.122  432.24kN / m 2 +  a  13 53' + c a  c  29.3kN / m + K s   sin  a  0.76 + f si  c a  K s v' tan  a  101.7 kN / m , li  5.122m  Qs  U  f si li  1799.88kN  Tính thành phần kháng mũi: Q p  q p Ap + Trong đó: A p  0.35  0.35  0.1225m + d p  0.35m + c  29.3kN / m +   19.92kN / m SVTH: NGUYỄN TRUNG NGHĨA NGÀNH: XÂY DỰNG CẦU ĐƯỜNG K.32 -146- MSSV: 1065864 LỚP: TC0686A2 LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP ĐẠI HỌC GVHD: MSc NGUYỄN VĂN LIÊM PHẦN I: THIẾT KẾ CÁC PHƯƠNG ÁN SƠ BỘ CHƯƠNG 3: PHƯƠNG ÁN SƠ BỘ  N q  3.18  +   13 53'   N c  10.20  N  1.15    vp'  17.42  0.5  15.21  8.5  19.83  6.7  15.21  7.6  19.92  5.122  488.48kN / m  q p  cN c   vp' N q  d p N   1860.24kN / m  Q p  q p A p  1860.24  0.1225  227.88kN  Qu  Qs  Q p  1799.88  227.88  2027.76kN  Qa  Qp Qs 1799.88 227.88     975.9kN FS s FS p  Sức kháng tính toán cọc đơn: Ptt  min( PVL ; Qa )  975.9kN 3.4.4.4 CHỌN SỐ LƯỢNG CỌC VÀ BỐ TRÍ CỌC TRỌNG MÓNG  Tính số lượng cọc: + nc    N tt 5659.22  1.5   8.69 Ptt 975.9 + Chọn 14 cọc 35x35cm  Bố trí cọc móng theo 22TCN272-05: - Khoảng cách tim tới tim cọc không nhỏ 750mm 2.5 đường kính hay chiều rộng cọc max(750;2.5x350=875)=875mm - Khoảng cách từ mặt bên cọc tới mép gần móng phải lớn 225mm Hình 3.26 Mặt bố trí móng cọc tiết diện 35x35cm mố cầu 3.5 ĐỀ XUẤT PHƯƠNG ÁN THI CÔNG 3.5.1 THI CÔNG MỐ SVTH: NGUYỄN TRUNG NGHĨA NGÀNH: XÂY DỰNG CẦU ĐƯỜNG K.32 -147- MSSV: 1065864 LỚP: TC0686A2 LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP ĐẠI HỌC GVHD: MSc NGUYỄN VĂN LIÊM PHẦN I: THIẾT KẾ CÁC PHƯƠNG ÁN SƠ BỘ CHƯƠNG 3: PHƯƠNG ÁN SƠ BỘ Chuẩn bị mặt thi công mố Định vị tim mố, tim cọc mố Đóng cọc búa máy Diezel Đào đất hố móng máy đào gào nghịch Đập đầu cọc xử lý cốt thép đầu cọc, vệ sinh hố móng Đổ bê tông lót đáy dày khoảng 10cm Lắp đặt ván khuôn, cốt thép Đổ bê tông: tường thân, tường đỉnh tường cánh Bảo dưỡng bê tông, giữ ẩm thường xuyên 10 Chống va đập bê tông đạt cường độ, tháo dỡ ván khuôn 11 Đất đắp sau mố lu lèn đạt độ chặt K=0.95 12 Thi công độ 13 Công tác hoàn thiện 3.5.2 THI CÔNG TRỤ  THI CÔNG CÁC TRỤ TRÊN BỜ Chuẩn bị mặt thi công trụ Định vị tim trụ, tim cọc trụ Đóng cọc búa máy Diezel Đào đất hố móng máy đào gào nghịch Đập đầu cọc xử lý cốt thép đầu cọc , vệ sinh hố móng Đổ bê tông lót đáy dày khoảng 10cm Lắp đặt ván khuôn, cốt thép Đổ bê tông bệ cọc, thân trụ mũ trụ Bảo dưỡng bê tông, giữ ẩm thường xuyên 10 Chống va đập bê tông đạt cường độ, tháo dỡ ván khuôn 11 Công tác hoàn thiện  THI CÔNG CÁC TRỤ DƯỚI NƯỚC Chuẩn bị sàn thi công, đặt cần cẩu sà lan Định vị tim trụ, tim cọc trụ Đóng cọc BTCT theo sơ đồ thiết kế Đóng cọc ván thép định vị búa rung Đào đất hố móng máy đào gào ngoạm SVTH: NGUYỄN TRUNG NGHĨA NGÀNH: XÂY DỰNG CẦU ĐƯỜNG K.32 -148- MSSV: 1065864 LỚP: TC0686A2 LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP ĐẠI HỌC GVHD: MSc NGUYỄN VĂN LIÊM PHẦN I: THIẾT KẾ CÁC PHƯƠNG ÁN SƠ BỘ CHƯƠNG 3: PHƯƠNG ÁN SƠ BỘ Rải lớp cát đệm, đổ bê tông bịt đáy phương pháp đổ bê tông nước Đập đầu cọc xử lý cốt thép đầu cọc, vệ sinh hố móng Lắp đặt ván khuôn, cốt thép Đổ bê tông bệ cọc, thân trụ, mũ trụ 10 Bảo dưỡng bê tông, giữ ẩm thường xuyên 11 Chống va đập bê tông đạt cường độ, tháo dỡ ván khuôn 12 Công tác hoàn thiện 3.5.3 THI CÔNG KẾT CẤU NHỊP  Lao dầm: Sau thi công xong mố trụ đường dẫn đầu cầu tiến hành lao lắp dầm giá ba chân Tập kết dầm, trang thiết bị, phương tiện, vật tự đầu cầu Làm đường ray cho giá lao cẩu đường ray cho xe gòong chở dầm, đặt chồng nề, lắp thân giá, chân giá, hạ chân giá xuống ray Di chuyển giá lao dầm độ cần lắp ráp: dùng bánh xe chủ động di chuyển giá, chân hẫng tới trụ kích hạ xuống chồng nề Đưa dầm bê tông vị trí: Dùng xe gòong chở dầm đến vị trí giá, xe lao thứ đỡ đầu dầm, xe lao thứ xe gòong di chuyển dầm ngoài,khi xe gòong đến xe lao thứ hai dùng xe đỡ đầu dầm lại Lao dầm vào vị trí cần lắp ráp hạ dầm xuống gối  Lắp đặt cốt thép ván khuôn thi công dầm ngang, mặt cầu, lề hành, lan can công tác hoàn thiện SVTH: NGUYỄN TRUNG NGHĨA NGÀNH: XÂY DỰNG CẦU ĐƯỜNG K.32 -149- MSSV: 1065864 LỚP: TC0686A2 ... 0.7 73 m y1t= 0.4 13 m y2t= 0.5 83 m y0d= 0. 639 m y1d= 0.999 m y2d= 0.829 m S0t= 0.0 432 m3 S1t= 0. 038 6 m3 S2t= 0. 039 9 m3 S0d= 0. 035 7 m3 S1d= 0.0 933 m3 S2d= 0.0567 m3 I00= 0.0197 m4 I11= 0. 038 0 m4... 0. 035 7 m3 S1d= 0.1126 m3 S2d= 0.0612 m3 I00= 0.0197 m4 I11= 0.0411 m4 I22= 0. 030 2 m4 W0t= 0.0255 m3 W1t= 0.1178 m3 W2t= 0.0 532 m3 W0d= 0. 030 8 m3 W1d= 0. 038 7 m3 W2d= 0. 035 8 m3 3. 2 .3 XÁC ĐỊNH HỆ SỐ PHÂN... Pvut=0.85x0.025x0.5x30x1 03= 318.75 kN + Bản cánh dầm thép: Pf =34 5x0.015x1 03= 5175 kN + Bản bụng dầm thép: Pw =34 5x0.0201x1 03= 6 934 .5 kN + Bản cánh dầm thép: Pt =34 5x0.015x1 03= 5175 kN + Bản táp: Pcp =34 5*0.00576*1 03= 1987.2