Thiết kế hệ thống kho lạnh bảo quản rau quả năng suất 100 tấn 6 3

Lời nói đầu Rau loại thực phẩm thiếu đời sống hàng ngày Đây nguồn cung cấp vitamin khoáng chất cần thiết cho thể Nước ta nước nhiệt đới với đủ loại trái quanh năm Tuy nhiên thời tiết nóng ẩm lại nguyên nhân làm cho rau dễ bò hư hỏng tiến hành thu hoạch theo thời vụ Mặt khác việc thu hoạch theo thời vụ làm xuất nguy thiếu nguyên liệu cho nhà máy chế biến rau vào lúc trái vụ Do vấn đề đặt bảo quản sản phẩm rau lâu dài Phương pháp hiệu bảo quản rau phòng lạnh Theo phương pháp , rau sau thời gian dài bảo quản giữ chất lượng tương đối tốt Đề tài “Thiết kế hệ thống kho lạnh bảo quản rau suất 100 tấn” Do thời gian kiến thức hạn chế nên không tránh khỏi nhiều sai sót Em mong nhận đóng ý kiến thầy cô từ bạn để đề tài hoàn thiện Em xin chân thành cám ơn quý thầy cô, đặc biệt thầy Nguyễn Văn Lục tận tình hướng dẫn để em hoàn thành đồ án I TỔNG QUAN I.1 PHÂN LOẠI KHO LẠNH : I.1.1 Kho lạnh chế biến ( xí nghiệp chế biến lạnh ) Là phận sở chế biến thực phẩm thòt, cá, sữa, rau, quả… Các sản phẩm thực phẩm lạnh, lạnh đông, đồ hộp … để chuyển đến kho lạnh phân phối , kho lạnh trung chuyển kho lạnh thương nghiệp Đặc điểm suất lạnh thiết bò lớn Chúng mắt xích dây chuyền lạnh I.1.2 Kho lạnh phân phối - Thường dùng cho thành phố trung tâm công nghiệp để bảo quản sản phẩm thực phẩm mùa thu hoạch, phân phối điều hòa cho năm - Phần lớn sản phẩm gia lạnh kết đông xí nghiệp chế biến nơi khác đưa đến để bảo quản Một phần nhỏ gia lạnh kết đông kho lạnh từ đến tháng Dung tích kho lớn , từ 10 đến 15 ngàn , đặc biệt 30  35000 - Kho lạnh chuyên dùng để bảo quản loại mặt hàng kho lạnh vạn để bảo quản nhiều loại mặt hàng : thòt, sữa, cá, rau … - Nếu kho lạnh có phân xưởng kem, nước đá, phân xưởng chế biến đóng gói, gia lạnh kết đông gọi xí nghiệp liên hiệp lạnh I.1.3 Kho lạnh trung chuyển Thường đặt hải cảng, điểm nút đường sắt, … dùng để bảo quản ngắn hạn sản phẩm nơi trung chuyển Kho lạnh trung chuyển kết hợp làm với kho lạnh phân phối kho lạnh thương nghiệp I.1.4 Kho lạnh thương nghiệp Dùng để bảo quản ngắn hạn thực phẩm đưa thò trường tiêu thụ Nguồn hàng chủ yếu kho lạnh từ kho lạnh phân phối Kho lạnh thương nghiệp chia làm hai loại theo dung tích: kho lạnh thương nghiệp lớn có dung tích từ 10 đến 150 dùng cho trung tâm công nghiệp, thò xã…Kho lạnh nhỏ có dung tích đến 10 dùng cho cửa hàng, quầy hàng thương nghiệp, khách sạn … thời gian bảo quản vòng 20 ngày Kiểu bao gồm loại tủ lạnh, tủ kính lạnh thương nghiệp I.1.5 Kho lạnh vận tải Thực tế ô tô lạnh, tàu hoả, tàu thủy máy bay lạnh dùng để vận tải sản phẩm bảo quản lạnh Các khoang lạnh chiếm toàn phần khoang hàng phương tiện vận tải I.1.6 Kho lạnh sinh hoạt Thực chất loại tủ lạnh, tủ đông cỡ khác sử dụng gia đình Chúng coi mắt xích cuối dây chuyền lạnh, dùng để bảo quản thực phẩm tiêu dùng gia đình tập thể, để làm đá lập phương, đá thỏi thực phẩm Dung tích từ 50 lít đến vài mét khối I.2 PHÂN LOẠI BUỒNG LẠNH : Kho lạnh chuyên dùng có buồng với chế độ nhiệt Nhưng kho lạnh thường gồm nhiều buồng lạnh với chế độ nhiệt khác để bảo quản loại sản phẩm khác Ngay tủ lạnh gia đình chia làm ngăn với chế độ bảo quản: lạnh đông ngăn đá, bảo quản lạnh phần bảo quản mát cho rau ngăn Dưới đặc tính phân loại buồng lạnh I.2.1 Buồng bảo quản lạnh 00C Buồng bảo quản lạnh thường có nhiệt độ -1.5 ÷ 00C với độ ẩm tương đối 90 ÷95% Các sản phẩm bảo quản thòt, cá xếp bao bì khác đặt lên giá buồng lạnh Buồng lạnh trang bò dàn lạnh không khí kiểu gắn tường, treo trần đối lưu không khí tự nhiên dùng dàn quạt I.2.2 Buồng bảo quản đông -18 -20oC - Buồng bảo quản lạnh đông dùng để bảo quản sản phẩm thòt, cá, rau, quả…đã kết đông máy kết đông buồng kết đông Nhiệt độ buồng thường 180C Khi có yêu cầu đặc biệt , nhiệt độ bảo quản đưa xuống đến -23oC - Buồng bảo quản đông thường dùng dàn quạt làm lạnh không khí dùng dàn tường dàn trần không khí đối lưu tự nhiên I.2.3 Buồng bảo quản đa -12oC - Buồng bảo quản đa thường thiết kế -120C cần bảo quản lạnh đưa lên nhiệt độ bảo quản 00C cần bảo quản đông đưa xuống nhiệt độ bảo quản -18oC tuỳ theo yêu cầu công nghệ - Khi cần dùng buồng đa để gia lạnh sản phẩm - Buồng đa thường trang bò dàn quạt trang bò dàn tường dàn trần đối lưu không khí tự nhiên I.2.4 Buồng gia lạnh 0oC - Buồng gia lạnh dùng để làm lạnh sản phẩm từ nhiệt độ môi trường đến nhiệt độ bảo quản lạnh để gia lạnh sơ cho sản phẩm lạnh đông phương pháp kết đông hai pha - Tuỳ theo qui trình công nghệ gia lạnh, nhiệt độ buồng hạ xuống -50C nâng lên vài độ nhiệt độ đóng băng sản phẩm gia lạnh - Buồng gia lạnh thường trang bò dàn quạt để tăng tốc độ gia lạnh cho sản phẩm I.2.5 Buồng kết đông -350C - Buồng kết đông dùng để kết đông sản phẩm Kết đông pha, nhiệt độ sản phẩm vào 370C Kết đông hai pha, nhiệt độ sản phẩm vào buồng kết đông 40C sản phẩm gia lạnh sơ Sản phẩm có nhiệt độ tâm thòt đạt -40C nhiệt độ bề mặt tùy theo bề dày thòt đạt -18 ÷ -120C Sản phẩm dần đạt nhiệt độ bảo quản buồng bảo quản đông - Kết đông pha có nhiều ưu điểm ngày thường người ta thiết kế buồng kết đông pha cho kho lạnh để đảm bảo chất lượng thòt, giảm tiêu hao khô ngót sản phẩm - Buồng kết đông pha có nhiệt độ không khí đạt -350C Tốc độ chuyển động không khí 1÷2m/s Có đạt ÷ 5m/s Thòt đặt giá treo xe đẩy kết đông theo mẻ - Ngoài buồng kết đông, ngày người ta sử dụng nhiều loại thiết bò kết đông khác có tốc độ kết đông nhanh cực nhanh để đảm bảo chất lượng cao mặt hàng xuất tôm thuỷ sản đông lạnh , thòt nạc, thòt thăn , gia cầm đông lạnh … - Các thiết bò kết đông là: máy kết đông tiếp xúc, máy kết đông băng chuyền, máy kết đông kiểu tấm, máy kết đông tầng sôi, máy kết đông nhúng chìm trực tiếp freon lỏng sôi… I.2.6 Buồng chất tải tháo tải 00C - Buồng chất tải tháo tải có nhiệt độ không khí khoảng 00C phục vụ cho buồng kết đông buồng gia lạnh Trong buồng chất tải, thòt treo vào móc treo xe kết đông xếp vào giá xe để chuẩn bò đưa vào buồng kết đông Buồng tháo tải dùng để tháo sản phẩm kết đông chuyển qua buồng bảo quản đông - Nhiệt độ không khí buồng chất tải điều chỉnh xuống -50C để gia lạnh sản phẩm cần thiết I.2.7 Buồng bảo quản đá -40C - Buồng bảo quản nước đá có nhiệt độ không khí -40C kèm bể đá khối Dung tích buồng tuỳ theo yêu cầu trữ đá, thường trữ từ đến lần suất ngày đêm bể đá - Buồng bảo quản nước đá thường trang bò dàn lạnh treo trần, đối lưu không khí tự nhiên I.2.8 Buồng chế biến lạnh +150C - Buồng chế biến lạnh xí nghiệp chế biến thực phẩm có công nhân làm việc ngày liên tục bên Nhiệt độ tùy theo yêu cầu công nghệ chế biến thường từ 10 ÷ 180C II TÍNH TOÁN : II.1.XÁC ĐỊNH KÍCH THƯỚC BUỒNG LẠNH II.1.1 Thể tích kho lạnh E = V gv E : dung tích kho lạnh (t) V : thể tích kho lạnh (m3) gv : tiêu chuẩn chất tải (t/m3) Chọn :  Sản phẩm khoai tây xếp giá có : gv =0.31 t/m3  Dung tích sản phẩm : E sp = 100  Dung tích bao bì : E bb = 10% Esp = 10  Dung tích thật kho lạnh : E = Esp + Ebb = 100 + 10 = 110 ( tấn)  Thể tích kho lạnh : V = E/gv = 110 : 0.31 = 354.8 (m3 ) II.1.2 Diện tích kho lạnh :  Chọn chiều cao xếp hàng : h = 2.5 m  Diện tích chất tải : V 354.8   141.92 m2 F= h 2.5  Chọn hệ số sử dụng diện tích theo buồng  = 0.76 ( theo bảng 2.4 p30 [1] )  Diện tích buồng lạnh cần xây dựng : 141.92 F F1 = = = 186.74 ( m2 ) 0.76 F  Chọn kho lạnh tầng , chiều cao kho đến xà ngang m , mạng lưới cột  12  Diện tích buồng lạnh quy chuẩn : 18  12 = 216 ( m2 ) 216  Dung tích thực kho lạnh : Ethực = 110  = 127.2 ( ) 186.74  Kích thước kho lạnh : 12m  18m  4m II.2.CẤU TRÚC XÂY DỰNG VÀ CÁCH NHIỆT KHO LẠNH II.2.1 Cấu trúc cách nhiệt : Trong kho lạnh trì nhiệt độ thấp độ ẩm tương đối cao so với môi trường bên Do chênh lệch nhiệt độ độ ẩm có dòng nhiệt dòng ẩm xâm nhập từ môi trường vào buồng lạnh Dòng nhiệt gây tổn thất đến suất lạnh Dòng ẩm có tác động xấu đến vật liệu xây dựng cách nhiệt Điều làm giảm tuổi thọ vật liệu cấu trúc xây dựng, làm hỏng cách nhiệt làm khả cách nhiệt Vì cấu trúc xây dựng cách nhiệt kho lạnh phải đảm bảo yêu cầu sau: - Đảm bảo tuổi thọ dự kiến kho - Chòu tải trọng thân hàng bảo quản - Chống ẩm thâm nhập từ bên vào bề mặt bên tường không đọng sương - Đảm bảo cách nhiệt tốt giảm chi phí đầu tư cho máy lạnh vận hành - Chống cháy nổ đảm bảo an toàn - Thuận tiện cho việc bốc dỡ xếp giới - Có tính kinh tế II.2.1.1 Móng cột Móng phải chòu tải trọng toàn kết cấu xây dựng hàng hoá bảo quản Do móng phải kiên cố, vững lâu bền Khi đổ móng người ta phải chừa trước lỗ để lắp cột chòu lực.Trong kho lạnh tầng sử dụng cột có tiết diện vuông 400  400 theo xêri 1420 – II.2.1.2 Tường bao tường ngăn Sử dụng loại tường bao tường ngăn cổ điển Tường gạch chòu lực có hai lớp vữa trát hai phía Cách nhiệt phía phòng lạnh Trước dán cách nhiệt phải phủ lớp bitum dày 2.5 ÷ mm để cách ẩm sau dán cách nhiệt lên Cách nhiệt dán thành hai lớp so le để tránh cầu nhiệt Cách nhiệt cố đònh vào tường nhờ đinh móc thép , nẹp gỗ đinh gỗ Bên lớp cách nhiệt người ta lưới thép trát lớp vữa xi măng phẳng II.2.1.3 Mái Các kho lạnh có mái tiêu chuẩn kèm với cột, rầm, xà tiêu chuẩn Mái kho lạnh không đọng nước, phải không bò thấm nước Kho lạnh có chiều rộng lớn nên làm mái dốc hai phía có độ nghiêng 2% Chống thấm nước bitum giấy dầu Chống xạ mặt trời cách phủ lên lớp sỏi trắng có kích thước ÷ 15 mm II.2.1.4 Nền Kết cấu phụ thuộc vào nhiều yếu tố: - Nhiệt độ phòng lạnh - Tải trọng kho bảo quản - Dung tích kho lạnh Yêu cầu phải có độ vững cần thiết, tuổi thọ cao, vệ sinh sẽ, không thấm ẩm Theo tiêu chuẩn Nga kho lạnh có nhiệt độ dương không cần cách nhiệt II.2.1.5 Cửa khí - Cửa cách nhiệt, có lề tự động, chung quanh có đệm kín cao su hình nhiều ngăn, có bố trí nam châm mạnh để hút chặt cửa đảm bảo độ kín giảm tổn thất nhiệt - Phía cửa có bố trí thiết bò tạo khí giảm tổn thất nhiệt Khi mở cửa, động quạt tự động hoạt động, tạo khí thổi từ xuống ngăn cản đối lưu không khí nóng bên với không khí lạnh buồng nhằm làm giảm tổn thất nhiệt II.2.2 Tính toán cách nhiệt buồng lạnh II.2.2.1 Vật liệu cách nhiệt Cách nhiệt lạnh có nhiệm vụ hạn chế dòng nhiệt tổn thất từ môi trường có nhiệt độ cao vào buồng lạnh có nhiệt độ thấp qua kết cấu bao che Chất lượng vách cách nhiệt phụ thuộc chủ yếu vào tính chất vật liệu cách nhiệt theo yêu cầu sau : - Hệ số dẫn nhiệt nho.û - Khối lượng riêng nhỏ - Độ thấm nước nhỏ - Độ bền học độ dẻo cao - Bền nhiệt độ thấp không ăn mòn vật liệu xây dựng tiếp xúc - Không cháy không dể cháy - Không bắt mùi mùi lạ - Không gây nấm mốc phát sinh vi khuẩn, không bò chuột, sâu bọ đục phá - Không độc hại người - Không độc hại sản phẩm bảo quản, làm biến chất làm giảm chất lượng sản phẩm - Vận chuyển, lắp ráp, sửa chữa, gia công dễ dàng - Rẻ tiền dễ kiếm - Không đòi hỏi bảo dưỡng đặc biệt II.2.2.2 Xác đònh chiều dày cách nhiệt  Chọn chế độ bảo quản : t = 4oC  Chọn vật liệu cách nhiệt polystirol ( stirôpo )  Khối lượng riêng :  = 25  40 kg/m3 ( bảng 3.1 P61 [1] )  Hệ số dẫn nhiệt :  cn = 0.047 W/m.K ( bảng 3.1 P61 [1] )  Hệ số truyền nhiệt vách nhiệt độ buồng lạnh t = 4oC : k = 0.407 W/m2.K ( bảng 3.3 P63 [1] )  Hệ số tỏa nhiệt môi trường bên ( phía nóng ) : Tường bao mái ng = 26.75 W/m K ( bảng 3.7 P65 [1] )  Hệ số tỏa nhiệt bề mặt buồng đối lưu tự nhiên :  tr = 9.3 W/m K ( bảng 3.7 P65 [1] ) II.2.2.2.1 Tường bao Hệ số dẫn nhiệt , dẫn ẩm vật liệu xây dựng vật liệu cách nhiệt : Vật liệu di ( m ) Vữa xi măng Gạch đỏ Cách ẩm Polystirol 0.02 0.2 0.004 i ( W/m.K ) 0.88 0.82 0.3 0.047  ( g/mhMPa ) 90 105 0.86 7.5 II.2.2.2.1.1 Tính chiều dày cách nhiệt  Chiều dày lớp cách nhiệt: d 1 dcn =  cn [ (   i  )] k 1 i  1 0.02 0.2 0.004 = 0.047  [ (  3    )] 0.407 26.75 0.88 0.82 0.3 9.3 = 0.0934 ( m )  Chọn chiều dày cách nhiệt 100 mm gồm lớp dày 50mm  Hệ số truyền nhiệt thực tế : k= d d 1   i  cn  1  i  cn  = = 0.3849 (W/m2K) 0.02 0.2 0.004 0.100  3     26.75 0.88 0.82 0.3 0.047 9.3 II.2.2.2.1.2 Kiểm tra đọng sương  Theo bảng 1.1 P8 [1] - Nhiệt độ độ ẩm trung bình tháng nóng Bảo Lộc  tf1 = 37.30 C ; f= 74 % - Tra giản đồ không khí ẩm :  Nhiệt độ bầu ướt : ts = 32.8 C  - Nhiệt độ đọng sương ts = 31.7 C Nhiệt độ buồng lạnh tf2 = C  k s = 0.95  1  t f t s tf  tf k s = 0.95  26.75  ( 37.3- 31.7) = 4.2736 ( W/m2.K ) ( 37.3- ) k s = 4.2736 ( W/m2.K ) > k = 3849  Vách không bò đọng sương II.2.2.2.1.3 Kiểm tra đọng ẩm cấu cách nhiệt  Mật độ dòng nhiệt qua cấu cách nhiệt : q = k   t= 0.3849  ( 37.3 - ) = 12.8172  Xác đònh nhiệt độ bề mặt lớp vách : q = 1  ( tf – t1 ) 12.8172 q  t1 = t f1 – = 37.3 – = 26.75 1 q d  t2 = t f – – q i = 1 i 1 i q d  t3 = t f – – q i = 1 i 1 i q d  t4 = t f – – q i = 1 i 1 i q d  t5 = t f – – q i = 1 i 1 i q d  t6 = t f – – q i = 1 i 1 i q d  t7 = t f – – q i = 1 i 1 i  q = 2  ( t7 – tf ) 12.8172 q tf2 = t7 – = 5.38 – 26.75 2  Tính phân áp suất thực nước  Dòng thẩm thấu qua kết cấu bao che : P  Ph  = h1 H Ph1 = Px” (t = 37 3oC)   = 6379  74 % Ph2 = Px” (t = oC )   = 812.9  95% = = 4720.5 Pa 731.61 Pa W/m2 36.82 36.53 33.40 33.11 32.94 5.67 5.38 = 4.00 H : trở kháng thấm qua kết cấu bao che : d 0.02 0.2 0.1 0.004 H =  i = + = 0.0206 m2.h.MPa/g   90 105 7.5 0.86 i P P 4720.5  731.61 6 = 0.1936 g/m2h;  = h1 h = 10 0.0206 H  Phân áp suất thực nước bề mặt vách d 0.02 6 Px2=Ph1-  = 4720.5 - 0.1936 10 = 4677.5 1 90 Px3= Ph1-   i 1 Px4= Ph1-   i 1 Px5= Ph1-   i 1 Px6= Ph1-   i 1 Px7= Ph1-   i 1 di i di i di i di i di i = 4308.6 = 4265.6 = 3365 = 783.2 = 740.15  Ta có bảng sau: Vách Nhiệt độ 0C Áp suất Phmax , Pa Áp suất thực Px , Pa 36.82 36.53 33.40 33.11 32.94 5.67 5.38 6213.8 6117.1 5144.7 5060.8 5012.5 913.9 895.7 4720.5 4677.5 4308.6 4265.6 783.2 740.15 3365  Ta có Phmax > Px vách không bò đọng ẩm II.2.2.2.2 Trần dcn= lcn( d 1  (   i  )) k 1 i  Tra bảng dùng lớp cách nhiệt đất sét , sỏi : + cn = 0,17 w/mK ( bảng 3.1 P61 [1] ); + K : hệ số truyền nhiệt vách K = 0,435 W/m2K ( bảng 3.3 p 63 ,[1]) + 1 hệ số tỏa nhiệt môi trường bên tới trường cách nhiệt 1 = 26.75 W/m2K + 2 hệ số tỏa nhiệt vách buồng lạnh vào buồng lạnh 2 = 9.3 W/m2K + i : chiều dày lớp xây dựng thứ i (m) + øi : hệ số dẫn nhiệt lớp vật liệu xây dựng thứ i w/m2K Vật liệu Lớp phủ ( vlxd bitum ) Lớp bêtông giằng có cốt Lớp cách nhiệt điền đầy Tấm cách nhiệt xốp stiropo Bêtông cốt thép chòu lực Lớp vữa dày di ( m ) 0.013 0.040 0.050 0.20 0.01  i ( W/mK ) 0.3 1.4 0.2 0.047 1.5 0.88  Chiều dày cách nhiệt trần: d 1 dcn= lcn (  (   i  )) k 1 i  1 0.013 0.04 0.05 0.2 0.01 = 0,17 ( (       )) 0.407 26.75 0.3 1.4 0.047 1.5 0.88 9.3 = 0.168 (m) Chọn dcn =0.2 (m) Hệ số truyền nhiệt thực tế: K = d d 1   i  cn  1 = i cn 2 1 0.013 0.04 0.05 0.2 0.01 0.2        26.75 0.3 1.4 0.047 1.5 0.88 0.17 9.3 K = 0.3848 W/m2K II.2.2.3.nền (hình 3_5.c) _ Nền nhẵn bê tông kỹ thuật 1 = 40 mm w/mK ; 1 =1.4 qtb= t tb  t u =A(ttb - tu); di  2 với A= i 1u 2  di i = 1u  2.6 *10  8191 = 2617.22 w/m2k q2b= 2617.22 (ttb - tu) = 2617.22 (7.5 - tu) _ Vì mật độ dòng tính theo diện tích xung quanh bề mặt ống trụ thay đổi theo đường kính ống giá trò nhiệt độ tọa độ tính toán nên để xác đònh mật độ dòng nhiệt bề mặt ống q2 cần chọn sơ kết cấu bình ngưng giá trò q2 để tính sơ sau kiểm tra lại Chọn tq =0.3 *ttb =0.3 * 7.2 = 2.16 k  q21 = 2617.22*(ttb - tu) = 0.7 * 2617.22 * 7.2 = 13190.8 w/m2 _ Các ống bố trí mặt sàng theo đỉnh tam giác chùm có hình lục giác với số ống đặt theo đường chéo lớn m xác đònh theo công thức : Q4 m= 0.75* q 21 * S * df (l / D^ 2) S : cao ống ngang S=1.3 * d1=1.3 * 0.021 =0.027 (m) l/D2 : tỉ số chiều dài ống đường kính thân chọn f/D2=8 19434  m=0.75 =6.02 13190.8 * 0.027 * 0.0132 * chọn m=7 Đây số hàng ống theo chiều ngang N2=m=7 lấy n2/2=3 Hệ số tỏa nhiệt từ phía môi chất ngưng tụ tính theo bề mặt ống  1t  1t =0.72 h23  3 g n -0.167 ( )   tu-0.25  d1 (w/m2k); Trong :  : khối lượng chất lỏng R22 nhiệt độ ngưng tụ tk =43oC  =1118 kg/m3 (bảng 2.4 ,p39 máy thiết bò lạnh)  : độ nhớt động lực học  =0.2233 *1.53 NS/m2 (phụ lục 22, p 604,[9])  : hệ số dẫn nhiệt  = 7077 * 102w/mk (phụ lục 22,p 604,[9])  : hệ số tính đến điều kiện ngưng tụ khác phần đứng ( bề mặt cánh) ngang (bề mặt ống ) bề mặt ngưng tụ f d f  =1.3 đ E 0.75  n ; f1 l f1  (d1  d ) fd= )  2s cos s : chiều dày ống : s = 0.002 (m)  : góc đỉnh tiết diện cánh  =35o  (0.0212  0.0165 ) fd = = 0.139 (m2) 35 * 0.002 * cos fn ::diện tích bề mặt nằm ngang ống dài m fn = f1 –fd =0.149-0.139 =0.01 m2 l: chiều ngang hiệu dụng cánh l=0.25*  (d12 –do2)/d1 =0.25 *  (0.0212 –0.01652)/0.021=0.0063 (m) E : hệ số cánh cánh thấp E=1 0.139 * 0.0165 0.01 + =1.609  =1.3* 0.149 * 0.0063 0.149 _ Tính  1t =0.72 h23  3 g n -0.167 ( )   tu-0.25  d1 (w/m2k); 196.46 *10 *1118 * 0.07077 * 9.81 -0.167 *3 *  tu-0.25 3.6*1609 0.2233 *10 3 * 0.0165 =13544.47  tu-0.25 Mật độ dòng nhiệt phía môi chất : q1t =  1t t u=13544047 t u0.75 Ta có hệ phương trình xác đònh mật độ dòng nhiệt q2 tính theo bề mặt q1t =  1t t u=13544.47 t u0.75 q2t = 2617.22 (7.5- t u) Ở chế độ ổn đònh ta có cân q1=q2  13544.47 t u0.75 = 2617.22 (7.5- t u) =0.72 t u Q1t Q2t 19629.25 q2 = 16200 w/m2; 17011.93 13544.47 1.2 16488.69 15529.16 1.25 16357.6 16061 Diện tích bề mặt truyền nhiệt tính theo đường kính ống Qk 19434 F2= = =1.2 (m2) q 16200 Chọn số ống theo hàng ngang đường chéo lớn giác bố trí ống m=7 Vậy tổng số ống là: N=0.75 m2 +0.25 =0.75 * 72+0.25 =37 _Số lối nước bình ngưng 37 Z=n/n1= =9.25 chọn Z=10 Khi n=4*10=40; Thường phải bớt hàng ống phía để chừa chổ chứa lỏng ngưng tụ Số ống bò bớt nb tính phụ thuộc vào số hàng bò bớt i số ống đường chéo lớn (nằm ngang) lục giác tiết diện bố trí ống m theo công thức: m 1 1 nb= i +[ 1+2+ +(i-1)]=1 +0 = 4; 2 Như số ống thực tế lại nt= n-nb= 40-4 =36; Còn thiếu ống so với tính toán, bố trí thêm1 ống phía chùm ống; _Đường kính vùng bố trí ống mặt sàng : D=m*s=7*0.027=0.19 m S: bước ống ngang S=0.027 m _Đường kính thân D1=1890 + 2(9+6)=220 Chọn chiều dày thân 6mm Độ hở mặt sàng tới ống :9mm _Chiều dài ống ngưng : 1.2 l=f2/(  *d2*n)= =0.782  * 0.0132 * 37 _Tỉ số : l 0.782 = =4.12 D 0.19 nằm giới hạn cho phép (4  ) CHƯƠNG VI THIẾT BỊ BAY HƠI VI.1 Chọn thiết bò bay Thiết bò bay làm lạnh không khí kiểu khô Ở không khí lưu động chùm ống có cánh truyền nhiệt cho tác nhân sôi ống Đây loại thiết bò dùng rộng rãi VI.2 Tính toán _ Năng suất lạnh Qo =16.862 kw _ Nhiệt độ không khí vào dàn lạnh: t1=10oC ,  1=90% _ Nhiệt độ không khí khỏi dàn lạnh: t2=8oC ,  2=95% _Môi chất lạnh R22 _Nhiệt độ sôi môi chất lạnh : to=6 oC * Tính hiệu nhiệt độ trung bình logarit t  t ; với  tmax =t1 –t0 =4oC  ttb = max t ln max t  tmin = t2 – to=2oC 42 =2.89 K ln *Chọn kiểu kết cấu bề mặt trao đổi nhiệt Dùng dàn làm lạnh không khí khô treo trần ng đồng đặt song song có cánh tản nhiệt phía không khí _Đường kính dng=38 mm _Đường kính d1 =31 mm _Chiều dày ống S = 3.5 mm _Chiều cao cánh h = 20 mm _ Đường kính cánh D = 40 mm _Bước cánh Sc =8 mm _Chiều dày cánh  =1 mm _Bước ống theo chiều ngang S1=80 mm _Bước ống theo chiều dọc S2=80 mm - Diện tích bề mặt m chiều dài ống Ftr=3.14*0.031*1=0.0972m2/m; Diện tích cánh mét chiều dài ống D d a2  Fc= 2( )n 4 N: số cánh mét ống n=1/sc  ttb =  Fc =  2S c ( h2+2hd ) =  * 0.008 (0.022+2*0.02*0.038) = 0.904 m2/m; Diện tích bề mặt ống cánh  0.001 Fa = d a (1  ) =  * 0.038(1) = 0.1044 m2/m; sc 0.008 Diện tích trao đổi nhiệt toàn tính theo mét chiều dài ống Foc=Fa +Fc=0.1044 + 0.904= 1.084 m2/m Hệ số làm cánh  =Ft / Fng=10.37; * Xác đònh hệ số tỏa nhiệt đối lưu  k phía không khí: Khi không khí chuyển động ngang qua chùm ống bố trí song song có cánh tấm: Nu=C CzCc(( d a -0.54 h -0.14 n ) ( ) Re ; sc sc  Tính Re w * d - Re=  Chọn tốc độ không khí dàn w=5 m/s  kk =1.29 kg / m  : độ nhớt động lực không khí t= 9o C  =0.018 * 10-2 pas w * d * 0.0004 *1.29 = =2294;  Re =  0.018 * 1000 - C=0.105; s 0.08 - Cc=1.04 với = =2.1; d a 0.038 - Cz = số hàng ống theo chiều chuyển động không khí > 4; Phương trình thoả mãn với Re = 500 25000; da =3 ; sc h = 0.36 4.3; sc d a 0.038 Ở = =4.74; sc 0.008 h = sc Vậy Nu=C CzCc(( 0.02 =2.5; 0.008 d a -0.54 h -0.14 n ) ( ) Re = sc sc = 0.105*1*1.04*4.74-0.54 *2.5-0.14* 22940.72 =13.7415; +Hệ số tỏa nhiệt N   k= u ; sc  : hệ số dẫn nhiệt không khí  = 2.445 * 10-2 w/mk N u  13.7415 * 2.445 *10 2   k= = =42 w/m2k sc 0.008 Hệ số tỏa nhiệt quy ước từ không khí ẩm có tính đến trở lực tiếp xúc cánh ống ; q=  Rtx k Chọn Rtx=4.5 * 10-3 m2k/w :trở lực tiếp xúc cánh ống  q= 1  Rtx = q = 1  4.5 *10 3 42 = 35.324 w/m2k k * Hệ số tỏa nhiệt qui ước phía không khí , quy đổi theo bề mặt ống  qi   q [ Fc F F Ec  (1  c )] ; Foc Foc Fi : _  : hệ số tính đến tỏa nhiệt không đồng theo chiều cao cánh  =0.85 _ Xác đònh E c : Ec =th (m*h’) / (m*h’) th(x) : hàm tanghypobolic * q +m=  q : hệ số dẫn nhiệt đồng q * c  q =385 w/mk * 21.26 =16.62 385 * 0.0004 h’ : chiều cao quy ước cánh tròn h’ =h*[1+0.35 ln(D/do) ] 0.026 =0.006[1 + 0.35 ln( )] =0.007624 (m) 0.012 với Do = dn + d1 +sc =12+10+4=26 mm  m*h’ =16.62 * 0.007624 =0.1267 m*h’ =0.1267  th(m*h’)  0.1267 (bảng 2.4 ,p 74 tập 5)  tính Ec : Ec =th (m*h’) / (m*h’) = Tính  qi F F F -  qi   q [ c Ec  (1  c )] = Foc Foc Fi 0.904 0.904 1.0084 = 35.324[ =317.052; * 0.85  (1  )] 1.0084 1.0084 0.0972 * Mật độ dòng nhiệt phía không khí , quy chuẩn theo bề mặt ống : qF =  qi(tp - tv) m= t1 =10 oC  h1 = 29 kJ/kg  1= 90% t2 = oC  h1 = 24 kJ/kg  2=95 % hw=20 kJ/kg  tu =6.8oC  qF =  qi(tp - tv) =317.052.464 (10 -6.8) =1014.56 w/m2 _Diện tích trao đổi nhiệt quy chuẩn theo bề mặt ống 16862 F=Qo /qp = = 16.6 (m2) 1014.56 _Lưu lượng không khí qua dàn lạnh Q 16.862 mkk = o = =3.3724 kg/s h1  h 29  24 _Lưu lượng thể tích không khí qua dàn lạnh : m 3.3724 Vkk = kk = =2.614 m3/s  kk 1.29 _Tiết diện thoáng dàn lạnh V 2.614 Ft = kk = =0.523 (m2)  _Diện tích bề mặt xec_xi d i  * 0.031 Ft’ =F =0.523 = 0.001 * 0.02 2h 0.08  (0.038  * ) s1  (d a  ) 0.008 sc =1.3765 (m2) _Số lượng xéc_xi ghép song song F 16.6 Z= t = = 12.06 Ft ' 1.3765 Chọn Z= 13 _ chiều dài ống xec_xi Fi 0.523 L1= = = 14.1346 m 0.001 * 0.02 2h 0.08  (0.038  ) s1  (d a  ) 0.008 sc _Số hàng ống xec_xi Li 14.1346 177 m= = SiK 0.08K K K=1  m=13.3 K=2  m=9.41 chọn m= 10  K =1.77 ; _Chiều dài ống xec_xi L1 14.1346 =1.41346 (m)  m 10 Chọn dàn bay 2BO20 Nga sản xuất l= CHƯƠNG VII THÁP GIẢI NHIỆT VII.1 Lý thuyết Tháp giải nhiệt dùng để làm lạnh nước làm mát thiết bò ngưng tụ xuống nhiệt độ ban đầu nước làm mát Chất tải lạnh trung gian nước Nhờ quạt gió dàn phun mưa, nướv bay phần giảm nhiệt độ xuống tới mức yêu cầu để bơm trở lại bình ngưng nhận nhiệt ngưng tụ VII.2 Tính toán chọn thiết bò Qk=19.434 kw _ Nhiệt đột bầu ướt không khí tháp tk=29oC _ Nhiệt độ nước làm mát vào bình ngưng nhiệt độ nước khỏi tháp giải nhiệt tw1=33 oC _ Nhiệt độ nước làm mát khỏi bình ngưng nhiệt độ nước vào tháp giải nhiệt tw2=38 oC _ Lượng nước qua bơm tuần hoàn Q 19.434 KJ / s mk= = =0.93 kg/s c(tw2  tw1) 4.18KJ /( kgK ) * (38  33) K _ Hiệu entanpi  ho Hình 8.2 p154 ,[3]   ho =38.2 KJ/kg _Đại lượng đặc trưng tháp Q 19.434 Kw Z= o = =0.509 kg/s =18344 kg/h ho 38.2 KJ / kg _ Lưu lượng không khí : mkk =1.3 mw =1.3*0.93=1.209 kg/s _ Tốc độ không khí: wkk =3 m/s _ Năng suất trao đổi riêng tra đồ thò 8.9 , p 156 ,[3] Z =12100 kg/m2h S _Tiết diện phun mưa:S Z 1832.4 S= = = 0.1514 m2; z 12100 s _ Tổn thất áp suất vật thể trao đổi nhiệt chất theo đồ thò 8.4 , p156 [3]  p =95 N/m2 - Công suất động yêu cầu quạt gió N= M kk Ptong  ;  ptông =2 *  p =2*95 =190 N/m2  =0.6  = 1.29 kg/m2 M kk Ptong 1.209 *190 N= = =0.297 kw 0.6 *1.29  Q - Năng suất làm mát cần thiết Q = k với k1 hệ số hiệu chỉnh tra theo k1 hình 8.5 P157 [3]  k1= 1.2; Q 19.434 Q= k   16.195 k1 1.2 kw =13925 kcal/h; Theo catalog cooling tower công ty TNHH Tấn Phát chọn tháp giải nhiệt LBC5 có thông số: + Năng suất làm mát Q= 19500 kcal/h; + Lưu lượng nước đònh mức  = 65 l/phút; + Kích thước D=750mm; L=1400 mm; + Quạt gió: Motor N=1/6 HP; Lượng gió Gk= 60 m3/phút; luuluongvanhanhthuc k * mk -Mật độ phun mưa r= ;  luuluongdi nhmuc  Với k2 hệ số hiệu chỉnh theo mật độ phun mưa tra đồ thò hình 8.6 P160 [3]  k2= 1; luuluongvanhanhthuc k * mk 0.93 * 60 r= = =0.8585;  65 luuluongdi nhmuc  - Năng suất nhiệt thực tế tháp giải nhiệt Qk= Qknk1k2=19500*1.2*1=23400 kcal/h; Qk lớn suất đầu cho nghóa nhiệt độ ngưng tụ xuống thấp nhiệt độ ngưng tụ đầu cho CHƯƠNG VIII THIẾT BỊ HỒI NHIỆT Thiết bò hồi nhiệt dùng để lạnh lỏng tác nhân sau ngưng tụ trước vào van tiết lưu nhiệt nhiệt tác nhân lạnh từ dàn bay trước vào máy nén máy lạnh freon nhằm tăng hiệu suất lạnh chu trình Nhiệt độ bay hay nhiệt độ vào thiết bò hồi nhiệt t1’=60C Nhiệt độ ngưng tụ hay nhiệt độ lỏng vào thiết bò hồi nhiệt t3’=430C Nhiệt độ hút vào máy nén hay nhiệt độ thiết bò hồi nhiệt t1=250C Nhiệt độ lỏng khỏi thiết bò hồi nhiệt t3=300C - Lưu lượng qua thiết bò hồi nhiệt m= 0.087 kg/s - Hiệu enthanpi tác nhân lạnh vào thiết bò hồi nhiệt  h=h1-h1’’=724-707.7=16.3 kj/kg - Năng suất thiết bò hồi nhiệt Qhn=m*  h=0.087*16.3=1.42 kw 43  30 - Nhiệt độ trung bình lỏng lạnh  ttb= =36.50C - Các thông số vật lý lỏng R22 nhiệt độ trung bình  = 1147.4 kg/m3  = 0.069 w/m2k  = 2.288*10-4 NS/m2 Pr= 3.628; - Nhiệt độ trung bình nhiệt  ttb=  25 = 15.5 0C - Các thông số vật lý nhiệt Cp=0.628 kj/kg.k  = 15.86 kg/m3  = 0.0119 w/mk  = 0.0142*10-3NS/m2 Pr= 1.089 - Chọn kích thước chủ yếu thiết bò hồi nhiệt + ng xoắn trơn đồng + Đường kính d1=0.01m + Đường kính da=0.012m + Chiều dày ống s= 0.002m + Đường kính thân bình Di= 0.157 m + Đường kính lõi Dlo= 0.1 m + ng xoắn lớp cách thân bình vỏ lõi 1.5 mm + Các ống xoắn cách mm m 0.087 - Lưu lượng thể tích nhiệt Vh= = = 0.00549 m3/s  15.86 - diện tích vành khăn bình hồi nhiệt   Fvk= (Di2-Dlo2)= (0.1572-0.12)= 0.0115 m2 4 - Diện tích choán chổ cuộn ống xoắn  Fx= ((0.1272-0.1032)+(0.1542-0.122))=0.009684 m2 - Diện tích qua Fh=Fvk-Fx=0.0115-0.009684=0.001816 m2 0.00549 V - Tốc độ qua tiết diện hẹp v= = = 3.02 m/s Fh 0.001816 vd  3.02 * 0.012 *15.86 - Trò số Re Re= a = =40477  0.0142 *10 3 - Trò số Nu Nu=C Rem Prn  Trong : C=0.27; m= 0.63; n=0.36;  =0.95; Nu=0.27* 404770.63 1.0890.36 0.95= 211.33; Nu 211.33 * 0.0075 - Hệ số toả nhiệt  h = = =209.58 w/m2k 0.012 da - Hệ số toả nhiệt thực có hiệu chỉnh  ht =1.5  h =1.5* 209.58=314.35 w/m2k - Lưu lượng thể tích lỏng lạnh chutển động ống m 0.087 V l= = =0.0000758 m3/s  l 1147.4 * 0.0000758 4V - Tốc độ chuyển động lỏng v= = =0.483 m/s 2d1 * 3.14 * 0.012 vd  0.483 * 0.01 *1147.4 - Trò số Re lỏng Re= = =24207  2.288 *10 4 - Trò số Nu Nu=0.021 Re0.8 Pr0.43=0.021*242070.8*3.6280.43=117.5; Nu 117.5 * 0.069 - Hệ số toả nhiệt phía lỏng  l = = =810.7 w/m2k; 0.01 d1 - Hệ số toả nhiệt thực có hiệu chỉnh  lt =  l  x Trong d  x = 1+1.8 i với Rtb=(0.127+0.103+0.154+0.13)/8=0.06425; Rtb 0.01  x =1+1.8 =1.28; 0.06425  lt =810.7*1.28=1037.7 w/m2k; - Hệ số truyền nhiệt quy đổi theo bề mặt Ks = Trong đó: da s    lt d i   ht s,  chiều dày hệ số dẫn nhiệt vách ống s= 0.002m;  =383.8 w/mk; Ks = =230.27 w/m2k; 0.012 0.002   1037.7 0.01 383.8 314.35 - Hiệu nhiệt độ trung bình logarit  tmax=25-6=19K  tmin=43-30=13K t  t 19  13 = =15.8K;  ttb= max 19 t max ln ln 13 t Qhn 1420 = =0.39 m2; kt tb 230.27 *15.8 F 0.39 - Tổng chiều dài ống đồng l= a = =10.35 m; d a 3.14 * 0.012 - Diện tích truyền nhiệt yêu cầu Fa= CHƯƠNG IX Tính chọn thiết bò phụ IX.1 Bình chứa cao áp Bình chứa cao áp thường đặt bên thiết bò ngưng tụ để chứa lỏng ngưng tụ giải phóng bề mặt trao đổi nhiệt thiết bò ngưng tụ, trì cấp lỏng liên tục vào van tiết lưu - Các thông số dàn lạnh: + Số lượng xecxi z=30 + Số hàng ống xecxi m=14 + Chiều dài ống xecxi l=1.16m + Đường kính ống dn=0.012m dt=0.01 m; + Thể tích met chiều dài ống dn=12mm v= 0.785 10-4 m3/m; - Thể tích dàn lạnh V= z m l v= 30*14*1.16*0.785 10-4=0.038245 m3; - Thể tích bình chứa cao áp tác nhân từ lên: Vbc=1.45V=1.45*0.038245=0.0555 m3; - Chọn bình chứa cao áp có : + Đường kính thân D=300 + Chiều dài thiết bò L=800 + chiều dày thân s=6 P * Dn  C Trong đó: Tính kiểm tra độ bền bình chứa cao áp dt>= *  cp  P C: hệ số bổ sung chiều dày chọn C=0.002; P: áp suất tính toán lấy P=2Mpa;  : hệ số bền mối hàn chọn  =0.7;  cp: ứng suất bền cho phép vật liệu  cp   *  cp* ;  cp* : ứng suất cho phép tuyệt đối vật liệu t=430C;  cp* = 136.12 Mpa (thép CT3);  : hệ số hiệu chỉnh ứng suất , chọn  =0.9; * Nên  cp   *  cp =0.9*136.12=122.5 Mpa; Chiều dày thân dt>= P * Dn * 0.3 C=  0.002  0.00443 m; *  cp  P * 0.9 *136.12  Chiều dày thực tế bình dtt=8 mm> dt Vậy bình đủ bền; IX.2 Bình tách lỏng: Bình tách lỏng bố trí đường hút máy nén để bảo vệ máy nén không hút phải lỏng Trong thiết bò đại,bình tách lỏng trang bò thiết bò tự động ngắt mạch, ngừng máy nén mức lỏng bình lên đến mức nguy hiểm Trong hệ thống có bơm tuần hoàn bơm tuần hoàn cấp lỏng cho dàn lạnh tín hiệu nhiệt bình tách lỏng lỏng toàn lỏng rơi vào bìmh chảy bình chứa IX.3 Bình tách dầu: Bình tách dầu có nhiệm vụ tách dầu theo nén, không cho dầu vào dàn ngưng mà dầu quay trở lại máy nén bình gom dầu Nguyên tắc làm việc giảm tốc độ dòng thay đổi hướng chuyển động dòng để hạt dầu động tích tụ lại chảy xuống đáy bình IX.4 Bình chứa dầu Bình chứa dầu dùng để gom dầu từ thiết bò bình tách dầu, bầu dầu bình ngưng, bình chứa, bình bay hơi, bình tách lỏng để giảm tổn thất nguy hiểm xả dầu từ áp suất cao IX.5 Phin lọc Phin lọc có nhiệm vụ loại trừ cặn bẩn học tạp chất hoá học đặc biệt nước acid khỏi vòng tuần hoàn tác nhân lạnh IX.6 Bơm Bơm nước kiểu li tâm để bơm nước giải nhiệt cho nước giải nhiệt bình ngưng Bơm tác nhân lạnh cho hệ thống lạnh dùng bơm tuần hoàn cấp lỏng cho dàn bay IX.7 Quạt Quạt hướng trục sử dụng cho dàn lạnh, dàn ngưng tụ, tháp giải nhiệt để đối lưu cưỡng không khí Quạt li tâm cần cột áp cao hơn, dùng cho buồng điều không, dàn lạnh không khí để tuần hoàn vận chuyển phân phối không khí đặt biệt hệ thống điều hoà không khí Quạt li tâm trục cán loại quạt li tâm guồng cánh quạt nhỏ mà dài, có độ ồn nhỏ nên sử dụng rộng cho dàn lạnh đặt nhà hệ thống diều hoà không khí để giảm ồn tới mức tối thiểu IX.8 p kế p kế dùng để đo thò áp suất môi chất đầu hút, đầu đẩy thò hiệu áp suất dầu bôi trơn Ngoài áp kế áp dụng đồng hồ nạp gas, bình ngưng, bình chứa, bình trung gian… IX.9 Đường ống - Chọn tốc độ tác nhân lạnh ống hút vh=8 m/s; - Chọn tốc độ tác nhân lạnh ống đẩy vd=8 m/s; - Chọn tốc độ lỏng tác nhân lạnh ống vl=0.6 m/s; 4m 4vm - Tốc độ v= ;  d d - Lưu lượng tác nhân lạnh m= 0.087 kg/s; * 0.044 * 0.087 - Tính đường ống hút dh= =0.0247m; 3.14 * Chọn ống DN25 có dn=29mm; dtr= 25mm; * 0.018 * 0.087 - Tính đường ống đẩy dd= =0.0141m; 3.14 *10 Chọn ống DN15 có dn=18mm; dtr= 15mm; * 0.8772 *10 3 * 0.087 - Tính đường ống dẫn lỏng dl= =0.0127m; 3.14 * 0.6 Chọn ống DN12 có dn=14mm; dtr= 12mm; C TÍNH KINH TẾ STT Tên thiết bò Máy nén Số lượng Tiền (1000 đ) 40000 Ghi  B6C4 10 11 Tổng Thiết bò ngưng tụ Thiết bò bay Van tiết lưu nhiệt Thiết bò hồi nhiệt Tháp giải nhiệt Bình tách dầu Bình chứadầu Bình tách lỏng Bình chứa cao áp Phin lọc 1 1 1 1 1 KTP-4 2BO20 24000 75000 1000 10000 4000 5000 4000 5000 10000 1000 1790000 LBC5 Giá nguyên liệu, điện, nước, nhân công chi tiết phụ lấy 100% giá thành thiết bò  tiền =179+179=358 triệu; Tài Liệu Tham Khảo Nguyễn Đức Lợi, “Hướng dẫn thiết kế hệ thống lạnh”, NXB Khoa học kỹ thuật Hà Nội, 2002 ; 2.Trần Thanh Kỳ, “Máy lạnh” 3.Nguyễn Đức Lợi-Phạm Văn Tuỳ, “Bài tập kỹ thuật lạnh”,NXB Giáo dục,1998; Nguyễn Đức Lợi-Phạm Văn Tuỳ, “Máy thiết bò lạnh ”,NXB Giáo dục,2002; Nguyễn Đức Lợi-Phạm Văn Tuỳ, “Kỹ thuật lạnh sở ”,NXB Giáo dục,1999; Nguyễn Đức Lợi, “Tự động hoá hệ thống lạnh”, NXB Giáo dục,2001; Phạm Văn Bôn, tập “Giáo trình trình thiết bò truyền nhiệt”,NXB ĐHQG.TP.HCM,2000; 8.tập 10; sổ tay tập 1; 10.Hoàng Đình Tín-Bùi Hải, “Bài tập kỹ thuật nhiệt động lực học kỹ thuật”, NXB Giáo Dục,1996 ... lưu tự nhiên I.2 .3 Buồng bảo quản đa -12oC - Buồng bảo quản đa thường thiết kế -120C cần bảo quản lạnh đưa lên nhiệt độ bảo quản 00C cần bảo quản đông đưa xuống nhiệt độ bảo quản -18oC tuỳ theo... , Pa Áp suất thực Px , Pa 36 . 82 36 . 53 33. 40 33 .11 32 .94 5 .67 5 .38 62 13. 8 61 17.1 5144.7 5 060 .8 5012.5 9 13. 9 895.7 4720.5 467 7.5 430 8 .6 4 265 .6 7 83. 2 740.15 3 365  Ta có Phmax > Px vách không bò... 75 43 43 30 P (pc) 6. 0208 6. 0208 16. 4 83 16. 4 83 16. 4 83 16. 4 83 6. 0208 h(kJ/kg) 724 707.7 750 717.4 5 53. 54 537 .24 537 .24 V (m3/kg) 0.044 0.018 0.8772 10 -3 IV.2.2 Tính chu trình lạnh _ suất lạnh riêng