Thiết kế hệ thống kho lạnh bảo quản thịt heo với năng suất cấp đông 5 tấn mẻ sử dụng môi chất lạnh NH3 đặt tại Quảng Trị

MỤC LỤC Trang CHƯƠNG MỞ ĐẦU: CÁC SỐ LIỆU BAN ĐẦU І Mục đích ý nghĩa hệ thống lạnh ІІ Nội dung thơng số Cấp đơng: Trữ đơng: Thơng số mơi trường: CHƯƠNG 1: XÁC ĐỊNH KÍCH THƯỚC VÀ BỐ TRÍ MẶT BẰNG KHO LẠNH §1.1 Tính kích thước phòng cấp đơng Tính thể tích chất tải: Vct Tính diện tích chất tải : Fct Chiều cao phòng cấp đơng Chiều cao phòng cấp đơng Xác định số phòng cấp đơng: n §1.2 Tính kích thước phòng trữ đơng Tính thể tích chất tải: Vct Tính diện tích chất tải : Fct Chiều cao phòng trữ đơng Chiều cao phòng trữ đơng Xác định số phòng trữ đơng: n §1.3 Bố trí mặt kho lạnh CHƯƠNG 2: TÍNH CÁCH NHIỆT CÁCH ÂM CHO KHO LẠNH §2.1 Tính cách nhiệt cho tường bao kho lạnh Kết cấu số liệu 2.Tính tốn Kiểm tra nhiệt độ đọng sương §2.2 Tính cách nhiệt trần kho lạnh Kết cấu thơng số 2.Tính tốn Kiểm tra nhiệt độ đọng sương §2.3 Tính cách nhiệt kho lạnh Kết cấu thơng số 2.Tính tốn Kiểm tra nhiệt độ đọng sương §2.4 Bố trí cách nhiệt cho kho lạnh CHƯƠNG 3: TÍNH NHIỆT HỆ THỐNG LẠNH §3.1 Tính nhiệt cho phòng cấp đơng Tính tổn thất lạnh qua kết cấu bao che : Q1 Tính tổn thất lạnh làm lạnh sản phẩm bao bì: Q2 3.Tính tổn thất lạnh vận hành: Q4 Tính nhiệt kho lạnh Cơng suất lạnh u cầu máy nén SVTH: Trần Đình Trong 11 13 15 Trang: §3.2 Tính nhiệt cho phòng trữ đơng 18 Tính tổn thất lạnh qua kết cấu bao che : Q1 Tổn thất lạnh làm lạnh sản phẩm bao bì Q2: 3.Tính tổn thất lạnh vận hành: Q4 Tính nhiệt kho lạnh Cơng suất lạnh u cầu máy nén CHƯƠNG 4: LẬP CHU TRÌNH VÀ TÍNH CHỌN MÁY NÉN §4.1 Chọn mơi chất 21 §4.2 Hệ thống lạnh cho phòng trữ đơng 21 І Thơng số ban đầu ІІ Tính tốn chu trình Chọn nhiệt độ bay : Chọn nhiệt độ ngưng tụ : Tính cấp nén chu trình Chọn chu trình lạnh Chọn độ q lạnh, độ q nhiệt Xây dựng đồ thị lập bảng thơng số điểm nút Xác định lưu lượng tuần hồn qua hệ thống Phụ tải nhiệt thiết bị ngưng tụ Xác định cơng máy nén 10 Tính chọn cơng suất lạnh 11 Hệ số làm lạnh Ш Chọn máy nén 1.Chọn máy nén Chọn động kéo máy §4.3 Hệ thống lạnh cho phòng cấp đơng 25 І Thơng số ban đầu ІІ Tính tốn chu trình Chọn nhiệt độ bay : Chọn nhiệt độ ngưng tụ : Tính cấp nén chu trình Chọn chu trình lạnh Chọn độ q lạnh, độ q nhiệt Xây dựng đồ thị lập bảng thơng số điểm nút Tính tốn chu trình Ш Tính chọn máy nén động kéo Tính chọn máy nén 2.Chọn động cho máy nén CHƯƠNG 5: TÍNH CHỌN CÁC THIẾT BỊ TRAO ĐỔI NHIỆT VÀ THIẾT BỊ PHỤ §5.1 Tính chọn thiết bị ngưng tụ 30 Chọn thiết bị ngưng tụ Mục đích thiết bị ngưng tụ Cấu tạo Tính chọn thiết bị ngưng tụ Ngun lý làm việc §5.2 Tính chọn thiết bị bay 31 Chọn thiết bị bay SVTH: Trần Đình Trong Trang: 2 Mục đích thiết bị bay Cấu tạo Ngun lý làm việc Tính chọn thiết bị bay §5.3 Tính chọn thiết bị phụ Bình chứa cao áp Bình tách lỏng Bình tách dầu Bình gom dầu Bình trung gian Tính chọn tháp giải nhiệt Thiết bị tách khí khơng ngưng Van tiết lưu tự động cân Van điện từ 10 Van chiều 11 Van an tồn SVTH: Trần Đình Trong 34 Trang: CHƯƠNG MỞ ĐẦU: CÁC SỐ LIỆU BAN ĐẦU І Ý NGHĨA VÀ MỤC ĐÍCH CỦA HỆ THỐNG LẠNH - Từ xa xưa người biết sử dụng lạnh cho đời sống, cách cho vật cần làm lạnh tiếp xúc với vật lạnh Sau kỹ thuật lạnh đời thâm nhập vào ngành kinh tế quan trọng hỗ trợ tích cực cho ngành như: • Ngành cơng nghệ chế biến bảo quản thực phẩm • Trong cơng nghiệp nặng: làm nguội khn đúc • Trong y tế: chế biến bảo quản thuốc • Trong cơng nghiệp hố chất • Trong lĩnh vực điều hồ khơng khí - Đóng vai trò quan trọng ngành cơng nghiệp chế biến bảo quản thực phẩm Tuy nhiên để giữ cho thực phẩm lâu dài nhằm cung cấp, phân phối cho kinh tế quốc dân,thì phải cấp đơng trữ đơng nhằm giữ cho thực phẩm nhiệt độ thấp (-180C ÷ - 40 C) Bởi nhiệt độ thấp vi sinh vật làm thiu thực phẩm bị ức chế, q trình phân giải diễn chậm Vì mà giữ cho thực phẩm khơng bị hỏng thời gian dài II NỘI DUNG VÀ U CẦU THIẾT KẾ Cấp đơng: - Sản phẩm bảo quản: Thịt Heo - Cơng suất: E = tấn/mẻ - Nhiệt độ thịt đầu vào: 180C - Nhiệt độ thịt đầu ra: ttb = -150C - Thời gian cấp đơng: 11giờ - Nhiệt độ phòng cấp đơng: -350C Trữ đơng: - Cơng suất : E = 45 - Nhiệt độ phòng trữ đơng: -180C Thơng số mơi trường: - Địa điểm xây dựng: Tp Đơng Hà – Quảng Trị - Nhiệt độ mơi trường: tn = 37,10C ( Mùa hè ) - Độ ẩm mơi trường: φn = 74% SVTH: Trần Đình Trong Trang: CHƯƠNG 1: XÁC ĐỊNH KÍCH THƯỚC VÀ BỐ TRÍ MẶT BẰNG KHO LẠNH Mục đích chương xác định kích thước phòng kho lạnh bố trí hợp lí mặt kho lạnh §1.1 Tính kích thước phòng cấp đơng Cho biết: - Cơng suất : E = tấn/mẻ - Sản phẩm: Thịt Heo Tính thể tích chất tải: Vct Vct= Với: E , [m3] gv - E [tấn]: Cơng suất chất tải phòng cấp đơng - gv= 0,17 tấn/m3 : định mức chất tải thể tích Tra bảng 2.3 sách tài liệu [1] Suy ra: = 29,4 m3 0,17 Vct= Tính diện tích chất tải : Fct Fct= Vct , [m2] hct Với: hct [m]: chiều cao chất tải, chọn hct= 2m ( Xếp thủ cơng ) Suy ra: 29,4 = 14,7 m2 Fct= Diện tích phòng lạnh: Ftr Fct , [m2] βF Ftr= Với : βF: hệ số kể đến đường lại,diện tích chiếm chỗ dàn bay hơi,quạt Ở dây ta chọn βF = 0,7 Tra bảng 2.4 sách tài liệu [1] Suy ra: Ftr= 14,7 = 21 m2 0,7 Chiều cao phòng cấp đơng htr= hct+ ∆h , [m] Với: ∆h chiều cao kể đến gió đối lưu buồng, chọn ∆h = 1m Suy ra: htr=2+1= m Xác định số phòng cấp đơng: n n= Ftr , f Với: f diện tích buồng lạnh quy chuẩn chọn f= 5x5 m2 Suy ra: n= 24,5 = 0,98 25 chọn n =1 phòng => Cỡ buồng cấp đơng là: Ftr = f = 5x5 m2 §1.2 Tính kích thước phòng trữ đơng Cho biết: - Cơng suất: E = 45 Tính thể tích chất tải: Vct Vct = Với: E , [m3] gv - E [tấn]: Cơng suất chất tải phòng cấp đơng SVTH: Trần Đình Trong Trang: - gv= 0,45tấn/m3 : định mức chất tải thể tích, tra theo bảng 2-3 tài liệu [1] thịt heo đơng lạnh Suy ra: Vct = 45 = 100 m3 0,45 Tính diện tích chất tải : Fct Fct = Vct , [m2] hct Với: hct [m]: chiều cao chất tải, chọn hct= 2m Suy ra: Fct= 100 = 50 m2 Diện tích phòng lạnh: Ftr Ftr= Fct , [m2] βF Với : βF: hệ số kể đến đường lại, diện tích chiếm chỗ dàn bay hơi, quạt Ở dây ta chọn theo bảng 2-4 tài liệu[1] với diện tích buồng lạnh từ 20÷100 m2 có βF=0,7 Suy ra: Ftr = 50 = 72 m2 0,7 Chiều cao phòng trữ đơng htr = hct+ ∆h , [m] Với: ∆h chiều cao kể đến gió đối lưu buồng chọn ∆h = 1m Suy ra: htr = 2+1 = m Xác định số phòng trữ đơng: n n= Ftr , f Với: f diện tích buồng lạnh quy chuẩn chọn f = 6x6 m2 Suy ra: n= 72 =2 36 chọn n = phòng => Cỡ buồng trữ đơng là: Ftr = f = 6x6 m2 §1.3 Bố trí mặt kho lạnh PHỊNG MÁY CĐ (-35°C) SVTH: Trần Đình Trong VAN PHỊNG TĐ (-18°C) TĐ (-18°C) Trang: CHƯƠNG 2: TÍNH CÁCH NHIỆT CÁCH ÂM CHO KHO LẠNH Do chênh lệch nhiệt độ mơi trường kho lạnh lớn Do để giảm tối đa tổn thất nhiệt mơi trường phải bọc cách nhiệt Biết lớp cách nhiệt dày tổn thất nhiệt Nhưng chiều dày phải đảm bảo tối ưu hố chi phí đầu tư tiết kiệm lượng vận hành Mục đích chương để giải vấn đề Trong khn khổ đồ án mơn học khơng cần tính lớp cách ẩm Chiều dày lớp cách nhiệt tính theo cơng thức tính hệ số truyền nhiệt k qua vách phẳng nhiều lớp lấy từ cơng thức (3-1) trang 64 tài liệu [1] k = + δ i + δ cn + , [W/m2K] ∑ α n =1 λi λcn α Suy chiều dày lớp cách nhiệt: n 1  δi  δcn=λcn  −  + ∑ +  , [m]  k  α i =1 λi α  tư Với: n - δcn: Độ dày u cầu lớp cách nhiệt, [m] λcn: Hệ số dẫn nhiệt vật liệu cách nhiệt , [W/mK] k : Hệ số truyền nhiệt, [W/m2K] α1: hệ số toả nhiệt mơi trường bên ngồi tới tường cách nhiệt, [W/m2K] α2: hệ số toả nhiệt vách buồng lạnh tới buồng lạnh, [W/m2K] δi: Bề dày u cầu lớp vật liệu thứ i, [m] λi: Hệ số dẫn nhiệt lớp vật liệu thứ i, [W/mK] §2.1 Tính cách nhiệt cho tường bao kho lạnh Chúng ta tính cách nhiệt chung cho tường tính cho tường khắc nghiệt Chiều dày lớp cách nhiệt xác định theo u cầu bản: - Vách ngồi kết cấu bao che khơng phép đọng sương, nghĩa độ dày lớp cách nhiệt phải đủ lớn để nhiệt độ bề mặt vách ngồi ngồi lớn nhiệt độ đọng sương mơi trường ts - Chọn chiều dày cách nhiệt cho giá thành đơn vị lạnh rẻ Kết cấu số liệu SVTH: Trần Đình Trong Trang: Lớp Vật liệu Vữa trát xi măng Gạch đỏ Vữa trát xi măng Bitum Giấy dầu Polystiron ( Xốp ) Giấy dầu Lưới mắt cáo,vữa mắc cao Móc sắt δ [m] 0,015 0,2 0,015 0,002 0,005 ? 0,002 0,02 λ [W/m2K] 0,9 0,82 0,9 0,18 0,15 0,047 0,15 0,9 2.Tính tốn a Phòng trữ đơng - Hệ số toả nhiệt bề mặt ngồi tường bao tra theo bảng 3-7 trang 65, tài liệu [1] có α1 = 23,3 W/m2K - Hệ số toả nhiệt bề mặt buồng lạnh lưu thơng khơng khí cưỡng vừa phải tra theo bảng 3-7 trang 65, tài liệu [1] có: α2=9 W/m2K - Đối với phòng trữ đơng nhiệt độ phòng -18 0C Tra bảng 3-3 trang 63 tài liệu [1] với nhiệt độ phòng -18 0C tính cho vách bao ngồi Ta có hệ số truyền nhiệt tối ưu qua tường : ktư = 0,22 W/m2K Thế số vào ta tính chiều dày lớp cách nhiệt tường phòng trữ đơng: δcn = 0,047[ 1 0,02 0,015 0,2 0,002 0,005 0,002 −( + + + + + + + )] 0,22 23,3 0,9 0,9 0,82 0,180 0,15 0,15 = 0,19 m Trên thực tế chiều dày cách nhiệt quy chuẩn Do chiều dày thực tế lớp cách nhiệt chọn theo quy chuẩn với điều kiện phải lớn chiều dày xác định Ở chọn chiều dày thực tế cách nhiệt là: δ cntt = 0,2 m Ứng với δ cntt ta tính hệ số truyền nhiệt thực tế: ktd = + 0,02 + 0,015 + 0,2 + 0,002 + 0,005 + 0,002 + 0,2 + 23,3 0,9 0,9 0,82 0,18 0,15 0,15 0,047 = 0,21W/m2K b Phòng cấp đơng - Hệ số toả nhiệt bề mặt ngồi tường bao tra theo bảng 3-7 trang 65 tài liệu [1] có : α1= 23,3 W/m2K - Hệ số toả nhiệt bề mặt buồng lạnh lưu thơng khơng khí cưỡng mạnh tra theo bảng 3-7 trang 65,tài liệu[1] có: α2= 10,5 W/m2K - Đối với phòng cấp đơng nhiệt độ phòng -35 0C Tra bảng 3-3 trang 63 tài liệu [1] với nhiệt độ phòng -35 0C tính cho vách bao ngồi Ta có hệ số truyền nhiệt tối ưu qua tường : ktư = 0,19 W/m2K Thế số vào ta tính chiều dày lớp cách nhiệt tường phòng trữ đơng: δcn = 0,047[ 1 0,02 0,015 0,2 0,002 0,005 0,002 −( + + + + + + + )] 0,19 23,3 0,9 0,9 0,82 0,180 0,15 0,15 10,5 = 0,22 m Trên thực tế chiều dày cách nhiệt quy chuẩn Do chiều dày thực tế lớp cách nhiệt chọn theo quy chuẩn với điều kiện SVTH: Trần Đình Trong Trang: phải lớn chiều dày xác định Ở chọn chiều dày thực tế tt cách nhiệt là: δ cn = 0,3 m tt Ứng với δ cn ta tính hệ số truyền nhiệt thực tế: kcd = + 0,02 + 0,015 + 0,2 + 0,002 + 0,005 + 0,002 + 0,3 + 23,3 0,9 0,9 0,82 0,18 0,15 0,15 0,047 10,5 = 0,145 W/m2K Kiểm tra nhiệt độ đọng sương Nếu bề mặt ngồi tường bao đọng sương ẩm dễ xâm nhập vào phá huỷ lớp cách nhiệt Để tránh tượng đọng sương xảy nhiệt độ bề mặt ngồi tường bao phải lớn nhiệt độ đọng sương mơi trường Điều kiện để khơng xảy tượng đọng sương xác định theo cơng thức (3-7) trang 66,tài liệu[1] tn − ts tn − t f k ≤ ks = 0,95.α1 , [W/m K] Với: - k : hệ số truyền nhiệt thực tế qua tường, [W/m 2K] - ks :hệ số truyền nhiệt thực tế qua tường bề mặt ngồi nhiệt độ đọng sương, [W/m2K] - α1=23,3 W/m2K hệ số toả nhiệt bề mặt ngồi từơng bao che - tf : nhiệt độ buồng lạnh, 0C - tn= 37,10C : nhiệt độ mơi trường ngồi - ts =320C nhiệt độ đọng sương mơi trường, tra theo đồ thị I-d với nhiệt độ mơi trường t1=37,10C độ ẩm φ=74% a Phòng trữ đơng Phòng trữ đơng có tf= -180C Suy ra: ks= 0,95.23,3 37,1 − 32 = 2,05W/m2K 37,1 + 18 Mà có ktđ = 0,21< ks = 2,05W/m2K Vậy khơng có tượng đọng sương bề mặt ngồi tường bao phòng trữ đơng b Phòng cấp đơng Phòng cấp đơng có tf= -350C Suy ra: ks= 0,95.23,3 37,1 − 32 = 1,57 W/m2K 37,1 + 35 Mà có kcđ= 0,145< ks = 1,57 W/m2K Vậy khơng có tượng đọng sương bề mặt ngồi tường bao phòng cấp đơng §2.2 Tính cách nhiệt trần kho lạnh Kết cấu thơng số SVTH: Trần Đình Trong Trang: Lớp Vật liệu Vữa trát xi măng Bê tơng cốt thép Vữa trát xi măng Bitum Giấy dầu Polystiron ( Xốp ) Giấy dầu Lưới mắt cáo,vữa mắc cao Móc sắt δ [m] 0,015 0,1 0,015 0,002 0,005 ? 0,002 0,02 λ [W/m2K] 0,9 1,5 0,9 0,18 0,15 0,047 0,15 0,9 Tính tốn a Phòng trữ đơng - Hệ số toả nhiệt bề mặt ngồi tường bao tra theo bảng 3-7 trang 65,tài liệu[1] có : α1= 23,3 W/m2K - Hệ số toả nhiệt bề mặt buồng lạnh lưu thơng khơng khí cưỡng vừa phải tra theo bảng 3-7 trang 65,tài liệu[1] có: α2=9 W/m2K - Đối với phòng trữ đơng nhiệt độ phòng -18 0C Tra bảng 3-3 trang 63 tài liệu[1] với nhiệt độ phòng -18 0C tính cho mái Ta có hệ số truyền nhiệt tối ưu qua tường : ktư = 0,218 W/m2K Thế số vào ta tính chiều dày lớp cách nhiệt tường phòng trữ đơng: δcn = 0,047[ 1 0,02 0,015 0,1 0,002 0,005 0,002 −( + + + + + + + )] 0,218 23,3 0,9 0,9 1,5 0,180 0,15 0,15 = 0,2 m Trên thực tế chiều dày cách nhiệt quy chuẩn Do chiều dày thực tế lớp cách nhiệt chọn theo quy chuẩn với điều kiện phải lớn chiều dày xác định Ở chọn chiều dày thực tế tt cách nhiệt là: δ cn = 0,2 m tt Ứng với δ cn ta tính hệ số truyền nhiệt thực tế: ktd = ktư = 0,218 W/m2K b Phòng cấp đơng - Hệ số toả nhiệt bề mặt ngồi tường bao tra theo bảng 3-7 trang 65,tài liệu[1] có : α1= 23,3 W/m2K - Hệ số toả nhiệt bề mặt buồng lạnh lưu thơng khơng khí cưỡng mạnh tra theo bảng 3-7 trang 65,tài liệu[1] có: α2= 10,5 W/m2K - Đối với phòng trữ đơng nhiệt độ phòng -35 0C Tra bảng 3-3 trang 63 tài liệu[1] với nhiệt độ phòng -35 0C tính cho mái bằng.Ta có hệ số truyền nhiệt tối ưu qua tường : ktư = 0,17 W/m2K Thế số vào ta tính chiều dày lớp cách nhiệt tường phòng trữ đơng: δcn = 0,047[ 1 0,02 0,015 0,1 0,002 0,005 0,002 −( + + + + + + + )] 0,17 23,3 0,9 0,9 1,5 0,180 0,15 0,15 10,5 = 0,26 m Trên thực tế chiều dày cách nhiệt quy chuẩn Do chiều dày thực tế lớp cách nhiệt chọn theo quy chuẩn với điều kiện phải lớn chiều dày xác định Ở chọn chiều dày thực tế tt cách nhiệt là: δ cn = 0,3 m tt Ứng với δ cn ta tính hệ số truyền nhiệt thực tế: SVTH: Trần Đình Trong Trang: 10 Có tỉ số nén : Л = ptg 3,1 = 0,72 = 4,33 Tra đồ thị hình 7- trang 168 tài liệu [1] với p0 máy nén kiểu đại ta có: λ = 0,78 - Năng suất lạnh tiêu chẩn Q0tc qvtc λtc 793,5.0, 78 q vtc λtc q Q0tc = Q0 = Q0 λ = 71,108 1216 0, 75 = 72,38 kW q v λ v1 1,5 Chọn máy nén pitton MYCOM Amoniac N62B có suất lạnh tiêu chuẩn MN Q 0tc = 63,6 1000 kcal/h ≈ 73,85 kW > Q0tc lắp đặt - Số máy nén lắp đặt: Z= Q0tc 72,38 = 0,98 MN = 73,85 Q0tc => Chọn Z = máy 2.Chọn động cho máy nén Cơng suất động điện kéo máy nén tính theo cơng thức (7-25) trang 171tài liệu [1] Ndc = (1,1÷2,1).Nel Đối với máy lạnh nhỏ chế độ làm việc dao động lớn, điện lưới lên xuống phập phù nên chọn hệ số an tồn = 2,1 Suy ra: Ndc = 2,1.Nel = 2,1 L η Trong đó: L- cơng nén máy nén η- Tổn thất lượng máy nén η = ηi.ηe.ηtđ.ηel Với: ηi – hệ số hiệu suất thị q trình nén đoạn nhiệt thực tế khơng phải q trình nén đoạn nhiệt thuận nghịch, ηi tính theo cơng thức (7-21) trang 170 tài liệu[1] : ηi = T0 233 + 0,001.t0 = + 0.001.(-40) = 0,764 Tk 316 ηe – Hệ số hiệu suất học tổn thất ma sát bề mặt chuyển động (do nhà chế tạo quy định), chọn ηe = 0,92 ηtđ – Hệ số hiệu suất truyền động máy nén động cơ, máy nén hở truyền động đai nên chọn ηtđ = 0,98 ηel – Hệ số hiệu suất động điện, chọn ηel =0,9 theo trang 171 tài liệu[1] Suy : η = 0,764.0,92.0,98.0,9 = 0,62 Vậy cơng suất động kéo máy nén: Ndc = 2,1 32, 22 = 109,1 kW 0, 62 CHƯƠNG 5: TÍNH CHỌN CÁC THIẾT BỊ TRAO ĐỔI NHIỆT VÀ THIẾT BỊ PHỤ §5.1 Tính chọn thiết bị ngưng tụ Chọn thiết bị ngưng tụ SVTH: Trần Đình Trong Trang: 29 Chọn thiết bị ống chùm nằm ngang có nước làm mát tuần hồn Bởi loại thiết bị có phụ tải nhiệt khoảng 4500÷5500 W/m2 nên tiêu hao kim loại, thiết bị gọn nhẹ, chắn Mục đích thiết bị ngưng tụ Thiết bị ngưng tụ dùng để ngưng nén từ máy nén thành lỏng cao áp trước qua van tiết lưu vào dàn bay Cấu tạo 12 THIẾT BỊ NGƯNG TỤ 11 13 10 Áp kế Van an tồn Đường cân Đường vào cao áp 5.Đường dự trữ đường xả khí khơng ngưng 6,7 Đường xả khí xả bẩn phía nước làm mát Rốn dầu Đường xả dầu 10 Đường lỏng cao áp 11 Ống thép trao đổi nhiệt 12, 13 Đường vào nước làm mát Ngun lý làm việc Hơi cao áp vào bình từ phía theo đường 4, chiếm đầy khơng gian thể tích bình Tại nhả nhiệt cho nước làm mát chuyển động cưỡng bên ống, ngưng tụ thành lỏng qua đường 10 ngồi Tính chọn thiết bị ngưng tụ - Phụ tải nhiệt thiết bị ngưng tụ : Qk = Q 1kc + Q 2k c = 140,8 + 25,23 = 166,03 kW - Nhiệt độ nước vào: t w1 = 360C - Nhiệt độ nước ra: t w = 410C - Nhiệt độ ngưng tụ: tk = 430C - Hiệu nhiệt độ : ∆tmax = tk - t w1 = 43- 36 = 70C ∆tmin = tk - t w = 43- 41 = 20C SVTH: Trần Đình Trong Trang: 30 - Hiệu nhiệt độ trung bình logarit ∆ttb = ∆t max − ∆t 7−2 ∆t = 40C = ln max ln ∆t Đối với hệ số truyền nhiệt k ta tra bảng 8-6 trang 217 tài liệu [1] với bình ngưng ống vỏ nằm ngang Amoniac, chọn k = 900 W/m2K - Diện tích bề mặt truyền nhiệt F: Fk = Qk 166, 03.103 = = 46,12 m2 k ∆t tb 900.4 Theo bảng 8-1 trang 203 tài liệu [1] chọn bình ngưng KTГ-50 với thơng số: Đường kính D = 600 mm Cao H = 1000 mm Rộng B = 910 mm Dài L = 4520 mm Số ống n = 216 ống - Lượng nước tiêu tốn làm mát bình ngưng Vn = Qk C.ρ ∆t Với: C- Nhiệt dung riêng nước C = 4,19 kJ/kg.K ρ- Khối lượng riêng nước ρ = 1000 kg/m3 ∆tw – Độ tăng nhiệt độ thiết bị ngưng tụ ∆tw = t w2- t w1 = 41- 36 = 50C Suy : Vn = 166, 03 4,19.1000.5 = 0,0079 m3/s §5.2 Tính chọn thiết bị bay Chọn thiết bị bay Chọn thiết bị bay kiểu dàn làm lạnh khơng khí đối lưu cưỡng Vì sử dụng để làm lạnh trực tiếp khơng khí mà khơng cần phải làm lạnh gián tiếp qua chất tải lạnh Hơn loại dễ vệ sinh tránh tượng nứt ống chất lỏng đóng băng Mục đích thiết bị bay Dùng để tải nhiệt từ đối tượng cần làm lạnh ngồi Cấu tạo Đường lỏng tiết lưu vào dàn Đường mơi chất khỏi dàn Các ống góp Đường xả dầu Quạt Ống thép trao đổi nhiệt SVTH: Trần Đình Trong Trang: 31 4 Ngun lý làm việc Lỏng mơi chất tiết lưu vào dàn theo ống góp ngập phần dàn bay nhận nhiệt chất khí chuyển động đối lưu cưỡng qua dàn, hố theo ống góp ngồi Tính chọn thiết bị bay a.Hệ thống dàn bay cho phòng cấp đơng Phòng cấp đơng có Q0 = 71,108 kW Nhiệt độ phòng : tf = - 350C Lấy nhiệt độ vào dàn lạnh : tf1 = -340C Lấy nhiệt độ dàn lạnh : tf2 = -360C Diện tích bề mặt trao đổi nhịêt dàn xác định theo cơng thức F= Q0 k ∆t Với: k- Hệ số truyền nhiệt dàn quạt amoniac ống trơn k = 35÷43 kW/m2.K chọn k = 40 kW/m2.K ∆t-Hiệu nhiệt độ trung bình logarit ∆ttb = ∆t max − ∆t 7−2 ∆t max = 40C = ln ln ∆t Hiệu nhiệt độ : ∆tmax = tf1 - t0 = -34 + 40 = 60C ∆tmin = tf2- t0 = - 36 + 40 = 40C Suy ra: Suy ra: 6−4 = 4,930C ∆ttb = ln 71,108.103 F= = 361 m2 40.4,93 Tra bảng trang 249 tài liệu [1] chọn dàn quạt BOΠ-230 có thong số sau SVTH: Trần Đình Trong Trang: 32 Diện tích bề mặt , Kí hiệu BOΠ-230 230 Tải nhiệt ∆t = 10 27000 Bước cánh Quạt Số lượng Đường kính Vòng quay, vg/ph Cơng suất, kw Lưu lượng, m3/s 800 25 4,7 17,5 25 60 b.Hệ thống dàn bay cho phòng trữ đơng Phòng trữ đơng có: Q Ι0 = 10520 W Phòng trữ đơng có: Q ΙΙ0 = 10389 W Nhiệt độ phòng : tf = - 180C Lấy nhiệt độ vào dàn lạnh : tf1 = -170C Lấy nhiệt độ dàn lạnh : tf2 = -190C Diện tích bề mặt trao đổi nhịêt dàn xác định theo cơng thức F= Q0 k ∆t Với: k- Hệ số truyền nhiệt dàn quạt phụ thuộc vào nhiệt độ sơi mơi chất NH3, xác định theo bảng trang 252 tài liệu [1] với nhiệt độ sơi NH3 t0 = -240C Ta có k = 12,56 W/m2K ∆t-Hiệu nhiệt độ trung bình logarit ∆ttb = ∆t max − ∆t ∆t ln max ∆t Hiệu nhiệt độ : ∆tmax = tf1 - t0 = -17 + 24 = 70C ∆tmin = tf2- t0 = - 19 + 24 = 50C Suy ra: ∆ttb = 7−5 = 60C ln Diện tích bề mặt trao đổi nhiệt dàn lạnh đặt phòng lạnh 1: FІ = 10520 Q0Ι = = 140 m2 k ∆t 12,56.6 Diện tích bề mặt trao đổi nhiệt dàn lạnh đặt phòng lạnh 1: FІІ = 10389 Q0ΙΙ = = 137,86 m2 k ∆t 12,56.6 Ta thấy FІ ≈ FІІ Nên chọn loại dàn quạt có ký hiệu BOП-150 với thơng số : Tra bảng trang 249 tài liệu [1] SVTH: Trần Đình Trong Trang: 33 Kí hiệu Β ΟΠ − 150 Diện tích bề mặt 150 Tải nhiệt ∆t = 10 K, Bước cánh 1800 11,3 Quạt Số lượng Đường kính Vòng quay, vg/ph Cơng suất, kw 600 16, 25 1,1 1, Lưu lượng, m3/s 1,38 2, 07 12 30 §5.3 Tính chọn thiết bị phụ Bình chứa cao áp a Mục đích - Bình chứa cao áp mục đích để cấp lỏng ổn định cho van tiết lưu Chỉ có hệ thống lạnh trung bình lớn - Ngồi có nhiệm vụ chứa lỏng từ thiết bị khác sửa chữa hệ thống b Cấu tạo BÌNH CHỨA CAO ÁP Áp kế Van an tồn Đường vào lỏng cao áp Đường cân Đường dự trữ Ống thuỷ sáng Rốn dầu Đường xả dầu Đường lỏng cao áp tới van tiết lưu c Tính chọn bình chứa cao áp Bình chứa cao áp đặt thấp cấp lỏng cho dàn cao Nên theo cơng thức – 14 trang 260 tài liệu [1] ta có VCA = Với : Suy : 0,6.Vd 1,2 = 1,45 Vd 0,5 VCA – Thể tích bình chứa cao áp Vd – Thể tích hệ thống dàn bay Vd = 2.0,06 + 2.0,03 = 0,18 1,2 – Hệ số an tồn VCA = 1,54 Vd = 1,54 0,18 = 0,28 m3 SVTH: Trần Đình Trong Trang: 34 Chọn Bình chứa cao áp chuẩn theo bảng 8-17 trang 264 tài liệu [1], ta chọn bình 0,4PB với thơng số Loại bình 0,4PB DxS 426 x 10 Kích thước, mm L 3620 Dung tích, m3 0,4 H 570 Khối lượng, kg 410 Bình tách lỏng a Mục đích Tách giọt lỏng khỏi luồng từ dàn bay hút máy nén tránh tượng thuỷ kích làm hỏng máy nén b Cấu tạo Có loại: * Bình tách lỏng kiểu ướt * Bình tách lỏng kiểu khơ 2 3 4 7 Bình tách lỏng kiểu khơ Bình tách lỏng kiểu ướt 1.Hơi vào từ dàn bay 2.Áp kế Đương hạ áp 4,5 Nón chắn 6.Cụm van phao ống thuỷ tối Đường xả lỏng Đường lỏng tiết lưu vào bình c Ngun lý làm việc: tách nhờ ngun nhân: SVTH: Trần Đình Trong Lỏng Trang: 35 - Giảm vận tốc dòng từ ống nhỏ ống to làm lực qn tính giảm tác dụng trọng lực giọt lỏng nặng rơi xuống - Do lực ly tâm ngoặt dòng giọt lỏng nặng bị văng va đập vào thành bình rơi xuống -Do vận tốc đột ngột va đập vào chắn Các giọt lỏng nặng giữ lại rơi xuống đáy bình d Tính chọn bình tách lỏng * Tính chọn bình tách lỏng kiểu ướt Bình tách lỏng kiểu ướt sử dụng dàn bay phòng cấp đơng loại khống chế mức lỏng dàn bay làm tăng hiệu trao đổi nhiệt - Lưu lượng khối lượng mơi chất qua bình (Chính lưu lượng mơi chất vào máy nén hạ áp) G = GHA = 0,058 kg/s - Thể tích riêng trạng thái qua bình tách lỏng, trạng hút máy nén hạ áp v1= 1,5 m3/kg - Lưu lượng thể tích qua bình V = G.v1 = 0,058.1,5 = 0,087 m3/s - Để tách lỏng khỏi dòng bình tốc độ dòng đủ nhỏ cỡ khoảng 0,5m/s trang 170 tài liệu [2], => ω = 0,5 m/s - Đường kính bình Di = 4.V = π ω 4.0, 087 = 0,47 m 3,14.0,5 Vậy chọn bình tách lỏng Theo bảng 18-8 trang 265 tài liệu [1] có: Bình tách lỏng 70-0ЖГ Kích thước, mm DxS d B H 426 x 10 70 890 1750 Khối lượng, kg 210 * Tính chọn bình tách lỏng kiểu khơ Bình tách lỏng kiểu khơ sử dụng dàn bay phòng trữ đơng cơng suất dàn lạnh bé, u cầu cấp lạnh ổn định Do ta chọn loại có cấu tạo đơn giản, gọn nhẹ, dễ chế tạo khơng chiếm diện tích mặt - Lưu lượng khối lượng mơi chất qua bình G = Gtđ = 0,018 kg/s - Thể tích riêng trạng thái qua bình tách lỏng, v1= 0,75 m3/kg - Lưu lượng thể tích qua bình V = G.v1 = 0,018.0,75 = 0,0135 m3/s - Để tách lỏng khỏi dòng bình tốc độ dòng đủ nhỏ cỡ khoảng 0,5m/s trang 170 tài liệu [2], => ω = 0,5 m/s - Đường kính bình Di = 4.V = π ω SVTH: Trần Đình Trong 4.0, 0135 = 0,19 m 3,14.0,5 Trang: 36 Vậy chọn bình tách lỏng Theo bảng 18-8 trang 265 tài liệu [1] có: Bình tách lỏng 70-0ЖГ Kích thước, mm DxS d B H 426 x 10 70 890 1750 Khối lượng, kg 210 Bình tách dầu a Mục đích Để tránh dầu bám bẩn bề mặt trao đổi nhiệt thiết bị trao đổi nhiệt ( thiết bị ngưng tụ ,bay hơi….) làm giảm hiệu trao đổi nhiệt Vị trí bình tách dầu: đặt sau máy nén trước bình ngưng tụ b Cấu tạo Có loại: * Bình tách dầu kiểu ướt * Bình tách dầu kiểu khơ 1.Hơi vào từ đầu đẩy máy nén Ngun lý làm việc: Van tồn Dầu an tách nhờ ngun nhân: Đường - Giảm vậnhơi tốccao củấpdòng từ ống nhỏ ống to làm lực qn tính giảm 4,5.dụng Nón chắntrọng lực hạt dầu nặng rơi xuống tác Phao - Do lực ly tâm ngoặt dòng hạt dầu nặng bị văng va đập vào thành bình rơi Đường xả dầu xuống -Do vận tốc đột ngột va đập vào chắn Các hạt dầu nặng giữ lại rơi xuống đáy bình d Tính chọn bình tách dầu - Lưu lượng khối lượng mơi chất qua bình (Chính lưu lượng mơi chất khỏi máy nén ) G = G CCAD + GTĐ = 0,079 + 0,018 = 0,097kg/s - Thể tích riêng trạng thái qua bình tách dầu, trạng bình ngưng tụ v= v2TD + v4CD 0,13+0,06 = = 0, 095 2 - Lưu lượng thể tích qua bình V = G.v = 0,097.0,095 = 0,009 m3/s - Để tách lỏng khỏi dòng bình tốc độ dòng đủ nhỏ cỡ khoảng 0,5m/s trang 170 tài liệu [2], => ω = 0,5 m/s Bìnhtrong tách dầu kiểu khơ Bình tách dầu kiểu ướt - Đường kính bình Di = 4.V = π ω 4.0, 009 = 0,15 m 3,14.0,5 Chn loải bçnh 65-MO Säú 65: chè âỉåìng kênh äúng näúi vo âỉåìng âáøy mạy nẹn MO: chè loải bçnh Bình gom dầu SVTH: Trần Đình Trong Trang: 37 a Mục đích Để tránh nguy hiểm xả dầu từ thiết bị có áp suất q cao ngồi Và để dễ thao tác thu hồi dầu từ thiết bị có áp suất chân khơng b Cấu tạo BÌNH CHỨA DẦU Đường vào dầu; Đường cân bằng; Áp kế Đường xả dầu c Ngun lý làm việc - Để xả dầu từ thiết bị bình gom thao tác cho áp suất bình gom dầu thấp áp suất thiết bị cần xả cách mở van - Để xả dầu từ bình gom ngồi có trường hợp: + Áp suất bình gom q cao: Mở van để áp suất bình cao khí 1chút + Áp suất bình chân khơng: Thì ta mở van xả dầu bình tách dầu để nâng cao áp suất bình lên cao áp suất khí chút - Bình làm nhiệm vụ trung gian để xả dầu ngồi cho thuận tiện an tồn nên khơng cần ống thuỷ để xem mức dầu d Tính tốn bình chứa dầu Chọn bình chứa dầu có ký hiệu 150CM ( loại bình tiêu chuẩn bé phạm vi tài liệu [1] bảng 8-20 trang 267 ) với thơng số sau : Kích thước,mm Kí hiệu 11 12 H 13 D×S B 159 × 4,5 770 0,008 18,5 150MC 600 Bình trung gian a Mục đích Mục đích bình trung gian làm mát trung gian hồn tồn trung áp cấp hệ thống lạnh nhiều cấp, đồng thời tách lỏng, dầu khỏi trung áp q lạnh lỏng trước 11 trước tiết lưu b Cấu tạo để nén tách SVTH: Trần Đình Trong Trang: 38 1.Đường vào nén trung áp Đường lỏng cao áp tiết lưu vào bình Đường trung áp Các nón chắn Ĩng thuỷ tối van phao Phin lọc Ống xoắn TĐN Đường xả dầu Đường tháo lỏng khỏi bình 10 Đường lỏng cao áp 11 Van an tồn 12 Áp kế 13 Lỗ cân c Tính chọn bình trung gian Ta tính chọn bình trung gian theo bước trích trang 306÷308 tài liệu [3]: -Diện tích truyền nhiệt thiết bị trung gian Ftg = Qtg qf Với : Qtg – Cơng suất nhiệt trao đổi bình trung gian Qtg = Qql + Qlm Qql : Cơng suất nhiệt q lạnh mơi chất trước tiết lưu Qql = GHA.( i5 - i6 ) = 0,058(623,5 – 410) = 12,38 kW Qlm : Cơng suất nhiệt làm mát trung gian Qlm = GCA.( i2 - i3 ) = 0,079(1850 – 1675) = 13,83 kW Suy ra: Qtg = 12,38 + 13,83 = 26,21 kW qF – Mật độ dòng nhiệt thiết bị ngưng tụ qF = i4 – i5 = 1925 – 623,5 = 1301,5 W/ m2 Suy Ftg = Qtg qF 26, 21.103 = = 20,14 m2 1301,5 - Đường kính bình trung gian Di = 4.V π ω Trong đó: V- Lưu lượng thể tích bình, lưu lượng hút cấp nén cao áp V = GCA v3 = 0,079 0,36 = 0,028 m3/s ω – Tốc độ gas bình, chọn ω = 0,6 m/s Suy ra: SVTH: Trần Đình Trong Di = 4.V = π ω 4.0, 028 = 0,244 m 3,14.0, Trang: 39 Chọn bình trung gian chế tạo sẵn, có ký hiệu 40ΠC3 với thơng số kỹ thuật Kí hiệu 40Π C3 Kích thước,mm D× S d H 426 × 10 70 2390 1,75 0,22 330 Tính chọn tháp giải nhiệt a Mục đích Để giải nhiệt cho nước làm mát thiết bị ngưng tụ máy nén b Ngun lý làm việc Nước nóng từ thiết bị ngưng tụ vào tháp tưới tồn diện tích tháp nhờ ống tưới nước Sau nước làm tơi nhờ phận làm tơi nứơc nhả nhiệt cho gió chuyển động cưỡng từ lên, nguội trở lại nhiệt độ ban đầu chảy xuống máng bơm trở lại thiết bị ngưng tụ Lượng nước hao hụt theo gió phần nước bốc bổ sung qua đường van phao c Cấu tạo Quạt hút Bộ phận tách nước Dàn tưới nước Bộ phận làm tơi nước Vỏ bảo vệ Máng chứa nước Phao cấp nước bổ sung Đường dẫn nước Tháp giải nhiệt d Tính chọn tháp giải nhiệt: Ta có phụ tải nhiệt thiết bị ngưng tụ Qk = 166,03 kW Ta quy suất lạnh ton Theo tiêu chuẩn CTI ton nhiệt tương đương 3900 kcal/h Qk = 166,03 kW = 166, 03.3600 kcal/h = 142753 kcal/h = 36,6 ton 4,187 Tra bảng 8- 22 trang 271 tài liệu [1] chọn tháp giải nhiệt FRK15 với thơng số : + Lưu lượng nước định mức + Chiều cao tháp + Đường kính tháp SVTH: Trần Đình Trong 8,67 l/s 2052 mm 1580 mm Trang: 40 + Đường kính ống nối dẫn vào + Đường kính ống nối dẫn + Đường chảy tràn + Đường kính ống van phao + Lưu lượng quạt gió + Đường kính quạt gió + Mơ tơ quạt + Khối lượng tĩnh 80 mm 80 mm 25 mm 15 mm 290 m3/ph 940 mm 1,50 kW 128 kg Thiết bị tách khí khơng ngưng a Mục đích + Tác hại lọt khí khơng ngưng * Áp suất ngưng tụ tăng khí khơng ngưng chiếm phần thể tích thiết bị * Hệ số làm lạnh giảm kéo theo suất lạnh giảm * Tăng nhiệt độ cuối tầm nén, dễ cháy dầu bơi trơn + Thiết bị tách khí khơng ngưng nhằm loại khí khơng ngưng khỏi thiết bị ngưng tụ để tăng diện tích trao đổi nhiệt b.Cấu tạo 1: Đường hạ áp Trước máy nén phải qua bình tách lỏng 2: Thiết bị ống lồng 3: Đường vào hỗn hợp khí khơng ngưng cao áp 4: Đường tiết lưu lỏng cao áp ngưng tụ 5: Đường lỏng cao áp tiết lưu vào ống 6: Đường xả khí khơng ngưng nhúng thùng nước 7: Thùng nước Van tiết lưu tự động cân a.Mục đích Điều khiển tự động lưu lượng mơi chất qua van tiết lưu nhờ lấy tín hiệu nhiệt độ q nhiệt sau khỏi dàn bay Nhằm bảo đảm cơng suất phù hợp với tải hộ tiêu thụ b Cấu tạo : Màng đàn hồi : Cửa van tiết lưu : Lò xo : Vít điều chỉnh lực lò xo : Bầu cảm biến ống xi phơng kẹp chặt vào ống để lấy tín hiệu xác Trong bầu cảm biến ống xi phơng chứa mơi chất đặc biệt R11 vowis lượng định quy định nhà sản xuất : Đường vào lỏng cao áp : Đường hạ áp SVTH: Trần Đình Trong Trang: 41 c.Ngun lý làm việc Xét cân lực màng đàn hồi P11=P0 + P1x Khi phụ tải nhiệt giàn bay tăng lên độ q nhiệt tăng lên, nhiệt lượng truyền cho mơi chất bầu cảm biến tăng lên làm tăng áp lực P11 thắng tổng hợp lực P0 + P1x Màng đàn hồi xuống cửa van mở rộng tăng lượng mơi chất qua giàn thiết lập trạng thái cân Tương tự phụ tải nhiệt giàn bay giảm màng đàn hồi lên cửa van thu hẹp lại Van điện từ : Cuộn dây : Vỏ nhiễm từ ngăn khơng cho mơi chất lạnh ngồi truyền từ trường đến sắt 3 : Ty van (thanh sắt từ 3) : Lá van 10 Van chiều - Vì theo quy định an tồn phải lắp van chiều đầu đẩy máy nén để phòng lỏng từ giàn ngưng quay máy nén - Tránh tác động qua lại máy nén làm việc song song - Tránh áp lực cao thường xun lên clape máy nén 11 Van an tồn Giống van điện từ phía có lò xo vít điều chỉnh lực lò xo Pmc vượt qua Plx cài đặt van mở mơi chất ngồi SVTH: Trần Đình Trong Trang: 42 Tài liệu tham khảo 1- Nguyễn Đức lợi - Hướng dẫn thiết kế hệ thống lạnh 2- Nguyễn Đức lợi, Phạm Văn Tuỳ - Bài tập kỹ thuật Lạnh 3- Võ Chí Chính - Hệ thống máy thiết bị lạnh - Nguyễn Đức lợi, Phạm Văn Tuỳ, Đinh Văn Thuận - Kỹ thuật lạnh ứng dụng SVTH: Trần Đình Trong Trang: 43 [...]... 44 = 25. 32 = 800 W Vậy tổng tổn thất lạnh do vận hành là: Q4 = 30 + 700 + 22000 + 800 = 2 353 0 W 4 Tính nhiệt kho lạnh Đối với hệ thống lạnh cấp đông thì tổng tổn thất nhiệt cấp cho phòng này là: Q = Q1 + Q2 + Q4 = 1676 + 32973 + 2 353 0 = 58 179 W = 58 ,179kW 5 Công suất lạnh yêu cầu của máy nén Công suất nhiệt yêu cầu của máy nén phải đảm bảo bù lại tổn thất nhiệt cấp cho phòng Q Nhưng vì khi môi chất. .. gió Tổn thất này chỉ có đối với các phòng lạnh có phát sinh nguồn hôi thối hoặc các chất độc hại Ở đây sản phẩm bảo quản là thịt heo đã qua chế biến nên không cần phải thông gió buồng lạnh => Q 3=0 Q4: Tổn thất lạnh do vận hành , [W] Q5: Tổn thất lạnh do sản phẩm thở (Rau, hoa quả…), ở đây sản phẩm là thịt heo => Q5 = 0 => Tổn thất lạnh của kho lạnh thiết kế dược tính theo công thức: Q = Q1 + Q2 +... CHƯƠNG 3: TÍNH NHIỆT HỆ THỐNG LẠNH - Chương này nhằm tính tổng tổn thất nhiệt của kho lạnh Để làm cơ sở tính chọn máy nén và các thiết bị khác của hệ thống lạnh - Tổn thất lạnh từ kho lạnh ra môi trường được xác định theo biểu thức: Q = Q1 + Q2 + Q3 + Q4 + Q5 , [W] Trong đó: Q1: Tổn thất lạnh qua kết cấu bao che, [W] Q2: Tổn thất lạnh để làm lạnh sản phẩm và bao bì, [W] Q3: Tổn thất lạnh do thông gió... được đưa vào bảng tổng hợp sau: Phòng trữ đông Ι : BEFG Kích thước, Kết cấu [m x m] Tường BG 6,6 x 3,6 Tường GF 6,9 x 3,6 Tường EF 6,7 x 3,6 Tường EC 0, 95 x 3,6 Tường BC 5, 5x3,6 Nền 6x6 Trần 6x6 Tổng ki [W/m2K] 0,21 0 ,58 0, 25 0, 25 0,47 0,22 0,218 ∆ti [0C] 55 ,1 38,6 33,1 33,1 33,1 55 ,1 55 ,1 Qi [W] 2 75 556 200 28 308 436 432 22 35 Phòng trữ đông ΙΙ : BEFG Kích thước, Kết cấu [m x m] Tường GH 6,7 x 3,6 Tường... FK 6, 25 x 3,6 Nền 6x6 Trần 6x6 Tổng ki [W/m2K] 0,21 0 ,58 0,21 0, 25 0,22 0,218 ∆ti [0C] 55 ,1 38,6 55 ,1 33,1 55 ,1 55 ,1 Qi [W] 279 484 287 186 436 432 2104 2 Tổn thất lạnh do làm lạnh sản phẩm và bao bì Q2: SVTH: Trần Đình Trong Trang: 18 Đối với phòng trữ đông thì Q2 = 0 đó là do nhiệt độ thịt đưa vào phòng trữ đông là – 150 C nhiệt độ thịt khi ra khỏi phòng là -120C, như vậy còn 30C ta dùng để làm lạnh. .. điện cho phòng có công suất E=20 tấn/ mẻ là : N = 4 x 0, 75 kW Ta có thể tính công suất động cơ điện của phòng cấp đôngvới công suất là 45 tán /mẻ là: N cddc = 4.0, 75. 45 = 6, 75 kW 20 => Tổn thất lạnh do động cơ điện Q 34 = η.N= 1.6, 75= 6, 75 kW ( η=1 chọn đông cơ đặt trong phòng ) SVTH: Trần Đình Trong Trang: 19 f Tính dòng nhiệt khi mở cửa:Q 44 Dòng nhiệt khi mở cửa được tính theo công thức (4-20) trang... 20 25 – 1660) = 6 ,57 kW 10 Tính chọn công suất lạnh - Công suất lạnh phòng trữ đông: Q 1Ι = 1 052 0 W = 10 ,52 0 kW Q 1ΙΙ = 10389W = 10,389 kW - Công suất lạnh của máy nén lạnh trong phòng trữ đông Q0 = 18,842kW 11 Hệ số làm lạnh ε= q 0 i1' − i4 1 651 − 623 ,5 = = = 2,82 i2 − i1 20 25 − 1660 l Ш Chọn máy nén 1.Chọn máy nén a Thể tích hút thực tế Vtt = G v1 = 0,018 0, 75 = 0,014 m3/s b Hệ số cấp λ Có tỉ số nén... thành nhiệt năng gây ra tổn thất lạnh cho kho lạnh Tổn thất lạnh do các động cơ điện được tính theo công thức: Q 34 = ∑η i N i , [kW] Với: - η i : Hiệu suất của động cơ + η i = 1: Nếu động cơ đặt trong phòng + η i = η dc : Nếu động cơ đặt ở ngoài phòng lạnh Đối với phòng cấp đông người ta định mức công suất của động cơ điện cho phòng có công suất E=2 tấn/ mẻ là : N = 4x2,2 kW Ta có thể tính công suất động... phòng cấp đông với công suất là 5tấn/ mẻ là: N cddc = 4.2,2 .5 = 22kW 2 => Tổn thất lạnh do động cơ điện Q 34 = η.N= 1.11= 22kW ( η=1 chọn đông cơ đặt trong phòng ) d Tính dòng nhiệt khi mở cửa:Q 44 Dòng nhiệt khi mở cửa được tính theo công thức (4-20) trang 87 tài liệu [1] Q 44 = B.F , [W] Với: B- dòng nhiệt riêng khi mở cửa, [W/m2] Tra bảng (4-4) trang 87 đối với phòng cấp đông có diện tích F= 25 m2 < 50 ... 2 0,0 15 + 0,1 + 0,002 + 0,0 05 + 0,002 + 0,2 + 1 = 0,22 W/m2K 0,9 1,4 0,18 0, 15 0, 15 0,047 9 b Phòng cấp đông - Hệ số toả nhiệt bề mặt trong của buồng lạnh lưu thông không khí cưỡng bức mạnh tra theo bảng 3-7 trang 65 tài liệu [1] có: α2= 10 ,5 W/m2K - Đối với phòng cấp đông thì nhiệt độ trong phòng là - 35 0C Tra bảng 3-6 trang 64 tài liệu [1] với nhiệt độ phòng - 35 0C tính cho mái bằng Ta có hệ số truyền