công nghệ chế biến và bảo quản đông lạnh cá da trơn tại khu vực đồng bằng sông Cửu Long - Việt nam

Header Page of 123 CHƯƠNG TỔNG QUAN VỀ LĨNH VỰC NGHIÊN CỨU 1.1 Tổng quan công nghệ làm lạnh cấp đông cá da trơn 1.1.1 Hiện trạng sản xuất thủy sản Việt Nam Kim ngạch xuất Công nghiệp chế biến thủy sản Việt Nam đa dạng khác mặt vận hành trình độ sản xuất Trong số lĩnh vực chế biến ngành phụ thuộc vào mùa vụ nguyên liệu Hơn công nghệ chế biến thủy sản xuất Việt Nam từ nhiều năm chưa thoát khỏi tình trạng xuất nguyên liệu thô cao dạng bán thành phẩm Ngoài nhiều mặt hàng thủy sản bán qua khách hàng trung gian nên kim ngạch xuất chưa cao so với lực sản xuất Hơn tổn thất sau thu hoạch khâu chế biến, bảo quản vận chuyển thủy sản 20% tỉ lệ cao so với nước khu vực Sản phẩm thủy sản đa dạng phong phú tập trung vào dạng đông lạnh, đồ hộp, khô, muối, nước mắm Trong đó, thủy sản lạnh đông chiếm tỷ trọng lớn sản phẩm xuất Việt Nam [1-3,15] Nguyên liệu thủy sản vận chuyển từ ngư trường xí nghiệp, xử lý cách tách bỏ nội tạng, mang, vây, vảy …làm rửa, tùy theo yêu cầu sản phẩm mà có cách thức xử lý khác Xử lý nhằm loại bỏ phần có giá trị thấp, phần không ăn được, tạo dạng sản phẩm Đối với sản phẩm đông lạnh, bán thành phẩm sau xử lý đưa cấp đông nhiệt độ -40 ÷ -42oC trữ đông -18 ÷ -25oC[1-3,15] Tuy nhiên, công nghệ chế biến sản phẩm thủy sản Khu vực đồng sông Cửu Long chủ yếu mang tính thủ công, sử dụng số máy móc thiết bị vài công đoạn cấp đông tủ cấp đông (đối với sản phẩm đông lạnh), đóng hộp tiệt trùng (sản phẩm đồ hộp), sấy, cán, xé…(sản phẩm khô), bao gói hút chân không… Tính tới thời điểm giới chưa có sản phẩm thủy sản thời gian ngắn mà nhiều thị trường chấp nhận, ưa chuộng có tốc độ phát triển nhanh sản phẩm cá tra (và basa) Việt Nam xem hình 1.1 hình 1.2 Trong vòng 10 năm qua, sản lượng cá tracủa Việt Nam tăng 50 lần, giá trị xuất tăng 65% lần chiếm tới 90% thị phần giới [1-3,15] Cá đông lạnh Giáp xác Thân mềm 300 250 200 150 100 50 Năm Hình 1.1 Kim ngạch xuất cá đông lạnh giáp xác, thân mềm Việt nam 2002 2011 (triệu USD)[1-3] Footer Page of 123 Header Page of 123 Hình 1.2 Tình hình xuất cá tra từ năm 2009 đến ngày 15/6/2013[1-3] Ở nước ta khu vực sản xuất cá da trơn đồng sông Cửu Long xuất sản phẩm cá tra đem lại nguồn thu to lớn quan trọng cho đất nước trì phát triển bền vững nguồn lợi từ xuất cá da trơn quan trọng 1.1.2 Quy trình công nghệ chế biến bảo quản đông lạnh cá da trơn khu vực đồng sông Cửu Long - Việt nam Theo [15] quy trình công nghệ chế biến bảo quản cá fillet trình bày hình 1.3 Tùy theo đặc điểm sản phẩm chế biến lực nhà máy mà chủng loại số lượng trang thiết bị chế biến doanh nghiệp trang bị tương đối đầy đủ, đảm bảo cho chế biến chủ yếu bao gồm: Thiết bị cấp đông tủ đông tiếp xúc, tủ đông gió, tủ đông IQF dạng thẳng, tủ đông IQF dạng xoắn, hầm đông gió.Thiết bị chế biến máy phân cỡ, thiết bị hấp, luộc, máy rửa nguyên liệu, máy sấy, máy xay, máy cắt, máy trộn, thiết bị chiên, thiết bị đóng gói, máy dò kim loại.Tùy qui mô doanh nghiệp mà có trang bị kho lạnh để bảo quản nguyên liệu, bán thành phẩm thành phẩm lạnh Đồng thời phân xưởng sản xuất nước đá thiết bị làm nước đá vảy lắp đặt phục vụ cho việc bảo quản lạnh thủy sản suốt trình sản xuất Các máy móc thiết bị chế biến sử dụng địa bàn khu vực nam có nguồn gốc đa dạng Việt Nam, Nhật (Mycom, Mitsubishi, Nissui, Hitachi, Nikka ), Đức (Gunner, Komet), Hà Lan (Grasso),Mỹ (Bally), Đan Mạch (Sabroe), Thụy Điển, Canada (Sandvik), Đài Loan (Sangchi, Mingjia, Cheafen), Malaysia, Bỉ (Isocab), Ý, Indonesia, Singapore(Marisco), Thái Lan, Pháp… thiết bị xuất xứ từ Nhật chiếm nhiều [15] Mặc dù quy trình chế biến cá có vài khác biệt quy trình chế biến tùy thuộc vào loại cá mức độ ”khâu” công nghệ Nhưng nhìn trình chế biến cá da trơn có nhiều tương đồng với thiết bị công nghệ thể sau hình 1.3 Trong cá da trơn thường chế biến thành miếng fillet, sau cấp đông hệ thống cấp đông rời dạng IQF Ở vài xí nghiệp chế biến thủy sản đông lạnh tủ cấp đông tiếp xúc (CF) dùng để cấp đông bánh fillet cá da trơn Đối với phương pháp miếng fillet xếp vào khay nhôm, sau châm nước đưa vào cấp đông tủ đông tiếp xúc Tuy nhiên phương pháp cấp đông có nhược điểm hàm lượng nước bánh cá cao, chất lượng sản phẩm không cao tiêu thụ phải rã đông bánh cá loại sản phẩm xuất vào thị trường khó tính Do phương pháp cấp đông tủ tiếp xúc dùng hạn chế Mặt khác cấu thành phần cá da trơn Việt Nam dành cho xuất khẩu, cá tra chiếm tới khoảng 90%, phần lại cá basa Vì lý nêu trên, khuôn khổ luận án này, đối tượng nghiên cứu trình cấp đông cá tra thiết bị cấp đông rời dạng IQF Footer Page of 123 Header Page of 123 Hình 1.3 Quy trình công nghệ chế biến bảo quản tôm cá fillet[15] 1.1.3 Tiêu hao lượng chế biến cá da trơn Điện năng lượng tiêu thụ nhà máy chế biến cá da trơn khu vực đồng sông cửu long, theo thống kê nhà máy chế biến, suất tiêu thụ điện để chế biến 1kg da trơn từ nguyên liệu đến thành phẩm dao động từ 0.4 đến 0,45 kWh/kgSP Số liệu tính trung bình chung, nhiên giá trị biến động tùy thuộc sản lượng nguyên liệu cung cấp cho nhà máy Cụ thể tiêu hao điện điển hình thiết bị nhà máy chế biến trình bày hình 1.4 [15] Tỷ lệ hộ theo tiêu thụ điên Chiếu sáng 2% Văn phòng 2% Thiết bị sản xuất 96% Máy nén 72.86% Tỷ lệ theo tiêu thụ điện Thiết bị phụ trợ 6% Kho lạnh 10% Máy đá vảy 22% Tủ cấp đông 30% Tháp giải nhiệt thiết bị kèm hệ thống máy nén 9.39% Máy lạnh dân dụng, máy tính 2.08% Máy điều hòa 5% Băng chuyền 27% Chiếu sáng 5.94% Các thiết bị khác 1.57% Trạm bơm cấp nước+ xử lý nước 5.66% Quạt dàn lạnh 2.50% Hình 1.4 Tỷ lệ tiêu thụ điện điển hình thiết bị tiêu thụ điện nhà máy [15] Theo thống kê suất tiêu hao lượng [18],[50],[51],[60],[61],[97] đánh giá suất tiêu hao lượng chế biến thủy sản Việt nam, nước phát triển nước phát triển sau: Footer Page of 123 Header Page of 123 Bảng 1.1 Tiêu hao lượng chế biến thủy sản Stt Ngành Suất tiêu hao điện Loại SP Thủy sản 637,11 Đơn vị Suất tiêu hao NL Đơn vị DO FO Than kWh/tấn SP 35,837 lít/tấnSP Bảng 1.2 Đánh giá tỷ lệ suất tiêu hao lượng STT Ngành Suất tiêu hao lượng Việt nam (MJ/tấn SP) Thủy sản 3.690,9 Suất tiêu hao lượng trung bình nước giới (MJ/tấn SP) Tỷ lệ chênh lệch suất tiêu hao lượng VN giới(%) 1.166,4-15.883,2 68 Từ số liệu thấy để đảo bảo khả cạnh tranh sản phẩm thủy hải sản đông lạnh nói chung cá da trơn nói riêng việc giảm tiêu hao lượng trình chế biến bảo quản sản phẩm thủy hải sản đông lạnh vấn đề cấp thiết, đặc biệt giai đoạn làm lạnh cấp đông giai đoạn lượng sử dụng chiếm 70% 1.1.4 Hao hụt sản phẩm trình cấp đông Đối với sản phẩm thủy hải sản trình đông lạnh, đặc biệt sản phẩm có giá trị kinh tế cao hao hụt khối lượng trình cấp đông ảnh hưởng lớn đến giá thành sản phẩm Hao hụt khối lượng sản phẩm cấp đông bốc nước từ bề mặt sản phẩm vào không khí có chênh lệch áp suất riêng phần nước trình cấp đông Đối với công nghệ cấp đông cá da trơn IQF độ hao hụt khối lượng sản phẩm tỷ lệ với diện tích bề mặt sản phẩm thời gian cấp đông Khi tiết diện bề mặt sản phẩm lớn độ hao hụt lớn Ảnh hưởng thời gian cấp đông đến độ hao hụt khối lượng sản phẩm cấp đông thể đồ thị sau: 1,0 0,5 50 100 150 200 Hình 1.5 Ảnh hưởng thời gian cấp đông đến hao hụt khối lượng Tuy nhiên thực tế công nghệ làm lạnh cấp đông cá da trơn, sản phẩm sau cấp đông mạ băng trước đóng gói, ảnh hưởng hao hụt khối lượng khuôn khổ nghiên cứu bỏ qua 1.1.5 Xác định thời gian cấp đông Hầu hết nhà máy xác định thời gian cấp đông cá da trơn cách thủ công, thông qua kiểm tra nhiệt độ tâm sản phẩm Thường ca sản xuất, phận kiểm tra chất lượng kiểm tra định kỳ, thông thường từ hay tiếng đồng hồ kiểm tra lần Footer Page of 123 Header Page of 123 cách khoan miếng cá sau cấp đông vị trí dày đến tâm đo nhiệt độ vị trí (hình 1.6) Còn công nhân vận hành thiết bị cấp đông (IQF) kiểm tra cách gõ miếng cá lại với nhau, cá cứng không mềm, hay lật miếng cá lên, màu trắng, không đường nước miếng cá đạt Nếu cá chưa đạt hay già (dư đạt), họ tăng hay giảm tốc độ băng chuyền biến tần Đồng thời tủ điều khiển IQF có thiết bị hiển thị thời gian cấp đông (bằng phút) [15] Hình 1.6 Đo nhiệt độ cá sau cấp đông [15] Hạn chế phương pháp nêu trên, miếng cá thường có hình dạng hình học phi tiêu chuẩn, việc xác định xác tâm miếng cá không khả thi Đồng thời định nghĩa tâm không rõ ràng tâm thấm nhiệt tâm hình học Do kết xác định thời gian cấp đông hoàn toàn chủ quan phụ thuộc vào người thực kinh nghiệm họ Việc ảnh hưởng không nhỏ tới chất lượng sản phẩm tiêu hao lượng cho trình cấp đông sản phẩm Do cần thiết phải có nghiên cứu để dự đoán thời gian cấp đông sản phẩm xác 1.1.6 Các yếu tố ảnh hưởng tới chất lượng cấp đông cá Đối với sản phẩm thủy hải sản nói chung cá da trơn nói riêng yếu tố định chất lượng sản phẩm tốc độ cấp đông Tốc độ nhanh, thời gian cấp đông ngắn chất lượng sản phẩm tốt thời gian bảo quản kéo dài Tuy nhiên để thực điều này, nhiệt độ môi trường cấp đông phải thấp, tốc độ gió cao, dẫn tới công suất điện tiêu thụ hệ thống lạnh tăng lên, hiệu suất lượng giảm đi, giá thành sản phẩm tăng cao Do đó, việc đánh giá ảnh hưởng thông số môi trường cấp đông nhiệt độ tốc độ gió có ý nghĩa quan trọng việc kiểm soát chất lượng sản phẩm tiêu hao lượng trình làm lạnh cấp đông Trên thực tế sản xuất nghiên cứu vấn đề thực nghiệm khó khăn chí bất khả thi, chiều dài buồng cấp đông lớn có cấu trúc đóng kín với trường nhiệt độ tốc độ thông số rải, không cho phép đo đạc trực tiếp thiết bị vận hành Hơn cần thiết phải thực khối lượng thí nghiệm không nhỏ để giải vấn đề trên, đòi hỏi chi phí lớn Do giải pháp tốt xây dựng mô hình mô trình làm lạnh cấp đông cá da trơn để nghiên cứu ảnh hưởng thông môi trường cấp đông Mô hình cho phép xác định thông số (1) thời gian cấp đông, (2) trường nhiệt độ thực phẩm 1.1.7 Kết luận Cá da trơn nguồn lợi thủy sản lớn Việt Nam với tổng kim ngạch xuất đạt gần hai tỉ USD thời gian gần Trong cá tra chiếm chủ đạo tới khoảng 90% Tuy nhiên việc phát triển xuất mặt hàng cá da trơn đông lạnh gặp nhiều thách thức Trong thách thức lớn chất lượng chế biến chưa cao công nghệ cấp đông chưa hợp lý với tỷ lệ tổn thất sản phẩm sau thu hoạch cao khoảng 20% Một nguyên nhân dẫn đến tình trạng công nghệ cấp đông cá da trơn chưa nghiên cứu cách chặt chẽ có hệ thống Trong hai mươi năm qua sản lượng xuất cá da trơn tăng trưởng vượt bậc, trang thiết bị cấp đông Footer Page of 123 Header Page of 123 nhà máy đầu tư đại, công nghệ cấp đông dựa kinh nghiệm thực tế nhà máy lại có quy trình riêng không giống Do dẫn tới chất lượng sản phẩm cấp đông không ổn định, độ hao hụt lớn, suất tiêu hao lượng cao, giảm tính cạnh tranh mặt hàng thị trường xuất Không việc thiếu nghiên cứu cách có hệ thống trình cấp đông cá da trơn, đặc biệt nghiên cứu tính chất nhiệt vật lý đối tượng ảnh hưởng thông số môi trường làm lạnh tới kết cấp đông dẫn tới việc thiết kế lắp đặt, vận hành, hệ thống cấp đông chưa thật hợp lý với suất tiêu hao lượng cao, chất lượng sản phẩm khó kiểm soát Trong việc nâng cao chất lượng chế biến loại hải sản sau thu hoạch nói chung cá da trơn nói riêng, đặt thách thức nước ta Điều cụ thể hóa Nghị Quyết 48/ NQ-CP ngày 23/9/2009[5] Chính phủ giảm nửa tổn thất sau thu hoạch sản phẩm nông, lâm, thủy hải sản năm 2020 Vì chìa khóa giải vấn đề an ninh lương thực, đồng thời góp phần giảm ô nhiễm hủy hoại môi trường thiên nhiên, đảm bảo phát triển bền vững nông nghiệp nước ta Để giải vấn đề nêu trên, thực thành công Nghị Quyết 48, khâu then chốt hoàn thiện công nghệ chế biến lạnh thực phẩm Việt Nam theo hai tiêu chí: nâng cao chất lượng chế biến sử dụng lượng tiết kiệm hiệu [5] Muốn cần thiết phải có nghiên cứu đầy đủ, có hệ thống công nghệ lạnh thực phẩm đối tượng chế biến, công nghệ thiết bị sử dụng làm lạnh hay cấp đông 1.2 Tổng quan mô trình làm lạnh cấp đông thực phẩm 1.2.1 Vai trò việc nghiên cứu mô trình lạnh đông Trong trình làm lạnh hay cấp đông quan trọng: (1) dự đoán thời gian cấp đông, (2) trường nhiệt độ thực phẩm theo thời gian Giải vấn đề (1) giúp giải toán nâng cao chất lượng chế biến, giải vấn đề (2) cho phép thiết kế, chọn lựa hệ thống lạnh hợp lý (bài toán tiết kiệm lượng) Muốn dự đoán thông số đánh giá chất lượng trình chế biến lạnh điều kiện thực nghiệm thực được, với với đa dạng đối tượng cấp đông thiết bị thực tế sản xuất Rất cần thiết phải kết hợp lý thuyết - thực nghiệm xây dựng mô hình làm lạnh, cấp đông cho thực phẩm Đây vấn đề quan tâm nước từ chục năm trở lại 1.2.2 Thực trạng việc nghiên cứu mô trình lạnh đông Cho tới có hàng chục dạng mô hình dùng để mô trình cấp đông thực phẩm đưa sử dụng nước Tuy nhiên chất mô hình dựa sở giải hệ phương trình vi phân dẫn nhiệt phi tuyến kết hợp với điều kiện biên cho thực phẩm môi trường cấp đông Phương trình vi phân dẫn nhiệt tổng quát viết cho phân tố vật thể cấp đông có dạng sau: ∂T(r, τ) C(T )ρ(T ) = div[λ(T ) ⋅ gradT(r, τ)] + q v (r, τ) (1.1a) ∂τ Trong đó: C(T)- nhiệt dung riêng phụ thuộc vào nhiệt độ thực phẩm, kJ/kg.K ρ(T)- khối lượng riêng phụ thuộc vào nhiệt độ thực phẩm, kg/m3 λ(T)- hệ số dẫn nhiệt phụ thuộc vào nhiệt độ thực phẩm, W/m.K qv(r, τ)- nguồn nhiệt trong, sinh chuyển pha nước phụ thuộc vào tọa độ phân tố thời gian τ, W/m3 T(r, τ)- nhiệt độ phân tố phụ thuộc vào tọa độ thời gian, K Footer Page of 123 Header Page of 123 Phương trình dạng (1.1) lần Stefan đề xuất năm 1889 nghiên cứu trình đóng băng lớp nước Phương trình phương trình viết cho phân tố đối tượng cấp đông Kết hợp phân tố lại với ta có hệ phương trình vi phân dẫn nhiệt, mô tả trình dẫn nhiệt không ổn định bên vật thể cấp đông Tại bề mặt vật thể toán dẫn nhiệt kết hợp với điều kiện biên xác định chất trình trao đổi nhiệt bề mặt vật thể cấp đông với môi trường cấp đông Điều kiện biên: Trong toán làm lạnh cấp đông thực phẩm, chủ yếu gặp điều kiện biên loại điều kiện biên liên hợp (điều kiện biên loại 4) Điều kiện biên loại đặc trưng cho trường hợp bề mặt thực phẩm tiếp xúc trực tiếp với môi trường làm lạnh quy luật truyền nhiệt bề mặt môi trường biết trước r  ∂T  -λ   = α T(xn ,τ)-Ta (τ)  ∂n n (1.1b) Đối với cá da trơn chủ yếu dùng công nghệ cấp đông rời thiết bị cấp đông dạng IQF Do điều kiện biên khuôn khổ luận án hiểu điều kiện biên loại 3, có tính đối xứng Như vậy, nói chất mô hình toán học mô tả trình cấp đông thực phẩm liên hợp hệ phương trình vi phân dẫn nhiệt không ổn định vật thể phương trình trao đổi nhiệt mô tả điều kiện biên bề mặt vật thể Điều kiện ban đầu hệ phương trình vi phân trường nhiệt độ lòng thực phẩm đồng nhiệt độ môi trường không khí r r T(x, τ = 0) = Tin (x) , (1.1c) Lời giải hệ (1.1) cho phân bố trường nhiệt độ lòng sản phẩm thời gian cấp đông Tuy nhiên giải hệ phương trình vi phân dạng (1.1) gặp phải số vấn đề khó khăn Tính chất nhiệt vật lý thực phẩm nhiệt dung riêng, hệ số dẫn nhiệt thay đổi đột ngột lân cận điểm đóng băng, dẫn đến phương trình vi phân phần có độ phi tuyến cao, phức tạp để giải Đối với vật thể có hình dạng phức tạp thực phẩm, trình đóng băng khó dự đoán Lạnh đông thực tế bao gồm vài tượng vật lý diễn đồng thời: truyền nhiệt, truyền chất, lớn lên mầm tinh thể, thay đổi thể tích, căng học ứng suất Các cách tiếp cận khác để giải hệ phương trình vi phân dạng (1.1) cho dạng mô hình mô khác trình cấp đông thực phẩm với độ xác khác Như trình bày dạng mô hình đa dạng, nhiên nhìn chung chia làm hai dạng liên quan tới phương pháp giải toán nêu (1) lời giải dựa phương pháp giải tích, (2) lời giải dựa phương pháp số Dưới khảo sát chi tiết phương pháp 1.2.3 Phương pháp giải tích Phương pháp giải tích dựa giả thuyết trình chuyển pha lý tưởng, chuyển pha giải phóng nhiệt ẩn đóng băng diễn nhiệt độ điểm băng không đổi, thường ký hiệu Tf, đồng thời tồn bề mặt phân pha vùng đóng băng vùng chưa đóng băng Bỏ qua thành phần nhiệt giải phóng trình kết đông, thông số nhiệt vật lý xem số, thực phẩm xem dung dịch đồng chất đẳng hướng Kết nhận cách giải mô hình 1.1a hai vùng tương ứng với điều kiện biên T = Tf bề mặt phân pha Footer Page of 123 Header Page of 123 Phương pháp giải tích tiếng cho toán lạnh đông phương trình Plank (1913)[90], hay gọi phương pháp giả ổn định Lời giải toán cho thời gian cấp đông, τPlank, tìm bề mặt phân pha đạt tới tâm sản phẩm τ Plank = ρL f  2PR 4QR  +   (Tf -Ta )  α λ  (1.2) Trong đó: P = 1/2 với phẳng rộng vô hạn, 1/4 với hình trụ dài vô hạn, 1/6 với khối cầu Q = P/4; R: chiều dày sản phẩm Do sử dụng phương pháp giải tích phải sử dụng nhiều giả thiết không phù hợp với chất vật lý tượng nêu trên, kết tính toán thời gian cấp đông dạng nghiệm túy Plank cho thực phẩm có sai lệch lớn thực tế, đặc biệt với loại thực phẩm có cấu trúc phức tạp, có dạng hình học phi tiêu chuẩn sai số lên đến 50% dự đoán thời gian cấp đông Khắc phục nhược điểm tác giả công trình [23-30,35-37,4044,80-88] cải tiến mô hình R Plank đề xuất, cách đưa thêm số hệ số hiệu chỉnh Chẳng hạn Phạm (1986a) mở rộng cho vật có hình dáng tiêu chẩn khác (hình trụ hữu hạn, hình chữ nhật dài vô hạn…) cách sử dụng hệ số hình học E sau:E=1 phẳng, E=2 với hình trụ dài vô hạn, E=3 với hình cầu Đối với vật có hình dáng xác định nhiều chiều (thanh hình chữ nhật dài vô hạn, hình trụ hữu hạn…), biểu thức giải tích cho hệ số E cho dạng chuỗi vô hạn (McNabb, 1990a, 1990b)[69-70] đồ thị (Hossain, 1992a) [71].Nhìn chung hệ số xác định phương pháp hồi quy từ số liệu thực nghiệm cho trước [19-22, 62-63,106-108 ] Bảng 1.3 trình bày tổng hợp dạng công thức tính toán thời gian cấp đông biến thể dạng nghiệm phương trình Plank (1.2) Bảng 1.3 Tổng hợp mô hình xác định thời gian cấp đông điển hình Stt Tác giả R Plank J Nagaoka, S Takagi, S Hotan FL Levy Mô hình toán τ Plank = ρL f  2PR 4QR  +   (Tf -Ta )  α λ  ∆H 'ρ tF − tf  Pa Ra  +   λi   αc ∆H ' = (1 + 0,008 t i )(C pu (t i − t F ) + L V C pi (t F − t )) τf = ∆H' = (1 + 0,008(t i − t F ))(Cpu (t i − t F ) + L V Cpi (t F − t )) ,9576 Cleland 1,3179ρCpia  0,5 0,125 , 0550 + Nste tf =   λi E  N Bi Nste Nste  1,65Nste  t − t f , 0017N Bi + ,1727N pk  ×10 ln 1 − λi  t ref − t f  τ slab = Q.T Phạm τtam phang ρa  ∆H ∆H   N Bi  τ = + + ; batky E 2α  ∆T1 ∆T2    2 1+ N Bi N Bi A V E =1+ + ; β1 = ; β2 = 2 β β πR   β12 + β 22 + β1   N Bi N Bi  3πR  1+ Footer Page of 123    Header Page of 123 Từ bảng 1.3 thấy hạn chế phương pháp giải tích cho thời gian cấp đông, mà không xác định trường nhiệt độ Hơn dạng công thức bảng 1.3 áp dụng cho số loại thực phẩm có thông số nhiệt vật lý xác định trước Đồng thời câu hỏi đặt đại lượng nhiệt vật lý sử dụng công thức hệ số trao đổi nhiệt đối lưu α, hệ số dẫn nhiệt λ, hiệu enthalpy thời điểm đầu cuối trình cấp đông ∆H tính toán trường nhiệt độ, hàm lượng nước đóng băng phụ thuộc vào nhiệt độ Giả thiết trình chuyển pha lý tưởng, chuyển pha giải phóng nhiệt ẩn đóng băng diễn nhiệt độ điểm băng không đổi đồng thời tồn bề mặt phân pha vùng đóng băng vùng chưa đóng băng không Vì thực tế trình kết đông diễn nhiệt độ thay đổi phát triển mầm tinh thể băng không tồn bề mặt phân pha Do với cá tra Việt nam đặc biệt với thông số nhiệt vật lý chưa xác định, áp dụng mô hình toán để xác định thời gian cấp đông thực phẩm Giải pháp tốt để mô trình cấp đông cá tra giải phương trình dạng (1.1) phương pháp số 1.2.4 Phương pháp số giải hệ phương trình vi phân dẫn nhiệt Bản chất phương pháp số để giải hệ phương trình (1.1) bao gồm hai bước: rời rạc hóa miền liên tục để thu phương trình vi phân thường (ODE) tương ứng với nút nhiệt độ, sau giải phương trình ODE cách chuyển phương trình vi phân phương trình đại số tuyến tính qua phép xấp xỉ sai phân Bộ phương trình vi phân thường viết dạng ma trận sau: C dT + λT = f dτ (1.3) Trong T vectơ nút nhiệt độ, C ma trận nhiệt dung (bao gồm nhiệt dung riêng c), λ ma trận dẫn nhiệt (bao gồm hệ số dẫn nhiệt λ), f ma trận nguồn nhiệt (bao gồm nguồn nhiệt bên dòng nhiệt từ biên) Dạng xác hệ phương trình dạng (1.3) phụ thuộc vào phương pháp rời rạc hóa sử dụng Hiện có phương pháp rời rạc hóa thông dụng là: sai phân hữu hạn (FDM), phần tử hữu hạn (FEM) thể tích hữu hạn (FVM) - Phương pháp Sai phân hữu hạn (SPHH) phương pháp số tương đối đơn giản ổn định Nội dung phương pháp biến đổi cách gần đạo hàm riêng phương trình vi phân chủ đạo thành sai phân, tức tỉ số số gia tương ứng Bằng cách dùng họ đường song song với trục toạ độ để tạo thành mạng lưới chia miền nghiệm vật thể thành số hữu hạn điểm nút, xác định nhiệt độ phần tử nút thay cho việc tính nhiệt độ toàn miền Như phương pháp SPHH xấp xỉ phương trình vi phân đạo hàm riêng thành phương trình đại số Kết thiết lập hệ phương trình đại số gồm n phương trình tương ứng với giá trị nhiệt độ n nút cần tìm Mức độ xác nghiệm phương pháp SPHH cải thiện nhờ việc tăng số điểm nút Phương pháp SPHH hữu hiệu việc giải nhiều toán truyền nhiệt phức tạp mà phương pháp giải tích gặp khó khăn Tuy nhiên gặp phải vật thể có hình dạng bất quy tắc điều kiện biên giới bất thường, phương pháp SPHH khó sử dụng Theo phương pháp SPHH, nhiệt độ điểm nút xác định sau: - Từ phương trình vi phân dẫn nhiệt, chuyển phương trình ma trận đặc trưng: Footer Page of 123 Header Page 10 of 123 Tip, j+1 − Tip, j ∆t = λ  Ti −1, j − 2Ti , j + Ti +1, j Ti , j−1 − 2Ti , j + Ti , j+1  +  C.ρ  ∆x ∆y  (1.4) Nhiệt độ điểm nút (i,j) xác định từ lời giải sơ đồ sau: - Sơ đồ (sai phân tiến) p +1 i, j T  Tip−1, j − 2Tip, j + Tip+1, j Tip, j−1 − 2Tip, j + Tip, j+1  λ p = ∆t  +  + Ti , j C.ρ  ∆x ∆y  (1.5) -Sơ đồ ẩn (sai phân lùi)  Tip−+1,1j − 2Tip, j+1 + Tip++1,1j Tip, j+−11 − 2Tip, j+1 + Tip, j++11  λ p +1 T = ∆t  +  − Ti , j 2 C.ρ  ∆x ∆y  p i, j (1.6) - Phương pháp thể tích hữu hạn (TTHH) tinh tế phương pháp SPHH trở nên phổ biến kỹ thuật tính nhiệt động học dòng chảy (Patankar 1980) Trong tính nhiệt, phương pháp TTHH dựa sở cân lượng phân tố thể tích Phương pháp thể tích hữu hạn tập trung vào điểm phân tố thể tíchtương tự phương pháp SPHH (Malanvà cộng 2002) Nhiệt độ điểm nút xác định tương tự phương pháp sai phân hữu hạn, cách rời rạc phương trình ma trận đặc trưng theo thời gian ứng với thời gian p (sai phân lùi) p+1 (sai phân tiến), cụ thể sau Áp dụng định luật bảo toàn lượng, tất phân tố toàn vật thể ta có:  ∂T ∫ ρc ∂τ Ω  -∇ ( λ∇T ) - q dΩ =  (1.7) Sử dụng biến đổi tích phân thể tích tích phân mặt phương trình 1.7 trở thành:  ∂T  (1.8) ∫Ω ρc ∂τ - q dΩ - ∫S n ( λ∇T )dS = Với S diện tích bề mặt truyền nhiệt phân tố, n phương pháp tuyến bề mặt truyền nhiệt Ω phân tố thể tích Thành phần đầu phương trình 1.8 độ tăng enthalpy phân tố tính xấp xỉ theo công thức:  ∂T ∫ ρc ∂τ Ω ∂T  - qdΩ ≈ δVρmcm i ∂τ  (1.9) Trong δV thể tích phân tố, ρm khối lượng riêng trung bình, cm nhiệt dung riêng trung bình Ti nhiệt độ điểm nút bên phân tố Thành phần thứ hai phương trình 1.9 tổng lượng nhiệt vào phân tố qua lớp biên Tại bề mặt, dòng nhiệt tính qua gradient nhiệt độ trung bình bề mặt, có dạng biểu thức tuyến tính nhiệt độ điểm nút vùng lân cận bề mặt Do phương trình 1.9 viết lại sau: ∂Ti N δVρc = ∑ λBijTj +qδV ∂τ j=1 (1.10) Với Bij hệ số phụ thuộc vào cách xếp phân tố thể tích Tổng hợp phương trình điểm nút ta thu phương trình ma trận có dạng 1.11 δV.ρ.c ∂Ti n = ∑ λBijTj + qδV ∂t i =1 (1.11) - Phương pháp Phần tử hữu hạn (PTHH) phương pháp số để giải toán mô tả phương trình vi phân đạo hàm riêng với điều kiện biên cụ thể 10 Footer Page 10 of 123 Header Page 175 of 123 1160 -2.1 1164 -3.7 1159 -1.3 1163 -1.8 1164 -2.8 1164 -5.5 1161 -10.5 1162 -1.8 1163 -2.9 1164 -6.1 1164 -11.8 1185 -2.5 1189 -4.7 1184 -1.4 1188 -2.0 1189 -3.4 1189 -6.9 1186 -12.4 1187 -2.0 1188 -3.5 1189 -7.6 1189 -13.7 1260 -4.3 1264 -8.9 1259 -1.8 1263 -3.0 1264 -6.2 1264 -11.8 1260 -18.0 1262 -3.0 1263 -6.4 1264 -12.5 1247 -18.0 1285 -5.3 1289 -10.5 1284 -2.0 1288 -3.6 1289 -7.6 1289 -13.5 1287 -3.6 1288 -7.8 1289 -14.1 1350 -8.7 1354 -14.9 1349 -2.8 1353 -5.8 1354 -11.4 1354 -18.0 1352 -5.7 1353 -11.5 1347 -18.0 1375 -10.2 1379 -16.6 1374 -3.2 1378 -6.9 1379 -12.9 1377 -6.8 1378 -13.0 1400 -11.7 1399 -18.0 1399 -3.7 1403 -8.1 1404 -14.4 1402 -8.0 1403 -14.4 1425 -13.2 1424 -4.3 1428 -9.4 1429 -15.9 1427 -9.2 1428 -15.9 1465 -15.6 1464 -5.7 1468 -11.5 1463 -18.0 1467 -11.2 1464 -18.0 1490 -17.2 1489 -6.7 1493 -12.8 1492 -12.5 1504 -18.0 1504 -7.3 1508 -13.7 1507 -13.2 1529 -8.3 1533 -15.0 1532 -14.5 1554 -9.5 1558 -16.4 1557 -15.8 1579 -10.6 1583 -17.7 1582 -17.1 1584 -10.8 1588 -18.0 1587 -17.3 1599 -11.5 1601 -18.0 1624 -12.7 1649 -13.9 1674 -15.0 1699 -16.2 1724 -17.4 1737 -18.0 175 Footer Page 175 of 123 1160 -18.0 Header Page 176 of 123 Phụ lục 11.1 Nhiệt độ 25 vị trí khác tiết diện ngang miếng cá chế độ t=-400C, ω=5m/s t 25 24 23 22 21 20 19 18 17 16 15 14 13 12 11 10 12.0 12.0 12.0 12.0 12.0 12.0 12.0 12.0 12.0 12.0 12.0 12.0 12.0 12.0 12.0 12.0 12.0 12.0 12.0 12.0 12.0 12.0 12.0 12.0 12.0 28 11.8 11.8 11.8 11.8 -0.3 11.7 11.7 11.7 11.7 -0.4 10.8 10.8 10.8 10.8 -0.6 8.2 8.2 8.2 8.2 -0.3 0.4 0.4 0.4 0.4 -2.4 52 11.1 11.1 11.1 11.1 -2.5 10.7 10.7 10.7 10.7 -2.5 8.9 8.9 8.9 8.8 -2.5 5.3 5.3 5.3 5.3 -1.8 -2.3 -2.3 -2.3 -2.3 -3.4 77 10.0 10.0 10.0 9.8 -3.0 9.4 9.4 9.4 9.3 -3.0 7.4 7.4 7.4 7.3 -3.0 4.1 4.1 4.1 4.1 -2.5 -2.8 -2.8 -2.8 -2.8 -4.5 102 8.7 8.7 8.7 8.3 -3.4 8.1 8.1 8.1 7.8 -3.4 6.2 6.2 6.2 6.0 -3.4 3.3 3.3 3.3 3.2 -3.1 -3.1 -3.1 -3.1 -3.1 -5.4 127 7.4 7.4 7.4 7.0 -3.9 7.0 7.0 7.0 6.5 -3.9 5.2 5.2 5.2 4.9 -4.0 2.5 2.5 2.5 2.5 -3.9 -3.5 -3.5 -3.5 -3.5 -6.1 152 6.3 6.3 6.3 5.7 -4.6 5.9 5.9 5.9 5.4 -4.6 4.2 4.2 4.2 3.9 -4.7 1.8 1.8 1.8 1.7 -4.6 -3.8 -3.8 -3.8 -3.9 -6.5 177 5.2 5.2 5.2 4.6 -5.3 4.8 4.8 4.8 4.2 -5.3 3.3 3.3 3.3 2.9 -5.3 1.0 1.0 1.0 0.8 -5.3 -4.4 -4.4 -4.4 -4.5 -6.8 202 4.2 4.2 4.2 3.5 -5.8 3.9 3.9 3.8 3.3 -5.8 2.5 2.5 2.5 2.1 -5.8 0.4 0.4 0.4 0.3 -5.8 -5.1 -5.1 -5.1 -5.1 -7.1 227 3.3 3.3 3.3 2.6 -6.2 3.0 3.0 3.0 2.4 -6.2 1.8 1.8 1.7 1.4 -6.2 -0.1 -0.1 -0.1 -0.3 -6.3 -5.5 -5.5 -5.5 -5.5 -7.5 252 2.5 2.5 2.5 1.9 -6.5 2.2 2.2 2.2 1.7 -6.5 1.1 1.1 1.1 0.8 -6.5 -0.6 -0.6 -0.6 -0.7 -6.7 -5.8 -5.8 -5.8 -5.8 -8.0 277 1.8 1.8 1.8 1.3 -6.8 1.6 1.6 1.6 1.1 -6.8 0.6 0.6 0.6 0.3 -6.9 -1.0 -1.0 -1.0 -1.1 -7.1 -6.1 -6.1 -6.1 -6.1 -8.5 302 1.3 1.3 1.2 0.8 -7.1 1.0 1.0 1.0 0.6 -7.1 0.3 0.3 0.2 0.0 -7.2 -1.4 -1.4 -1.4 -1.5 -7.6 -6.3 -6.3 -6.3 -6.3 -8.9 327 0.8 0.8 0.8 0.4 -7.4 0.6 0.6 0.6 0.3 -7.4 0.0 0.0 0.0 -0.2 -7.6 -1.7 -1.7 -1.7 -1.8 -8.1 -6.4 -6.4 -6.4 -6.5 -9.4 352 0.4 0.4 0.4 0.1 -7.7 0.3 0.3 0.3 0.0 -7.7 -0.2 -0.2 -0.3 -0.4 -8.0 -2.1 -2.1 -2.1 -2.2 -8.6 -6.6 -6.6 -6.6 -6.7 -9.9 377 0.1 0.1 0.1 0.0 -8.1 0.0 0.0 0.0 -0.1 -8.2 -0.4 -0.4 -0.4 -0.5 -8.5 -2.5 -2.5 -2.5 -2.5 -9.1 -6.8 -6.8 -6.8 -6.9 -10.3 402 0.0 0.0 0.0 -0.1 -8.6 -0.1 -0.1 -0.1 -0.2 -8.6 -0.6 -0.6 -0.6 -0.7 -9.0 -2.8 -2.8 -2.8 -2.9 -9.6 -7.0 -7.0 -7.0 -7.0 -10.7 427 -0.1 -0.1 -0.1 -0.2 -9.0 -0.2 -0.2 -0.2 -0.3 -9.1 -0.7 -0.7 -0.7 -0.8 -9.5 -3.1 -3.1 -3.1 -3.3 -10.1 -7.2 -7.2 -7.2 -7.2 -11.1 452 -0.2 -0.2 -0.2 -0.3 -9.6 -0.3 -0.3 -0.3 -0.4 -9.7 -0.9 -0.9 -0.9 -1.0 -10.0 -3.5 -3.5 -3.5 -3.7 -10.5 -7.4 -7.4 -7.4 -7.5 -11.6 477 -0.2 -0.2 -0.3 -0.3 -10.1 -0.4 -0.4 -0.4 -0.5 -10.2 -1.1 -1.1 -1.1 -1.2 -10.5 -3.9 -3.9 -3.9 -4.1 -11.0 -7.7 -7.7 -7.7 -7.8 -12.0 502 -0.3 -0.3 -0.3 -0.4 -10.7 -0.4 -0.4 -0.5 -0.5 -10.7 -1.2 -1.2 -1.3 -1.4 -11.0 -4.3 -4.3 -4.3 -4.5 -11.5 -8.0 -8.0 -8.0 -8.1 -12.4 527 -0.4 -0.4 -0.4 -0.4 -11.2 -0.5 -0.5 -0.5 -0.6 -11.2 -1.4 -1.4 -1.4 -1.6 -11.5 -4.6 -4.6 -4.6 -4.8 -11.9 -8.2 -8.2 -8.2 -8.4 -12.8 552 -0.4 -0.4 -0.4 -0.5 -11.7 -0.6 -0.6 -0.6 -0.7 -11.8 -1.6 -1.6 -1.7 -1.9 -12.0 -4.9 -4.9 -4.9 -5.2 -12.4 -8.5 -8.5 -8.5 -8.6 -13.3 577 -0.5 -0.5 -0.5 -0.6 -12.3 -0.7 -0.7 -0.7 -0.8 -12.3 -1.9 -1.9 -1.9 -2.1 -12.5 -5.2 -5.2 -5.2 -5.5 -12.9 -8.7 -8.7 -8.7 -8.9 -13.7 602 -0.5 -0.5 -0.6 -0.6 -12.8 -0.8 -0.8 -0.8 -0.9 -12.9 -2.1 -2.1 -2.1 -2.4 -13.1 -5.4 -5.4 -5.4 -5.8 -13.4 -8.9 -8.9 -8.9 -9.2 -14.1 627 -0.6 -0.6 -0.6 -0.7 -13.4 -0.8 -0.8 -0.8 -1.0 -13.5 -2.4 -2.4 -2.4 -2.7 -13.6 -5.7 -5.7 -5.7 -6.1 -13.9 -9.1 -9.1 -9.1 -9.4 -14.6 652 -0.7 -0.7 -0.7 -0.8 -14.0 -0.9 -0.9 -0.9 -1.1 -14.1 -2.6 -2.6 -2.6 -3.1 -14.2 -5.9 -5.9 -5.9 -6.4 -14.4 -9.3 -9.3 -9.3 -9.7 -15.0 176 Footer Page 176 of 123 Header Page 177 of 123 677 -0.7 -0.7 -0.7 -0.9 -14.6 -1.0 -1.0 -1.0 -1.2 -14.7 -2.9 -2.9 -2.9 -3.5 -14.8 -6.1 -6.1 -6.1 -6.8 -15.0 -9.5 -9.5 -9.5 -9.9 -15.5 702 -0.8 -0.8 -0.8 -1.0 -15.2 -1.1 -1.1 -1.1 -1.4 -15.2 -3.2 -3.2 -3.2 -4.0 -15.3 -6.3 -6.3 -6.4 -7.1 -15.5 -9.7 -9.7 -9.7 -10.2 -16.0 727 -0.9 -0.9 -0.9 -1.1 -15.8 -1.2 -1.2 -1.2 -1.6 -15.8 -3.5 -3.5 -3.5 -4.5 -15.9 -6.5 -6.5 -6.6 -7.5 -16.0 -9.8 -9.8 -9.8 -10.4 -16.5 752 -0.9 -0.9 -0.9 -1.2 -16.4 -1.3 -1.3 -1.3 -1.9 -16.5 -3.8 -3.8 -3.8 -5.0 -16.5 -6.8 -6.8 -6.8 -7.9 -16.6 -10.0 -10.0 -10.0 -10.7 -17.0 777 -1.0 -1.0 -1.0 -1.4 -17.1 -1.5 -1.5 -1.5 -2.2 -17.1 -4.1 -4.1 -4.1 -5.5 -17.1 -7.0 -7.0 -7.0 -8.3 -17.2 -10.2 -10.2 -10.2 -11.1 -17.6 802 -1.1 -1.1 -1.1 -1.7 -17.7 -1.6 -1.6 -1.6 -2.7 -17.7 -4.4 -4.4 -4.4 -6.1 -17.7 -7.2 -7.2 -7.3 -8.8 -17.8 -10.4 -10.4 -10.4 -11.4 -18.1 827 -1.2 -1.2 -1.2 -2.1 -18.3 -1.8 -1.8 -1.8 -3.3 -18.3 -4.6 -4.6 -4.6 -6.7 -18.3 -7.5 -7.5 -7.5 -9.2 -18.4 -10.6 -10.6 -10.6 -11.8 -18.7 852 -1.2 -1.2 -1.3 -2.9 -18.9 -1.9 -1.9 -2.0 -4.3 -18.9 -4.9 -4.9 -4.9 -7.4 -18.9 -7.7 -7.7 -7.7 -9.8 -19.0 -10.8 -10.8 -10.8 -12.1 -19.2 877 -1.3 -1.3 -1.3 -4.1 -19.6 -2.1 -2.1 -2.1 -5.5 -19.6 -5.1 -5.1 -5.2 -8.1 -19.6 -7.9 -7.9 -7.9 -10.3 -19.6 -10.9 -10.9 -11.0 -12.6 -19.8 902 -1.4 -1.4 -1.4 -5.7 -20.2 -2.3 -2.3 -2.3 -6.9 -20.2 -5.4 -5.4 -5.4 -8.9 -20.2 -8.1 -8.1 -8.2 -10.9 -20.2 -11.1 -11.1 -11.2 -13.0 -20.4 927 -1.5 -1.5 -1.6 -7.5 -20.9 -2.5 -2.5 -2.6 -8.2 -20.8 -5.6 -5.6 -5.7 -9.8 -20.8 -8.3 -8.3 -8.4 -11.6 -20.8 -11.3 -11.3 -11.4 -13.5 -21.0 952 -1.7 -1.7 -1.7 -9.1 -21.5 -2.8 -2.8 -2.8 -9.5 -21.5 -5.8 -5.8 -5.9 -10.8 -21.5 -8.5 -8.5 -8.6 -12.3 -21.4 -11.4 -11.4 -11.5 -14.1 -21.7 977 -1.8 -1.8 -1.8 -10.5 -22.1 -3.0 -3.0 -3.1 -10.8 -22.1 -6.0 -6.0 -6.1 -11.8 -22.1 -8.7 -8.7 -8.8 -13.1 -22.1 -11.6 -11.6 -11.7 -14.7 -22.3 1002 -2.0 -2.0 -2.0 -11.8 -22.7 -3.3 -3.3 -3.4 -12.1 -22.7 -6.2 -6.2 -6.4 -12.9 -22.7 -8.9 -8.9 -9.1 -14.0 -22.7 -11.8 -11.8 -11.9 -15.4 -22.9 1027 -2.2 -2.2 -2.3 -13.1 -23.4 -3.6 -3.6 -3.7 -13.3 -23.3 -6.4 -6.4 -6.7 -14.0 -23.3 -9.0 -9.0 -9.3 -14.9 -23.3 -11.9 -11.9 -12.1 -16.1 -23.5 1052 -2.5 -2.5 -2.7 -14.3 -24.0 -3.9 -3.9 -4.2 -14.5 -24.0 -6.6 -6.6 -7.0 -15.0 -23.9 -9.2 -9.2 -9.6 -15.8 -23.9 -12.1 -12.1 -12.4 -16.9 -24.1 1077 -2.9 -2.9 -3.3 -15.5 -24.6 -4.3 -4.3 -4.7 -15.6 -24.6 -6.9 -6.9 -7.5 -16.1 -24.6 -9.4 -9.4 -10.0 -16.8 -24.5 -12.2 -12.2 -12.7 -17.8 -24.7 1102 -3.3 -3.4 -4.3 -16.6 -25.2 -4.7 -4.7 -5.6 -16.8 -25.2 -7.2 -7.2 -8.1 -17.2 -25.2 -9.6 -9.6 -10.5 -17.8 -25.1 -12.4 -12.4 -13.1 -18.6 -25.3 1127 -3.9 -3.9 -5.9 -17.7 -25.8 -5.1 -5.1 -6.8 -17.8 -25.8 -7.5 -7.5 -9.0 -18.2 -25.8 -9.9 -9.9 -11.1 -18.7 -25.8 -12.6 -12.6 -13.5 -19.5 -25.9 1152 -4.7 -4.7 -7.8 -18.8 -26.4 -5.7 -5.7 -8.4 -18.9 -26.4 -7.9 -7.9 -10.1 -19.2 -26.4 -10.2 -10.2 -12.0 -19.7 -26.3 -12.9 -12.9 -14.2 -20.4 -26.5 1177 -5.6 -5.6 -9.8 -19.8 -27.0 -6.4 -6.4 -10.2 -19.9 -27.0 -8.3 -8.4 -11.4 -20.2 -26.9 -10.5 -10.6 -13.0 -20.7 -26.9 -13.2 -13.2 -15.0 -21.4 -27.1 1202 -6.5 -6.7 -11.6 -20.8 -27.5 -7.2 -7.3 -11.9 -20.9 -27.5 -8.9 -9.1 -12.9 -21.2 -27.5 -11.0 -11.1 -14.2 -21.6 -27.5 -13.5 -13.7 -16.0 -22.3 -27.7 1227 -7.6 -7.9 -13.4 -21.7 -28.1 -8.1 -8.4 -13.6 -21.8 -28.1 -9.6 -9.9 -14.4 -22.1 -28.1 -11.5 -11.8 -15.6 -22.5 -28.1 -14.0 -14.2 -17.1 -23.2 -28.2 1252 -8.8 -9.4 -15.1 -22.7 -28.6 -9.2 -9.8 -15.3 -22.7 -28.6 -10.5 -11.1 -15.9 -23.0 -28.6 -12.3 -12.8 -16.9 -23.4 -28.6 -14.6 -15.0 -18.3 -24.0 -28.8 1277 -10.0 -11.0 -16.7 -23.6 -29.2 -10.4 -11.3 -16.9 -23.6 -29.2 -11.5 -12.4 -17.4 -23.9 -29.2 -13.2 -13.9 -18.3 -24.3 -29.2 -15.4 -16.0 -19.6 -24.9 -29.3 1302 -11.4 -12.7 -18.2 -24.4 -29.7 -11.7 -13.0 -18.3 -24.5 -29.7 -12.7 -13.9 -18.9 -24.7 -29.7 -14.2 -15.3 -19.6 -25.1 -29.7 -16.3 -17.2 -20.8 -25.7 -29.9 1327 -13.0 -14.5 -19.6 -25.3 -30.2 -13.2 -14.7 -19.7 -25.3 -30.2 -14.1 -15.5 -20.2 -25.6 -30.2 -15.5 -16.7 -20.9 -25.9 -30.2 -17.4 -18.5 -22.0 -26.5 -30.4 1377 -16.5 -18.0 -22.1 -26.8 -31.2 -16.7 -18.2 -22.2 -26.9 -31.2 -17.4 -18.8 -22.6 -27.1 -31.2 -18.5 -19.7 -23.3 -27.5 -31.2 -20.1 -21.2 -24.2 -28.0 -31.3 1402 -18.3 -19.6 -23.2 -27.6 -31.7 -18.4 -19.7 -23.4 -27.7 -31.7 -19.1 -20.3 -23.7 -27.9 -31.7 -20.0 -21.1 -24.3 -28.2 -31.7 -21.5 -22.5 -25.3 -28.7 -31.8 177 Footer Page 177 of 123 Header Page 178 of 123 Phụ lục 11.2 Nhiệt độ 25 vị trí khác tiết diện ngang miếng cá chế độ t=-400C, ω=10m/s t 25 24 23 22 21 20 19 18 17 16 15 14 13 12 11 10 12.0 12.0 12.0 12.0 12.0 12.0 12.0 12.0 12.0 12.0 12.0 12.0 12.0 12.0 12.0 12.0 12.0 12.0 12.0 12.0 12.0 12.0 12.0 12.0 12.0 24 11.9 11.9 11.9 11.9 -2.7 11.7 11.7 11.7 11.7 -2.7 10.7 10.7 10.7 10.7 -2.8 7.5 7.5 7.5 7.5 -1.6 -2.5 -2.5 -2.5 -2.5 -3.5 49 11.1 11.1 11.1 11.0 -3.6 10.7 10.7 10.7 10.6 -3.6 8.9 8.9 8.9 8.9 -3.7 5.6 5.6 5.6 5.5 -2.8 -3.4 -3.4 -3.4 -3.4 -5.3 74 9.9 9.9 9.9 9.7 -4.3 9.4 9.4 9.4 9.3 -4.2 7.5 7.5 7.5 7.4 -4.4 4.4 4.4 4.4 4.3 -3.9 -4.0 -4.0 -4.0 -4.0 -7.0 99 8.6 8.6 8.6 8.3 -5.5 8.1 8.1 8.1 7.9 -5.5 6.2 6.2 6.2 6.0 -5.7 3.1 3.1 3.1 3.0 -5.4 -4.8 -4.8 -4.8 -4.8 -7.8 124 7.3 7.3 7.3 6.8 -6.8 6.8 6.8 6.8 6.4 -6.8 4.8 4.8 4.8 4.6 -6.8 1.5 1.5 1.5 1.4 -6.6 -6.0 -6.0 -6.0 -6.1 -8.4 149 5.9 5.9 5.9 5.4 -7.5 5.5 5.5 5.5 5.0 -7.5 3.5 3.5 3.5 3.2 -7.5 0.4 0.4 0.4 0.3 -7.5 -6.9 -6.9 -6.9 -6.9 -9.1 174 4.7 4.7 4.7 4.1 -8.0 4.2 4.2 4.2 3.7 -8.0 2.4 2.4 2.4 2.0 -8.0 -0.4 -0.4 -0.4 -0.5 -8.2 -7.4 -7.4 -7.4 -7.4 -9.8 199 3.6 3.6 3.6 3.0 -8.5 3.1 3.1 3.1 2.6 -8.5 1.5 1.5 1.5 1.3 -8.6 -1.1 -1.1 -1.1 -1.1 -9.0 -7.6 -7.6 -7.6 -7.7 -10.7 224 2.6 2.6 2.6 2.0 -9.0 2.2 2.2 2.2 1.7 -9.0 0.9 0.9 0.9 0.6 -9.3 -1.7 -1.7 -1.7 -1.8 -9.8 -7.9 -7.9 -7.9 -7.9 -11.5 249 1.8 1.8 1.8 1.3 -9.6 1.5 1.5 1.5 1.0 -9.6 0.4 0.4 0.4 0.2 -10.0 -2.4 -2.4 -2.4 -2.4 -10.7 -8.2 -8.2 -8.2 -8.3 -12.3 274 1.2 1.2 1.1 0.7 -10.3 0.9 0.9 0.9 0.5 -10.4 0.0 0.0 0.0 -0.1 -10.8 -2.9 -2.9 -2.9 -3.0 -11.5 -8.6 -8.6 -8.6 -8.6 -13.1 299 0.6 0.6 0.6 0.3 -11.1 0.4 0.4 0.4 0.2 -11.2 -0.3 -0.3 -0.3 -0.4 -11.7 -3.5 -3.5 -3.5 -3.6 -12.4 -8.9 -8.9 -8.9 -9.0 -13.8 324 0.2 0.2 0.2 0.0 -12.0 0.1 0.1 0.1 -0.1 -12.1 -0.6 -0.6 -0.6 -0.7 -12.5 -4.2 -4.2 -4.2 -4.4 -13.2 -9.4 -9.4 -9.4 -9.5 -14.5 349 0.0 0.0 0.0 -0.1 -12.9 -0.1 -0.1 -0.1 -0.2 -13.0 -0.9 -0.9 -0.9 -1.1 -13.4 -4.9 -4.9 -4.9 -5.1 -13.9 -9.8 -9.8 -9.8 -10.0 -15.1 374 -0.1 -0.1 -0.1 -0.2 -13.8 -0.3 -0.3 -0.3 -0.4 -13.8 -1.3 -1.3 -1.3 -1.4 -14.2 -5.4 -5.4 -5.4 -5.7 -14.7 -10.3 -10.3 -10.3 -10.4 -15.8 399 -0.2 -0.2 -0.2 -0.3 -14.6 -0.4 -0.4 -0.4 -0.5 -14.7 -1.6 -1.6 -1.6 -1.9 -15.0 -6.0 -6.0 -6.0 -6.3 -15.4 -10.7 -10.7 -10.7 -10.9 -16.5 424 -0.3 -0.3 -0.3 -0.4 -15.4 -0.5 -0.5 -0.5 -0.6 -15.5 -2.0 -2.0 -2.0 -2.3 -15.8 -6.5 -6.5 -6.5 -6.8 -16.2 -11.1 -11.1 -11.1 -11.3 -17.2 449 -0.4 -0.4 -0.4 -0.5 -16.4 -0.6 -0.6 -0.6 -0.8 -16.4 -2.4 -2.4 -2.4 -2.8 -16.6 -6.9 -6.9 -6.9 -7.3 -17.0 -11.4 -11.4 -11.4 -11.7 -17.9 474 -0.5 -0.5 -0.5 -0.6 -17.3 -0.7 -0.7 -0.8 -0.9 -17.4 -2.9 -2.9 -2.9 -3.5 -17.5 -7.2 -7.2 -7.2 -7.8 -17.8 -11.7 -11.7 -11.7 -12.1 -18.6 499 -0.6 -0.6 -0.6 -0.7 -18.2 -0.9 -0.9 -0.9 -1.1 -18.3 -3.3 -3.3 -3.3 -4.2 -18.4 -7.5 -7.5 -7.6 -8.4 -18.6 -12.0 -12.0 -12.0 -12.5 -19.3 524 -0.6 -0.6 -0.7 -0.8 -19.1 -1.0 -1.0 -1.0 -1.4 -19.1 -3.9 -3.9 -3.9 -5.0 -19.2 -7.9 -7.9 -7.9 -9.0 -19.4 -12.3 -12.3 -12.3 -12.9 -20.0 549 -0.7 -0.7 -0.7 -1.0 -20.0 -1.2 -1.2 -1.2 -1.8 -20.0 -4.4 -4.4 -4.4 -5.8 -20.1 -8.3 -8.3 -8.3 -9.6 -20.2 -12.6 -12.6 -12.6 -13.4 -20.7 574 -0.8 -0.8 -0.8 -1.3 -20.9 -1.4 -1.4 -1.4 -2.3 -20.9 -4.9 -4.9 -4.9 -6.7 -20.9 -8.7 -8.7 -8.7 -10.3 -21.0 -12.9 -12.9 -12.9 -13.9 -21.5 599 -1.0 -1.0 -1.0 -1.7 -21.8 -1.7 -1.7 -1.7 -3.1 -21.8 -5.4 -5.4 -5.4 -7.6 -21.8 -9.1 -9.1 -9.1 -11.0 -21.9 -13.2 -13.2 -13.2 -14.4 -22.3 624 -1.1 -1.1 -1.1 -2.7 -22.6 -1.9 -1.9 -2.0 -4.5 -22.6 -5.8 -5.8 -5.8 -8.7 -22.6 -9.4 -9.5 -9.5 -11.8 -22.7 -13.5 -13.5 -13.5 -15.0 -23.1 649 -1.2 -1.2 -1.2 -4.5 -23.5 -2.2 -2.2 -2.3 -6.5 -23.5 -6.2 -6.2 -6.3 -9.8 -23.5 -9.8 -9.8 -9.9 -12.7 -23.5 -13.8 -13.8 -13.8 -15.6 -23.9 178 Footer Page 178 of 123 Header Page 179 of 123 674 -1.3 -1.3 -1.3 -7.4 -24.3 -2.6 -2.6 -2.6 -8.7 -24.3 -6.6 -6.6 -6.7 -11.1 -24.3 -10.1 -10.1 -10.2 -13.6 -24.3 -14.0 -14.0 -14.1 -16.3 -24.6 699 -1.5 -1.5 -1.5 -10.1 -25.1 -2.9 -2.9 -3.0 -10.7 -25.1 -6.9 -6.9 -7.0 -12.5 -25.1 -10.4 -10.4 -10.6 -14.6 -25.1 -14.3 -14.3 -14.4 -17.0 -25.4 724 -1.7 -1.7 -1.8 -12.3 -25.9 -3.4 -3.4 -3.4 -12.7 -25.9 -7.2 -7.2 -7.4 -14.1 -25.9 -10.7 -10.7 -10.9 -15.8 -25.9 -14.5 -14.5 -14.6 -17.9 -26.2 749 -2.0 -2.0 -2.1 -14.3 -26.7 -3.8 -3.8 -3.9 -14.6 -26.7 -7.6 -7.6 -7.8 -15.6 -26.7 -11.0 -11.0 -11.2 -17.0 -26.7 -14.7 -14.7 -14.9 -18.8 -26.9 774 -2.4 -2.4 -2.6 -16.2 -27.5 -4.3 -4.3 -4.6 -16.4 -27.5 -7.9 -7.9 -8.3 -17.2 -27.5 -11.3 -11.3 -11.7 -18.3 -27.4 -15.0 -15.0 -15.3 -19.9 -27.7 799 -3.1 -3.1 -3.6 -17.9 -28.2 -4.9 -4.9 -5.5 -18.1 -28.2 -8.3 -8.4 -9.0 -18.7 -28.2 -11.6 -11.6 -12.2 -19.6 -28.2 -15.2 -15.2 -15.7 -21.0 -28.4 824 -3.9 -4.0 -5.6 -19.4 -28.9 -5.7 -5.7 -7.1 -19.6 -28.9 -8.8 -8.8 -10.1 -20.1 -28.9 -12.0 -12.0 -13.1 -21.0 -28.9 -15.5 -15.6 -16.3 -22.2 -29.1 849 -5.3 -5.3 -8.7 -20.9 -29.6 -6.6 -6.6 -9.5 -21.1 -29.6 -9.5 -9.5 -11.8 -21.5 -29.6 -12.4 -12.5 -14.2 -22.3 -29.6 -15.9 -15.9 -17.2 -23.4 -29.8 874 -6.9 -7.0 -11.8 -22.3 -30.3 -7.9 -8.0 -12.3 -22.4 -30.3 -10.3 -10.4 -13.8 -22.9 -30.3 -13.1 -13.2 -15.8 -23.6 -30.3 -16.4 -16.5 -18.4 -24.6 -30.5 899 -8.8 -9.1 -14.6 -23.6 -30.9 -9.5 -9.8 -14.9 -23.8 -30.9 -11.5 -11.7 -16.0 -24.2 -30.9 -13.9 -14.2 -17.6 -24.8 -31.0 -17.1 -17.3 -19.8 -25.8 -31.1 924 -10.8 -11.4 -17.1 -24.9 -31.6 -11.3 -11.9 -17.3 -25.0 -31.6 -12.9 -13.5 -18.2 -25.4 -31.6 -15.1 -15.6 -19.5 -26.0 -31.6 -18.1 -18.5 -21.4 -26.9 -31.8 949 -13.0 -14.0 -19.3 -26.1 -32.2 -13.4 -14.4 -19.5 -26.2 -32.2 -14.7 -15.6 -20.2 -26.5 -32.2 -16.7 -17.4 -21.3 -27.1 -32.2 -19.3 -19.9 -23.1 -28.0 -32.4 974 -15.3 -16.6 -21.2 -27.2 -32.8 -15.6 -16.9 -21.4 -27.3 -32.8 -16.8 -17.9 -22.0 -27.6 -32.8 -18.5 -19.4 -23.0 -28.1 -32.8 -20.9 -21.6 -24.6 -28.9 -32.9 1004 -18.2 -19.4 -23.3 -28.4 -33.4 -18.5 -19.6 -23.5 -28.5 -33.4 -19.4 -20.4 -24.0 -28.8 -33.4 -20.7 -21.7 -24.9 -29.3 -33.4 -22.9 -23.7 -26.3 -30.0 -33.6 179 Footer Page 179 of 123 Header Page 180 of 123 Phụ lục 11.3 Nhiệt độ 25 vị trí khác tiết diện ngang miếng cá chế độ t=-400C, ω=15m/s t 25 24 23 22 21 20 19 18 17 16 15 14 13 12 11 10 12.0 12.0 12.0 12.0 12.0 12.0 12.0 12.0 12.0 12.0 12.0 12.0 12.0 12.0 12.0 12.0 12.0 12.0 12.0 12.0 12.0 12.0 12.0 12.0 12.0 23 11.9 11.9 11.9 11.9 -3.3 11.7 11.7 11.7 11.7 -3.3 10.7 10.7 10.7 10.7 -3.4 7.6 7.6 7.6 7.6 -2.2 -3.2 -3.2 -3.2 -3.2 -4.4 46 11.1 11.1 11.1 11.1 -4.2 10.8 10.8 10.8 10.7 -4.2 9.1 9.1 9.1 9.0 -4.3 5.9 5.9 5.9 5.9 -3.5 -4.1 -4.1 -4.1 -4.1 -6.9 71 10.0 10.0 10.0 9.8 -5.5 9.5 9.5 9.5 9.4 -5.6 7.6 7.6 7.6 7.5 -5.9 4.3 4.3 4.3 4.2 -5.6 -5.0 -5.0 -5.0 -5.0 -8.6 94 8.8 8.8 8.8 8.5 -7.6 8.3 8.3 8.3 8.0 -7.6 6.1 6.1 6.1 5.9 -7.6 2.3 2.3 2.3 2.2 -7.2 -6.7 -6.7 -6.8 -6.8 -9.4 116 7.4 7.4 7.4 7.0 -8.5 6.9 6.9 6.9 6.5 -8.4 4.5 4.5 4.5 4.3 -8.4 0.7 0.7 0.7 0.6 -8.3 -7.9 -7.9 -7.9 -7.9 -10.2 141 5.9 5.9 5.9 5.4 -9.1 5.3 5.3 5.3 4.9 -9.1 3.1 3.1 3.1 2.8 -9.1 -0.3 -0.3 -0.3 -0.4 -9.4 -8.4 -8.4 -8.4 -8.4 -11.2 166 4.6 4.6 4.6 4.0 -9.8 4.0 4.0 4.0 3.5 -9.8 2.0 2.0 2.0 1.8 -10.0 -1.3 -1.3 -1.3 -1.3 -10.4 -8.8 -8.8 -8.8 -8.8 -12.4 191 3.4 3.4 3.4 2.8 -10.5 2.9 2.9 2.9 2.4 -10.6 1.3 1.3 1.3 1.0 -10.9 -2.2 -2.2 -2.2 -2.2 -11.6 -9.2 -9.2 -9.2 -9.2 -13.6 216 2.4 2.4 2.4 1.8 -11.4 2.0 2.0 2.0 1.5 -11.5 0.6 0.6 0.6 0.4 -11.9 -2.9 -2.9 -2.9 -2.9 -12.8 -9.7 -9.7 -9.7 -9.7 -14.6 241 1.5 1.5 1.5 1.1 -12.5 1.2 1.2 1.2 0.8 -12.6 0.1 0.1 0.1 0.0 -13.1 -3.7 -3.7 -3.7 -3.8 -13.9 -10.1 -10.1 -10.1 -10.2 -15.5 266 0.9 0.9 0.9 0.5 -13.6 0.6 0.6 0.6 0.3 -13.8 -0.4 -0.4 -0.4 -0.5 -14.2 -4.7 -4.7 -4.7 -4.9 -15.0 -10.8 -10.8 -10.8 -10.9 -16.4 291 0.4 0.4 0.3 0.1 -14.8 0.2 0.2 0.2 0.0 -14.9 -0.9 -0.9 -0.9 -1.0 -15.3 -5.6 -5.6 -5.6 -5.8 -15.9 -11.4 -11.4 -11.4 -11.5 -17.3 316 0.0 0.0 0.0 -0.1 -15.9 -0.1 -0.1 -0.1 -0.2 -16.0 -1.3 -1.3 -1.3 -1.5 -16.3 -6.4 -6.4 -6.4 -6.6 -16.9 -12.0 -12.0 -12.0 -12.2 -18.2 341 -0.1 -0.1 -0.1 -0.2 -16.9 -0.3 -0.3 -0.3 -0.4 -17.0 -1.8 -1.8 -1.9 -2.1 -17.3 -7.0 -7.0 -7.0 -7.4 -17.8 -12.5 -12.5 -12.5 -12.7 -19.0 366 -0.2 -0.2 -0.2 -0.3 -18.0 -0.4 -0.4 -0.5 -0.6 -18.1 -2.4 -2.4 -2.4 -2.7 -18.4 -7.6 -7.6 -7.6 -8.0 -18.8 -12.9 -12.9 -12.9 -13.2 -19.8 391 -0.3 -0.3 -0.3 -0.5 -19.2 -0.6 -0.6 -0.6 -0.8 -19.3 -2.9 -2.9 -2.9 -3.5 -19.4 -8.0 -8.0 -8.0 -8.7 -19.8 -13.3 -13.3 -13.3 -13.7 -20.7 416 -0.4 -0.4 -0.4 -0.6 -20.3 -0.8 -0.8 -0.8 -1.0 -20.3 -3.6 -3.6 -3.6 -4.5 -20.5 -8.5 -8.5 -8.5 -9.4 -20.7 -13.6 -13.6 -13.6 -14.2 -21.5 441 -0.6 -0.6 -0.6 -0.7 -21.4 -1.0 -1.0 -1.0 -1.4 -21.4 -4.4 -4.4 -4.4 -5.6 -21.5 -9.0 -9.0 -9.0 -10.2 -21.7 -14.0 -14.0 -14.0 -14.7 -22.4 466 -0.7 -0.7 -0.7 -0.9 -22.4 -1.2 -1.2 -1.2 -1.9 -22.5 -5.0 -5.0 -5.1 -6.7 -22.5 -9.5 -9.5 -9.5 -11.0 -22.7 -14.4 -14.4 -14.4 -15.3 -23.3 491 -0.8 -0.8 -0.8 -1.3 -23.5 -1.5 -1.5 -1.5 -2.7 -23.5 -5.7 -5.7 -5.7 -7.9 -23.5 -10.0 -10.0 -10.1 -11.9 -23.6 -14.8 -14.8 -14.8 -16.0 -24.2 516 -0.9 -0.9 -0.9 -2.1 -24.5 -1.9 -1.9 -1.9 -4.0 -24.5 -6.3 -6.3 -6.3 -9.1 -24.5 -10.5 -10.5 -10.6 -12.8 -24.6 -15.2 -15.2 -15.2 -16.7 -25.0 541 -1.1 -1.1 -1.1 -4.0 -25.4 -2.2 -2.2 -2.3 -6.3 -25.4 -6.9 -6.9 -6.9 -10.4 -25.5 -11.0 -11.0 -11.1 -13.8 -25.5 -15.6 -15.6 -15.6 -17.4 -25.9 566 -1.2 -1.2 -1.3 -7.5 -26.4 -2.7 -2.7 -2.7 -9.1 -26.4 -7.3 -7.3 -7.4 -12.0 -26.4 -11.4 -11.4 -11.5 -14.9 -26.4 -15.9 -15.9 -16.0 -18.1 -26.8 591 -1.5 -1.5 -1.5 -11.0 -27.3 -3.1 -3.1 -3.2 -11.7 -27.3 -7.7 -7.7 -7.8 -13.8 -27.3 -11.8 -11.8 -11.9 -16.2 -27.3 -16.2 -16.2 -16.3 -19.0 -27.6 616 -1.7 -1.7 -1.8 -13.8 -28.2 -3.7 -3.7 -3.8 -14.2 -28.2 -8.2 -8.2 -8.3 -15.7 -28.2 -12.1 -12.1 -12.3 -17.6 -28.2 -16.5 -16.5 -16.6 -20.0 -28.5 641 -2.2 -2.2 -2.3 -16.2 -29.0 -4.3 -4.3 -4.5 -16.5 -29.0 -8.6 -8.6 -8.9 -17.6 -29.0 -12.5 -12.5 -12.8 -19.1 -29.0 -16.8 -16.8 -17.0 -21.1 -29.3 180 Footer Page 180 of 123 Header Page 181 of 123 666 -2.9 -2.9 -3.2 -18.3 -29.8 -5.1 -5.1 691 -4.0 -4.0 -5.5 -20.3 -30.6 -6.0 -6.0 716 -5.8 -5.8 -9.3 -22.0 -31.3 -7.3 -7.4 741 -8.1 -8.3 -13.2 -23.7 -32.0 -9.1 -9.3 766 -10.7 -11.1 -16.5 -25.2 -32.7 -11.4 791 -13.5 -14.3 -19.4 -26.7 -33.3 -14.0 816 -16.4 -17.4 -21.7 -28.0 -33.9 831 -18.1 -19.1 -23.0 -28.7 -34.3 -5.5 -18.6 -29.8 -9.1 -9.1 -9.6 -7.3 -20.5 -30.6 -9.7 -9.7 -10.9 -21.1 -30.6 -13.3 -13.3 -14.3 -22.2 -30.6 -17.4 -17.5 -18.1 -23.8 -30.8 -10.3 -22.2 -31.3 -10.5 -10.6 -12.8 -22.8 -31.3 -13.9 -13.9 -15.7 -23.7 -31.3 -17.9 -18.0 -19.1 -25.1 -31.6 -13.7 -23.9 -32.0 -11.8 -11.9 -15.4 -24.4 -32.0 -14.8 -14.8 -17.6 -25.2 -32.0 -18.6 -18.7 -20.5 -26.5 -32.3 -11.8 -16.9 -25.4 -32.7 -13.5 -13.8 -18.1 -25.8 -32.7 -16.1 -16.1 -19.8 -26.6 -32.7 -19.6 -19.8 -22.3 -27.8 -32.9 -14.7 -19.6 -26.8 -33.3 -15.6 -16.3 -20.5 -27.2 -33.3 -17.9 -17.9 -22.0 -27.9 -33.4 -21.0 -21.4 -24.1 -29.0 -33.6 -16.7 -17.7 -22.0 -28.1 -33.9 -18.0 -18.9 -22.8 -28.5 -34.0 -19.9 -19.9 -24.0 -29.1 -34.0 -22.7 -23.3 -25.9 -30.1 -34.1 -18.4 -19.4 -23.2 -28.8 -34.3 -19.5 -20.4 -24.0 -29.2 -34.3 -21.2 -21.2 -25.1 -29.8 -34.3 -23.8 -24.4 -26.9 -30.7 -34.5 181 Footer Page 181 of 123 -19.4 -29.8 -12.9 -12.9 -13.4 -20.6 -29.8 -17.1 -17.1 -17.5 -22.4 -30.1 Header Page 182 of 123 Phụ lục 12 Kết thực toán tối ưu Biến mã hóa Biến thực van toc Nhiet chieu day van toc Nhiet 0.007041 0.014035 0.020982 0.027882 0.034734 0.04154 0.048298 0.055008 0.061672 0.068287 0.074855 0.081374 0.087846 0.09427 0.100646 0.106973 0.113252 0.119483 0.125666 0.131799 0.137885 0.143921 0.149909 0.155848 0.161738 0.167579 0.173371 0.179114 0.184808 0.190453 0.196048 0.201594 0.207091 0.212538 0.00397 0.007925 0.011864 0.015787 0.019695 0.023586 0.027462 0.031321 0.035164 0.038991 0.042802 0.046596 0.050374 0.054135 0.057879 0.061606 0.065317 0.06901 0.072687 0.076346 0.079988 0.083613 0.08722 0.09081 0.094382 0.097937 0.101473 0.104992 0.108493 0.111976 0.11544 0.118887 0.122315 0.125724 -0.01 -0.02 -0.03 -0.04 -0.05 -0.06 -0.07 -0.08 -0.09 -0.1 -0.11 -0.12 -0.13 -0.14 -0.15 -0.16 -0.17 -0.18 -0.19 -0.2 -0.21 -0.22 -0.23 -0.24 -0.25 -0.26 -0.27 -0.28 -0.29 -0.3 -0.31 -0.32 -0.33 -0.34 10.0352 10.07017 10.10491 10.13941 10.17367 10.2077 10.24149 10.27504 10.30836 10.34143 10.37427 10.40687 10.43923 10.47135 10.50323 10.53487 10.56626 10.59742 10.62833 10.659 10.68943 10.71961 10.74955 10.77924 10.80869 10.8379 10.86686 10.89557 10.92404 10.95227 10.98024 11.00797 11.03546 11.06269 -39.9801 -39.9604 -39.9407 -39.9211 -39.9015 -39.8821 -39.8627 -39.8434 -39.8242 -39.805 -39.786 -39.767 -39.7481 -39.7293 -39.7106 -39.692 -39.6734 -39.6549 -39.6366 -39.6183 -39.6001 -39.5819 -39.5639 -39.546 -39.5281 -39.5103 -39.4926 -39.475 -39.4575 -39.4401 -39.4228 -39.4056 -39.3884 -39.3714 182 Footer Page 182 of 123 chieu day 17.94 17.88 17.82 17.76 17.7 17.64 17.58 17.52 17.46 17.4 17.34 17.28 17.22 17.16 17.1 17.04 16.98 16.92 16.86 16.8 16.74 16.68 16.62 16.56 16.5 16.44 16.38 16.32 16.26 16.2 16.14 16.08 16.02 15.96 Thoi gian (s) Suat tieu hao(kWh/kgsp) 1158.39 1150.25 1142.18 1134.17 1126.22 1118.33 1110.51 1102.74 1095.04 1087.4 1079.81 1072.29 1064.82 1057.41 1050.06 1042.76 1035.53 1028.34 1021.22 1014.15 1007.13 1000.17 993.259 986.403 979.6 972.849 966.149 959.501 952.904 946.357 939.859 933.411 927.012 920.66 0.221649 0.221791 0.221937 0.222087 0.22224 0.222398 0.222559 0.222724 0.222892 0.223064 0.223239 0.223418 0.2236 0.223785 0.223973 0.224164 0.224358 0.224556 0.224755 0.224958 0.225163 0.225371 0.225582 0.225795 0.226011 0.226228 0.226449 0.226671 0.226895 0.227122 0.227351 0.227581 0.227814 0.228048 Header Page 183 of 123 0.217936 0.223285 0.228583 0.233833 0.239032 0.244182 0.249282 0.254333 0.259334 0.264285 0.269186 0.274037 0.278839 0.28359 0.288292 0.292944 0.297546 0.302099 0.306601 0.311053 0.315456 0.319809 0.324111 0.328365 0.332568 0.336721 0.340825 0.344878 0.348883 0.352837 0.356742 0.360597 0.364402 0.368158 0.371864 0.375521 0.129115 0.132488 0.135842 0.139177 0.142493 0.14579 0.149069 0.152328 0.155568 0.158789 0.16199 0.165172 0.168335 0.171478 0.174601 0.177704 0.180788 0.183851 0.186895 0.189918 0.192922 0.195905 0.198868 0.20181 0.204732 0.207633 0.210514 0.213374 0.216213 0.219031 0.221828 0.224604 0.22736 0.230094 0.232807 0.235498 -0.35 -0.36 -0.37 -0.38 -0.39 -0.4 -0.41 -0.42 -0.43 -0.44 -0.45 -0.46 -0.47 -0.48 -0.49 -0.5 -0.51 -0.52 -0.53 -0.54 -0.55 -0.56 -0.57 -0.58 -0.59 -0.6 -0.61 -0.62 -0.63 -0.64 -0.65 -0.66 -0.67 -0.68 -0.69 -0.7 11.08968 11.11643 11.14292 11.16917 11.19516 11.22091 11.24641 11.27167 11.29667 11.32143 11.34593 11.37019 11.3942 11.41795 11.44146 11.46472 11.48773 11.5105 11.53301 11.55527 11.57728 11.59905 11.62056 11.64183 11.66284 11.68361 11.70413 11.72439 11.74442 11.76419 11.78371 11.80299 11.82201 11.84079 11.85932 11.87761 -39.3544 -39.3376 -39.3208 -39.3041 -39.2875 -39.2711 -39.2547 -39.2384 -39.2222 -39.2061 -39.1901 -39.1741 -39.1583 -39.1426 -39.127 -39.1115 -39.0961 -39.0807 -39.0655 -39.0504 -39.0354 -39.0205 -39.0057 -38.991 -38.9763 -38.9618 -38.9474 -38.9331 -38.9189 -38.9048 -38.8909 -38.877 -38.8632 -38.8495 -38.836 -38.8225 183 Footer Page 183 of 123 15.9 15.84 15.78 15.72 15.66 15.6 15.54 15.48 15.42 15.36 15.3 15.24 15.18 15.12 15.06 15 14.94 14.88 14.82 14.76 14.7 14.64 14.58 14.52 14.46 14.4 14.34 14.28 14.22 14.16 14.1 14.04 13.98 13.92 13.86 13.8 914.357 908.101 901.892 895.73 889.613 883.542 877.515 871.534 865.596 859.702 853.851 848.042 842.276 836.551 830.868 825.226 819.623 814.061 808.538 803.054 797.608 792.2 786.83 781.497 776.201 770.941 765.717 760.528 755.374 750.254 745.169 740.117 735.098 730.112 725.158 720.236 0.228284 0.228522 0.228762 0.229003 0.229246 0.22949 0.229735 0.229982 0.230231 0.23048 0.230731 0.230983 0.231236 0.23149 0.231745 0.232001 0.232258 0.232515 0.232774 0.233033 0.233293 0.233554 0.233815 0.234076 0.234339 0.234601 0.234864 0.235128 0.235391 0.235655 0.23592 0.236184 0.236449 0.236713 0.236978 0.237243 Header Page 184 of 123 Phụ lục 13.1 Phiếu đề xuất ứng dụng kết nghiên cứu Công ty Nam Việt 184 Footer Page 184 of 123 Header Page 185 of 123 185 Footer Page 185 of 123 Header Page 186 of 123 186 Footer Page 186 of 123 Header Page 187 of 123 Phụ lục 13.2 Phiếu đề xuất ứng dụng kết nghiên cứu Công ty Hoàng Long 187 Footer Page 187 of 123 Header Page 188 of 123 188 Footer Page 188 of 123 Header Page 189 of 123 189 Footer Page 189 of 123 ... lợi từ xuất cá da trơn quan trọng 1.1.2 Quy trình công nghệ chế biến bảo quản đông lạnh cá da trơn khu vực đồng sông Cửu Long - Việt nam Theo [15] quy trình công nghệ chế biến bảo quản cá fillet... nghệ chế biến bảo quản tôm cá fillet[15] 1.1.3 Tiêu hao lượng chế biến cá da trơn Điện năng lượng tiêu thụ nhà máy chế biến cá da trơn khu vực đồng sông cửu long, theo thống kê nhà máy chế biến, ... biến cá có vài khác biệt quy trình chế biến tùy thuộc vào loại cá mức độ ”khâu” công nghệ Nhưng nhìn trình chế biến cá da trơn có nhiều tương đồng với thiết bị công nghệ thể sau hình 1.3 Trong cá