Dùng Để Nghiên Cứu Làm Bài Tập Lớn Môn Sức Bền Vật Liệu
Chương 1: TỔNG QUAN I Nghiên cứu đặc điểm, kết cấu, tính hệ thống dầm Các dầm dọc dầm ngang khung xe ISUZU chế tạo từ thép C15 phương pháp dập Vật liệu chế tạo, giá lắp ụ nhíp, M T tai bắt giảm chấn, miếng tăng cứng cục sử dụng thép C35 Khung xe hệ thống dầm chịu lực, nhận truyền tất lực, phản lực từ mặt đường qua phần tử hướng hệ thống treo lên Khung xe có nhiều dạng khác tuỳ theo cách phân loại như: khung có dầm dọc hai bên, khung có dầm dọc giữa, khung chịu lực, vỏ chịu lực, khung có tiết diện hình vng, khung có tiết diện hình thang, Các dầm ngang dùng để bắt cụm chi tiết xe, làm nhiệm vụ tăng cứng cho hai dầm dọc Để tăng cứng cho hai dầm dọc có táp dùng để tăng cứng cho vị trí chịu tác động tải trọng mặt đường Dầm ngang có hình thù đặc biệt để bố trí cụm cấu xe Dầm dọc có tiết diện hở (chữ U) dùng phổ biến dầm dọc có tiết diện loại kín (hình hộp); độ dày thép nằm khoảng 5mm- 6mm người ta dùng phương pháp dập nguội trường hợp khác dùng phương pháp dập nóng Vì dầm ngang làm nhiệm vụ đỡ cụm khác đỡ động cơ, ly hợp, cụm truyền lực nên dầm ngang thường làm theo hình dạng thích hợp để lắp cụm Ngồi lắp mặt bích riêng để gắn cụm khác vỏ, hệ thống treo Khung xe có dầm dọc, dầm ngang thép cán tiết diện khơng đổi thép hàn trọng lượng khung xe thường lớn Trọng lượng khung xe tơ tải kể mặt bích ụ đỡ cao su chiếm đến 10%-15% trọng lượng riêng tơ Các dạng dầm ngang dạng chữ K X đảm bảo độ cứng khung lớn theo chiều dọc đường chéo Các dầm ngang hình chéo làm tăng độ cứng khung lên nhiều khung xe chịu lực dọc đối xứng Dầm ngang gắn đáy dầm dọc thành dầm dọc, đầu gắn vào đáy dầm dọc đầu vào thành dầm dọc Dầm ngang gắn vào dầm dọc đinh tán, phụ nghiêng đinh tán đơi mối hàn H1.1 Khung dầm tơ tải Khung dầm tơ Chức năng, nhiệm vụ Dầm ngang thứ dùng để bố ữí chân két làm mát chân đế trước tổng thành động Dầm ngang thứ có tiết diện hình chữ u, liên kết với hai dầm dọc đinh tán Trên dầm ngang thứ có kht lỗ để bắt két nưởc, động liên kết với dầm dọc Dầm ngang thứ dùng để lắp cabin Dầm ngang thứ ba thứ tư dùng để lắp đặt giá freo hộp số phân phối Tiết diện dầm hình chữ ống ưòn, liên kết với dầm dọc thơng qua mặt bích bắt với thành dầm dọc khung xe Dầm ngang thứ năm sử dụng để tảng độ cứng vững cho khung xe vị trí lắp đặt giá trục cân treo sau xe Kết cấu dầm gồm hai Dầm phụ tiết diện hình chữ c dầm phụ có tiết diện hình chữ u ghép lại với đinh tán, đáy dầm cố dạng lõm để luồn trục đăng, dầm liên kết vái mặt dầm dọc thơng qua ốp tăng cứng hình chữ c đinh tán Tấm ốp tăng cứng liên kết với mặt dầm ngang đồng thời liên kết với thành đứng dầm dọc đinh Dầm ngang thứ sáu dầm cuối khung xe, dầm có bố trí kết cấu kểo mốc Kết cấu dầm bao gồm dầm cố thiết diện chữ c, dầm Ốp tăng cứng dọc ngang Dầm liên kết vái thành đứng dầm dọc đinh tán Các dầm phụ tăng cứng cho dầm ngang liên kết với dầm dọc đỉnh tán II Nghiên cứu cơng trình nghiên cứu, tính tốn hệ thống dầm ngành xe Trước tình hình phát triển kinh tế nay, nhu cầu sử dụng tơ ngày lớn, phục vụ cho sản xuất, đặc biệt qn đội nhu cầu sử dụng tơ tăng cao phục vụ cho cơng tác huấn luyện chiến đấu phục vụ diễn tập ngày lớn Trong năm qua có số cơng trình nghiên cứu tính tốn hệ thống khung dầm xe tải để phục vụ cho cơng tác nghiên cứu, cải tiến phát triển ngành cơng nghiệp tơ đất nước Ngơ Thành Bắc - sỗ tay thiết kế tơ khách, 1985 NXB Giao Thơng Vận Tải Nguyễn Hữu cẩn - Phan Đình Kiên, 1996.Thiết kế tính tốn tơ máy kéo.NXB Giáo Dục Nguyễn Hữu cẩn (Chủ Biên) Cùng Nhóm Tác Giả Lý thuyết tơ máy kéo, 1998 NXB Khoa Học Kỹ Thuật Lê Văn Tụy Kết cấu tính tốn tơ Giảng viên Trường ĐHBK Đà nẵng Nguyễn Quốc Sơn Hà Lóp 49XD NTU Hướng dẫn sử dụng RDM 6.16 Tài liệu kiểm định chất lượng Ơ TƠ tơ Cơng Ty TNHH sx LS ơtơ Chu Lai- Trường Hải Tiêu chuẩn ngành 22 TCN 302 - 06 Bộ Giao Thơng Vận Tải Hà Nội Lê Thượng Hiền, Phạm Xn Khang: Cơ kỹ thuật – tập 1,2 Đại học Điện lực 2008 Đỗ Sanh (chủ biên), Cơ học ứng dụng, NXB Giáo dục, Hà Nội, 2001 10 Đỗ Sanh (chủ biên) Giáo trình Cơ kỹ thuật, NXB Giáo dục, Hà Nội, 2005 11 Bùi Trọng Lựu (chủ biên), Sức bền vật liệu, NXB Đại học Trung học chun nghiệp, 1993 12 Chu Tạo Đoan, Cơ học lý thuyết, NXB Giao thơng Vận tải, Hà Nội, 2001 13 Vũ Đình Lai, Nguyễn Xn Lựu, Sức bền vật liệu, NXB Giao thơng Vận tải, Hà nội, 2002 IiI Tóm tắt kết nghiên cứu đạt Luận án tiến sĩ tác giả Nguyễn Phúc Hiểu thiết lập mơ hình tính tốn dao động ơtơ chịu kích động từ mấp mơ bề mặt đường, từ xác định thơng số dao động ơtơ tác dụng lên khung xương chuyển động đường Tác giả thiết lập mơ hình giải tốn tính độ bền hệ khung xương khơng gian ơtơ phương pháp phần tử hữu hạn Luận án tiến sĩ tác giả Trần Minh Sơn đưa phương pháp tính biến dạng ứng suất khung vỏ xe chịu kích động động học từ hàm ngẫu nhiên mấp mơ biên dạng đường Tác giả nghiên cứu kỹ kích động động học từ mấp mơ biên dạng đường dạng hàm ngẫu nhiên nội dung nghiên cứu tính biến dạng ứng suất khung vỏ xe Luận án tiến sĩ tác giả Lưu Văn Tuấn xây dựng mơ hình dao động khảo sát xe ca Việt Nam đóng, mơ tả thuộc tính đàn hồi khung vỏ kết cấu đặc trưng xe ca, từ tác giả đưa mục tiêu nâng cao độ êm dịu cho xe khách Ba Đình IV Xác định nội dung nghiên cứu Các nơi dung nghiên cứu tính tốn cho dầm xe tơ tải Độ bền khung vỏ ơtơ tải bảo đảm khơng có phần kết cấu khả làm việc chịu tác động loại tải trọng giới hạn cho phép Dưới tác dụng tải trọng ngồi, khung vỏ xe xuất biến dạng ứng suất, độ bền hiểu cách khác, lực tác dụng lớn mà kết cấu khung dầm ngang vỏ chịu mà ứng suất phát sinh khơng lớn giá trị ứng suất cho phép vật liệu Độ bền mỏi tiêu chí quan trọng khung vỏ ơtơ, thực tế việc khả làm việc kết cấu khung vỏ khơng q tải đột ngột vượt q giới hạn cho phép mà tượng mỏi vật liệu chịu tải trọng gây thay đổi có chu kỳ ứng suất phát sinh kết cấu Các đặc tính khung vỏ ơtơ thường quan tâm thiết kế chế tạo ơtơ đặc tính dao động, đặc tính ồn rung đặc tính biến dạng Đặc tính dao động xe liên quan đến độ cứng phân bố khối lượng khung vỏ xe Độ cứng uốn xoắn có ảnh hưởng đến dao động kết cấu khung vỏ, thường sử dụng tiêu chuẩn đánh giá khả làm việc kết cấu khung vỏ ơtơ Sự phân bố khối lượng khung vỏ khơng gian tạo vơ số tần số dao động riêng tương ứng với chúng dạng dao động riêng khung vỏ Do khung vỏ ơtơ bị biến dạng cục bộ, tương ứng ứng suất tập trung xuất phần riêng biệt kết cấu kích động ngồi có tần số trùng với tần số dao động riêng kết cấu Đặc tính ổn rung liên quan đến tiêu ồn rung ơtơ dao động khung vỏ ơtơ chuyển động đường nguồn gây Ồn rung Mức độ ồn rung khung vỏ ơtơ phụ thuộc vào kết cấu, vật liệu cơng nghệ chế tạo khung vỏ ơtơ Đặc tính biến dạng liên quan đến việc nâng cao tính an tồn cho hành khách Đặc tính đảm bảo cho khoang cabin xe chịu tác động lực va chạm thơng thường Điều có nghĩa kết cấu khung vỏ ơtơ cần phải có đặc tính biến dạng phù hợp cho phần khác ơtơ Chương 2: CƠ SỞ THỰC TIỂN I Cơ sở khoa học để tính tốn dầm xe Xây dựng tốn dầm ngang xe tải ta xét đầy đủ hai thành phần nội lực mơmen uốn M lực cắt Q Hiện nay, phân tích trạng thái ứng suất biến dạng kết cấu chịu uốn dầm, khung, ảnh hưởng lực cắt biến dạng trượt thường bị bỏ qua Sử dụng lý thuyết ứng suất biến dạng, tác giả cho biến dạng uốn tỷ lệ với mơ men, biến dạng trượt tỷ lệ với lực cắt biến dạng trượt làm cho mặt cắt bị vênh trượt góc Tuy nhiên, xây dựng cơng thức tính tốn nội lực chuyển vị, giả thiết Becnuli thường chấp nhận (tiết diện trước sau biến dạng phẳng vng góc với trục dầm), tức góc trượt thường bị bỏ qua Một số tác X.P Timơshenkơ, O.C Zienkievicz, K Bathe, W.T Thomson đề cập tới ảnh hưởng lực cắt biến dạng trượt phân tích kết cấu vấn đề thường bị bỏ ngỏ khơng giải cách triệt để kể lời giải Bằng cách áp dụng phương pháp ngun lý cực trị Gauss GS.TSKH Hà Huy Cương đề xuất, việc xét đồng thời ảnh hưởng mơmen M lực cắt Q xây dựng tốn dầm thực lời giải giải tích cho tốn đưa II Cơ sở thực tiễn Dầm ngang số 10 Kiểm tra bền dầm ngang dầm đạt cộng hưởng: Cơ sở lý thuyết: Xét trường hợp tổng qt: Thanh có độ cứng lớn chịu lực phức tạp *Uốn xiên Khi dầm bị uốn xiên (sự kết hợp hai uốn ngang phẳng), ứng suất pháp σ điểm mặt cắt ngang có tọa độ y z (hình ) tính theo cơng thức: σ= y cos α z sin α Mz y M yz + =M + ÷Trong I Ix Iy Iy ÷ x MI2xzy - M = M y2 + M z momen qn tính trung tâm mặt cắt ngang dầm; - momen uốn trục y z, thành phần momen uốn tổng hợp Tác dụng mặt phẳng xp xiên góc α mặt phẳng qn tính xy dầm Phương trình đường trung hòa nn có dạng sau: y=− IzM y IyM x z=− Ix ztgα = − ztg β Iy Trong đó: IM I Là tg góc xiên đường trung hòa nn với trục z tg β = z y = x tgα I yM z I y ứng suất pháp cực đại cực tiểu phát sinh điểm xa hai trục trung tâm mặt cắt thì: M Myy M M σσminmax= =−( ++ zz ) momen chống Wzy W Wyy W Wzz uốn mặt cắt trục y trục z Chọn kích thước mặt cắt ngang theo ứng suất pháp theo cơng thức: Wz ≥ M z + cM y [σ ] Wz c= Đối với thép cán chữ C lấy c = Wy Trong Độ võng f góc xoay θ mặt cắt dầm bị uốn xiên tổng hình học độ võng góc xoay thành phần momen uốn tác dụng mặt phẳng qn tính dầm, tức là: θf = θf y22 + θfz2z2 Góc quay tổng hợp mặt cắt góc mà mặt cắt quay chung quanh đường trung hòa, độ võng tổng hợp nằm mặt phẳng vng góc với đường trung hòa Nếu dầm bị uốn xiên hai hệ ngoại lực khác nằm hai mặt phẳng qn 22 tính vị trí đường trung hòa mặt cắt ngang phải tính theo cơng thức: I My tg β = z Và vị trí độ võng xác định theo tg β ' =I yf z /Mf zy cơng thức góc β’ phương độ võng tổng hợp với trục y khác góc βgiữa đường trung hòa với trục z Khi đường đàn hồi dầm đường cong khơng gian *Trường hợp tổng qt cho dầm chữ C chịu uốn xiên bị ngàm hai đầu Ta phân lực P tải trọng phân bố q thành thành phần trục trung tâm y z mặt cắt ngang: Pqyy = Pq.cos α Các thành phần momen uốn cực đại Pqzz == Pq.sin α mặt cắt nhịp: M y max Py l q y l2 l ql = P + ÷cos α Do mơmen uốn nằm 4 2 mp qn tính P l q l l ql = z + z = P + ÷sin α 4 2 M z max = + d d zx dầm thớ bên trái trục y bị kéo, thớ bên phải bị nén Do mơmen uốn Mz nằm mặt phẳng qn tính yx, thớ trục z bị kéo, thớ bị nén Do đó, điểm A mặt cắt nhịp có ứng suất kéo lớn σmax, điểm B có ứng suất nén lớn σmin Những ứng suất bằng: M M 3l ql cos α sin α σ max = ± z max + y max ÷ = ± + P + ÷ ÷ ÷ Wy 2bh h b Wz + - _ _ - + + + 23 Vị trí đường trung hòa nn xác định từ phương trình: tg β = f ymax Iz h2 tgα = tgα Độ võng My: Iy b 5qz l P l3 l3 f z max = + z = ql + P ÷sin α 384EI y 48EI y 4Ehb Độ võng Mz: l3 = + = ql + P cos α ÷ Độ võng tổng 384EI z 48EI z 4Ehb3 5q y l Py l hợp nhịp: f = f y2max + f z2max = (5ql / 8) + P sin α cos α l + 4Ehb b4 h4 *Xét trường hợp góc α = (Trọng lượng động tác dụng vng góc lên dầm) Độ võng cực đại cơng xon đầu tự Ta có: f y max = EI z ql Pl cos α 10, 6.10−3.42,54 320.42,53 + = + ÷ ÷ = 1,875mm 2,1.10 2080, 65.10 f z max = α = 00 Độ võng tổng hợp cực đại:= f = f y2max + f z2max 1,875mm Tần số dao động riêng dầm: ω= g 9,81 = = 2, 287(ra d / s ) f 1,875 Tần số dao động cưỡng bức: Π.nmax Π.4000 = = 418,879(rad / s ) 30 30 Hệ số động: 1 Kd = = = 2,981.10−5 2 Ω (Π.4000 / 30) Khi xảy cộng 1 − ÷ − hưởng thì: (2, 287) ω Π.n Ω =ω ⇒ = 2, 287 ⇒ n = 21,839(v / p) 30 Ω= Như vậy, trường hợp tính cho dầm trạng thái động với động quay với 4000v/p , dầm thép chữ C đảm bảo độ bền uốn Chương ỨNG DỤNG PHẦN MỀN RDM6 Kiểm tra bền cho dầm ngang xe tải Isuzu 24 I Giới thiệu phần mềm RDM - RDM phần mềm tính tốn phần tử hữu hạn - RDM là phần mềm nhỏ, gọn, dễ sử dụng, khơng u cầu cấu hình máy tính lớn II Trình tự thực - Xây dựng mơ hình kết cấu - Xây dựng mơ hình tải - Xác định điều kiện biên - Tính tốn xuất kết III Tiến hành tính tốn A Xây dựng mơ hình kết cấu • Giới thiệu kết cấu dầm dọc Dầm ngang mơ hình hố 01 dầm, nút với tọa độ nút: (0); (850); Dầm có tiết diện chữ C với các tiết diện chịu lực dầm ngang: Trong q trình thực giải tập, giới có nhiều ứng dụng để hỗ trợ tốn học MS solidworks, ANSYS…đó cơng cụ hỗ trợ hữu hiệu q trình tính tốn, tham khảo Để thực tốn mơ hình hóa tốn sức bền đơn có nhiều phương án tham khảo đơn giản SBVL_TDNU, RDM, MD solid Trong q trình thực tập, nhóm sử dụng phần mền RDM, q trình thao tác theo trình tự phần trình bày sau đây: Ứng dụng phần mền RMD hỗ trợ q trình tiến hành giải tốn: Cơng cụ giải tốn: 25 BƯỚC 1: KHỞI ĐỘNG PHẦN MỀN RDM BƯỚC 2: CHỌN NÚT CHO BÀI TỐN BƯỚC 3: XÁC ĐỊNH TỌA ĐỘ NÚT 26 BƯỚC 4: CHỌN THƯ VIỆN VẬT LIỆU, HÌNH DÁNG MẶT CẮT 27 BƯỚC 5: GIÁN THƠNG SỐ VẬT LIỆU BƯỚC 6: GIÁN ĐIỀU KIỆN BIÊN 28 BƯỚC 7: ĐẶT LỰC BƯỚC 8: XUẤT KẾT QUẢ VÀ SO SÁCH VỚI CÁC BƯỚC TÍNH TAY Ấn vào nút cơng cụ 29 Kết biểu đồ lực cắt dầm Kết chuyển vị dầm 30 Kết góc xoay dầm ngang Kết mơ men uốn dầm Kết phân bố ứng suất 31 Kết ứng suất biểu biểu hện bảng màu để biết vị trí nguy hiểm để gia cố lại khung dầm q trình sửa chữa 32 PHỤ LỤC BÁO CÁO KẾT QUẢ CỦA PHẦN MỀM RDM + -+ | Beams | + -+ User : Ecole Supérieure de Technologie de DANANG - VIETNAM Name of project : D:\BAI TAP LON SBVL II\giai bai tap lon SBVL II Date : 22 April 2016 + -+ | Data of problem | + -+ + + | Materials | + + Name of Material = Iron Young's Modulus = 210000 MPa Mass Density = 7850 kg/m3 Elastic Limit = 200 MPa + -+ | Nodes [ mm ] | + -+ Node : X = 0.000 Node : X = 850.000 + -+ | Cross section(s) | + -+ Nodes > 33 Chanels : 220 Area = 26.40 cm2 Moment of Inertia : IZ = 2080.56 cm4 Upper fiber : VY = 110.00 mm Wel.Z = 189.14 cm3 Lower fiber : VY = 110.00 mm Wel.Z = 189.14 cm3 Weight of the structure = 176.16 N ( g = 10.00 m/s2 ) + -+ | Nodal support(s) | + -+ Node : Fixed support Node : Fixed support + -+ | Load case(s) | + -+ Linearly distributed force : Nodes = -> pYo = -10.60 pYe = -10.60 N/mm + -+ | Results | + -+ + -+ | Nodal deplacements [ mm , rad ] | + -+ NodeDeflection Slope 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 DY maximal = 0.00000E+00 mm X = 0.000 mm DY minimal = -3.29800E-03 mm X = 425.000 mm 34 + + | Internal forces [ N N.mm N/mm2 ] | + + TY = Shear Force MfZ = Bending Moment SXX = Normal stress Node MfZ TY SXX -4505.00 -638208.33 4505.00 -638208.33 -3.37 -3.37 Maximum bending moment = 319104.17 N.mm at 425.000 mm Minimum bending moment = -638208.33 N.mm at 850.000 mm Maximum normal stress = 3.37 N/mm2 at 850.000 mm Minimum normal stress = -3.37 N/mm2 at 850.000 mm + -+ | Support reaction(s) [ N N.mm ] | + -+ Node RY = 4505.00 Node RY = 4505.00 MZ = 638208.33 MZ = -638208.33 TÀI LIỆU THAM KHẢO 35 Thiếu tướng PGS,TS Nguyễn Văn Hưng, thượng tá TS Trần Thế Văn Giáo trình sức bền vật liệu Nhà suất Qn đội nhân dân, Hà Nội 2015 Hồng Xn Lượng, Trần Minh Sức bền vật liệu Học viện kỹ thuật Qn sự, Hà Nội, 2003 Nguyễn Khắc Trai, Cơ sở thiết kế ô tô,NXB Giao Thông Vận Tải, 2006 Nguyễn Hữu Cẩn, Lí thuyết ô tô máy kéo, NXB Khoa học Kó thuật, 2005 Nguyễn Hữu Cẩn, Thiết kế máy tính toán ô tô máy kéo T1,T2,T3, NXB Khoa học Kó thuật,1987 Ngô Xuân Bắc, Sổ tay thiết kế ô tô khách, NXB Giao Thông Vận Tải,1985 Nguyễn Hữu Lộc, Chi tiết máy, NXB đại học Quốc gia thành phố Hồ Chí Minh, 2005 Nguyễn Văn Quảng, Sức bền vật liệu, Đại học GTVT TPHCM, 2005 Đặng Q, Tính toán thiết kế ô tô, Đại học Sư Phạm Kó Thuật TP.HCM 10 Nguyễn Hồng Quang, Đồ án tốt nghiệp đại học khí động lực, tính bền kết cấu khung dầm xe sơ mi rơ móc, Trường Đại học sư phạm kỹ thuật năm 2010 36 [...]... điển hình sau: - Cong các dầm dọc và dầm ngang - Gãy khung khơng có khả năng phục hổi - Nứt khung tại các lỗ bắt ụ nhíp trước và sau - Các vết nứt, ứóc rỗ do mỏi - Các mối ghép, liên kết đinh tán bị lỏng - Sứt vỡ các giá lắp đặt các cụm trên khung Các phương pháp sửa chữa khung xe Với các vết nứt dầm dọc và dầm ngang có thể sử dụng các biện pháp: - Hàn trực tiếp các vết nứt - Sử dụng các tấm táp phụ hàn... 14 II.2.1 Các giả thiết tính tốn - Tải phân bố đều trên tồn bộ dầm ngang - Tải đối xứng, do đó chỉ cần tính trên 1 dầm ngang - Biến dạng của hệ thớng treo là nhỏ và khơng ảnh hưởng đến biến dạng của dầm ngang chịu lực bên trên - Bỏ qua biến dạng trượt - Dầm ngang xe Isuzu là dầm siêu tỉnh đối xứng, - Vật liệu chế tạo dầm ngang và dầm chính đồng chất, cùng tính cơ tính vật liệu - Trong... dụng các tấm táp phụ để hàn phục hổi các vết nứt trên khung thì phải gia cơng các tấm táp cùng vật liệu chế tạo khung có hình dáng, kích thước phụ thuộc vào vị trí, hướng nứt và chiều dài các vết nứt Các phương pháp sửa chữa khung bằng tấm táp khung, các hình dạng và kích thước của các loại tấm táp sử dụng trong sửa chữa khung Với các mối ghép bị lỏng thường là do mòn các lỗ đinh tán có thể sử dụng các. ..III Các dạng hư hỏng khung xe và cách khắc phục xe tải Tính tốn khung dầm ngang xe ơ tơ vận tải ISUZU 3,5 tấn nhằm kiểm tra độ bền, độ mõi, độ uốn, độ dao động của dầm ngang xe tải Khung xe tải trong q trình làm việc theo thời gian sẽ xẩy ra rất nhiều hư hỏng với mức độ và dạng hỏng rất đa dạng Tuỳ theotừng loại khung xe và chế độ tải trọng tác dụng mà khung sẽ... diện C do vậy cốt thép ở A và B sẽ bị chảy dẻo trước 19 B A Vậy Dầm ngang khung xe tải Isuzu đảm bảo đủ điều kiện bền cho phép σumax = 3,7N/mm2 < [σu] = 330,369 N/mm2 2 / Tính kiểm bền liên kết giữa các dầm ngang sàn xe và dầm dọc ISUZU: + Khi ô tô được phanh với gia tốc cực đại 7 m/s2 sẽ xuất hiện lực quán tính: Ta kiểm tra độ bền của các bu lông liên kết dưới tác dụng của lực quán tính gây ra bởi... Isuzu Khung xe tải isuzu có kết cấu gồm 2 dầm dọc chịu lực chính và 6 dầm ngang 13 Đặc điểm chất tải: Giả sử xe chất đủ tải trọng : 7000 kg Mặt dưới xe tiếp xúc suốt chiều dài dầm dọc, dầm ngang Nên có đặc điểm chịu tải là đối xứng Do chịu tải đối xứng nên trong q trình tính tốn chỉ cần tính cho 1 dầm ngang ( dầm số 1) của khung xe Hệ thống treo 2 cầu có bộ phận dẫn hướng riêng biệt, các đòn dọc đảm... với các mối ghép còn sử dụng được - Khoan và tarơ lỗ có đường kính lớn hơn đối với các mối ghép có ren bị sứt hoặc q mòn - Hàn đắp và tarơ lỗ ren mới có đường kính tiêu chuẩn 12 Chương 3: NGHIÊN CỨU TÍNH TỐN DẦM NGANG XE TẢI ISUZU 3,5 TẤN Trong nội dung này chúng ta chỉ kiểm tra bền dầm ngang và độ ổn định dao động của dầm khi động cơ đạt số vòng quay lớn nhất của xe tải Isuzu I Giới thiệu khung xe. .. và thân của xe Isuzu, do vậy khả năng chia đều tải trọng thẳng đứng vẫn được thực hiện nhờ đòn cân bằng và nhíp lá II Kiểm tra bền dầm ngang khung Isuzu II.1 Xác định ứng suất cho phép Các dầm ngang của khung xe Isuzu chịu tải trọng động, ứng suất cho phép: = 330,396 (MPa) [ σ ] = [σ c ] = 44000 psi (Theo 1,5.( k đ + 1) [3]) Trong đó: [σc] = 1884(MPa): Giới hạn chảy của vật liệu chế tạo dầm dọc là... ĐỊNH TỌA ĐỘ NÚT 26 BƯỚC 4: CHỌN THƯ VIỆN VẬT LIỆU, HÌNH DÁNG MẶT CẮT 27 BƯỚC 5: GIÁN THƠNG SỐ VẬT LIỆU BƯỚC 6: GIÁN ĐIỀU KIỆN BIÊN 28 BƯỚC 7: ĐẶT LỰC BƯỚC 8: XUẤT KẾT QUẢ VÀ SO SÁCH VỚI CÁC BƯỚC TÍNH TAY Ấn vào từng nút trên thanh cơng cụ 29 1 Kết quả biểu đồ lực cắt của dầm 2 Kết quả chuyển vị của dầm 30 3 Kết quả góc xoay của dầm ngang 4 Kết quả mơ men uốn của dầm 5 Kết quả phân bố ứng suất 31 6 Kết... Với các lỗ mòn ít hơn 15% đường kính lỗ thì tán lại bằng các đinh tán hoặc các bu lơng có đường kính lớn hơn - Với các lỗ mòn nhiều hơn 15% đường kính lỗ thì hàn đắp lỗ bằng phương pháp hàn điện hoặc hàn hơi, sử dụng các vật liệu hàn có phụ gia chống ăn mòn Sau đó làm sạch vị trí hàn, lấy lại tâm và khoan lỗ mới có đường kính theo tiêu chuẩn Với các mối ghép ren bị nới lỏng có thể khắc phục bằng cách ... Dầm ngang số 10 III Các dạng hư hỏng khung xe cách khắc phục xe tải Tính tốn khung dầm ngang xe tơ vận tải ISUZU 3,5 nhằm kiểm tra độ bền, độ mõi, độ uốn, độ dao động dầm ngang xe tải Khung xe. .. kết với mặt dầm ngang đồng thời liên kết với thành đứng dầm dọc đinh Dầm ngang thứ sáu dầm cuối khung xe, dầm có bố trí kết cấu kểo mốc Kết cấu dầm bao gồm dầm cố thiết diện chữ c, dầm Ốp tăng... CỨU TÍNH TỐN DẦM NGANG XE TẢI ISUZU 3,5 TẤN Trong nội dung kiểm tra bền dầm ngang độ ổn định dao động dầm động đạt số vòng quay lớn xe tải Isuzu I Giới thiệu khung xe tải Isuzu Khung xe tải isuzu