326 339 PHAN 2 CHUONG 10 BAN MAT CAU

ĐATN : TK Cầu Đúc Hẫng GVHD : Th.S Võ Vónh Bảo CHƯƠNG X TÍNH TOÁN BẢN MẶT CẦU 10.1 SƠ ĐỒ TÍNH: Vì tỉ số cạnh ngắn cạnh dài >1.5 nên ta coi làm việc theo phương cạnh ngắn Ở đây, phương cạnh ngắn phương ngang cầu vuông góc hướng xe chạy Với cầu dầm hộp, thi công đúc hẫng cân chiều dài nhòp tính toán khoảng cách hai tim thành hộp Ta tính theo dải gần đúng, theo phương pháp này, dải coi có bề rộng SW kê sườn hộp (bỏ qua độ võng dầm chủ – thành hộp), chiều rộng làm việc dải tương đương SW bánh xe lấy sau: Khi tính momen cho vò trí nhòp: SW = 660 + 0.55 × S = 660 + 0.55 × 5500 = 3685 ( mm ) Khi tính momen cho vò trí gối: SW = 1220 + 0.25 × S = 1220 + 0.25 × 5500 = 2595 ( mm ) Khi bánh xe đặt phần hẫng: SW = 1140 + 0.833 × S = 1140 + 0.833 × 650 = 1681 ( mm ) Trong đó: S chiều dài nhòp tính toán: S= 5500 (mm) X khoảng cách điểm đặt tải trọng tới gối biên Ưu tiên cho tải trọng bánh xe trục đặt cách gối biên mặt câu: X = 650 (mm) Sơ đồ tính sơ đồ khung 11000 5500 2750 4475 2750 5500 Hình 10.1: Sơ đồ tính mặt cầu SVTH : Nguyễn Duy Tuấn_Cd06145 Trang : 70 ĐATN : TK Cầu Đúc Hẫng GVHD : Th.S Võ Vónh Bảo 10.2 TẢI TRỌNG, NỘI LỰC: 10.2.1.Tónh tải: Cấu tạo mặt cầu: Tên gọi đại lượng Lớp bê tông Atphan Lớp bê tông mui luyện TB Lớp phòng nước Bản bê tông cốt thép Chiều dày h (cm) 5.2 0.5 25 γ (KN/m3) 24 25 18 25 Xét 1m theo phương dọc cầu Tónh tải lớp phủ bêtông Asphan : q1 = h × γ × b = 70 × 2.4 × 10 −5 × 1000 = 1.68 N mm Tónh tải lớp phòng nước: q = h × γ × b = × 1.8 × 10 −5 × 1000 = 0.09 N mm Tónh tải lớp mui luyện: q = h × γ × b = 52 × 2.5 × 10−5 × 1000 = 1.3 N mm ⇒ q DW = q1 + q + q = 1.68 + 0.09 + 1.3 = 3.07 N mm Tónh tải thân mặt cầu: DCγ1 = tc × bs × 2.5 = 10× −5 250 × 1000 × 6.25 = N mm Tải trọng lan can lề hành truyền xuống mặt cầu quy thành hai lực tập trung đặt chân bó vỉa chân tường lan can : Bó vỉa trong: gồm tải trọng bó vỉa ½ lề hành DC3−1 = 300 × 200 × 2.5 × 10 −5 × 1000 + 2.5 × 10 −5 × 100 × 1300 × 1000 = 3125N Đặt cách mép hẫng đoạn: 1700 mm Tường ngoài: gồm tải trọng lan can + tường ½ lề hành Trọng lượng tường bê tông : Ptuong = 650 × 300 × 2.5 × 10−5 × 1000 + 2.5 × 10 −5 × 100 × 1300 × 1000 = 7922 N Trọng lượng lan can : P1 = × 0.12 × 1000 = 240 N Trọng lượng cột lan can : P2 = 292.71 N Plancan = 292.71 + 240 = 532.71N SVTH : Nguyễn Duy Tuấn_Cd06145 Trang : 71 ĐATN : TK Cầu Đúc Hẫng GVHD : Th.S Võ Vónh Bảo DC3−2 = Plancan + Ptuong = 533 + 7922 = 8455 N Tải trọng lan can truyền xuống hẫng : thực chất lực tập trung qui đổi lan can không đặt mép ta qui ước để đơn giản tính toán thiên an toàn Sơ đồ tính biểu đồ momen : sơ đồ tính mặt cầu tính theo hệ khung dầm QDC3-2 QDC3-1 QDC3-1 QDC3-2 qDW qDC1 2750 5500 2750 Hình 9.2 : sơ đồ tải trọng tác dụng lên mặt cầu 2471862.5 2471862.5 7447041.1 -2471862.5 2487589.3 2471862.5 -2487589.3 -7447041.1 -23632812.5 -23632812.5 -16185771.4 -16185771.4 -5908203.1 0.0 -0.0 -5908203.1 1538838.0 1538838.0 7447041.1 7447041.1 2471862.5 Hình 9.3 : Biểu đồ momen tải trọng thân SVTH : Nguyễn Duy Tuấn_Cd06145 Trang : 72 ĐATN : TK Cầu Đúc Hẫng GVHD : Th.S Võ Vónh Bảo -7391691.0 -1385337.5 0.0 -1385337.5 -0.0 0.0 -1993661.6 -1993661.6 1993661.6 -1993661.6 2006346.0 -2006346.0 -6006353.5 1314637.1 1314637.1 4216746.5 4216746.5 6006353.5 0.0 -7391691.0 -1993661.6 Hình 9.4 : Biểu đồ momen tải trọng lớp phủ 5517149.1 16516567.3 5482269.1 5482269.1 -5482269.1 5482269.1 -5517149.1 -16516567.3 -17471500.0 -17471500.0 -4296875.0 0.0 -954932.7 -954932.7 -954932.7 -954932.7 -954932.7 -954932.7 -0.0 -4296875.0 5482269.1 Hình 9.5 : Biểu đồ momen tải trọng lan can lề hành Ta bảng tổng hợp nội lực tónh tải: Bảng tổng hợp moment tónh tải Mặt cắt Chân bó vỉa (1) Đỉnh gối (2) Giữa nhòp (3) MDC1 (Nmm) -9.399e+006 -2.363e+007 7.447e+006 MDC3 (Nmm) -6.761e+006 -1.747e+007 -9.549e+005 MDW (Nmm) -5.000e+004 -1.385e+006 4.217e+006 10.2.2.Hoạt tải: SVTH : Nguyễn Duy Tuấn_Cd06145 Trang : 73 ĐATN : TK Cầu Đúc Hẫng GVHD : Th.S Võ Vónh Bảo Theo 3.6.1.3.3-22TCN272-05, dải ngang nhòp không 4600 thiết kế theo bánh xe trục 145000N nhòp 5500mm > 4600mm nên ta thiết kế theo bánh xe trục 145000N tải trọng Tải trọng người × 10−3 MPa lề hành truyền qua mặt cầu thông qua bó vỉa Giá trò nội lực có hoạt tải xếp hoạt tải lên đường ảnh hưởng nội lực Ta cần khảo sát khảo sát vò trí (2); (3) Giá trò nội lực hoạt tải 1000mm theo phương dọc cầu mặt cắt tính sau:    y  M =  m × ( + µ ) × P × ∑  × 1000 ÷+ q lan × ∑ ωlan + q PL × ∑ ωPL   SW    Trong đó: m hệ số xe P =75000N tải trọng bánh xe ( 1+ µ ) =1.25 hệ số xung kích SW bề rộng dải làm việc q PL tải trọng người tính cho 1000mm theo phương dọc cầu: q PL = × 10−3 × 1000 = 3N / mm ωPL diện tích đường ảnh hưởng lề hành Xét vò trí đỉnh gối (2) 11000 1800 900 3450 2750 650 950 2450 2750 300 1500 300 Hình 9.6: Xếp xe vò trí cho Mmax Nội lực hoạt tải tính: SVTH : Nguyễn Duy Tuấn_Cd06145 Trang : 74 ĐATN : TK Cầu Đúc Hẫng GVHD : Th.S Võ Vónh Bảo M1 = 1.2 × ( 1.25 ) × 72500 × 650 9.3 × 1000 950 × 950 2450 + 950 + × + × 1500 × 1681 3000 2 = 9090926 Nmm Mô men đỉnh gối mô men âm M1 = −9090926 Nmm Xét vò trí nhòp (3) 11000 350 2750 73 1800 92 567 1200 567 1800 725 350 92 73 2750 Hình 9.7: Xếp xe vò trí cho Mmax Nội lực hoạt tải tính:  567 × + 92 ×  9.3 × 1000  725 × 5500  M = 1.0 × ( 1.25 ) × 72500 ×  × ÷+ ÷ 3685 3000     = 6213039 Nmm Bảng tổng hợp moment hoạt tải Mặt cắt Đỉnh gối (2) Giữa nhòp (3) M (Nmm) -9090926 6213039 10.2.3.Tổ hợp nội lực: 10.2.3.1 Trạng thái giới hạn cường độ: Nội lực mặt cắt tổ hợp theo công thức: η× ∑ γ i × Qi = η× ( γ DC × Q DC + γ DW × Q DW + γ LL × Q LL ) Trong đó: η = ηD × ηR × ηI SVTH : Nguyễn Duy Tuấn_Cd06145 Trang : 75 ĐATN : TK Cầu Đúc Hẫng GVHD : Th.S Võ Vónh Bảo ηD = 0.95 cốt thép thiết giới hạn chảy ηR = 0.95 liên tục ηI = 1.05 cầu quan trọng ⇒ η = 0.95 × 0.95 × 1.05 = 0.95 γ DC = 1.25 ; γ DW = 1.5 ; γ LL = 1.75 M gu = η× ( γ DC × M DC + γ DW × M DW + γ LL × M LL ) = 0.95 × 1.25 × ( 2.363 × 107 + 1.747 × 107 ) + 1.5 × 1.385 × 106 + 1.75 × 9090926  = 65893539 Nmm M1/2 u = η× ( γ DC × M DC + γ DW × M DW + γ LL × M LL ) = 0.95 × 1.25 × ( 7.447 × 106 − 9.549 × 105 ) + 1.5 × 4.217 × 106 + 1.75 × 6213039  = 24047771 Nmm Bảng tổng hợp moment TTGHCĐ I Mặt cắt Đỉnh gối (2) Giữa nhòp (3) M (Nmm) -65893539 24047771 10.2.3.2 Trạng thái giới hạn sử dụng: Trạng thái giới hạn sử dụng: M gu = η× ( γ DC × M DC + γ DW × M DW + γ LL × M LL ) = × 1 × ( 2.363 × 107 + 1.747 × 107 ) + × 1.385 × 106 + × 9090926  = 51575926 Nmm M1/2 u = η× ( γ DC × M DC + γ DW × M DW + γ LL × M LL ) = × 1 × ( 7.447 × 106 − 9.549 × 105 ) + × 4.217 × 106 + 1× 6213039  = 16922139 Nmm Bảng tổng hợp moment TTGH SD Mặt cắt Đỉnh gối (2) Giữa nhòp (3) M (Nmm) -51575926 16922139 10.3 TÍNH TOÁN THÉP BẢN MẶT CẦU: 10.3.1.Bố trí cốt thép ngang cầu: 10.3.1.1 Tính toán thép chòu momen âm: SVTH : Nguyễn Duy Tuấn_Cd06145 Trang : 76 ĐATN : TK Cầu Đúc Hẫng GVHD : Th.S Võ Vónh Bảo Xét : tính toán m theo phương dọc cầu, chiều cao tính toán lấy chiều dày trung bình mặt cầu Tiết diện tính toán : b × h = 1000 × 388.6 mm Sử dụng thép fy = 400 MPa Bê tông có cường độ chòu nén: f’c =50 MPa Momen tính toán : Mu = -65893539 Nmm Chọn lớp bảo vệ a = 40 mm , ⇒ d s = h − a = 388.6 − 40 = 348.6 mm Từ phương trình cân momen : M ∑A s a M  = ⇔ 0.85 × f c' × b × a ×  d s − ÷ = u 2 ϕ  ⇒ a = d s − d 2s − × Mu × 65893539 = 348.6 − 348.62 − ' φ × 0.85 × f c × b 0.9 × 0.85 × 50 × 1000 = 4.98 mm Trong đó: β1 = 0.85 − 0.05 0.05 × ( f c' − 28 ) = 0.85 − × (50 − 28) = 0.693 7 Chiều cao vùng bêtông chòu nén: c= a 4.98 c 7.2 = = 7.2 mm ⇒ = = 0.02 < 0.45 β1 0.693 d s 348.6 Xảy trường hợp phá hoại dẻo ( 5.7.3.3.1 ) Diện tích cốt thép : 0.85 × f c' × a × b 0.85 × 50 × 1000 × 4.98 As = = = 529 mm fy 400 Kiểm tra hàm lượng cốt thép mét chiều dài : ρ= As 529 = = 0.136% b × d 1000 × 388.6 ρmin = 0.03 × (5.7.3.3.2-1) f 'c 50 = 0.03 × = 0.38% ⇒ ρ < ρ fy 400 Do : ta lấy lượng cốt thép tối thiểu: AS = 0.03 × b × h × f 'c 50 = 0.03 × 1000 × 388.6 × = 1457.25 mm fy 400 Chọn thép bố trí φ = 20 mm ⇒ diện tích thép SVTH : Nguyễn Duy Tuấn_Cd06145 Trang : 77 ĐATN : TK Cầu Đúc Hẫng GVHD : Th.S Võ Vónh Bảo π × 202 A= = 314.2mm Số thép cần bố trí: n = 4.6 Ta bố trí thép phía sau φ20a200 Diện tích thép thực tê sử dụng 5φ20 mét dài AS = 1571 mm 10.3.1.2 Tính toán thép chòu momen dương: Xét : tính toán m theo phương dọc cầu, chiều cao tính toán lấy chiều dày trung bình mặt cầu Tiết diện tính toán : b × h = 1000 × 388.6 mm Sử dụng thép fy = 400 MPa Bê tông có cường độ chòu nén: f’c = 50 MPa Momen tính toán : Mu = 24047771 Nmm Chọn lớp bảo vệ a = 40 mm , ⇒ d s = h − a = 388.6 − 40 = 348.6 mm Từ phương trình cân momen : M ∑A s a M  = ⇔ 0.85 × f c' × b × a ×  d s − ÷ = u 2 ϕ  ⇒ a = d s − d 2s − × Mu × 24047771 = 348.6 − 348.62 − ' φ × 0.85 × f c × b 0.9 × 0.85 × 50 × 1000 = 1.81 mm Trong đó: β1 = 0.85 − 0.05 0.05 × ( f c' − 28 ) = 0.85 − × (50 − 28) = 0.693 7 Chiều cao vùng bêtông chòu nén: c= a 1.81 c 2.6 = = 2.6 mm ⇒ = = 0.01 < 0.45 β1 0.693 d s 348.6 Xảy trường hợp phá hoại dẻo ( 5.7.3.3.1 ) Diện tích cốt thép : As = 0.85 × f c' × a × b 0.85 × 50 × 1000 × 1.81 = = 192 mm fy 400 Kiểm tra hàm lượng cốt thép mét chiều dài : ρ= As 192 = = 0.05% b × d 1000 × 388.6 SVTH : Nguyễn Duy Tuấn_Cd06145 (5.7.3.3.2-1) Trang : 78 ĐATN : TK Cầu Đúc Hẫng ρmin = 0.03 × GVHD : Th.S Võ Vónh Bảo f 'c 50 = 0.03 × = 0.38% ⇒ ρ < ρ fy 400 Do : ta lấy lượng cốt thép tối thiểu: AS = 0.03 × b × h × f 'c 50 = 0.03 × 1000 × 388.6 × = 1457.25 mm fy 400 Chọn thép bố trí φ = 20 mm ⇒ diện tích thép A= π × 202 = 314.2mm Số thép cần bố trí: n = 4.6 Ta bố trí thép phía sau φ20a200 Diện tích thép thực tê sử dụng 5φ20 mét dài AS = 1571 mm 10.3.2.Bố trí cốt thép theo phương dọc cầu: Vì làm việc theo phương ngang cầu nên ta đặt cốt thép cấu tạo theo phương dọc cầu đáy đáy mặt cầu để phân bố tải trọng bánh xe dọc cầu đến cốt thép chòu lưc theo phương ngang Diện tích yêu cầu tính theo phần trăm cốt thép chòu lực Đối với cốt thép đặt vuông góc với hướng xe chạy phantram = 3840 ≤ 67% ( 9.7.3.2 ) S S chiều dài có hiệu nhòp, ta lấy khoảng cách hai tim thành hộp S= 5500 mm phantram = 3840 3840 = = 51.8% S 5500 Vậy ta dùng 51.8% diện tích cốt thép dọc Bố trí thép phía trên: Trên 1m dài diện tích thép cần thiết : A s = A sn × 51.8% = 1571 × 51.8% = 814 mm Ta chọn thép Φ16a200mm có A s = 1005.3 mm2 Bố trí thép phía dưới: Trên 1m dài diện tích thép cần thiết : A s = A sn × 51.8% = 1571 × 51.8% = 814 mm SVTH : Nguyễn Duy Tuấn_Cd06145 Trang : 79 ĐATN : TK Cầu Đúc Hẫng GVHD : Th.S Võ Vónh Bảo Ta chọn thép Φ16a200mm có A s = 1005.3 mm2 10.4 KIỂM TRA NỨT BẢN MẶT CẦU: 10.4.1.Cốt thép chòu momen âm: Điều kiện chòu nứt , ta xét mm chiều dài fs ≤ f sa = Z d ×A c (*) 0.6 × f y Tiết diêïn b × h = 1000 × 388.6 mm , d s = 348.6 mm Trong đó: + Z=23000 N/mm (tham số chiều rộng vết nứt) cho điều kiện môi trường khắc nghiệt + d c : chiều cao tính từ thớ chòu kéo xa đến tim gần ≤ 50mm + A : diện tích có hiệu bêtông chòu kéo có trọng tâm với cốt thép Dùng trạng thái giới hạn sử dụng để xét vết nứt bêtông cốt thép thường Việc tính ứng suất kéo cốt thép tải trọng sử dụng dựa đặc trưng tiết diện nứt chuyển sang đàn hồi Tỷ số mun đàn hồi : n = Es Ec Trong : E s = 200 000 MPa ' 1,5 E c = 0.043 × γ1,5 × 50 = 38007 MPa c × f c = 0.043 × 2500 Do đó: ⇒ n = E s 200000 = = 5.262 Ec 38007 Chiều dày làm việc bêtông sau bò nứt :  × d s × b  5.262 × 1571  × 348.6 × 1000  ×  + − 1÷ = × + − 1÷  ÷ n × A 1000 5.262 × 1571 s     = 68 mm x= n × As b Ta lần lựơt tính giá trò biểu thức ( * ) : Tính ứng suất thép tải trọng gây : fs SVTH : Nguyễn Duy Tuấn_Cd06145 Trang : 80 ĐATN : TK Cầu Đúc Hẫng fs = GVHD : Th.S Võ Vónh Bảo Ms × ( ds − x ) × n Icr Momen quán tính tiết diện nứt : b × x3 Icr = + n × As × ( ds − x ) 1000 × 683 = + 5.262 × 1571 × ( 348.6 − 68 ) = 755692818 mm M = MS = 51575926 Nmm Do đó: fs = Ms 51575926 × ( ds − x ) × n = × ( 348.6 − 68 ) × 5.262 = 100.8 MPa Icr 755692818 Tính fsa fsa = Z d ×A c Thông số vết nứt : Z = 23000 N/mm Diện tích trung bình bêtông bao quanh thép : A= Ac n A c = 1000 × × 40 = 80000mm ⇒A= fsa = 80000 = 16000mm Z 23000 = = 266.9 MPa d ×A 40 × 16000 c Tính 0.6 × f y 0.6 × f y = 0.6 × 400 = 240 MPa Vậy: fs = 100.8 MPa ≤ f sa 0.6 × f y Thoả điều kiện chòu nứt phần chòu momen âm 10.4.2.Cốt thép chòu momen dương: Điều kiện chòu nứt , ta xét mm chiều dài SVTH : Nguyễn Duy Tuấn_Cd06145 Trang : 81 ĐATN : TK Cầu Đúc Hẫng fs ≤ f sa = Z d ×A c GVHD : Th.S Võ Vónh Bảo (*) 0.6 × f y Tiết diêïn b × h = 1000 × 388.6 mm , d s = 348.6 mm Trong đó: + Z=23000 N/mm (tham số chiều rộng vết nứt) cho điều kiện môi trường khắc nghiệt + d c : chiều cao tính từ thớ chòu kéo xa đến tim gần ≤ 50mm + A : diện tích có hiệu bêtông chòu kéo có trọng tâm với cốt thép Dùng trạng thái giới hạn sử dụng để xét vết nứt bêtông cốt thép thường Việc tính ứng suất kéo cốt thép tải trọng sử dụng dựa đặc trưng tiết diện nứt chuyển sang đàn hồi Tỷ số mun đàn hồi : n = Es Ec Trong : E s = 200 000 MPa ' 1,5 E c = 0.043 × γ1,5 × 50 = 38007 MPa c × f c = 0.043 × 2500 Do đó: ⇒ n = E s 200000 = = 5.262 Ec 38007 Chiều dày làm việc bêtông sau bò nứt :  × d s × b  5.262 × 1571  × 348.6 × 1000  ×  + − 1÷ = × + − 1÷  ÷ n × A 1000 5.262 × 1571 s     = 68 mm x= n × As b Ta lần lựơt tính giá trò biểu thức ( * ) : Tính ứng suất thép tải trọng gây : fs fs = Ms × ( ds − x ) × n Icr Momen quán tính tiết diện nứt : SVTH : Nguyễn Duy Tuấn_Cd06145 Trang : 82 ĐATN : TK Cầu Đúc Hẫng GVHD : Th.S Võ Vónh Bảo b × x3 Icr = + n × As × ( ds − x ) 1000 × 683 = + 5.262 × 1571 × ( 348.6 − 68 ) = 755692818 mm M = MS = 16922139 Nmm Do đó: fs = Ms 16922139 × ( ds − x ) × n = × ( 348.6 − 68 ) × 5.262 = 33 MPa Icr 755692818 Tính fsa fsa = Z d ×A c Thông số vết nứt : Z = 23000 N/mm Diện tích trung bình bêtông bao quanh thép : A= Ac n A c = 1000 × × 40 = 80000mm ⇒A= fsa = 80000 = 16000mm Z 23000 = = 266.9 MPa d ×A 40 × 16000 c Tính 0.6 × f y 0.6 × f y = 0.6 × 400 = 240 MPa Vậy: fs = 33 MPa ≤ fsa 0.6 × f y Thoả điều kiện chòu nứt phần chòu momen âm SVTH : Nguyễn Duy Tuấn_Cd06145 Trang : 83 [...]... x3 2 Icr = + n × As × ( ds − x ) 3 100 0 × 683 2 = + 5 .26 2 × 1571 × ( 348.6 − 68 ) = 7556 928 18 mm 4 3 M = MS = 51575 926 Nmm Do đó: fs = Ms 51575 926 × ( ds − x ) × n = × ( 348.6 − 68 ) × 5 .26 2 = 100 .8 MPa Icr 7556 928 18 Tính fsa fsa = Z 3 d ×A c Thông số vết nứt : Z = 23 000 N/mm Diện tích trung bình của bêtông bao quanh một thanh thép : A= Ac n A c = 100 0 × 2 × 40 = 80000mm 2 ⇒A= fsa = 80000 = 16000mm 2. .. 82 ĐATN : TK Cầu Đúc Hẫng GVHD : Th.S Võ Vónh Bảo b × x3 2 Icr = + n × As × ( ds − x ) 3 100 0 × 683 2 = + 5 .26 2 × 1571 × ( 348.6 − 68 ) = 7556 928 18 mm 4 3 M = MS = 16 922 139 Nmm Do đó: fs = Ms 16 922 139 × ( ds − x ) × n = × ( 348.6 − 68 ) × 5 .26 2 = 33 MPa Icr 7556 928 18 Tính fsa fsa = Z 3 d ×A c Thông số vết nứt : Z = 23 000 N/mm Diện tích trung bình của bêtông bao quanh một thanh thép : A= Ac n A c = 100 0... nứt chuyển sang đàn hồi Tỷ số mun đàn hồi : n = Es Ec Trong đó : E s = 20 0 000 MPa ' 1,5 E c = 0.043 × γ1,5 × 50 = 38007 MPa c × f c = 0.043 × 25 00 Do đó: ⇒ n = E s 20 0000 = = 5 .26 2 Ec 38007 Chiều dày làm việc của bêtông sau khi bò nứt :  2 × d s × b  5 .26 2 × 1571  2 × 348.6 × 100 0  ×  1 + − 1÷ = × 1 + − 1÷  ÷ n × A 100 0 5 .26 2 × 1571 s     = 68 mm x= n × As b Ta lần lựơt tính các giá trò trong... nứt chuyển sang đàn hồi Tỷ số mun đàn hồi : n = Es Ec Trong đó : E s = 20 0 000 MPa ' 1,5 E c = 0.043 × γ1,5 × 50 = 38007 MPa c × f c = 0.043 × 25 00 Do đó: ⇒ n = E s 20 0000 = = 5 .26 2 Ec 38007 Chiều dày làm việc của bêtông sau khi bò nứt :  2 × d s × b  5 .26 2 × 1571  2 × 348.6 × 100 0  ×  1 + − 1÷ = × 1 + − 1÷  ÷ n × A 100 0 5 .26 2 × 1571 s     = 68 mm x= n × As b Ta lần lựơt tính các giá trò trong...ĐATN : TK Cầu Đúc Hẫng GVHD : Th.S Võ Vónh Bảo Ta chọn thép Φ16a200mm có A s = 100 5.3 mm2 10. 4 KIỂM TRA NỨT BẢN MẶT CẦU: 10. 4.1.Cốt thép chòu momen âm: Điều kiện chòu nứt của bản , ta xét trên 1 mm chiều dài fs ≤ f sa = Z 3 d ×A c (*) 0.6 × f y Tiết diêïn b × h = 100 0 × 388.6 mm , d s = 348.6 mm Trong đó: + Z =23 000 N/mm (tham số chiều rộng vết nứt) cho điều kiện môi trường khắc nghiệt... bình của bêtông bao quanh một thanh thép : A= Ac n A c = 100 0 × 2 × 40 = 80000mm 2 ⇒A= fsa = 80000 = 16000mm 2 5 Z 23 000 = 3 = 26 6.9 MPa 3 d ×A 40 × 16000 c Tính 0.6 × f y 0.6 × f y = 0.6 × 400 = 24 0 MPa Vậy: fs = 100 .8 MPa ≤ f sa 0.6 × f y Thoả điều kiện chòu nứt phần bản chòu momen âm 10. 4 .2. Cốt thép chòu momen dương: Điều kiện chòu nứt của bản , ta xét trên 1 mm chiều dài SVTH : Nguyễn Duy Tuấn_Cd06145... fsa fsa = Z 3 d ×A c Thông số vết nứt : Z = 23 000 N/mm Diện tích trung bình của bêtông bao quanh một thanh thép : A= Ac n A c = 100 0 × 2 × 40 = 80000mm 2 ⇒A= fsa = 80000 = 16000mm 2 5 Z 23 000 = 3 = 26 6.9 MPa 3 d ×A 40 × 16000 c Tính 0.6 × f y 0.6 × f y = 0.6 × 400 = 24 0 MPa Vậy: fs = 33 MPa ≤ fsa 0.6 × f y Thoả điều kiện chòu nứt phần bản chòu momen âm SVTH : Nguyễn Duy Tuấn_Cd06145 Trang : 83 ... bản , ta xét trên 1 mm chiều dài SVTH : Nguyễn Duy Tuấn_Cd06145 Trang : 81 ĐATN : TK Cầu Đúc Hẫng fs ≤ f sa = Z 3 d ×A c GVHD : Th.S Võ Vónh Bảo (*) 0.6 × f y Tiết diêïn b × h = 100 0 × 388.6 mm , d s = 348.6 mm Trong đó: + Z =23 000 N/mm (tham số chiều rộng vết nứt) cho điều kiện môi trường khắc nghiệt + d c : chiều cao tính từ thớ chòu kéo xa nhất đến tim thanh gần nhất ≤ 50mm + A : diện tích có hiệu