122 137 PHAN 2 CHUONG 02 TAI TRONG

ĐATN : TK Cầu Đúc Hẫng GVHD : Th.S Võ Vónh Bảo CHƯƠNG II TẢI TRỌNG 2.1 TẢI TRỌNG VÀ SƠ ĐỒ TÍNH THEO GIAI ĐOẠN THI CÔNG 2.1.1 Các nguyên tắc tính toán tổ hợp nội lực: Khi tính toán nội lực thi công kết cấu phương pháp đúc hẫng, kết cấu coi làm việc giai đoạn đàn hồi chấp nhận nguyên lý cộng tác dụng Tuy nhiên ta dùng chương trình để tính toán nội lực kết cấu ta không áp dụng nguyên lý cộng tác dụng mà lấy kết trực tiếp từ tổ hợp tải trọng chương trình Độ cứng tiết diện tính theo kích thước bêtông chưa xét đến bố trí cốt thép Quá trình tính toán nội lực ta xét tổ hợp theo giai đoạn thi công khai thác để thiết kế kiểm tra tiết diện giai đoạn 2.1.2 Các giai đoạn thi công kết cấu nhòp 2.1.2.1 Giai đoạn I : thi công đúc hẫng đối xứng đốt qua trụ (từ đốt K0-K10) Nội dung tính toán giai đoạn phải xác đònh nội lực theo bước đúc hẫng để kiểm tra bố trí lượng cốt thép cần thiết thi công Tính toán kiểm tra độ v õng cho bước thi công để điều chỉnh đảm bảo cao độ mút dầm hợp long Tình đúc hẫng đối xứng đến hết phần thi công cánh hẫng Sơ đồ làm việc : Kết cấu conson tónh đònh ngàm trụ, tải trọng quy tập trung nút e e cll wc dc e CE m e p SVTH : Nguyễn Duy Tuấn_Cd06145 Trang : 122 ĐATN : TK Cầu Đúc Hẫng GVHD : Th.S Võ Vónh Bảo Hình 2.1 : Sơ đồ kết cấu sơ đồ tính Tải trọng tác dụng: Trọng lượng thân đốt đúc (DC1) Trọng lượng bê tông ướt (DCWC) Trọng lượng hốc neo (DCNEO) Trọng lượng xe đúc đối xứng bao gồm ván khuôn(CE) Tải trọng thi công rải (CLL) Tải trọng dự ứng lực xuất dần sau thi công đốt (PS) Co ngót (SH) Từ biến (CR) Căn tình để xác đònh số bó cáp nhóm A chòu momen âm Bảng hệ số tải trọng Tổ hợp tải trọng a Các hệ số tải trọng DC1 DCWC DCNEO CE CLL SH CR 1.25 1.25 1.25 1.5 1.5 1.0 1.0 Tình bên cánh hẫng đúc hẫng tối đa đến đốt cuối cánh hẫng bên rơi xe đúc đốt cuối Khi gió thổi từ lên góc 10o bên cánh hẫng có xe đúc rơi Các tải trọng cần xét : Trọng lượng thân đốt đúc không bao gồm đốt bò rơi (DC1, DCWC, DCNEO) Tải trọng chênh lệch trọng lượng cánh hẫng (DIFF) Trọng lượng xe đúc ván khuôn phía cánh hẫng lại (CE) Tải trọng thi công rải (CLL) chênh lệch nghiên phía cánh hẫng xe đúc (tính toán bên dưới) Dự ứng lực xuất sau thi công đốt hẫng (PS) Gió mặt phẳng thẳng đứng thổi từ lên bên cánh hẫng bò rơi xe đúc (WUP) Căn tình để tính duyệt ổn đònh lật khung T đúc hẫng tính toán neo tạm liên kết trụ Hệ số an toàn ổn đònh lật lấy ≥ 1.5 Hệ số tải trọng lấy 1.0 cho tất tải trọng SVTH : Nguyễn Duy Tuấn_Cd06145 Trang : 123 ĐATN : TK Cầu Đúc Hẫng GVHD : Th.S Võ Vónh Bảo e cll dc e p wUP CE m wc DIFF Hình 2.2 : Sơ đồ kết cấu sơ đồ tính ổn đònh lật 2.1.2.2 Giai đoạn II : thi công xong đoạn sát trụ biên đà giáo, hợp long nhòp biên : Tình đúc xong đoạn nhòp biên đà giáo cố đònh Các tải trọng cần xét : Trọng lượng thân khối bê tông đúc đà giáo (DC1, DCNEO) Trọng lượng ván khuôn Tải trọng thi công rải (CLL) Căn tình để kiểm toán cường độ ổn đònh hệ đà giáo nhòp biên, tính độ lún đà giáo để có biện pháp bù lún, hạn chế lún dc cll Hình 2.3 : Sơ đồ tính ổn đònh phần nhòp biên đà giáo Tình đúc xong bê tông đốt hợp long nhòp biên Bê tông chưa hóa rắn, trọng lượng bê tông ướt, ván khuôn, xe đúc xem chia đôi để tác dụng lên hai sơ đồ hệ thống kết cấu tách biệt Các tải trọng cần xét gồm : Trọng lượng thân khung T đốt hợp long biên (DC) SVTH : Nguyễn Duy Tuấn_Cd06145 Trang : 124 ĐATN : TK Cầu Đúc Hẫng GVHD : Th.S Võ Vónh Bảo Trọng lượng ván khuôn, xe đúc (CE) Tải trọng thi công (CLL) Căn tình để kiểm toán cường độ độ ổn đònh kết cấu giai đoạn CE wc Q/2 Q/2 3000 P/2 P/2 Hình 2.4 : Sơ đồ tính ổn đònh kết cấu bê tông đốt hợp long chưa đạt cường độ Tình bê tông đốt hợp long nhòp biên đạt cường độ, căng cáp tháo xe đúc, hệ ván khuôn chưa tháo neo tạm Khi trọng lượng ván khuôn, xe đúc dỡ bỏ thay lực tập trung hướng lên đặt hai đầu đốt hợp long Sơ đồ làm việc : Kết cấu lúc khung T có đầu tựa lên gối di động đầu nhòp biên Tải trọng tác dụng: Trọng lượng thân đốt đúc đoạn đà giáo (DC) Tải tọng xe đúc ván khuôn (CE) Tải trọng thi công (CLL) Tải trọng dự ứng lực (PS) Căn tình để kiểm toán cường độ độ chống nứt hệ kết cấu siêu tónh, đồng thời tính chuyển vò kết cấu SVTH : Nguyễn Duy Tuấn_Cd06145 Trang : 125 ĐATN : TK Cầu Đúc Hẫng Q/2 n4 n3 n2 n1 GVHD : Th.S Võ Vónh Bảo Q/2 n1 n2 n3 n4 Hình 2.5 : Sơ đồ tính ổn đònh kết cấu hợp long xong dỡ tải 2.1.2.3 Giai đoạn III : thi công đốt hợp long nhòp kế biên : Trong phạm vi tính toán đồ án ta giả sử đầu mút hẫng hợp long cao độ ta không cần phải điều chỉnh cao độ xe đúc, không xuất chuyển vò cưỡng kết cấu Tình đúc xong bê tông đốt hợp long nhòp kế biên Bê tông chưa hóa rắn, trọng lượng bê tông ướt, ván khuôn, xe đúc xem chia đôi để tác dụng lên hai sơ đồ hệ thống kết cấu tách biệt Các tải trọng cần xét gồm : Trọng lượng thân khung T đốt hợp long (DC) Trọng lượng ván khuôn, xe đúc (CE) Tải trọng thi công (CLL) Căn tình để kiểm toán cường độ độ ổn đònh kết cấu giai đoạn CE wc 3000 3000 Q/2 P/2 Q/2 P/2 Hình 2.6 : Sơ đồ tính ổn đònh kết cấu bê tông đốt hợp long chưa đạt cường độ SVTH : Nguyễn Duy Tuấn_Cd06145 Trang : 126 ĐATN : TK Cầu Đúc Hẫng GVHD : Th.S Võ Vónh Bảo Tình bê tông đốt hợp long nhòp kế biên đạt cường độ, căng cáp tháo xe đúc, hệ ván khuôn chưa tháo neo tạm Khi trọng lượng ván khuôn, xe đúc dỡ bỏ thay lực tập trung hướng lên đặt hai đầu đốt hợp long Sơ đồ làm việc : Kết cấu lúc kết cấu khung siêu tónh nhòp có mút hẫng đầu tựa lên gối di động đầu nhòp biên Tải trọng tác dụng: Trọng lượng thân (DC) Tải tọng xe đúc ván khuôn (CE) Tải trọng thi công (CLL) Tải trọng dự ứng lực (PS) Căn tình để kiểm toán cường độ độ chống nứt hệ kết cấu siêu tónh, đồng thời tính chuyển vò kết cấu Q/2 n4 n3 n2 n1 Q/2 n1 n2 n3 n4 Hình 2.7 : Sơ đồ tính ổn đònh kết cấu hợp long xong dỡ tải Tình giải phóng liên kết tạm nối cứng đỉnh trụ P1 – P4 với kết cấu nhòp Giả thiết thực giải phóng liên kết tạm vào lúc nối xong nhòp kế biên Sơ đồ kết cấu lúc hình bên Tải trọng lúc momen uốn giải phóng đỉnh trụ tháo dỡ neo liên kết tạm hạ dầm lên gối Trò số momen tập trung xác đònh cách tính phản lực liên kết gối ngàm trước cắt bỏ Căn tình để kiểm toán cường độ kiểm toán nứt hệ khung đầm siêu tónh hai nhòp giảm bậc siêu tónh Đồng thời tính chuyển vò kết cấu M Hình 2.8 : Sơ đồ tính ổn đònh kết cấu tháo liên kết tạm SVTH : Nguyễn Duy Tuấn_Cd06145 Trang : 127 ĐATN : TK Cầu Đúc Hẫng GVHD : Th.S Võ Vónh Bảo 2.1.2.4 Giai đoạn IV : thi công đốt hợp long nhòp Tình đúc xong bê tông đốt hợp long nhòp Sơ đồ dầm sơ đồ siêu tónh nhòp mút thừa trên, chòu thêm tác dụng trọng lượng bê tông khối hợp long, xe đúc khối hợp long Tải trọng tác dụng : Trọng lượng xe đúc, ván khuôn thiết bò khác (CE) Trọng lượng đốt hợp long thân kết cấu (DC) Tải trọng thi công (CLL) Q/2 Q/2 P/2 P/2 Hình 2.9 : Sơ đồ tính ổn đònh kết cấu bê tông đốt hợp long chưa đạt cường độ Tình bê tông đốt hợp long nhòp đạt cường độ, căng cáp tháo xe đúc, hệ ván khuôn chưa tháo neo tạm Khi trọng lượng ván khuôn, xe đúc dỡ bỏ thay lực tập trung hướng lên đặt hai đầu đốt hợp long Sơ đồ làm việc : Kết cấu lúc kết cấu khung siêu tónh nhòp với liên kết ngàm liên kết lại gối Tải trọng tác dụng: Trọng lượng thân kết cấu (DC) Tải tọng xe đúc ván khuôn (CE) Tải trọng thi công (CLL) Tải trọng dự ứng lực (PS) Căn tình để kiểm toán cường độ độ chống nứt hệ kết cấu siêu tónh, đồng thời tính chuyển vò kết cấu Q/2 n4 n3 n2 n1 Q/2 n1 n2 n3 n4 Hình 2.10 : Sơ đồ tính ổn đònh kết cấu hợp long xong dỡ tải 2.1.2.5 Giai đoạn V : hoàn thiện SVTH : Nguyễn Duy Tuấn_Cd06145 Trang : 128 ĐATN : TK Cầu Đúc Hẫng GVHD : Th.S Võ Vónh Bảo Tiếp tục thay neo tạm trụ P2 P3 gối thức Sơ đồ chòu lực lúc dầm dầm liên tục nhòp Khi hoàn thành thi công kết cấu nhòp tiến hành lắp phần lớp mặt cầu, gờ chắn bánh, lan can tay vòn kết cấu áo đường Tải trọng : Tónh tải kết cấu Tónh tải giai đoạn II Tải trọng thi công rải dỡ bỏ Momen phá neo tạm trụ P2 – P3 dc2 cll M M Hình 2.11 : Sơ đồ tính ổn đònh kết cấu hợp long xong dỡ tải 2.1.2.6 Giai đoạn VI : khai thác sử dụng Trong giai đoạn khai thác sử dụng kết cấu chòu tác dụng hoạt tải xe, làn, người hành, chòu ảnh hưởng từ biến, co ngót, lún mố trụ, thay đổi nhiệt độ Sơ đồ kết cấu dầm liên tục nhòp Co ngót từ biến ảnh hưởng có thay đổi nhiều năm Do ta xét tải trọng khai thác kết hợp với ảnh hưởng 10000 ngày sau hoàn thiện 2.2 TÍNH TOÁN TẢI TRỌNG 2.2.1 Tính tónh tải giai đoạn thi công Từ đặc trưng hình học mặt cắt dầm ta tính trọng lượng đốt dầm Bảng tính toán trọng lượng đốt dầm tónh tải rải đốt Với Atb : diện tích trung bình mặt cắt đầu cuối đốt L, V : Chiều dài thể tích đốt DC DCtt: Trọng lượng trọng lượng tính toán đốt e, M: Độ lệch tâm momen trọng lượng khối đúc so với mép khối trước SVTH : Nguyễn Duy Tuấn_Cd06145 Trang : 129 ĐATN : TK Cầu Đúc Hẫng GVHD : Th.S Võ Vónh Bảo Bảng tính tónh tải khối đúc trụ P2-P3 P2K1 Atb (m2) 11.26 L (m) 3.00 V (m3) 33.79 DC (KN) 844.77 DCtt (KN) 1055.97 e (m) 1.50 M (KNm) 1267.16 P2K2 10.60 3.00 31.80 794.98 993.72 1.50 1192.47 P2K3 10.00 3.00 29.99 749.71 937.14 1.50 1124.57 P2K4 9.41 3.50 32.95 823.65 1029.56 1.75 1441.38 P2K5 8.86 3.50 31.02 775.38 969.23 1.75 1356.92 P2K6 8.39 3.50 29.37 734.31 917.88 1.75 1285.04 P2K7 8.00 3.50 28.02 700.42 875.52 1.75 1225.73 P2K8 7.68 4.00 30.74 768.41 960.52 2.00 1536.83 P2K9 7.44 4.00 29.77 744.27 930.34 2.00 1488.54 P2K10 7.31 4.00 29.23 730.86 913.57 2.00 1461.72 1/2HL 7.27 1.00 Tổng 7.27 181.67 7848.43 227.08 9810.53 1.00 181.67 13562.02 Tên đốt Bảng tính tónh tải khối đúc trụ P1-P4 P1K1 Atb (m2) 11.01 L (m) 2.40 V (m3) 26.43 DC (KN) 660.75 DCtt (KN) 825.93 e (m) 1.20 Mtt (KNm) 792.90 P1K2 10.37 2.40 24.89 622.36 777.94 1.20 746.83 P1K3 9.79 2.40 23.50 587.56 734.46 1.20 705.08 P1K4 9.27 2.40 22.25 556.37 695.46 1.20 667.65 P1K5 8.81 2.40 21.15 528.78 660.97 1.20 634.53 P1K6 8.37 3.00 25.11 627.86 784.83 1.50 941.79 P1K7 7.97 3.00 23.90 597.40 746.75 1.50 896.10 P1K8 7.65 3.00 22.96 573.97 717.46 1.50 860.95 P1K9 7.43 3.00 22.30 557.57 696.96 1.50 836.35 P1K10 7.31 3.00 21.93 548.19 685.24 1.50 822.29 1/2HL 7.27 1.00 Tổng 7.27 181.69 6042.50 227.11 7553.13 1.00 181.69 7904.47 Tên đốt - Trọng lượng khối neo (DCNEO): 2.5 KN/m 2.2.2 Hoạt tải thi công cầu chính: SVTH : Nguyễn Duy Tuấn_Cd06145 Trang : 130 ĐATN : TK Cầu Đúc Hẫng GVHD : Th.S Võ Vónh Bảo - Hoạt tải thi công thiết bò phụ (CLL): Hoạt tải thi công phân bố lấy −4 4.8 × 10 MPa diện tích mặt cầu Trong giai đoạn đúc hẫng tải −4 trọng lấy 4.8 × 10 MPa bên cánh hẫng 2.4 × 10 −4 MPa cánh hẫng 4.8 × 10 −4 × 11 × 103 = 5.28 KN / m 2.4 × 10 −4 × 11 × 103 = 2.64 KN / m - Trọng lượng xe đúc + ván khuôn (CE) : 800 kN + Vò trí tải trọng thi công mô hình tính toán thể sau: 1000 Hình 2.11 : sơ đồ bố trí xe đúc Hình 2.12 : sơ đồ tính xác lệch tâm xe đúc + Trọng lượng xe đúc xem đặt vò trí chân chống giàn hình thoi Trọng lượng bê tông hệ ván khuôn chia thành thành phần : thành phần tác dụng vào khung T vò trí neo dầm đáy với cánh hẫng ; thành phần tác dụng vào treo đỡ đầu dầm đáy, thành phần tạo thành lực đè vào mặt SVTH : Nguyễn Duy Tuấn_Cd06145 Trang : 131 ĐATN : TK Cầu Đúc Hẫng GVHD : Th.S Võ Vónh Bảo cánh hẫng vò trí chân trước xe đúc lực kéo tác dụng lên mặt cánh hẫng xu hướng xe đúc nhổm lên chòu tải Sơ đồ lực tác dụng lên cánh hẫng hình vẽ + Trong phạm vi tính toán đồ án để mô hình hóa lực tác dụng vào midas ta xem điểm đặt tải trọng xe đúc hệ ván khuôn đặt vò trí cách mép cuối đốt đúc m Và ta quy lực tập trung momen tập trung đặt mép đốt liền trước đúc xong Tổng Cộng : P = 800 KN , M = P × e ( kNm ) , e = Li − ( m ) - Tải trọng chênh lệch DIFF : lấy 2% tải trọng tónh tác động lên cánh hẫng Trọng lượng cánh hẫng (trụ – 3) 9219.56 KN => DIFF = 2% × 9219.56 ; 184.4 kN Cánh tay đòn : × 39.5 = 19.75 m - Tải trọng gió đứng cánh hẫng (WUP): Lực nâng gió cánh hẫng lấy 2.4x10 -4 MPa diện tích mặt cầu với phương pháp thi công hẫng, tác động với bên cánh hẫng Với chiều rộng mặt cầu giai đoạn thi công b = 11 m, lực gió đứng −4 đơn vò dài là: p = 2.4 × 10 × 11 × 10 = 2.64 KN / m 2.2.3 Sơ đồ bố trí nhóm cáp: THẸP NHỌM A THẸP NHỌM C THẸP NHỌM B Hình 2.13 : Sơ đồ bố trí nhóm cáp 2.2.4 Tính tónh tải giai đoạn hoàn thiện khai thác 2.2.4.1 Tính trọng lượng lớp phủ mặt cầu Tên gọi đại lượng Lớp bê tông Atphan Lớp bê tông mui luyện TB dày Lớp phòng nước Chiều dày h (cm) 5.2 0.5 γ (KN/m3) 24 25 18 Lớp phủ bê tông nhựa : q1 = h × γ at × b = 0.07 × 24 × 7.4 = 12.432 kN m Trọng lượng lớp mui luyện q = h × γ at × b = 0.05 × 25 × 7.4 = 9.25 kN m SVTH : Nguyễn Duy Tuấn_Cd06145 Trang : 132 ĐATN : TK Cầu Đúc Hẫng GVHD : Th.S Võ Vónh Bảo q = h × γ at × b = 0.005 × 18 × 7.4 = 0.666 kN m Lớp phòng nước : Vậy DW = q1 + q + q = 12.432 + 9.25 + 0.666 = 22.348 kN m Bảng tính khối lượng lớp mặt cầu Stt Tên cấu kiện Lớp bê tông Atphan Lớp bê tông mui luyện TB dày Lớp phòng nước Tổng Thể tích (m3) 180.3 γ (KN/m3) 24 Trọng Lượng (KN) 4327.2 128.8 25 3220 12.9 322 18 232.2 4779.4 2.2.4.2 Tính trọng lượng lan can + tay vòn + gờ chắn bánh xe 300 350 70 1500 300 650 1370 300 300 1300 200 Hình 1.11 : Kích thước mặt lan can – lề hành Trọng lượng tường bê tông : DC tg = 0.65 × 0.3 × 25 = 4.875 kN m Trọng lượng bó vỉa : DCbv = 0.2 × 0.3 × 25 = 1.5 kN m Trọng lượng lề hành: DClbh = 0.1× 1.3 × 25 = 3.25 kN m Trọng lượng lan can : DCP1 = × 0.12 = 0.24 kN m Trọng lượng cột lan can : 292.71 × 10 −3 × 170 DCP2 = = 0.147 kN m 338 DClc = P1 + P2 = 0.24 + 0.147 = 0.387 kN m Tiện ích công cộng : DWcc = 0.5 kN m SVTH : Nguyễn Duy Tuấn_Cd06145 Trang : 133 ĐATN : TK Cầu Đúc Hẫng GVHD : Th.S Võ Vónh Bảo Tổng khối lượng tỉnh tải giai đoạn tác dụng lên kết cấu nhòp : DW = 22.348 + 0.5 = 22.848 kN m DC2 = × ( 4.875 + 1.5 + 3.25 + 0.387 ) = 20.024 kN m 2.2.5 Hoạt tải giai đoạn khai thác (LL): - Hoạt tải ô tô: HL- 93 (theo tiêu chuẩn 22TCN 272-05 ) - Chiều rộng phần xe chạy: BL = m - Số xe thiết kế: nL = - Hệ số xe: m= - Hoạt tải xe thiết kế Hl-93 gồm tổ hợp của: - Xe tải thiết kế + Tải trọng thiết kế - Xe hai trục thiết kế + Tải trọng thiết kế 2.2.5.1 Xe tải thiết kế: 35KN 4.3m 145KN 4.3 tíi 9.0m 145KN 600mm Nãi chung mót thõa cđa mỈt cÇu 1800mm Lµn thiÕt kÕ 3.6m Hình 1.12 : Xe tải thiết kế theo tiêu chuẩn 22TCN 272-05 2.2.5.2 Xe hai trục thiết kế: Xe hai trục thiết kế gồm cặp trục 110KN cách 1.2m, cự ly bánh xe theo chiều ngang lấy 1.8m 2.2.5.3 Tải trọng thiết kế: Gồm tải trọng 9.3N/mm phân bố theo chiều dọc Theo chiều ngang cầu giả thiết phân bố chiều rộng 3000mm Hiệu ứng lực tải trọng thiết kế không xét lực xung kích 2.2.5.4 Hoạt tải người (PL): q = 3KN/m2; tải trọng phân bố tính cho lề người đi, lề rộng 1.5 m 2.2.6 Tải trọng gió: SVTH : Nguyễn Duy Tuấn_Cd06145 Trang : 134 ĐATN : TK Cầu Đúc Hẫng GVHD : Th.S Võ Vónh Bảo Tải trọng gió kết cấu WS  Tốc độ gió thiết kế: V = VB × S VB: Tốc độ gió giật giây với chu kỳ xuất 100 năm thích hợp với vùng tính gió vò trí cầu nghiên cứu Tra bảng theo TCVN 2337- 1995 Tải trọng tác động giả sử nằm khu vực gió I có VB = 38 m/s S : Hệ số điều chỉnh khu vực chòu gió độ cao mặt cầu Tại khu vực xây dựng khu vực lộ thiên, mặt nước thoáng, cao độ mặt cầu cao cao độ mặt nước xấp xỉ 13m, nên tra bảng 8.3.1.1-2 (22TCN272-05) S = 1.14 V = 38 × 1.14 = 43.32 m / s  Áp lực gió ngang: PD = 0.0006 × V × A t × Cd > 1.8 × A t ( kN ) V: tốc độ gió thiết kế At: diện tích kết cấu hay cấu kiện phải tính tải trọng gió ngang (m 2) Tính trung bình cho kết cấu: At = ( 84 + × 76 + × 51) × ( + 5) + 0.65 × 338 = 1403 m 2 + Cd: hệ số cản phụ thuộc vào tỉ số b/d b: Chiều rộng toàn cầu bề mặt lan can b = 10.4 m d: Chiều cao kết cấu phần gồm lan can đặc: d= => ( + 5) + 0.65 = 4.15 m b 10.4 = = 2.5 , tra bảng 3.8.1.2.1.1 được: Cd = 1.4 d 4.15 PD = 0.0006 × 43.32 × A t × 1.4 = 1.58 × A t < 1.8 × A t kN => PD = 1.8 × 1403 = 2525.4 kN Tính quy lực phân bố toàn cầu chính: q= 2525.4 = 7.472 kN / m 338 SVTH : Nguyễn Duy Tuấn_Cd06145 Trang : 135 ĐATN : TK Cầu Đúc Hẫng GVHD : Th.S Võ Vónh Bảo Tải trọng gió ngang tác dụng lên xe cộ: Khi xét tổ hợp tải trọng Cường Độ III, phải xét tải trọng gió tác dụng vào kết cấu xe cộ Tải trọng ngang gió lên xe cộ tải trọng phân bố 1.5 KN/m, tác dụng thẳng góc, phía mặt đường 1800 mm truyền vào kết cấu Tải trọng dọc gió lên xe cộ tải trọng phân bố 0.75KN/m tác dụng nằm ngang, song song với tim cầu dọc kết cấu đặt cách mặt đường 1800 mm Tải trọng gió tác động lên thiết bò (WE): Lấy theo 4.8x10-4 MPa mặt cầu 2.2.7 Tải trọng lún mố trụ: Tải trọng lún mố trụ (SE): Tải trọng lún mố trụ không mố trụ gây nhòp liên tục dự kiến 20mm Khi tính toán ta tạo trường hợp bất lợi sau tổ hợp lại 2.2.8 Tải trọng Co ngót - Từ biến: Ảnh hưởng co ngót từ biến chương trình Midas tính toán theo tiêu chuẩn CEBFIP GĐ CS1 CS2 CS3 CS4 CS5 CS6 CS7 CS8 CS9 CS10 CS11 CS12 CS13 CS14 CS15 CS16 CS17 BT_WC 2-3 P M KN KNm 844.8 1267.2 795.0 1192.5 749.7 1124.6 823.6 1441.4 775.4 1356.9 734.3 1285.0 700.4 1225.7 768.4 1536.8 744.3 1488.5 730.9 1461.7 181.7 BT_WC 1-4 P M KN KNm 660.7 792.9 622.4 746.8 587.6 705.1 556.4 667.6 528.8 634.5 627.9 941.8 597.4 896.1 574.0 861.0 557.6 836.4 548.2 822.3 181.7 181.7 400 181.7 400 SVTH : Nguyễn Duy Tuấn_Cd06145 XD_FT P M KN KNm 800 1600 800 1600 800 1600 800 1600 800 1600 800 1600 800 1600 800 1600 800 1600 800 1600 400 CLL KN/m KNEO KN/m WUP KN/m 5.28 5.28 5.28 5.28 5.28 5.28 5.28 5.28 5.28 5.28 5.28 5.28 5.28 5.28 5.28 5.28 2.5 2.5 2.5 2.5 2.5 2.5 2.5 2.5 2.5 2.5 2.5 2.5 2.5 2.5 2.5 2.5 2.64 2.64 2.64 2.64 2.64 2.64 2.64 2.64 2.64 2.64 2.64 2.64 2.64 2.64 2.64 2.64 Trang : 136 ĐATN : TK Cầu Đúc Hẫng SVTH : Nguyễn Duy Tuấn_Cd06145 GVHD : Th.S Võ Vónh Bảo Trang : 137 [...]... 800 1600 400 CLL KN/m KNEO KN/m WUP KN/m 5 .28 5 .28 5 .28 5 .28 5 .28 5 .28 5 .28 5 .28 5 .28 5 .28 5 .28 5 .28 5 .28 5 .28 5 .28 5 .28 2. 5 2. 5 2. 5 2. 5 2. 5 2. 5 2. 5 2. 5 2. 5 2. 5 2. 5 2. 5 2. 5 2. 5 2. 5 2. 5 2. 64 2. 64 2. 64 2. 64 2. 64 2. 64 2. 64 2. 64 2. 64 2. 64 2. 64 2. 64 2. 64 2. 64 2. 64 2. 64 Trang : 136 ĐATN : TK Cầu Đúc Hẫng SVTH : Nguyễn Duy Tuấn_Cd06145 GVHD : Th.S Võ Vónh Bảo Trang : 137 ... Lớp phòng nước Tổng 2 3 4 Thể tích (m3) 180.3 γ (KN/m3) 24 Trọng Lượng (KN) 4 327 .2 128 .8 25 322 0 12. 9 322 18 23 2 .2 4779.4 2. 2.4 .2 Tính trọng lượng của lan can + tay vòn + gờ chắn bánh xe 300 350 70 1500 300 650 1370 300 300 1300 20 0 Hình 1.11 : Kích thước mặt lan can – lề bộ hành Trọng lượng tường bê tông : DC tg = 0.65 × 0.3 × 25 = 4.875 kN m Trọng lượng bó vỉa : DCbv = 0 .2 × 0.3 × 25 = 1.5 kN m Trọng... CS7 CS8 CS9 CS10 CS11 CS 12 CS13 CS14 CS15 CS16 CS17 BT_WC 2- 3 P M KN KNm 844.8 126 7 .2 795.0 11 92. 5 749.7 1 124 .6 823 .6 1441.4 775.4 1356.9 734.3 128 5.0 700.4 122 5 .7 768.4 1536.8 744.3 1488.5 730.9 1461.7 181.7 BT_WC 1-4 P M KN KNm 660.7 7 92. 9 622 .4 746.8 587.6 705.1 556.4 667.6 528 .8 634.5 627 .9 941.8 597.4 896.1 574.0 861.0 557.6 836.4 548 .2 822 .3 181.7 181.7 400 181.7 400 SVTH : Nguyễn Duy Tuấn_Cd06145... × 25 = 3 .25 kN m Trọng lượng thanh lan can : DCP1 = 2 × 0. 12 = 0 .24 kN m Trọng lượng cột lan can : 29 2.71 × 10 −3 × 170 DCP2 = = 0.147 kN m 338 DClc = P1 + P2 = 0 .24 + 0.147 = 0.387 kN m Tiện ích công cộng : DWcc = 0.5 kN m SVTH : Nguyễn Duy Tuấn_Cd06145 Trang : 133 ĐATN : TK Cầu Đúc Hẫng GVHD : Th.S Võ Vónh Bảo Tổng khối lượng tỉnh tải giai đoạn 2 tác dụng lên kết cấu nhòp : DW = 22 .348 + 0.5 = 22 .848... 22 .848 kN m DC2 = 2 × ( 4.875 + 1.5 + 3 .25 + 0.387 ) = 20 . 024 kN m 2. 2.5 Hoạt tải giai đoạn khai thác (LL): - Hoạt tải ô tô: HL- 93 (theo tiêu chuẩn 22 TCN 27 2-05 ) - Chiều rộng phần xe chạy: BL = 7 m - Số làn xe thiết kế: nL = 2 - Hệ số làn xe: m= 1 - Hoạt tải xe thiết kế Hl-93 sẽ gồm một tổ hợp của: - Xe tải thiết kế + Tải trọng làn thiết kế - Xe hai trục thiết kế + Tải trọng làn thiết kế 2. 2.5.1 Xe tải... 24 × 7.4 = 12. 4 32 kN m Trọng lượng lớp mui luyện q 2 = h × γ at × b = 0.05 × 25 × 7.4 = 9 .25 kN m SVTH : Nguyễn Duy Tuấn_Cd06145 Trang : 1 32 ĐATN : TK Cầu Đúc Hẫng GVHD : Th.S Võ Vónh Bảo q 3 = h × γ at × b = 0.005 × 18 × 7.4 = 0.666 kN m Lớp phòng nước : Vậy DW = q1 + q 2 + q 3 = 12. 4 32 + 9 .25 + 0.666 = 22 .348 kN m Bảng tính khối lượng các lớp mặt cầu Stt Tên cấu kiện 1 Lớp bê tông Atphan Lớp bê tông... 10 = 2. 64 KN / m 2. 2.3 Sơ đồ bố trí các nhóm cáp: THẸP NHỌM A THẸP NHỌM C THẸP NHỌM B Hình 2. 13 : Sơ đồ bố trí các nhóm cáp 2. 2.4 Tính tónh tải giai đoạn hoàn thiện và khai thác 2. 2.4.1 Tính trọng lượng lớp phủ mặt cầu Tên gọi các đại lượng Lớp bê tông Atphan Lớp bê tông mui luyện TB dày Lớp phòng nước Chiều dày h (cm) 7 5 .2 0.5 γ (KN/m3) 24 25 18 Lớp phủ bê tông nhựa : q1 = h × γ at × b = 0.07 × 24 ... trọng gió ngang (m 2) Tính trung bình cho kết cấu: At = ( 84 + 2 × 76 + 2 × 51) × ( 2 + 5) + 0.65 × 338 = 1403 m 2 2 + Cd: hệ số cản phụ thuộc vào tỉ số b/d b: Chiều rộng toàn bộ của cầu giữa các bề mặt lan can b = 10.4 m d: Chiều cao kết cấu phần trên gồm cả lan can đặc: d= => ( 2 + 5) + 0.65 2 = 4.15 m b 10.4 = = 2. 5 , tra bảng 3.8.1 .2. 1.1 được: Cd = 1.4 d 4.15 PD = 0.0006 × 43. 32 2 × A t × 1.4 = 1.58... 35KN 4.3m 145KN 4.3 tíi 9.0m 145KN 600mm Nãi chung mót thõa cđa mỈt cÇu 1800mm Lµn thiÕt kÕ 3.6m Hình 1. 12 : Xe tải thiết kế theo tiêu chuẩn 22 TCN 27 2-05 2. 2.5 .2 Xe hai trục thiết kế: Xe hai trục thiết kế gồm một cặp trục 110KN cách nhau 1.2m, cự ly của các bánh xe theo chiều ngang lấy bằng 1.8m 2. 2.5.3 Tải trọng làn thiết kế: Gồm tải trọng 9.3N/mm phân bố đều theo chiều dọc Theo chiều ngang cầu được... Tra bảng theo TCVN 23 37- 1995 Tải trọng và tác động giả sử nằm trong khu vực gió I có VB = 38 m/s S : Hệ số điều chỉnh đối với khu vực chòu gió và độ cao mặt cầu Tại khu vực xây dựng là khu vực lộ thiên, mặt nước thoáng, cao độ mặt cầu cao hơn cao độ mặt nước xấp xỉ 13m, nên tra bảng 8.3.1.1 -2 (22 TCN2 72- 05) được S = 1.14 V = 38 × 1.14 = 43. 32 m / s  Áp lực gió ngang: PD = 0.0006 × V 2 × A t × Cd 3 >