219 237 PHAN 2 CHUONG 05 GIAI DOAN HOP LONG BIEN

ĐATN : TK Cầu Đúc Hẫng GVHD : Th.S Võ Vónh Bảo CHƯƠNG V GIAI ĐOẠN HP LONG BIÊN 5.1 XÁC ĐỊNH SƠ BỘ SỐ CÁP DỰ ỨNG LỰC CHO GIAI ĐOẠN ĐÚC HẪNG s29 s28 s27 s26 s25 s24 s23 s22 s21 s20 s19 s18 s17 s16 s15 s14 s13 s12 Hình 5.1 : Bố trí mặt cắt nhòp biên Ta tính cáp chòu momen dương cho giai đoạn thi công hợp long dựa momen âm lớn qua giai đoạn thi công khai thác, sau ta lấy lớn lượng cáp cần thiết 15-20% để đủ khả làm việc giai đoạn khai thác Số cáp sơ chọn theo công thức : A ps = Mu a'  f pu ×  d ,p − ÷ 2  Trong đó: Mu momen xác đònh từ midas giai đoạn khai thác Khoảng cách từ mép chòu nén đến trọng tâm cáp dự ứng , lực, tạm lấy d p = H − hd ' ' ' Chiều cao vùng chòu nén tối đa, c = 0.42 × d p ⇒ a ' = c × β1 Hệ số điều chỉnh, f c' − 28 50 − 28 β1 = 0.85 − × 0.05 = 0.85 − × 0.05 = 0.693 7 Cường độ chòu kéo cáp, fpu =1860 MPa Số bó cốt thép mặt cắt : n p = A ps A1bo Sử dụng cáp 15.2mm Trên trụ P2-P3, bó dùng 19 tao diện tích bó cáp SVTH : Nguyễn Duy Tuấn_Cd06145 Trang : 219 ĐATN : TK Cầu Đúc Hẫng GVHD : Th.S Võ Vónh Bảo A1bo = 140 × 19 = 2660 mm Biểu đồ bao momen kết cấu nhòp hoàn thiện, với tổ hợp tải cường độ Bảng tính sơ chọn bó cáp dự ứng lực Mặt cắt S12 S13 S14 S15 S16 S17 S18 S19 S20 S21 S22 S23 S24 S25 S26 S27 S28 S29 d'p (mm) 4600.0 3891.2 3556.3 3251.3 2976.4 2731.5 2516.5 2290.0 2110.4 1977.6 1891.7 1852.6 1850.0 1850.0 1850.0 1850.0 1850.0 1850.0 c' a' My Aps (mm) (mm) (kNm) (mm2) 1932.0 1338.9 -157918.05 0.0 1634.3 1132.6 -88717.88 0.0 1493.6 1035.1 -65450.48 0.0 1365.6 946.3 -44415.76 0.0 1250.1 866.3 -23919.21 0.0 1147.2 795.0 -5445.35 0.0 1056.9 732.5 10798.97 2700.1 961.8 666.5 27705.72 7612.4 886.3 614.2 40959.93 12212.2 830.6 575.6 50668.08 16121.0 794.5 550.6 56858.67 18912.3 778.1 539.2 59538.74 20221.2 777.0 538.5 59370.89 20192.6 777.0 538.5 55306.28 18810.2 777.0 538.5 46397.50 15780.2 777.0 538.5 32474.77 11045.0 777.0 538.5 13473.90 4582.6 777.0 538.5 0.00 0.0 SVTH : Nguyễn Duy Tuấn_Cd06145 Số tao 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 19.3 54.4 87.2 115.1 135.1 144.4 144.2 134.4 112.7 78.9 32.7 0.0 Số bó tính 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.0 2.9 4.6 6.1 7.1 7.6 7.6 7.1 5.9 4.2 1.7 0.0 Số bó chọn 0 0 2 10 10 10 10 4 Trang : 220 ĐATN : TK Cầu Đúc Hẫng GVHD : Th.S Võ Vónh Bảo MẶT CẮT S23 TỶ LỆ : 1/75 A11 3750 3750 2750 150 2750 200 2003 125 1750 A11 DP 1750 375 DP 450 4@250 DP C4 C3 C1 C2 C5 2750 3100 6000 2750 4@250 450 DP C5 C2 C1 C3 C4 Hình 5.2 : Bố trí cáp chòu momen dương hợp long biên SVTH : Nguyễn Duy Tuấn_Cd06145 Trang : 221 ĐATN : TK Cầu Đúc Hẫng GVHD : Th.S Võ Vónh Bảo 5.2 BỐ TRÍ CÁP DỰ ỨNG LỰC Bố trí thành hai hàng tập trung khu vực nách hộp, neo bó cáp phải uốn cong theo phương ngang uốn xiên xuống theo phương đứng để neo vào vò trí gần chổ tiếp giáp nách sườn dầm Bán kính uốn cong cáp chọn R = 4000 mm Khoảng cách tim cáp : 250 mm Các bó cáp hàng cách 250 mm Điểm neo cách mặt đáy dầm 200 mm, cách mép vách gần 450 mm Trên mặt bó cáp song song với nhau, đối xứng qua đường tim dầm hộp gần đến điểm kết thúc cáp uốn cong để vào vò trí neo Điểm uốn cáp cách neo cáp khoảng (2000+T) mm để đảm bảo điều kiện trước điểm neo cáp phải có đoạn thẳng 2000 mm T chiều dài tiếp tuyến đường cong bán kính R Điểm uốn cáp phải nằm phạm vi đốt đúc để việc đặt nối ống gen dễ dàng Hình 5.3 : Sơ đồ tính góc uốn điểm uốn Xác đònh góc uốn điểm uốn Góc uốn xiên : α = Ω − β T tiếp tuyến đường cong xác đònh theo công thức : T = R × tg α R bán kính đường cong, R = 4000 mm SVTH : Nguyễn Duy Tuấn_Cd06145 Trang : 222 ĐATN : TK Cầu Đúc Hẫng GVHD : Th.S Võ Vónh Bảo h : khoảng cách từ vò trí cốt thép đến vò trí neo Do cáp uốn xiên ta có h = h d2 + h n2 với hd, hn khoảng cách từ tim cáp đến tim neo theo phương đứng ngang Vậy điểm uốn cáp cách mặt cắt cuối đốt a: a = h tgα Tính toán excel ta có kết Bảng tính góc chuyển hướng đoạn cáp gần mố Tao cáp Z (mm) Hn (mm) Hd (mm) h (mm) α (rad) a (mm) T (mm) A1 2050 350 350.0 0.152 2279 305 A2 1800 100 350 364.0 0.158 2287 316 A3 2300 250 350 430.1 0.183 2327 367 A4 1550 500 350 610.3 0.247 2421 496 A5 2550 500 350 610.3 0.247 2421 496 Bảng tính góc chuyển hướng đoạn cáp gần trụ Tao cáp Z (mm) Hn (mm) Hd (mm) h (mm) α (rad) a (mm) T (mm) A1 2050 A2 1800 A3 2300 A4 1550 A5 2550 373 373.0 0.161 2293 323 100 397 409.4 0.175 2315 351 250 430 497.4 0.207 2364 416 500 471 686.9 0.273 2455 549 500 555 747.0 0.293 2479 589 SVTH : Nguyễn Duy Tuấn_Cd06145 Trang : 223 ĐATN : TK Cầu Đúc Hẫng A1-1 A1-DP C1-1 C1-2 C1-DP A1-10 A1-9 A1-8 C1-1 C1-3 C1-4 C1-5 A1 - C1-2 A1-6 C1-3 A1-5 C1-4 A1-4 GVHD : Th.S Võ Vónh Bảo A1 - C1-5 A1-2 A1-1 A1 - A1-2 A1-3 A1-4 A1-5 A -6 A1-7 A1-8 A1-9 A1-10 A2-10 A2-1 A2 - A2-2 A2-3 A2-4 A2-5 A2-6 A2-7 A2-8 A2-9 A2-10 A2-1 A2-DP Hìn h 5.4 : Sơ đồ bố trí cáp C -D P 240 150 20 120 140 90 120 90 140 120 10 50 2750 2750 160 20 150 120 120 A2-9 A2-8 A2-7 A2 - A2-5 A2-4 A2-3 A2-2 1690 SVTH : Nguyễn Duy Tuấn_Cd06145 Trang : 224 ĐATN : TK Cầu Đúc Hẫng GVHD : Th.S Võ Vónh Bảo 5.3 TÍNH ĐẶC TRƯNG HÌNH HỌC CỦA TIẾT DIỆN KHI CÓ CÁP: Do thi công đúc hẫng bố trí ống gel cho cáp dương nên đặc trưng hình học tính cho giai đoạn thi công hợp long trừ giảm yếu cho ống gel cáp dương cáp âm Ở ta tính đặc trưng hình học sau căng cáp chòu momen dương Lúc tiết diện có phần diện tích cáp quy đổi Tính đặc trưng hình học giai đoạn : sau căng cáp Diện tích tiết diện tính đổi A g = A + n tps × A tps + n bps × A bps Momen tónh tiết diện cáp K b = n bps × A bps × ( y b0 − y bps ) − n tps × A tps × ( y tps − y b0 ) Độ lệch tâm tiết diện giai đoạn giai đoạn c= K Ag Khoảng cách từ trục trung hòa đến đáy dầm y bg = y b0 − c Khoảng cách trọng tâm đến mép dầm y tg = H − y bg Môment quán tính tiết diện với trục trung hoà 2 Ig = I0 + A × c + n pi × ( y bg − y bps ) × A bps + ( y bg − y tps ) × A tps    Ta tính trường hợp điển hình đặc trưng hình học mặt cắt (S17) Còn trường hợp lại ta tính toán tương tự lập bảng Với tỷ số modun đàn hồi n ps = E s 197000 = = 5.1833 E ci 38007.0 Diện tích : A g = 8600775 + 5.1833 × × 2660 + 5.1833 × 14 × 1680 = 8600775 mm Momen tónh mép dầm: SVTH : Nguyễn Duy Tuấn_Cd06145 Trang : 225 ĐATN : TK Cầu Đúc Hẫng GVHD : Th.S Võ Vónh Bảo K = 5.1833 × × 2660 × ( 1671 − 150 ) − 5.1833 × 14 × 1680 × ( 2800.9 − 1671) = −95796737 mm3 Độ lệch tâm tiết diện giai đoạn giai đoạn c= −95796737 = −11.1 mm 8600775 Khoảng cách trọng tâm đến mép dầm: y bg = 1671 − ( −11.1) = 1682 mm Khoảng cách trọng tâm đến mép dầm: y tg = 2962 − 1682 = 1279 mm Momen quán tính trọng tâm dầm: Ig = 11785 × 109 + 11.12 × 8573200 + 2 +5.1833 × ( 1682 − 150 ) × × 2660 + ( 1682 − 2800.9 ) × 14 × 1680    = 12003 × 10 mm Tính toán tương tự với mặt cắt khác qua giai đoạn thi công ta có : Bảng tính đặc trưng hình học mặt cắt trừ giảm yếu ống gel cáp: Mặt cắt A0 (mm2) S16 S17 S18 S19 S20 S21 S22 S23 S24 S25 S26 S27 S28 S29 9124937 8573200 8104220 7592700 7183430 6876408 6671634 6586427 6586427 6586427 6586427 6586427 6586427 6586427 Sb0 106(mm3) yb0 (mm) yt0 (mm) I0 (mm4) 16242 14326 12725 11114 9894 9025 8476 8235 8235 8235 8235 8235 8235 8235 1780 1671 1570 1464 1377 1312 1270 1250 1250 1250 1250 1250 1250 1250 1449 1291 1157 1016 907 827 775 753 753 753 753 753 753 753 14997 11785 9376 7148 5625 4628 4034 3795 3795 3795 3795 3795 3795 3795 Bảng tính đặc trưng hình học mặt cắt sau luồn cáp : SVTH : Nguyễn Duy Tuấn_Cd06145 Trang : 226 ĐATN : TK Cầu Đúc Hẫng Mặt cắt Ag (mm2) 9124937 S16 8600775 S17 8131795 S18 7647850 S19 7266155 S20 6986707 S21 6809509 S22 6724302 S23 6724302 S24 6724302 S25 6696727 S26 6669152 S27 6641577 S28 6641577 S29 Yps (mm) Kbg (mm3) ybg (mm) -180088710 1800 150 -95796737 1682 150 -64311092 1578 150 -791320 1464 150 51433428 1370 150 95903958 1299 150 136199724 1250 150 145127840 1229 150 151703038 1228 150 151703038 1228 150 121362431 1232 150 91021823 1237 150 60681215 1241 150 60681215 1241 SVTH : Nguyễn Duy Tuấn_Cd06145 GVHD : Th.S Võ Vónh Bảo ytg (mm) 1429 1279 1149 1016 914 840 795 774 772 772 768 763 759 759 Ig 109(mm4) 15227 12003 9534 7305 5785 4796 4214 3961 3958 3958 3926 3894 3861 3861 Trang : 227 ĐATN : TK Cầu Đúc Hẫng GVHD : Th.S Võ Vónh Bảo 5.4 TÍNH MẤT MÁT ỨNG SUẤT: Mất mát ứng suất cáp chia làm hai nhóm Mất mát ứng suất tức thời: ∆fPF : Mất mát ma sát ∆fPA : Mất mát thiết bò neo ∆fPES : Mất mát co ngắn đàn hồi Mất mát ứng suất theo thời gian: ∆fPSR : Mất mát co ngót ∆fPCR : Mất mát từ biến bê tông ∆fPR : Mất mát chùng nhão cốt thép 5.4.1 Mất mát ứng suất ma sát ∆fpF [5.9.5.2.2]: − K× x +µ×α )  ∆f pF = f PJ × 1 – e (  Trong : fPJ : Ứng suất bó thép ứng suất trước thời điểm kích f pj = 0.74 × f pu = 0.74 × 1860 = 1376.4 MPa x : K: µ: α: Chiều dài bó thép ứng suất trước từ đầu kích đến điểm xét (mm) Hệ số ma sát lắc bó cáp Hệ số ma sát Tổng giá trò tuyệt đối thay đổi góc đường cáp ứng suất trước từ đầu kích gần đến điểm xét Ống gen loại ống lấy theo quy đònh nhà sản xuất : K = 6.6 × 10 −7 µ = 0.25 Chiều dài bó cáp từ đầu neo đến mặt cắt tính toán tính tổng chiều dài đoạn cáp thẳng trước neo, đoạn cáp uốn cong đoạn cáp thẳng từ điểm kết thúc đoạn uốn cong đến mặt cắt xét Các tính toán lập thành bảng kết sau : X (mm) C1 C2 C3 C4 C5 0 0 S16 0 0 2400 S17 0 0 4800 S18 0 3000 7800 S19 0 3000 6000 10800 S20 SVTH : Nguyễn Duy Tuấn_Cd06145 Trang : 228 ĐATN : TK Cầu Đúc Hẫng S21 S22 S23 S24 S25 S26 S27 S28 S29 3000 6000 8000 11500 15000 18500 22000 24000 GVHD : Th.S Võ Vónh Bảo 3000 6000 9000 11000 14500 18000 21500 25000 27000 6000 9000 12000 14000 17500 21000 24500 28000 9000 12000 15000 17000 20500 24000 27500 0 13800 16800 19800 21800 25300 28800 0 Kết tính mát ứng suất bó cáp mặt cắt qua giai đoạn thi công sau : Bảng tính mát ứng suất ma sát cáp dương nhòp biên ΔfpF (MPa) S16 S17 S18 S19 S20 S21 S22 S23 S24 S25 S26 S27 S28 S29 C1 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 106.3 108.8 110.5 113.4 116.3 119.3 122.2 123.8 C2 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 112.4 114.9 117.4 119.1 122.0 124.9 127.7 130.6 132.3 C3 0.0 0.0 0.0 0.0 130.4 132.8 135.3 137.7 139.4 142.2 145.1 147.9 150.8 0.0 C4 0.0 0.0 0.0 170.1 172.5 174.9 177.3 179.6 181.2 184.0 186.7 189.5 0.0 0.0 C5 0.0 175.6 177.5 179.9 182.2 184.6 187.0 189.3 190.9 193.6 196.3 0.0 0.0 0.0 5.4.2 Mất mát thiết bò neo ∆f pA [5.9.5.2] : SVTH : Nguyễn Duy Tuấn_Cd06145 Trang : 229 GVHD : Th.S Võ Vónh Bảo ∆fPA ĐATN : TK Cầu Đúc Hẫng d (=∆fPA) mm ma sát x L Sự tăng ma sát x điểm mà sợi cáp không di chuyển tuột neo Độ ép xít neo thường nằm khoảng – 10 mm; thường ∆ = mm Căng đầu tính với 1∆ (kể căng đầu không luân phiên) Căng đầu luân phiên tính với 2∆ Chỉ tính toàn sợi cáp ma sát với thành ống, ∆fpA kể vào khu vực đầu dầm Hầu hết bó cáp kéo hai đầu có bó đốt K0 kéo đầu nên mát ứng suất mặt cắt cáp tương đối nhau, ta dùng công thức trung bình ∆f PA = ∆A Ep L Trong đó: ∆ A = mm độ tụt neo Ep môđun đàn hồi cáp, Ep =197000 MPa L chiều dài bó cáp Do cáp uốn xiên nên chiều dài bó cáp tính tổng chiều dài đoạn cáp sau : đoạn cáp thẳng trước neo, đoạn cáp uốn cong, đoạn cáp thẳng đoạn cong Bảng tính mát thiết bò neo Bó cáp Lcap (mm) ΔfpA (MPa) C1 24000 49.25 C2 27000 43.78 C3 28000 42.21 C4 27500 42.98 C5 28800 41.04 5.4.3 Mất mát ứng suất nén đàn hồi ∆f PES [5.9.5.2.3b]: Mất mát co ngắn đàn hồi chất căng bó sau gây nên mát cho bó trước Mất mát tính theo công thức sau : SVTH : Nguyễn Duy Tuấn_Cd06145 Trang : 230 ĐATN : TK Cầu Đúc Hẫng ∆f PES = GVHD : Th.S Võ Vónh Bảo ( N − 1) × E p × f 2× N Ec cpg Trong : N : Số lần căng cáp có đặc trưng hoàn toàn giống căng thời điểm khác làm cho dầm biến dạng, N = 10 fcgp : Tổng ứng suất bê tông trọng tâm bó thép ứng suất trước lực ứng suất trước sau kích trọng tâm cấu kiện mặt cắt có mô men Max (MPa) f cpg = − Pi Pi M DC + M CLL + M CE − ×e + ×e A I0 I0 Pi: Lực nén bê tông ứng suất trước gây thời điểm sau kích, tức sảy mát ma sát tụt neo : Pi = ( f PJ − ∆f PF − ∆f PA − ∆f PES ) × A PS e : Độ lệch tâm bó thép so với trục trung hoà tiết diện APS : Tổng diện tích bó thép ứng suất trước Cường độ bê tông theo thời gian: Ta có : f 'c = 50 MPa, tuổi bê tông lúc 10 ngày nên modun đàn hồi đạt giá trò E ci = 0.043 × γ1.5 × f ci' = 0.043 × 25001.5 × 40 = 33994.5 MPa Ta tìm fcpg mặt cắt S25, mặt cắt khác tính tương tự f cpg = − Pi Pi M DC + M CLL + M CE − ×e + ×e A I0 I0 A = 6586427 mm ; I0 = 3795 × 109 mm M g = 11582.2 kNm = 11582.2 × 106 Nmm (Momen trọng lượng thân dầm tải trọng thi công trạng thái giới hạn sử dụng) Pi = ( f pj -ΔfPES -ΔfPA -ΔfPF ) × Aps Lần 1: Giả sử ∆f PES = SVTH : Nguyễn Duy Tuấn_Cd06145 Trang : 231 ĐATN : TK Cầu Đúc Hẫng GVHD : Th.S Võ Vónh Bảo Ứng suất căng cáp truyền vào dầm : f pj = 0.7 × f pu = 0.7 × 1860 = 1302 MPa Thông thường ta lấy f pj = 0.74 × f pu , vòng lặp xem 4% rơi vào mát Δf PES , Δf PA , Δf PF Lực căng cáp Pi = f pj × A ps = 1302 × 10 × 2660 = 34633200 N Khoảng cách từ trọng tâm nhóm cáp đến trọng tâm mặt cắt e = y t0 − Yp = 1250 − 150 = 1100 mm Ứng suất bêtông trọng tâm cáp DƯL f cpg = − Pi Pi M DC + M CLL + M CE − ×e + ×e A I0 I0 34633200 34633200 × 11002 11582.2 × 106 =− − + × 1100 = −12.949 MPa 6586427 3795 × 109 3795 × 109 ⇒ ∆f PES = N −1 Ep 10 − 197000 × × f cpg = × × 12.949 = 33.77 MPa × N E ci × 10 33994.5 Lần 2: ∆f PES = 33.77 MPa Pi = ( fΔf pj − Δf− PES Δf− PA A) × PF ps = ( 1376.4 − 33.77 − 151.0 − 43.9 ) × 10 × 2660 = 30529747 N f cpg = − =− ⇒ ∆f PES = Pi Pi M DC + M CLL + M CE − ×e + ×e A I0 I0 30529747 30529747 × 11002 11582.2 × 106 − + × 1100 = −11.017 MPa 6586427 3795 × 109 3795 × 109 N −1 Ep 10 − 197000 × × f cpg = × × 11.017 = 28.73 MPa × N E ci × 10 38007 Lần 3: ∆f PES = 28.73 MPa SVTH : Nguyễn Duy Tuấn_Cd06145 Trang : 232 ĐATN : TK Cầu Đúc Hẫng Pi = ( fΔf pj − Δf− PES Δf− PA GVHD : Th.S Võ Vónh Bảo A) × PF ps = ( 1376.4 − 28.73 − 151.0 − 43.9 ) × 10 × 2660 = 30663775 N f cpg = − =− ⇒ ∆f PES = Pi Pi M DC + M CLL + M CE − ×e + ×e A I0 I0 30663775 30663775 × 11002 11582.2 × 106 − + × 1100 = −11.080 MPa 6586427 3795 × 109 3795 × 109 N −1 Ep 10 − 197000 × × f cpg = × × 11.080 = 28.9 MPa × N E ci × 10 38007 Vậy mát ứng suất nén đàn hồi mặt cắt S0 căng cáp đốt thứ 6.25 MPa Tính tương tự mặt cắt qua giai đoạn thi công hẫng ta có bảng sau : Lặp vòng Mặt cắt S16 S17 S18 S19 S20 S21 S22 S23 S24 S25 S26 S27 S28 S29 My (kNm) -53482.3 -41778.5 -31357.4 -20045.0 -10547.9 -2790.6 3280.8 7698.5 9737.8 11582.2 11232.2 8687.8 3948.8 0.0 Pi (MPa) 6926640 6926640 13853280 20779920 27706560 34633200 34633200 34633200 34633200 27706560 20779920 13853280 13853280 A0 I0 (mm ) 10 (mm4) 9124937 14997 8573200 11785 8104220 9376 7592700 7148 7183430 5625 6876408 4628 6671634 4034 6586427 3795 6586427 3795 6586427 3795 6586427 3795 6586427 3795 6586427 3795 6586427 3795 SVTH : Nguyễn Duy Tuấn_Cd06145 e (mm) 1780 1521 1420 1314 1227 1162 1120 1100 1100 1100 1100 1100 1100 1100 fcpg (MPa) 0.000 -7.560 -7.094 -8.854 -10.759 -12.819 -15.059 -14.075 -13.484 -12.949 -9.789 -7.265 -5.378 -6.523 ΔfpES (MPa) 0.00 10.95 10.28 19.24 25.98 32.50 39.27 36.71 35.16 33.77 24.82 17.54 11.69 14.18 Trang : 233 ĐATN : TK Cầu Đúc Hẫng GVHD : Th.S Võ Vónh Bảo Lặp vòng Mặt cắt S16 S17 S18 S19 S20 S21 S22 S23 S24 S25 S26 S27 S28 S29 My (kNm) -53482.3 -41778.5 -31357.4 -20045.0 -10547.9 -2790.6 3280.8 7698.5 Pi (MPa) 6096661 6090139 12111560 18271956 24447801 30566734 30570167 A0 I0 (mm ) 10 (mm4) 9124937 14997 8573200 11785 8104220 9376 7592700 7148 7183430 5625 6876408 4628 6671634 4034 6586427 3795 e (mm) 1780 1521 1420 1314 1227 1162 1120 1100 fcpg (MPa) 0.000 -7.300 -6.811 -8.204 -9.739 -11.394 -13.184 -12.162 ΔfpES (MPa) 0.00 10.58 9.87 17.83 23.51 28.89 34.38 31.72 9737.8 11582.2 11232.2 8687.8 3948.8 0.0 30568030 30529747 24554083 18655750 12622762 12665182 6586427 6586427 6586427 6586427 6586427 6586427 1100 1100 1100 1100 1100 1100 -11.570 -11.017 -8.305 -6.265 -4.799 -5.964 30.17 28.73 21.06 15.13 10.43 12.96 My (kNm) -53482.3 -41778.5 -31357.4 -20045.0 -10547.9 -2790.6 3280.8 7698.5 9737.8 11582.2 11232.2 8687.8 Pi (MPa) 6098663 6092321 12126589 18311294 24524700 30696812 30702874 30700807 30663775 24634168 18694294 A0 I0 (mm ) 10 (mm4) 9124937 14997 8573200 11785 8104220 9376 7592700 7148 7183430 5625 6876408 4628 6671634 4034 6586427 3795 6586427 3795 6586427 3795 6586427 3795 6586427 3795 e (mm) 1780 1521 1420 1314 1227 1162 1120 1100 1100 1100 1100 1100 fcpg (MPa) 0.000 -7.301 -6.812 -8.209 -9.755 -11.428 -13.244 -12.225 -11.632 -11.080 -8.342 -6.283 ΔfpES (MPa) 0.0 10.6 9.9 17.8 23.6 29.0 34.5 31.9 30.3 28.9 21.2 15.2 3795 3795 3795 3795 3795 3795 Lặp vòng Mặt cắt S16 S17 S18 S19 S20 S21 S22 S23 S24 S25 S26 S27 SVTH : Nguyễn Duy Tuấn_Cd06145 Trang : 234 ĐATN : TK Cầu Đúc Hẫng S28 S29 3948.8 0.0 GVHD : Th.S Võ Vónh Bảo 12636159 6586427 12678117 6586427 3795 3795 1100 1100 -4.805 -5.970 10.4 13.0 5.4.4 Tổng mát ứng suất mặt cắt ∆f pT = ∆f pF + ∆f pA + ∆f pES ΔfpT (MPa) S16 S17 S18 S19 S20 S21 S22 S23 S24 S25 S26 S27 S28 S29 C1 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 345.69 348.05 349.85 354.25 352.34 352.17 353.24 359.08 C2 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 341.33 351.89 354.23 356.00 360.36 358.41 358.21 359.24 365.06 SVTH : Nguyễn Duy Tuấn_Cd06145 C3 0.00 0.00 0.00 0.00 368.72 379.06 389.55 391.80 393.52 397.79 395.74 395.45 396.39 0.00 C4 0.00 0.00 0.00 444.06 454.54 464.72 475.04 477.13 478.74 482.82 480.57 480.09 0.00 0.00 C5 0.00 443.87 446.96 459.68 470.12 480.27 490.55 492.60 494.18 498.21 495.93 0.00 0.00 0.00 Trang : 235 ĐATN : TK Cầu Đúc Hẫng GVHD : Th.S Võ Vónh Bảo 5.5 KIỂM TOÁN Ở GIAI ĐOẠN TRUYỀN LỰC : Thời điểm căng cáp đốt hợp long biên tuổi bê tông 10 ngày f ci' = 40 MPa → E ci = 33994.5 MPa Các giới hạn ứng suất bêtông : - Giới hạn ứng suất kéo bêtông trạng thái giới hạn sử dụng sau mát cho cấu kiện dự ứng lực toàn phần : 0.25 × f ' = 0.25 × 40 = 1.58 ( MPa ) c  = 1.38 MPa 1.38 MPa  - Giới hạn ứng suất nén bêtông trạng thái giới hạn sử dụng sau mát ' cho cấu kiện dự ứng lực toàn phần : 0.6 × f c = 0.6 × 40 = 24 ( MPa ) Điều kiện để khả chòu uốn thỏa giai đoạn tất giá trò ứng suất thớ mặt cắt khác không lớn ứng suất cho phép nén kết tính âm (lấy giá trò tuyệt đối để so sánh), không lớn ứng suất cho phép kéo kết tính toán dương Ta quy đònh ứng suất kéo mang dấu dương, ứng suất nén mang dấu âm Tính toán ứng suất mặt cắt S0 giai đoạn thi công Pbi : tổng lực kéo bó cáp DUL bên sau trừ mát Pti : tổng lực kéo bó cáp DUL bên sau trừ mát eb : độ lệch tâm lực Pbi trọng tâm tiết diện xét eb : độ lệch tâm lực Pti trọng tâm tiết diện xét Lực kéo căng cáp DUL sau mát tính sau : Pi = n i × A ps × ( 0.74 × f u − ∆f pT ) Ứng suất thớ tiết diện dầm : ft = − M Pbi + Pti Pti × e t P ×e − × y t0 + bi b × y t0 − y × y t A0 I0 I0 I0 Ứng suất thớ tiết diện dầm : ft = − M Pbi + Pti Pti × e t P ×e + × y b0 − bi b × y b0 + y × y b0 A0 I0 I0 I0 SVTH : Nguyễn Duy Tuấn_Cd06145 Trang : 236 ĐATN : TK Cầu Đúc Hẫng GVHD : Th.S Võ Vónh Bảo Kết kiểm toán trình bày bảng sau : My A0 I0 Pti Pbi yb0 Mặt cắt (kNm) (mm ) 10 (mm ) (MPa) (MPa) (mm) 2474 S12 -144743.912667337 48751 44393170 2179 S13 -97017.3 11120828 31100 44349608 2036 S14 -81020.0 10390092 24383 40400823 1903 S15 -66537.0 9724795 19108 36434988 1780 S16 -53482.3 9124937 15001 32458212 S17 -41778.5 8573200 11786 28465544 4961056 1674 S18 -31357.4 8104220 9376 24455691 4944600 1573 S19 -20045.0 7592700 7149 20431652 9837030 1470 S20 -10547.9 7183430 5625 1639026515086553 1386 -2790.6 6876408 4628 1233087020429945 1324 S21 3280.8 6671634 4034 8249317 25691770 1285 S22 7698.5 6586427 3795 4560783 25632824 1265 S23 9737.8 6586427 3795 25587602 1265 S24 25475149 1265 S25 11582.2 6586427 3795 25530712 1262 S26 11232.2 6586427 3795 8687.8 6586427 3795 20852739 1259 S27 3948.8 6586427 3795 16068162 1256 S28 0.0 6586427 3795 10792468 1256 S29 yt0 (mm) 2526 2048 1825 1626 1449 1287 1154 1010 898 815 760 738 735 735 738 741 744 744 ft fb (MPa) (MPa) -1.371 -5.594 -3.015 -5.023 -2.815 -5.086 -2.652 -5.028 -2.443 -4.926 -2.013 -6.352 -1.874 -6.019 -1.731 -7.269 -1.580 -8.709 -1.366 -10.287 -1.002 -11.994 -0.846 -10.993 -0.245 -10.149 -0.609 -9.475 -0.539 -9.582 -0.347 -7.957 0.270 -7.016 0.702 -5.590 So sánh với ứng suất cho phép thỏa mãn điều kiện kiểm toán SVTH : Nguyễn Duy Tuấn_Cd06145 Trang : 237 [...]... 857 320 0 11786 28 465544 496 1056 1674 S18 -31357.4 810 422 0 9376 24 455691 4944600 1573 S19 -20 045.0 75 927 00 7149 20 4316 52 9837030 1470 S20 - 1054 7.9 7183430 5 625 1639 026 515086553 1386 -27 90.6 6876408 4 628 123 3087 020 429 945 1 324 S21 328 0.8 6671634 4034 824 9317 25 691770 128 5 S 22 7698.5 6586 427 3795 4560783 25 6 328 24 126 5 S23 9737.8 6586 427 3795 0 25 5876 02 126 5 S24 0 25 475149 126 5 S25 115 82. 2 6586 427 3795 0 25 5307 12. .. S18 S19 S20 S21 S 22 S23 S24 S25 S26 S27 S28 S29 My (kNm) -534 82. 3 -41778.5 -31357.4 -20 045.0 - 1054 7.9 -27 90.6 328 0.8 7698.5 9737.8 115 82. 2 1 123 2 .2 8687.8 3948.8 0.0 Pi (MPa) 0 6 926 640 6 926 640 1385 328 0 20 779 920 27 706560 3463 320 0 3463 320 0 3463 320 0 3463 320 0 27 706560 20 779 920 1385 328 0 1385 328 0 A0 I0 2 9 (mm ) 10 (mm4) 9 124 937 14997 857 320 0 11785 810 422 0 9376 75 927 00 7148 7183430 5 625 6876408 4 628 6671634... 25 5307 12 126 2 S26 1 123 2 .2 6586 427 3795 8687.8 6586 427 3795 0 20 8 527 39 125 9 S27 3948.8 6586 427 3795 0 160681 62 125 6 S28 0.0 6586 427 3795 0 107 924 68 125 6 S29 yt0 (mm) 25 26 20 48 1 825 1 626 1449 128 7 1154 1010 898 815 760 738 735 735 738 741 744 744 ft fb (MPa) (MPa) -1.371 -5.594 -3.015 -5. 023 -2. 815 -5.086 -2. 6 52 -5. 028 -2. 443 -4. 926 -2. 013 -6.3 52 -1.874 -6.019 -1.731 -7 .26 9 -1.580 -8.709 -1.366 -10 .28 7... 1780 1 521 1 420 1314 122 7 11 62 1 120 1100 fcpg (MPa) 0.000 -7.300 -6.811 -8 .20 4 -9.739 -11.394 -13.184 - 12. 1 62 ΔfpES (MPa) 0.00 10.58 9.87 17.83 23 .51 28 .89 34.38 31. 72 9737.8 115 82. 2 1 123 2 .2 8687.8 3948.8 0.0 3056 8030 30 529 747 24 554083 18655750 126 227 62 126 651 82 6586 427 6586 427 6586 427 6586 427 6586 427 6586 427 1100 1100 1100 1100 1100 1100 -11.570 -11.017 -8. 305 -6 .26 5 -4.799 -5.964 30.17 28 .73 21 .06... 10.43 12. 96 My (kNm) -534 82. 3 -41778.5 -31357.4 -20 045.0 - 1054 7.9 -27 90.6 328 0.8 7698.5 9737.8 115 82. 2 1 123 2 .2 8687.8 Pi (MPa) 0 6098663 60 923 21 121 26589 1831 129 4 24 524 700 306968 12 307 028 74 30700807 30663775 24 634168 1869 429 4 A0 I0 2 9 (mm ) 10 (mm4) 9 124 937 14997 857 320 0 11785 810 422 0 9376 75 927 00 7148 7183430 5 625 6876408 4 628 6671634 4034 6586 427 3795 6586 427 3795 6586 427 3795 6586 427 3795 6586 427 3795... 1780 1 521 1 420 1314 122 7 11 62 1 120 1100 1100 1100 1100 1100 fcpg (MPa) 0.000 -7.301 -6.8 12 -8 .20 9 -9.755 -11. 428 -13 .24 4 - 12. 225 -11.6 32 -11.080 -8.3 42 -6 .28 3 ΔfpES (MPa) 0.0 10.6 9.9 17.8 23 .6 29 .0 34.5 31.9 30.3 28 .9 21 .2 15 .2 3795 3795 3795 3795 3795 3795 Lặp vòng 3 Mặt cắt S16 S17 S18 S19 S20 S21 S 22 S23 S24 S25 S26 S27 SVTH : Nguyễn Duy Tuấn_Cd06145 Trang : 23 4 ĐATN : TK Cầu Đúc Hẫng S28 S29 3948.8... : 23 3 ĐATN : TK Cầu Đúc Hẫng GVHD : Th.S Võ Vónh Bảo Lặp vòng 2 Mặt cắt S16 S17 S18 S19 S20 S21 S 22 S23 S24 S25 S26 S27 S28 S29 My (kNm) -534 82. 3 -41778.5 -31357.4 -20 045.0 - 1054 7.9 -27 90.6 328 0.8 7698.5 Pi (MPa) 0 6096661 6090139 121 11560 1 827 1956 24 447801 3056 6734 3057 0167 A0 I0 2 9 (mm ) 10 (mm4) 9 124 937 14997 857 320 0 11785 810 422 0 9376 75 927 00 7148 7183430 5 625 6876408 4 628 6671634 4034 6586 427 ... S17 S18 S19 S20 S21 S 22 S23 S24 S25 S26 S27 S28 S29 C1 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 106.3 108.8 110.5 113.4 116.3 119.3 122 .2 123 .8 C2 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1 12. 4 114.9 117.4 119.1 122 .0 124 .9 127 .7 130.6 1 32. 3 C3 0.0 0.0 0.0 0.0 130.4 1 32. 8 135.3 137.7 139.4 1 42. 2 145.1 147.9 150.8 0.0 C4 0.0 0.0 0.0 170.1 1 72. 5 174.9 177.3 179.6 181 .2 184.0 186.7 189.5 0.0 0.0 C5 0.0 175.6 177.5 179.9 1 82. 2 184.6 187.0... : TK Cầu Đúc Hẫng S21 S 22 S23 S24 S25 S26 S27 S28 S29 0 3000 6000 8000 11500 15000 18500 22 000 24 000 GVHD : Th.S Võ Vónh Bảo 3000 6000 9000 11000 14500 18000 21 500 25 000 27 000 6000 9000 120 00 14000 17500 21 000 24 500 28 000 0 9000 120 00 15000 17000 20 500 24 000 27 500 0 0 13800 16800 19800 21 800 25 300 28 800 0 0 0 Kết quả tính mất mát ứng suất của từng bó cáp tại các mặt cắt qua các giai đoạn thi công như... 4034 6586 427 3795 6586 427 3795 6586 427 3795 6586 427 3795 6586 427 3795 6586 427 3795 6586 427 3795 SVTH : Nguyễn Duy Tuấn_Cd06145 e (mm) 1780 1 521 1 420 1314 122 7 11 62 1 120 1100 1100 1100 1100 1100 1100 1100 fcpg (MPa) 0.000 -7.560 -7.094 -8.854 -10.759 - 12. 819 -15 .059 -14.075 -13.484 - 12. 949 -9.789 -7 .26 5 -5.378 -6. 523 ΔfpES (MPa) 0.00 10.95 10 .28 19 .24 25 .98 32. 50 39 .27 36.71 35.16 33.77 24 . 82 17.54 11.69