Luận văn KẾT CẤU CÔNG TRÌNH TRỤ SỞ VĂN PHÒNG CÔNG TY CỔ PHẦN XÂY DỰNG SỐ 5

ĐHDL KĨ THUẬT CƠNG NGHỆ- TP.HCM GVHD : ThS NGUYỄN NGỌC TÚ Luận văn KẾT CẤU CƠNG TRÌNH TRỤ SỞ VĂN PHỊNG CƠNG TY CỔ PHẦN XÂY DỰNG SỐ SVTH: TRẦN ĐỨC NHƯ HẢI TRANG ĐHDL KĨ THUẬT CƠNG NGHỆ- TP.HCM GVHD : ThS NGUYỄN NGỌC TÚ LỜI TRI ÂN Em xin chân thành cảm ơn Thạc sĩ NGUYỄN NGỌC TÚ –Giảng viên Bộ mơn cơng trình – Khoa Kỹ Thuật Xây Dựng – Trường Đại học Kiến Trúc Thành Phố Hồ Chí Minh- tận tình hướng dẫn em suốt thời gian làm Luận văn Tốt Nghiệp Em xin chân thành cảm ơn ban lãnh đạo nhà trường, q thầy khoa Kỹ Thuật Cơng Trình Trường Đại Học Kỹ Thuật cơng Nghệ Đã ln dạy tạo điều kiện tốt để em hồn thành khố học Do kiến thức chưa sâu, trình độ hạn hẹp nên Đồ Án khơng tránh khỏi thiếu sót Em kính mong nhận ý kiến đóng góp q báu tồn thể q thầy Tơi xin chân thành cảm ơn tập thể lớp 04DXD1 bạn bè thân hữu giúp đỡ, động viên, góp ý cho tơi suốt q trình làm luận văn Xin cảm ơn gia đình động viên, khuyến khích em suốt q trình làm Luận văn Tốt Nghiệp Và đặc biệt xin bày tỏ lòng biết ơn sâu sắc đến Cha,Mẹ dày cơng ni dưỡng suốt thời gian học tập trường Một lần xin chân thành cảm ơn! Thành phố Hồ Chí Minh ,Tháng năm 2009 SVTH: TRẦN ĐỨC NHƯ HẢI TRANG ĐHDL KĨ THUẬT CƠNG NGHỆ- TP.HCM GVHD : ThS NGUYỄN NGỌC TÚ NỘI DUNG LUẬN VĂN Đề tài : TRỤ SỞ VĂN PHỊNG CƠNG TY CỔ PHẦN XÂY DỰNG SỐ Địa diểm : 137 Lê Quang Định Quận Bình Thạnh PHẦN 1: KIẾN TRÚC ( % ) GVHD Th.S : NGUYỄN NGỌC TÚ PHẦN 2: KẾT CẤU ( 70 % ) GVHD Th.S : NGUYỄN NGỌC TÚ PHẦN 3: NỀN MĨNG ( 30 % ) GVHD Th.S NGUYỄN NGỌC TÚ SVTH: TRẦN ĐỨC NHƯ HẢI TRANG ĐHDL KĨ THUẬT CƠNG NGHỆ- TP.HCM BỘ GIÁO DỤC & ĐÀO TẠO ĐẠI HỌC KỸ THUẬT CƠNG NGHỆ KHOA KỸ THUẬT CƠNG TRÌNH    GVHD : ThS NGUYỄN NGỌC TÚ Cộng hòa Xã hội Chủ nghĩa Việt Nam Độc lập - Tự - Hạnh phúc ******* PHIẾU GIAO NHIỆM VỤ ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG Họ tên SV: TRẦN ĐỨC NHƯ HẢI Lớp: 04 DXD1 Hệ đào tạo: ĐH Chính Quy Địa liên hệ: 336/24 Nguyễn Văn Lng P.12 Q.6 Tp.HCM Số ĐT: 0908514020 Tên đề tài tốt nghiệp: TRỤ SỞ VĂN PHỊNG CƠNG TY CỔ PHẦN XD SỐ - Ngày nhận đề tài: 22/09/2008 - Ngày nộp đề tài: 03/01/2009 Phần kiến trúc Thể lại vẽ kiến trúc (mặt bằng, mặt cắt, mặt đứng,…) viết thuyết minh giới thiệu kiến trúc kỹ thuật cơng trình Phần kết cấu ( 70 %) Tính tốn vẽ: - Sàn tầng điển hình (1 vẽ) - Dầm sàn tầng điển hình (1 vẽ) - Cầu thang bể nước mái (2 vẽ) - Khung trục biên khung trục (3 vẽ) Phần móng ( 30 %) Tính tốn vẽ: - Phương án móng cọc ép (tính tốn vẽ) - Phương án móng cọc khoan nhồi ( tính tốn vẽ ) So sánh lựa chọn phương án móng Phần thi cơng ( %) GVHD KẾT CẤU (Ký ghi họ tên) ThS NGUYỄN NGỌC TÚ SVTH: TRẦN ĐỨC NHƯ HẢI GVHD NỀN MĨNG (Ký ghi họ tên) ThS NGUYỄN NGỌC TÚ TRANG ĐHDL KĨ THUẬT CƠNG NGHỆ- TP.HCM GVHD : ThS NGUYỄN NGỌC TÚ MỤC LỤC Lời tri ân Nhiệm vụ luận văn PHẦN I: KIẾN TRÚC I TỔNG QUAN VỀ KIẾN TRÚC II ĐẶC ĐIỂM KHÍ HẬU Ở TP HCM Mùa mưa Mùa khơ Gió III PHÂN KHU CHỨC NĂNG IV CÁC GIẢI PHÁP KỸ THUẬT KHÁC PHẦN II: KẾT CẤU CHƯƠNG I: THIẾT KẾ BỂ CHỨA NƯỚC I TÍNH BẢN 12 Bản nắp hồ nước 12 Dầm nắp hồ nước 14 Bản thành hồ nước 16 Bản đáy hồ nước 18 Dầm đáy hồ nước 20 II TÍNH CỘT HỒ NƯỚC 24 CHƯƠNG II: THIẾT KẾ CẦU THANG I CẤU TẠO CẦU THANG 26 II TẢI TRỌNG 26 III NỘI LỰC 28 IV DẦM CHIẾU NGHỈ 29 CHƯƠNG III: THIẾT KẾ BẢN SÀN TẦNG ĐIỂN HÌNH 1.Vật liệu 31 SVTH: TRẦN ĐỨC NHƯ HẢI TRANG ĐHDL KĨ THUẬT CƠNG NGHỆ- TP.HCM GVHD : ThS NGUYỄN NGỌC TÚ Xác định bề dày sàn 31 Xác định nội lực sàn 32 Tính cốt thép 35 CHƯƠNG IV: TÍNH DẦM SÀN TẦNG ĐIỂN HÌNH Mặt truyền tải lên dầm 40 Sơ đồ tính 40 Tải trọng tác dụng lên dầm 41 Sơ đồ chất tải lên dầm 44 Xác định nội lực tính thép 45 CHƯƠNG V: TÍNH KHUNG PHẲNG A KHUNG TRỤC BIÊN 47 I CHỌN SƠ BỘ TIẾT DIỆN KHUNG 47 II XÁC ĐỊNH TẢI TRỌNG 52 III CÁC TRƯỜNG HỢP TẢI VÀ TỔ HỢP 58 B KHUNG TRỤC GIỮA 66 I CHỌN SƠ BỘ TIẾT DIỆN KHUNG 66 II XÁC ĐỊNH TẢI TRỌNG 71 III CÁC TRƯỜNG HỢP TẢI TRỌNG 77 IV TỔ HỢP TẢI TRỌNG 87 VI CHỌN VÀ BỐ TRÍ CỐT THÉP 94 PHẦN III: KẾT CẤU MĨNG XỬ LÝ THỐNG KÊ SỐ LIỆU ĐỊA CHẤT 103 I PHƯƠNG ÁN MĨNG CỌC ÉP 119 1.Chọn vật liệu, kích thước cọc chiều sâu chơn móng 120 2.Xác định sức chịu tải dọc trục cọc 124 3.Tính tốn đài cọc 143 I PHƯƠNG ÁN MĨNG CỌC KHOAN NHỒI 147 1.Cấu tạo 147 2.Cơng nghệ 147 SVTH: TRẦN ĐỨC NHƯ HẢI TRANG ĐHDL KĨ THUẬT CƠNG NGHỆ- TP.HCM GVHD : ThS NGUYỄN NGỌC TÚ 3.Ưu – khuyết điểm móng cọc khoan nhồi 149 TRÌNH TỰ THIẾT KẾ MĨNG 150 Xác định sức chịu tải dọc trục cọc 151 Tính tốn móng M1 154 Tính tốn móng M2 160 Tính tốn móng M3 164 Tính tốn móng M4 168 Tính tốn đài cọc 172 TÀI LIỆU THAM KHẢO 175 SVTH: TRẦN ĐỨC NHƯ HẢI TRANG ĐHDL KĨ THUẬT CƠNG NGHỆ- TP.HCM GVHD : ThS NGUYỄN NGỌC TÚ P HẦN I KIẾN TRÚC SVTH: TRẦN ĐỨC NHƯ HẢI TRANG ĐHDL KĨ THUẬT CƠNG NGHỆ- TP.HCM GVHD : ThS NGUYỄN NGỌC TÚ GIỚI THIỆU CHUNG VỀ KIẾN TRÚC CƠNG TRÌNH I TỔNG QUAN VỀ KIẾN TRÚC : - Cơng trình mang tên “TRỤ SỞ VĂN PHỊNG CƠNG TY CỔ PHẦN XÂY DỰNG SỐ 5” xây dựng Quận Bình Thạnh, Tp Hồ Chí Minh - Chức sử dụng cơng trình văn phòng làm việc hộ cho th - Cơng trình có tổng cộng 10 tầng Tổng chiều cao cơng trình 36.35 m Khu vực xây dựng rộng, trống, cơng trình đứng riêng lẻ Mặt đứng cơng trình hướng phía Đơng Bắc , xung quanh trồng cây, vườn hoa tăng vẽ mỹ quan cho cơng trình - Kích thước mặt sử dụng 25.5m17.8 m MẶT ĐỨNG CHÍNH CƠNG TRÌNH ( TẦ NG MÁ I) ( TẦ NG SÂ N THƯNG ) ( TẦ NG HỘ I TRƯỜ NG ) ( TẦ NG ) ( TẦ NG ) ( TẦ NG ) ( TẦ NG ) ( TẦ NG ) ( TẦ NG ) ( TẦ NG ) ( TẦ NG ) ( TẦ NG TRỆ T) SVTH: TRẦN ĐỨC NHƯ HẢI TRANG ĐHDL KĨ THUẬT CƠNG NGHỆ- TP.HCM GVHD : ThS NGUYỄN NGỌC TÚ II ĐẶC ĐIỂM KHÍ HẬU Ở TPHCM : đặc điểm khí hậu thành phố Hồ Chí Minh chia thành hai mùa rõ rệt Mùa mưa : từ tháng đến tháng 11 có Nhiệt độ trung bình : 25oC Nhiệt độ thấp : 20oC Nhiệt độ cao : 36oC Lượng mưa trung bình : 274.4 mm (tháng 4) Lượng mưa cao : 638 mm (tháng 5) Lượng mưa thấp : 31 mm (tháng 11) Độ ẩm tương đối trung bình : 48.5% Độ ẩm tương đối thấp : 79% Độ ẩm tương đối cao : 100% Lượng bốc trung bình : 28 mm/ngày đêm Mùa khơ : Nhiệt độ trung bình : 27oC Nhiệt độ cao : 40oC Gió : - Trong mùa khơ : Gió Đơng Nam : chiếm 30% - 40% Gió Đơng : chiếm 20% - 30% - Trong mùa mưa : Gió Tây Nam : chiếm 66% - Hướng gió Tây Nam Đơng Nam có vận tốc trung bình : 2,15 m/s - Gió thổi mạnh vào mùa mưa từ tháng đến tháng 11 , ngồi có gió Đơng Bắc thổi nhẹ - Khu vực thành phố Hồ Chí Minh chịu ảnh hưởng gió bão III PHÂN KHU CHỨC NĂNG : - Tầng với chức nơi để xe, đặt máy bơm nước, máy phát điện Ngồi bố trí số kho phụ, phòng bảo vệ, phòng kỹ thuật điện, nước, chữa cháy … Hệ thống xử lý nước thải đặt góc tầng - Tầng sử dụng làm phòng làm việc Ngồi có đại sảnh tin chung Chiều cao tầng 3.6 m - Các tầng sử dụng làm văn phòng hộ cho th Chiều cao tầng 3,35m - Cơng trình có thang máy thang bộ, tay vịn hợp kim SVTH: TRẦN ĐỨC NHƯ HẢI TRANG 10 ĐHDL KĨ THUẬT CƠNG NGHỆ- TP.HCM ho  GVHD : ThS NGUYỄN NGỌC TÚ 416530 = 0.81 m 0.75  100000  6.9 chọn ho = 1.05 m => hđ = 1.05 + 0.15 = 1.2 m Kiểm tra khả chịu tải đất cọc: Mơmen xác định tương ứng với trọng tâm diện tích tiết diện cọc đế đài : Mtt = Mtto + Qtto.h = 15343 + 4563×1.2 = 20819 (KG.m) Tải trọng lớn tác dụng lên cọc: N tt M tt  X max 416530 20819  1.8 P max,min =     n nc  1.8 2  xi tt i 1 Pmax = 106061 (KG) Pmin = 102205 (KG) - Trọng lượng tính tốn cọc : Pc =1.1×0.2826×2500×27.3 = 21216 (KG) Kiểm tra: Pmax = 106061 (KG) < Pvl = 246592 (KG) Pmax + Pc = 106061 + 21216 = 127277 ( KG) < Qu = 233910 (KG) Như thoả mãn điều kiện áp lực lớn truyền xuống cọc xa tính từ tâm móng nhỏ sức chịu tải cho phép Pmin = 102205 KG > nên khơng phải kiểm tra điều kiện chống nhổ cọc Kiểm tra ổn định khối móng khối qui ước mũi cọc: Tương tự móng M1: Ta có móng M2 thỏa điều kiện lún lệch SVTH: TRẦN ĐỨC NHƯ HẢI TRANG 163 ĐHDL KĨ THUẬT CƠNG NGHỆ- TP.HCM GVHD : ThS NGUYỄN NGỌC TÚ Kiểm tra điều kiện chọc thủng đài cọc: SƠ ĐỒ HÌNH THÁP CHỌC THỦNG MĨNG - Chiều cao đài hđ = 1.2 m - Chiều cao làm việc đài: ho = hđ – 0.15 = 1.05 (m) Ta có tiết diện đáy lăng thể chọc thủng: Ld= 0.8+2×1.05 = 2.9 m Bd= 0.5+2×1.05 = 2.6 m Khoảng cách lớn trục cọc : Lmax = 1.8 m Vì cọc nằm phạm vi đáy tháp chọc thủng 45 o nên khơng cần kiểm tra chọc thủng đài cọc SVTH: TRẦN ĐỨC NHƯ HẢI TRANG 164 ĐHDL KĨ THUẬT CƠNG NGHỆ- TP.HCM GVHD : ThS NGUYỄN NGỌC TÚ MĨNG M3: Xác định kích thước đài cọc số lượng cọc : Khi khoảng cách trung bình cọc 3d , áp lực tính tốn giả định tác dụng lên đế đài phản lực đầu cọc tác dụng lên đế đài là:  tb = Pd = 115824/1.82 = 35748 KG/m2 (3d ) Diện tích sơ đế đài: Fsb  N 0tt  tb   tb h.n Trong đó: Fsb : diện tích sơ đế đài N 0tt : lực dọc tính tốn h: chiều sâu đặt đài (kể phần đất đắp thêm) n: hệ số vượt tải n =1.1  tb : trị trung bình trọng lượng riêng đài cọc đất đài cọc  tb  2T / m Ftb  647800  21.42(m ) 35748  2000  2.5  1.1 - Trọng lượng đài đất đài : Ntttb = n.Ftb.h.γtb = 1.1×21.42×2.5×2000 = 117810 (KG) - Xác định số lượng cọc : N ott  N tbtt 647800  117810 nc    5.61 (cọc) p 115824 => chọn cọc bố trí hình vẽ (theo điều kiện chuyển vị ngang đầu cọc), khoảng cách cọc 3d = 1.8m ,khoảng cách từ tim cọc biên đến mép đài 0.7d ta lấy chẵn 0.50m SVTH: TRẦN ĐỨC NHƯ HẢI TRANG 165 ĐHDL KĨ THUẬT CƠNG NGHỆ- TP.HCM GVHD : ThS NGUYỄN NGỌC TÚ A MĨNG M3 Kiểm tra tải trọng tác dụng lên cọc : - Diện tích thực đế đài : Fđ = 2.8 × 4.6 = 12.88 m2 - Trọng lượng thực tế đài đất đài : Ntttb = n.Ftb.h.γtb = 1.1×12.88×2.5×2000 = 70840 (KG) Lực dọc tính tốn xác định đến cốt đế đài : Ntt = Ntto + Ntttb = 647800 + 70840 = 718640 (KG) Xác định chiều cao đài : kiểm tra độ sâu chơn móng - kiểm tra phần tính độ cao làm việc đài : ho  N tt 0.75 xRk xbtb ta có : Ntt = 718640 KG Rk= 10 KG/cm2 btb=2/2(bc+hc+Bđ+ Ld)=2/2(0.55+0.8+4.6+2.8) = 8.75 m ho  718640 = 1.09 m 0.75  100000  8.75 chọn ho = 1.35 m => hđ = 1.35 + 0.15 = 1.5 m SVTH: TRẦN ĐỨC NHƯ HẢI TRANG 166 ĐHDL KĨ THUẬT CƠNG NGHỆ- TP.HCM GVHD : ThS NGUYỄN NGỌC TÚ Kiểm tra khả chịu tải đất cọc: Mơmen xác định tương ứng với trọng tâm diện tích tiết diện cọc đế đài : Mtt = Mtto + Qtto.h = 17328 + 9350 × 1.5 = 31353 (KG.m) Tải trọng lớn tác dụng lên cọc: Pttmax,min = N tt M tt  X max 718640 31353  3.6     n nc 6  1.8 2  xi i 1 Pmax = 125579 KG Pmin = 113967 KG - Trọng lượng tính tốn cọc : Pc =1.1×0.2826×2500×27.3 = 21216 (KG) Kiểm tra: Pmax = 125579 (KG) < Pvl = 246592 (KG) Pmax + Pc = 125579 + 21216 = 146795 ( KG) < Qu = 233910 (KG) Như thoả mãn điều kiện áp lực lớn truyền xuống cọc xa tính từ tâm móng nhỏ sức chịu tải cho phép Pmin = 113967 KG > nên khơng phải kiểm tra điều kiện chống nhổ cọc Kiểm tra ổn định khối móng khối qui ước mũi cọc: Tương tự móng M1: Ta có móng M2 thỏa điều kiện lún lệch Kiểm tra điều kiện chọc thủng đài cọc: SƠ ĐỒ HÌNH THÁP CHỌC THỦNG MĨNG SVTH: TRẦN ĐỨC NHƯ HẢI TRANG 167 ĐHDL KĨ THUẬT CƠNG NGHỆ- TP.HCM GVHD : ThS NGUYỄN NGỌC TÚ Chiều cao đài hđ = 1.5 m - Chiều cao làm việc đài: ho = hđ – 0.15 = 1.35 (m) Ta có tiết diện đáy lăng thể chọc thủng: Ld= 0.8+2×1.35 = 3.5 m Bd= 0.55+2×1.35 = 3.25 m Khoảng cách lớn trục cọc : Lmax = 3.6 m Với phương cạnh ngắn cọc nằm phạm vi đáy tháp chọc thủng 45o nên khơng cần kiểm tra chọc thủng đài cọc Ta kiểm tra điều kiện chọc thủng móng M3 theo phương cạnh dài: Điều kiện : ho  N ct 0.75  Rk  btb Trong : Chiều cao làm việc đài móng ho = 1.35 m Nct : Lực gây đâm thủng tổng phản lực đầu cọc nằm ngồi tháp chọc thủng phía đài cọc (Đối với móng lệch tâm tính cho phía có phản lực lớn nhất) Ta có : Nct = 2×PM3max = × 129891 = 259782 (KG) Rk= 10 KG/cm2 btb=2/2(bc+hc+Bđ+ Ld)=2/2(0.55+0.8+2.8+4.6) = 8.75 m => 1.35 m > 259782 = 0.4 m 0.75  100000  8.75 Vậy chọn chiều cao đài cọc hđ = 1.5 m thỏa mãn u cầu chọc thủng SVTH: TRẦN ĐỨC NHƯ HẢI TRANG 168 ĐHDL KĨ THUẬT CƠNG NGHỆ- TP.HCM GVHD : ThS NGUYỄN NGỌC TÚ MĨNG M4: Xác định kích thước đài cọc số lượng cọc : Khi khoảng cách trung bình cọc 3d , áp lực tính tốn giả định tác dụng lên đế đài phản lực đầu cọc tác dụng lên đế đài là:  tb = Pd = 115824/1.82 = 35748 KG/m2 (3d ) Diện tích sơ đế đài: Fsb  N 0tt  tb   tb h.n Trong đó: Fsb : diện tích sơ đế đài N 0tt : lực dọc tính tốn h: chiều sâu đặt đài (kể phần đất đắp thêm) n: hệ số vượt tải n =1.1  tb : trị trung bình trọng lượng riêng đài cọc đất đài cọc  tb  2T / m Ftb  977310  22.3(m ) 35748  2000  2.5  1.1 - Trọng lượng đài đất đài : Ntttb = n.Ftb.h.γtb = 1.1×22.3×2.5×2000 = 122650 (KG) - Xác định số lượng cọc : N ott  N tbtt 977310  122650 nc    9.04 (cọc) p 115824 => chọn cọc bố trí hình vẽ (theo điều kiện chuyển vị ngang đầu cọc), khoảng cách cọc 3d = 1.8m ,khoảng cách từ tim cọc biên đến mép đài 0.7d ta lấy chẵn 0.50m SVTH: TRẦN ĐỨC NHƯ HẢI TRANG 169 ĐHDL KĨ THUẬT CƠNG NGHỆ- TP.HCM GVHD : ThS NGUYỄN NGỌC TÚ B MĨNG M4 Kiểm tra tải trọng tác dụng lên cọc : - Diện tích thực đế đài : Fđ = 4.6 × 4.6 = 21.16 m2 - Trọng lượng thực tế đài đất đài : Ntttb = n.Ftb.h.γtb = 1.1×21.16×2.5×2000 = 116380 (KG) Lực dọc tính tốn xác định đến cốt đế đài : Ntt = Ntto + Ntttb = 977310 + 116380 = 1093690 (KG) SVTH: TRẦN ĐỨC NHƯ HẢI TRANG 170 ĐHDL KĨ THUẬT CƠNG NGHỆ- TP.HCM GVHD : ThS NGUYỄN NGỌC TÚ Xác định chiều cao đài : kiểm tra độ sâu chơn móng - kiểm tra phần tính độ cao làm việc đài : ho  N tt 0.75 xRk xbtb ta có : Ntt = 1093690 (KG) Rk= 10 KG/cm2 btb=2/2(bc+hc+Bđ+ Ld)=2/2(0.6+0.9+4.6+4.6) = 10.7 m ho  1093690 = 1.36 m 0.75  100000  10.7 chọn ho = 1.45 m => hđ = 1.45 + 0.15 = 1.6 m Kiểm tra khả chịu tải đất cọc: Mơmen xác định tương ứng với trọng tâm diện tích tiết diện cọc đế đài : Mtt = Mtto + Qtto.h = 18909 + 6734 × 1.6 = 29683 (KG.m) Tải trọng lớn tác dụng lên cọc: N tt M tt  X max 1093690 29683  3.6 P max,min =     n nc  2  xi tt i 1 Pmax = 127017 KG Pmin = 116025 KG - Trọng lượng tính tốn cọc : Pc =1.1×0.2826×2500×27.3 = 21216 (KG) Kiểm tra: Pmax = 127017 (KG) < Pvl = 246592 (KG) Pmax + Pc = 127017 + 21216 = 148233 ( KG) < Qu = 233910 (KG) Như thoả mãn điều kiện áp lực lớn truyền xuống cọc xa tính từ tâm móng nhỏ sức chịu tải cho phép Pmin = 116025 KG > nên khơng phải kiểm tra điều kiện chống nhổ cọc Kiểm tra ổn định khối móng khối qui ước mũi cọc: Tương tự móng M1: Ta có móng M2 thỏa điều kiện lún lệch SVTH: TRẦN ĐỨC NHƯ HẢI TRANG 171 ĐHDL KĨ THUẬT CƠNG NGHỆ- TP.HCM GVHD : ThS NGUYỄN NGỌC TÚ Kiểm tra điều kiện chọc thủng đài cọc: SƠ ĐỒ HÌNH THÁP CHỌC THỦNG MĨNG Chiều cao đài hđ = 1.6 m - Chiều cao làm việc đài: ho = hđ – 0.15 = 1.45 (m) Ta có tiết diện đáy lăng thể chọc thủng: Ld= 0.9+2×1.45 = 3.8 m Bd= 0.6+2×1.45 = 3.5 m Khoảng cách lớn trục cọc : Lmax = 3.6 m Ta kiểm tra điều kiện chọc thủng móng M4 theo phương cạnh ngắn cổ cột: Điều kiện : ho  N ct 0.75  Rk  btb Trong : Chiều cao làm việc đài móng ho = 1.45 m Nct : Lực gây đâm thủng tổng phản lực đầu cọc nằm ngồi tháp chọc thủng phía đài cọc (Đối với móng lệch tâm tính cho phía có phản lực lớn nhất) Ta có : Nct = 3×PM4max = × 140299 = 420897 (KG) Rk= 10 KG/cm2 btb=2/2(bc+hc+Bđ+ Ld)=2/2(0.6+0.9+4.6+4.6) = 10.7 m => 1.45 m > 420897 = 0.53 m 0.75  100000  10.7 Vậy chọn chiều cao đài cọc hđ = 1.6 m thỏa mãn u cầu chọc thủng SVTH: TRẦN ĐỨC NHƯ HẢI TRANG 172 ĐHDL KĨ THUẬT CƠNG NGHỆ- TP.HCM GVHD : ThS NGUYỄN NGỌC TÚ TÍNH CỐT THÉP CHO ĐÀI CỌC : Số liệu tính tốn : Bêtơng mác 300 Rn = 130 (KG/cm2) ; thép CII Ra = 2600 (KG/cm2) Xem đài cọc dầm cơng xơn bị ngàm tiết diện qua mép cột bị uốn phản lực đầu cọc : Moment quay quanh mặt ngàm I-I: n M I   Pr i i i 1 Trong đó: ri khoảng cách từ mép cột(mặt ngàm I-I) tới trục cọc thứ i Pi : Phản lực đầu cọc thứ i tác dụng lên đáy đài Moment quay quanh mặt ngàm II-II: n M II   Pr i 'i i 1 Trong đó: r’i khoảng cách từ mép cột(mặt ngàm II-II) tới trục cọc thứ i Pi : Phản lực đầu cọc thứ i tác dụng lên đáy đài Ta tính diện tích cốt thép : Fa  M max 0.9  Ra  ho I II II A I SƠ ĐỒ TÍNH THÉP MĨNG SVTH: TRẦN ĐỨC NHƯ HẢI TRANG 173 ĐHDL KĨ THUẬT CƠNG NGHỆ- TP.HCM GVHD : ThS NGUYỄN NGỌC TÚ I II II I B SƠ ĐỒ TÍNH THÉP MĨNG I II II A I SƠ ĐỒ TÍNH THÉP MĨNG SVTH: TRẦN ĐỨC NHƯ HẢI TRANG 174 ĐHDL KĨ THUẬT CƠNG NGHỆ- TP.HCM GVHD : ThS NGUYỄN NGỌC TÚ I II II B I SƠ ĐỒ TÍNH THÉP MĨNG Đài cọc Pmax (T) Pmin (T) M1 M2 M3 M4 107.847 106.061 125.579 127.017 104.963 102.205 113.967 116.025 Đài cọc Pmax (T) Pmin (T) M1 M2 M3 M4 107.847 106.061 125.579 127.017 104.963 102.205 113.967 116.025 Fa ho(m) MI(Tm) Đường kính Fachọn Hàm lượng số Ф(mm) (cm2) µ(%) lượng 1.05 18 12 36.20 0.22 1.05 109.13 44.40 18 20 56.56 0.27 1.35 363.69 110.12 30 22 114.03 0.29 1.45 568.21 167.46 30 28 184.74 0.42 Bảng tính thép theo phương X (cm2) Fa ho(m) MII(Tm) Đường kính Fachọn Hàm lượng số Ф(mm) (cm2) µ(%) lượng 1.05 59.315 24.14 10 20 31.42 0.24 1.05 141.87 57.74 18 22 68.42 0.37 1.35 374.55 115.09 24 25 117.82 0.32 1.45 631.35 186.07 38 25 186.54 0.44 Bảng tính thép theo phương Y SVTH: TRẦN ĐỨC NHƯ HẢI (cm2) TRANG 175 ĐHDL KĨ THUẬT CƠNG NGHỆ- TP.HCM GVHD : ThS NGUYỄN NGỌC TÚ TÀI LIỆU THAM KHẢO + THẦY VÕ BÁ TẦM - KẾT CẤU BÊ TƠNG CỐT THÉP (TẬP 1,2,3)–NXB ĐHQG + GS TS NGƠ THẾ PHONG, GS TS NGUYỄN ĐÌNH CỐNG - KẾT CẤU BÊ TƠNG CỐT THÉP (TẬP 1,2,3)– NXB KHOA HỌC VÀ KỸ THUẬT + GS TS NGUYỄN ĐÌNH CỐNG – SÀN SƯỜN BÊ TƠNG TỒN KHỐI – NXB XÂY DỰNG + TS TRỊNH KIM ĐẠM, TS LÊ BÁ HUẾ - KHUNG BÊ TƠNG CỐT THÉP–NXB KHOA HỌC VÀ KỸ THUẬT + PGS PTS VŨ MẠNH HÙNG – SỔ TAY THỰC HÀNH KẾT CẤU CƠNG TRÌNH – NXB XÂY DỰNG + GS TS LỀU THỌ TRÌNH- CƠ HỌC KẾT CẤU – NXB GIÁO DỤC + GS TS VŨ CƠNG NGỮ - CƠ HỌC ĐẤT – NXB GIÁO DỤC + GS.TS NGUYỄN VĂN QUẢNG – NỀN MĨNG NHÀ CAO TẦNG + GS.TS NGUYỄN VĂN QUẢNG, KS NGUYỄN HỮU KHÁNG - HƯỚNG DẪN ĐỒ ÁN NỀN VÀ MĨNG- NXB XÂY DỰNG + TIÊU CHUẨN XÂY DỰNG -THIẾT KẾ KẾT CẤU BÊ TƠNG VÀ BÊ TƠNG CỐT THÉP- NXB XÂY DỰNG NĂM 1999 + TẢI TRỌNG VÀ TÁC ĐỘNG –TCVN 2737-1995 NHÀ XUẤT BẢN XÂY DỰNG NĂM 2002 + THS.BÙI ĐỨC TIỄN – CẨM NANG KẾT CẤU XÂY DỰNG - NXB XÂY DỰNG NĂM 1999 + ỨNG DỤNG TIN HỌC TRONG TÍNH TỐN VÀ THIẾT KẾ KẾT CẤU CƠNG TRÌNH CỦA THẠC SĨ HỒ ĐÌNH THÁI HỊA SVTH: TRẦN ĐỨC NHƯ HẢI TRANG 176 ĐHDL KĨ THUẬT CƠNG NGHỆ- TP.HCM SVTH: TRẦN ĐỨC NHƯ HẢI GVHD : ThS NGUYỄN NGỌC TÚ TRANG 177