Luận văn Thiết kế trụ sở văn phòng công ty cổ phần xây dựng số 5

Header Page of 146 BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO TRƯỜNG ĐẠI HỌC KHOA Luận văn Thiết kế trụ sở văn phòng cơng ty cổ phần xây dựng số : Footer Page of 146 HeaderThiế Paget2Kế of 146 Trụ Sở Văn Phòng C.Ty CP-XD Số GVHD: PGS.TS Võ Phán MỤC LỤC PHẦN 1:KIẾN TRÚC (1.1) (1.2) (1.3) mục đích đầu tư cơng trình tổng quan cơng trình hệ thống kĩ thuật cơng trình trang PHẦN 2: KẾT CẤU I.CHƯƠNG : TÍNH TỐN SÀN 1.1 mặt hệ dầm sàn tầng điển hình 1.1.1 sơ chọn kích thước 1.2 xác định tải trọng tác dụng lên sàn 1.3 sơ đồ tính xác định nội lực sàn 1.4 kiểm tra độ võng sàn II CHƯƠNG 2: THẾT KẾ CẦU THANG 2.1 mặt định vị cầu thang 2.2 tải trọng tác dụng lên 2.3 tính tốn thang 2.4 tính tốn dầm chiếu nghỉ III CHƯƠNG 3: THIẾT KẾ HỒ NƯỚC MÁI 3.1 đặc trưng bể nước 3.2 tính tốn nắp 3.3 tính tốn hệ dầm nắp 3.4 tính tốn thàng 3.5 tính tốn đáy 3.6 tính tốn hệ dầm đáy 3.8 kết luận 3.9 bố trí thép hồ nước mái VI CHƯƠNG 4: XÁC ĐỊNH NỘI LỰC KHUNG KHƠNG GIAN THIẾT KẾ KHUNG TRỤC C 4.1 trình tự tính tốn 4.2 hệ chịu lực cơng trình 4.3 xác định tải trọng tác dụng lên cơng trình 4.4 xác định nội lực khung khơng gian 4.5 tính tốn cốt thép cột khung trục C 4.6 tính tốn cốt thép dầm khung trục C SVTH: Đỗ Văn Viễn MSSV:106104111 Footer Page of 146 Trang:1 11 23 26 27 29 34 37 40 46 49 52 59 60 65 71 74 84 HeaderThiế Paget3Kế of 146 Trụ Sở Văn Phòng C.Ty CP-XD Số GVHD: PGS.TS Võ Phán PHẦN : NỀN MĨNG I CHƯƠNG : ĐỊA CHẤT CƠNG TRÌNH giới thiệu địa chất cơng trình II CHƯƠNG 2: TÍNH TỐN MĨNG CỌC ÉP BÊ TƠNG CỐT THÉP chọn vật liệu, kích thước cọc sức chịu tải cọc tính tốn móng M1(C3) tính tốn móng M2(C1) tính tốn móng M3(D1) III CHƯƠNG 3: TÍNH TỐN MĨNG CỌC KHOAN NHỒI khái qt cọc khoan nhồi chọn chiều sâu đặt đài cọc chọn vật liệu kết cấu cọc xác định sức chịu tải cọc tính móng M-1(C3) tính móng M-2(C1) SVTH: Đỗ Văn Viễn MSSV:106104111 Footer Page of 146 Trang:2 91 92 95 97 103 114 126 139 140 141 144 154 HeaderThiế Paget4Kế of 146 Trụ Sở Văn Phòng C.Ty CP-XD Số PHẦN I: KIẾN TRÚC (0%) SVTH: Đỗ Văn Viễn MSSV:106104111 Footer Page of 146 Trang:1 GVHD: PGS.TS Võ Phán HeaderThiế Paget5Kế of 146 Trụ Sở Văn Phòng C.Ty CP-XD Số GVHD: PGS.TS Võ Phán 2300 +38.700 ( TẦNG MÁI ) 3600 +36.400 ( TẦNG ) 3600 +32.800 ( TẦNG ) 3600 +29.200 ( TẦNG ) 3600 +25.600 ( TẦNG ) 38700 3600 +22.000 ( TẦNG ) 3600 +18.400 +14.800 3600 ( TẦNG ) +11.200 3600 ( TẦNG ) ( TẦNG ) 3600 +7.600 ( TẦNG ) 4000 +4.00 ±0.000 9750 10800 ( TẦNG TRỆT) 11250 31800 A B D C I MỤC ĐÍCH ĐẦU TƯ CÔNG TRÌNH:  Cùng với phát triển mang tính tất yếu đất nước, ngành xây dựng ngày giữ vai trò thiết yếu chiến lược Vốn đầu tư xây dựng ngày chiếm số lớn ngân sách nhà nước (khoảng 40-50%), kể vốn đầu tư nước  Những năm gần đây, với sách mở cửa kinh tế, thu hút đầu tư nước ngày lớn, kể từ gia nhập vào WTO,đã mở triển vọng thật nhiều hứa hẹn việc đầu tư xây dựng cao ốc dùng làm văn phòng làm việc với quy mô lớn chất lượng cao Có thể nói xuất ngày nhiều cao ốc thành phố đáp ứng đïc nhu cầu cấp bách sở hạ tầng(để tạo điều kiện thuận lợi cho nhà đầu tư nước ngoài) mà góp phần tích cực vào việc tạo nên mặt cho thành phố  Đối với thành phố lớn nhu cầu thật nan giải Thành phố Hồ Chí Minh trung tâm số kinh tế, khoa học kỹ thuật nước trường hợp ngoại lệ Diện tích đất xây dựng ngày thu hẹp dân số ngày tăng SVTH: Đỗ Văn Viễn MSSV:106104111 Footer Page of 146 Trang:2 HeaderThiế Paget6Kế of 146 Trụ Sở Văn Phòng C.Ty CP-XD Số GVHD: PGS.TS Võ Phán Mặt khác việc xây dựng công trình cách hợp lý biểu trưng cho phát triển khoa học kỹ thuật công nghệ xây dựng nói riêng văn minh đô thò nói chung  Bên cạnh đó, xuất nhà cao tầng góp phần tích cực vào việc phát triển ngành xây dựng thành phố nước thông qua việc áp dụng kỹ thuật , công nghệ tính toán , thi công xử lý thực tế  Từ lý khách quan trên, ta nhận thức rõ tầm quan trọng cao ốc vừalàm trụ sở công ty mà vừa làm văn phòng cho thuê Do công trình Trụ Sở Văn Phòng Công Ty Cổ Phần Xây Dựng Số số 137 đường Lê Quang Đònh, quận Bình Thạnh Thành phố Hồ Chí Minh dự án thiết thực mang tính khả thi cao II TỔNG QUAN VỀ CÔNG TRÌNH: 1) Điều kiện tự nhiên khu vực xây dựng công trình: Khí hậu Thành phố Hố Chí Minh có đặc điểm sau:  Nhiệt độ trung bình năm: 270  Tháng có nhiệt độ cao năm(tháng 4): 370-380  Tháng có nhiệt độ thấp năm (tháng 2): 210  Khí hậu nhiệt đới có mùa rõ rệt: mùa nắng từ tháng 12 đến tháng 4, mùa mưa từ tháng đến tháng 11  Độ ẩm trung bình năm: 79.5%  Tháng có độ ẩm cao năm (tháng 9):70-80%  Tháng có độ ẩm thấp năm (tháng 3):60-65%  Gió: Trong mùa khô gió Đông Nam chiếm 30-40% Trong mùa mưa gió Tây Nam chiếm 66% Đây hướng gió cho việc thông thoáng tự nhiên  Tầng suất lặng gió trung bình hàng năm 26% , lớn tháng (34%),nhỏ tháng (14%) Tốc độ gió trung bình 1,4 –1,6m/s Hầu gió bão, gió giật gió xoáy thường xảy vào đầu cuối mùa mưa (tháng 9)  Thủy triều tương đối ổn đònh xảy tương đột biến dòng nước 2) Qui mô công trình:  Trụ sở văn phòng nằm đường Lê Quang Đònh thuộc phường 14, quận Bình Thạnh, Thành Phố Hồ Chí Minh  Văn phòng công ty gồm 10 tầng Bao gồm tầng dùng làm bãi đậu xe hơi, từ tầng đến tầng dùng làm văn phòng Công Ty Cổ Phần Xây Dựng Số 5, từ tầng đến tầng 14 dùng làm văn phòng cho thuê, tầng 15 tầng mái  Chiều cao công trình 36.4m(tính từ mặt đất tự nhiên đến sàn tầng mái), 38.7m (tính đến đỉnh công trình)  Chiều cao tầng:  Tầng 1: 4m  Tầng 2-9: 3.6m 3) Các tiêu công trình:  Diện tích xây dựng: 612.5 m2 SVTH: Đỗ Văn Viễn MSSV:106104111 Footer Page of 146 Trang:3 HeaderThiế Paget7Kế of 146 Trụ Sở Văn Phòng C.Ty CP-XD Số      Diện tích văn phòng: Diện tích văn phòng công ty: Diện tích văn phòng cho thuê: Mật độ xây dựng: Cấp công trình : GVHD: PGS.TS Võ Phán 386.97 m2 130.12 m2 260.81 m2 55% cấp III CÁC HỆ THỐNG KỸ THUẬT CHÍNH CÔNG TRÌNH: 1) Hệ thống cấp điện:  Công trình sử dụng điện cung cấp từ hai nguồn: lưới điện thành phố máy phát điện riêng có công suất 150KVA (kèm thêm máy biến áp, tất đặt tầng để tránh gây tiếng ồn độ rung làm ảnh hưởng sinh hoạt) Toàn đường dây điện ngầm (được tiến hành lắp đặt đồng thời thi công) Hệ thống cấp điện hộp kỹ thuật đặt ngầm tường phải bảo đảm an toàn không qua khu vực ẩm ướt, tạo điều kiện dễ dàng cần sữa chữa Ở tầng có lắp đặt hệ thống an toàn điện: hệ thống ngắt điện tự động từ 1A đến 80A bố trí theo tầng theo khu vực (đảm bảo an toàn phòng chống cháy nổ) 2) Hệ thống chiếu sáng thông gió tự nhiên:  Toàn nhà chiếu sáng ánh sáng tự nhiên (thông qua cửa sổ lắp đặt kính phản quang mặt tòa nhà) điện Ở lối lên xuống cầu thang, hành lang có đèn tự phát sáng có cố điện  Khu vực xung quanh công trình chủ yếu khu dân cư thấp tầng, phải tận dụng tối đa việc chiếu sáng tự nhiên thông thoáng tốt Đây tiêu chí hàng đầu thiết kế chiếu sáng thông gió công trình Ngoài cần phải bố trí hệ thống chiếu sáng hệ thống máy điều hoà nhân tạo cho đảm bảo tiêu chuẩn theo chức khu vực 3) Hệ thống giao thông:  Công trình gồm có cầu thang máy cầu thang , thang máy gồm có buồng Thang nằm gần thang máy, thông từ tầng tầng 14 4) Hệ thống chống sét:  Hệ thống chống sét cho công trình thiết kế dạng kim thu sét , hệ thống tiếp đất cọc thép mạ đồng Hệ thống chống sét đảm bảo cho việc chống sét đánh trực tiếp vào công trình 5) Hệ thống cấp thoát nước:  Hệ thống cấp nước: Công trình sử dụng nguồn nước từ nguồn: nước ngầm nước máy Tất chứa bể nước ngầm đặt tầng Sau máy bơm đưa nước lên bể chứa nước đặt mái từ phân phối xuống tầng công trình theo đường ống dẫn nước Để đảm bảo áp lực nước an toàn cung cấp cho tầng phía dưới, hệ thống đường ống nước có bố trí van giảm áp.Các đường ống đứng qua tầng bọc SVTH: Đỗ Văn Viễn MSSV:106104111 Footer Page of 146 Trang:4 HeaderThiế Paget8Kế of 146 Trụ Sở Văn Phòng C.Ty CP-XD Số GVHD: PGS.TS Võ Phán hộp Giant Hệ thống cấp nước ngầm hộp kỹ thuật Các đường ống cứu hỏa bố trí tầng  Hệ thống thoát nước : Nước mưa từ mái thoát theo lỗ chảy ( bề mặt mái tạo dốc ) chảy vào ống thoát nước mưa ( =140mm) xuống Riêng hệ thống thoát nước thải sử dụng bố trí đường ống riêng Toàn hệ thống bố trí theo chiều đứng hộp gen kỹ thuật, đến tầng thoát ngang bể tự hoại hệ thống đường ống thoát nước bên công trình  Hệ thống xử lý phân nước thải thiết kế dạng bể tự hoại bố trí công trình Nước sau xử lý sơ đưa trạm xử lý tập trung bố trí góc khu đất trước thoát hệ thống thoát nước chung thành phố 6) Hệ thống cáp điện thoại, loa:  Hệ thống cáp điện thoại với 80 line cung cấp đến phòng chức công trình  Hệ thống loa khuếch đại (100W) đưa đến tầng công trình để thông báo thông tin cần thiết 7) Hệ thống phòng cháy chữa cháy:  Hệ thống phòng cháy chữa cháy (PCCC) công trình bao gồm: hệ thống cầu thang thoát hiểm, hệ thống báo cháy (đầu báo khói, đầu báo nhiệt, tủ hiển thò) với 14 zone (cho tầng) phòng , hành lang, phòng với chức khác, hệ thống chữa cháy nước với hộp chữa cháy bố trí tầng (khu cầu thang), bình chữa cháy CO2 bột khô  Hệ thống đường ống cung cấp nước chữa cháy nối đến họng chữa cháy Sprinkler ống sắt tráng kẽm với hệ thống bơm nước đặt tầng Lồng cầu thang với kết cấu tường xây gạch dày 200mm thời gian chòu lửa tường xây gạch 300 phút (theo TCVN 2622-1995: Phòng cháy, chống cháy cho nhà công trình ), thoả mãn yêu cầu chống cháy cho cầu thang thoát nạn công trình (yêu cầu 150 phút) SVTH: Đỗ Văn Viễn MSSV:106104111 Footer Page of 146 Trang:5 Header PageThiế oft 146 Kế Trụ Sở Văn Phòng C.Ty CP-XD Số CHƯƠNG III GVHD:Pgs.Ts Võ Phán TÍNH TOÁN BỂ NƯỚC MÁI 3.1 CÁC ĐẶC TRƯNG BỂ NƯỚC - Chọn bể loại bể thấp - Nắp đáy bể đỡ hệ dầm trực giao - Kích thước bể 8,7x6,5m hình vẽ Hình 3.1: Kích thước bể nước mái 3.2 TÍNH TOÁN BẢN NẮP 3.2.1 Sơ đồ tính Chọn chiều dày hb = 80mm (kích thước ô 4,35x3,25m) Sơ đồ tính nắp loại kê cạnh ngàm theo chu vi Các giá trò mômen xác đònh theo công thức sau: Mômen dương lơn nhất nhòp: M1  mi1.p (3.1) M  m i p Mômen âm lớn nhất gối: M I  k i1 p (3.2) M II  k i p (3.4) (3.3) Trong : i : Kí hiệu ô xét : (ở trường hợp i = 9) 1,2 : Chỉ phương xét L1 hay L2 L , L : Nhòp tính toán ô khoảng cách trục gối tựa P : Tổng tải trọng tác dụng lên ô Footer Page of 146 SVTH: Đỗ Văn Viễn Trang:39 MSSV: 106104111 Header PageThiế 10 of 146 t Kế Trụ Sở Văn Phòng C.Ty CP-XD Số GVHD:Pgs.Ts Võ Phán (3.5) P = (p +g) x L x L Với p : Hoạt tải tính toán g : Tónh tải tính toán m i1 , m i , k i1 , k i : Các hệ số tra bảng 19 trang 32 sổ tay thực hành kết cấu L1 b=1m công trình.PGS-PTS Vũ Mạnh Hùng b=1m Hình 3.2: Sơ đồ tính nắp 3.2.2 Tải trọng tác dụng lên nắp a) Tónh tải Gồm trọng lượng thân lớp cấu tạo nắp BẢNG 3.1 : Tải trọng nắp Vật liệu γ(daN/m3) Hệ số vt Bề dày(mm) gtt(daN/m²) Vữa láng 1800 1.3 20 46.8 Sàn BTCT 2500 1.1 80 220 Vữa trát 1800 1.3 15 Tổng (daN/m2) 35.1 301.9 b) Hoạt tải Hoạt tải tác dụng lên thang hoạt tải sửa chữa : 75 (daN/m) p  75 1,3  97,5(daN/m2 ) Footer Page 10 of 146 SVTH: Đỗ Văn Viễn Trang:40 (3.6) MSSV: 106104111 Header Page 167 of 146 Thiết kế trụ sở văn phòng cty cp-xd số GVHD:Pgs.Ts Võ Phán g Tính đài cọc bố trí thép cho đài Kiểm tra điều kiện xuyên thủng 45° 1200 800 800 100 100 150 1600 1450 5° 700 4000 700 100 800 1200 A 100 800 1200 1200 4000 800 100 Hình 2.5: Sơ đồ tính xuyên thủng Tháp xuyên thủng bao trùm hết đầu cọc nên không cần tính xuyên thủng SVTH: Đỗ Văn Viễn MSSV: 106104111 Footer Page 167 of 146 Trang : 164 Header Page 168 of 146 Thiết kế trụ sở văn phòng cty cp-xd số GVHD:Pgs.Ts Võ Phán h Tính cốt thép 800 100 II  800 Q 700 tt tt  tt 700 1600 1450 I I 4000 1200 1200 100 150 A 100 800 800 100 II 1200 1200 800 4000 100 Hình 2.6: Sơ đồ tính đài móng Phản lực tác dụng lên cọc móng tính theo công thức: tt N tt M xtt yi M y xi P i   nc  yi2  xi2 (2.38) tt P1tt  Pmin = 1413.2 (kN) 5764.8 20.7 x1.2 27.5 x1.2   = 1439.78 (kN) 4 x1.22 x1.22 5764.8 20.7 27.5 x1.2 P3tt    = 1442.6 (kN) 4 x1.2 x1.22 P2tt  P4tt  Pmax = 1451.2 (kN) Xem đài cọc làm việc công-xôn, mặt ngàm qua mép cột, chòu tác dụng phản lực đầu cọc nằm mặt ngàm 1650 850 Hình 2.7: Sơ đồ tính cốt thép SVTH: Đỗ Văn Viễn MSSV: 106104111 Footer Page 168 of 146 Trang : 165 Header Page 169 of 146 Thiết kế trụ sở văn phòng cty cp-xd số GVHD:Pgs.Ts Võ Phán Mômen uốn tương ứng lực P = Pm gây mặt ngàm I-I II-II xác đònh theo công thức: MI = Pi Li1 ; MII = Pi Li2 (2.39) Moment tương ứng vói mặt ngàm I-I: MI = Li1 x (P3 + P4 ) = 0.9 x ( 1442.6 + 1451.2 ) = 2604.42 (kN.m) Diện tích cốt thép theo phương X : AsI  (2.40) MI 2604.42 x100  = 71.28 (cm2) 0.9ho Rs 0.9 x1.45 x 2800 (2.41) Chiều dài : Lth = L – x 50 = 4000 – 100 = 3900 mm = 3.9 (m) Khoảng cách cần bố trí cốt thép dài: 4000–2x50= 3900 mm Chọn 23 20  As = 72.22 cm2 Khoảng cách a = 160 mm Moment tương ứng vói mặt ngàm II-II: MII = Li2 x (P2 + P4 ) =0.9 x ( 1439.78 + 1451.2 ) = 2601.9 (kN.m) Diện tích cốt thép theo phương Y : AsII  (2.42) M II 2601.9 x100 = 71.2 (cm2)  0.9ho Rs 0.9 x1.45 x 2800 (2.43) Chiều dài : Lth = L – x 50 = 4000 – 100 = 3900 mm = 3.9 (m) Khoảng cách cần bố trí cốt thép dài: 4000 – x 50= 3900 mm Chọn 23 20  As = 72.22 cm2 Khoảng cách a = 160 mm Bảng 2.6: Bảng tính cốt thép cho đài móng Mặt Ngàm M (kN.m) Theo phương L : MI Theo phương B : MII As Aschọn (cm2) a (mm) 2604.42 (cm ) 71.28 Thép Chọn 2320 72.22 160 2601.9 71.2 2320 72.22 160 Thép đỉnh đài bố trí f14 a200 theo phương Thép trung gian bố trí f10 a250 theo phương, bố trí lớp thép trung gian Chi tiết bố trí thép cho cọc đài cọc móng M01 thể vẽ NM SVTH: Đỗ Văn Viễn MSSV: 106104111 Footer Page 169 of 146 Trang : 166 Header Page 170 of 146 Thiết kế trụ sở văn phòng cty cp-xd số GVHD:Pgs.Ts Võ Phán 2.5.2 TÍNH MÓNG C1: (M-02) Tải trọng truyền xuống móng thông qua hệ khung vò trí chân cột Tải trọng tính toán sử dụng để tính toán móng theo trạng thái giới hạn thứ Lấy tổ hợp nội lực có nội lực nguy hiểm cho móng Bảng 2.10: Tải trọng truyền xuống móng theo hai phương X Y Trường hợp tải Nott (kN) /Moxtt/ (kNm) /Moytt/ (kNm) Qoxtt (kN) Qoytt (kN) (Nmax, Mxtu, Mytu, Qxtu, Qytu) 4138.3 22.04 330.8 30.7 6.9 3303.9 21.55 344.96 44.9 -6.2 3062.7 299.74 39.5 30.7 93.4 (Mxmax, Mxtu, Ntu, Qxtu, Qytu) (Mymax, Mxtu, Ntu, Qxtu, Qytu) Bảng 9.13: Giá trò tải trọng dùng tính móng M-02 Trò tính toán Trò tiêu chuẩn No (kN) 4138.3 3598.5 Mxo (kN.m) 22.04 19.16 Myo (kN.m) 330.8 287.7 Qxo(kN) 30.7 26.7 Qyo(kN) 6.9 a Xác đònh số lượng cọc nc   N 4138.3  1.3x  1.8 cọc Qc 2898.57 Chọn nc = cọc Không xét đến hệ số nhóm khoảng cách cọc : 3d  a  6d SVTH: Đỗ Văn Viễn MSSV: 106104111 Footer Page 170 of 146 Trang : 167 Header Page 171 of 146 Thiết kế trụ sở văn phòng cty cp-xd số GVHD:Pgs.Ts Võ Phán Ảnh hưởng lẫn cọc bỏ qua (Nền móng–Nguyễn Văn Quảng …) b Xác đònh sơ kích thước đài cọc Khoảng cách cọc là: 3d = x 0.8 = 2.4 (m) Kích thước móng chọn là: L = x 0.8 = 1.6 (m); B = 2.4 + x 0.8 = (m); Fd = 1.6 x = 6.4 (m2) Trọng lượng đài đất phủ lên đài xác đònh sau: Qđ = n F đ tb hm Qđ = 1.1 x 6.4 x 25 x 1.6 = 218.6 (kN) Khoảng cách từ tim cọc đến mép đài  0.7d = 70 cm lấy 80 cm Mặt bố trí cọc cho móng hình vẽ sau: Hình 2.9: Sơ đồ bố trí móng đài cọc c Kiểm tra tải trọng dọc trục tác dụng lên cọc nhóm SVTH: Đỗ Văn Viễn MSSV: 106104111 Footer Page 171 of 146 Trang : 168 Header Page 172 of 146 Thiết kế trụ sở văn phòng cty cp-xd số Pmax,min N  nc tt   M  x  tt 0y i x max GVHD:Pgs.Ts Võ Phán  M .y  tt 0x max i y Trong đó: Pott – Tải trọng thẳng đứng tính toán đáy đài; N0tt = Ntt + Qđài = 4138.3 + 218.6 = 4356.9 (kN) tt Moy – Momen xoay quanh trục Oy đáy đài; M0ytt = My + Qx.h = 330.8 + 30.7 x 1.6 = 379.9 (kNm) tt Mox – Momen xoay quanh trục Ox đáy đài; M0xtt = Mx + Qy.h = 22.04 + 6.9 x 1.6 = 33.08 (kNm) xmax – Khoảng cách lớn từ tim cọc đến trục Oy; ymax – Khoảng cách lớn từ tim cọc đến trục Ox 4356.9 379.9 x1.2    2336.7 (kN) 2 x1.22 4356.9 379.9 x1.2     1988.5 (kN) 2 x1.2 tt => Pmax  tt Pmin Pmax = 2336.7 (kN), Pmin = 1988.5 (kN) Kiểm tra: Pc  n. bt Lc Fc  1.1x 25 x31.45 x0.5024  435.5 (kN) Nhận xét: Pmax  Pc  2336.7  435.5  2772.2 (kN)  Qc = 2898.57 (kN) Vì tải tác dụng lên hàng cọc biên nhỏ sức chòu tải cọc, thiết kế hợp lý Và Pmin > nên không cần kiểm tra chống nhổ  Kiểm tra kết chọn cọc cặp nội lực khác Tổ hợp N 0tt (kN) M oxtt (kNm) 21.55 299.74 M (kNm) 344.96 39.5 Q (kN) 44.9 30.7 Q (kN) 6.2 93.4 Qd (kN) 218.6 3522.5 218.6 3285.6 tt oy tt ox tt oy N (kN) tt SVTH: Đỗ Văn Viễn MSSV: 106104111 Footer Page 172 of 146 Mx max My max 3303.9 3067.2 Trang : 169 Header Page 173 of 146 Thiết kế trụ sở văn phòng cty cp-xd số M xtt (kNm) 31.47 449.18 M ytt (kNm) 416.8 88.62 tt (kN) Pmax 1774.36 1851.05 tt (kN) Pmin 1748.14 1435.55 Pcoc (kN) tt max P GVHD:Pgs.Ts Võ Phán 435.5 435.5  Pcoc (kN) 2209.86 2286.55 Kết luận Thỏa Thỏa d Kiểm tra ổn đònh móng khối quy ước kiểm tra lún Độ lún móng cọc tính theo độ lún khối móng quy ước: Xác đònh kích thước khối qui ước :  Góc mở :  = Trong  xác đònh sau  l 7.4 x1.6  24.47 x29.95 tb   i i   23.30 l i 1.6  29.95   =5.80  tg = tg 5.80= 0.1 (1.42) Chiều dài đáy móng khối quy ước: Lqư= (L - d) + 2Lctg = (1.6 – 0.8) + x 29.95 x 0.1 = 6.79 (m) (1.43) Chiều rộng đáy móng khối quy ước : Bqư= (B - d) + 2Lctg = (4 – 0.8) + x29.95 x 0.1 = 9.19 (m) (1.44) Diện tích đáy móng khối quy ước: Fqư = 6.79 x 9.19 = 62.4(m2) (1.45) Lực tác dụng đáy hố móng quy ước Tải tiêu chuẩn tác dụng lên khối móng quy ước : - Trọng lượng đất khối móng quy ước ( không kể trọng lượng cọc) Trọng lượng móng khối quy phạm vi lớp có tính đến đẩy nổi: tc N = Fq# x Hmq# x gdn=62.4x31.55x10.5 = 20671.56(kN) - Trọng lượng thân đài: Gđ = 25 x 1.6 x 1.6 x = 256 (kN) - Trọng lượng hệ cọc: Gc = 1.1 x x 0.5024 x 31.45 x 25 = 2172.57 (kN) - Tải trọng tiêu chuẩn tâm khối móng quy ước: SVTH: Đỗ Văn Viễn MSSV: 106104111 Footer Page 173 of 146 Trang : 170 Header Page 174 of 146 Thiết kế trụ sở văn phòng cty cp-xd số GVHD:Pgs.Ts Võ Phán => Ntcqu= 3598.5 + 20671.56 + 256 + 2172.57 = 26698.63 (kN) - Moment tiêu chuẩn tâm khối móng quy ước:  Mxqutc = 19.16 + x 32.3 = 212.96 (kN)  Myqutc = 287.7 + 26.7 x 32.3 = 1150 (kN) - Ứng suất đáy khối móng quy ước : N ptbtc  tc max P tc Pmin  tc qu Fqu N  tc qu Fqu N Fqu tc qu   26698.63  427.86 (kN/m2) 62.4 M  tc xqu Wx M Wx tc xqu  M  tc yqu Wy M Wy tc yqu   26698.63 212.96 1150 =442.9(kN/m2)   62.4 70.62 95.57 26698.63 212.96 1150 = 412.81 (kN/m2)   62.4 70.62 95.57 Trong Wx Wy – Momen chống uốn khối móng quy ước Wx  9.19 x6.79 6.79 x9.19  70.62(m3 ) , Wy   95.57(m3 ) 6 Hình 2.10: Khối móng quy ước e Áp lực tiêu chuẩn đáy móng khối quy ước SVTH: Đỗ Văn Viễn MSSV: 106104111 Footer Page 174 of 146 Trang : 171 Header Page 175 of 146 Thiết kế trụ sở văn phòng cty cp-xd số GVHD:Pgs.Ts Võ Phán Cường độ tính toán đất mũi cọc: Công thức : Rm = m1 m2 (A.Bm. +B.Hm.’ + D.c) K tc Trong đó: Ktc = (hệ số độ tin cậy, tiến hành khoan khảo sát trường); m1, m2 : Hệ số điều kiện làm việc đất dạng kết cấu công trình tác động qua lại với đất); m1 = 1; m2 = 1; Hm = 33.2 m; c = 9.70 kN/m2;  : Dung trọng đất bên mũi cọc, lấy với đn= 10.2 (kN/m3); ’ : Dung trọng trung bình đất từ đáy móng khối qui ước trở lên;  h ’ =  i i  9.6 (kN/m3) ; (2.81) h i A, B , D: Hệ số tra bảng phụ thuộc góc ma sát (o) mũi cọc Ta có :  = 24.47o, Suy ra: A = 0.75; B = 3.89; D = 6.48 => Rm = 1x1 (0.75x9.19x10.5 + 3.89x33.2x9.6 + 6.48x9.7) = 1375.05 (kN/m2) ptbtc  R tc  tc Điều kiện để ổn đònh : pmax  1.2R tc  tc pmin  tc Ta thấy Ptb  427.86 (kN/m ) < Rtc = 1375.05 (kN/m2) tc Pmax  442.9 (kN/m2) < 1.2Rtc = 1650.1 (kN/m2) tc Pmin  412.81 (kN/m2) > Vậy đất đáy khối móng qui ước ổn đònh f Tính lún theo phương pháp phân tầng cộng lún Tính tương tự móng cọc ép Theo [TCXD 45 -78] giới hạn chòu lún độ sâu có: zgl < 0.2bt Dùng phương pháp cộng lún lớp: S = Si ; Si =  Eoi  itb hi Trong đó: SVTH: Đỗ Văn Viễn MSSV: 106104111 Footer Page 175 of 146 Trang : 172 Header Page 176 of 146 Thiết kế trụ sở văn phòng cty cp-xd số GVHD:Pgs.Ts Võ Phán + Eoi = 17500 (kN/m2) phụ thuộc vào lớp đất (Tra bảng 1.2 trang 29 sách móng thầy Châu Ngọc Ẩn) + i=0.8 : Hệ số không thứ nguyên để hiệu chỉnh cho sơ đồ tính toán đơn giản hóa, lấy cho trường hợp Tính lún đáy móng khối qui ước: Lqu = 10.0 (m) Bqu = 10.0 (m) Áp lực thân mũi cọc: bt = (i.hi) = 317.9 (kN/m2) Áp lực gây lún tâm diện tích đáy móng khối qui ước: gl = tbtc - bt gl = 427.86 – 317.9 = 109.96 kN/m2 Tại lớp đất, ta xác đònh trò số:  ibt   z   ( i hi ) : Áp lực thân (2.34) igl = k o  itb (igl = gl z0 : Áp lực gây lún (2.35) gl + i+1 )/2 Trò số ko tra bảng ứng với 2Z L tỷ số : (z tính từ đáy móng khối qui ước) B B Chia đất mũi cọc thành lớp có chiều dày: hi  Bqu = 2.29 m, lấy hi = 2.0 m (2.36) Chia thành lớp dày 2.0 m, lập bảng tính sau: Bảng 2.5: Ứng suất tải trọng trọng lượng thân ĐIỂM Z Lqu (m) Bqu 2Z Bqu 0.00 2.00 4.00 1.00 1.00 1.00 0.44 0.87 Ko  igl  ibt kN/m2 kN/m2 109.96 317.9 0.94 100.5 338.9 0.75 75.4 380.9  ibt  igl 2.89 3.37 5.05 Nhận thấy điểm (z = 4.0 m) có  igl > 0.2  ibt Vậy phạm vi chòu nén đáy móng khối qui ước Hcn = m SVTH: Đỗ Văn Viễn MSSV: 106104111 Footer Page 176 of 146 Trang : 173 Header Page 177 of 146 Thiết kế trụ sở văn phòng cty cp-xd số  S= 0.8 GVHD:Pgs.Ts Võ Phán 109.96 75.4 ( + 100.5+ )= 0.018 m 17500 2 Tổng độ lún : S = Si = 1.8 cm < [S] = 8.0 cm Thỏa điều kiện độ lún Hình 2.4: Biểu đồ ứng suất g Tính đài cọc bố trí thép cho đài Kiểm tra điều kiện xuyên thủng SVTH: Đỗ Văn Viễn MSSV: 106104111 Footer Page 177 of 146 Trang : 174 (2.37) Header Page 178 of 146 Thiết kế trụ sở văn phòng cty cp-xd số GVHD:Pgs.Ts Võ Phán Hình 2.11: Sơ đồ tính xuyên thủng Việc tính toán đâm thủng, tháp đâm thủng có độ dốc 450, đài cọc, tháp đâm thủng có góc nghiêng khác 450 nên kiểm tra theo công thức: Pxt £ Pcx = aRbtumho ho c Trong đó: Pxt : Lực gây xuyên thủng thiên an toàn ta lấy lực dọc tác dụng tác dụng lên đài cọc ; u = 2( hc + bc + 2c ) =  (0.6 + 0.6 +  0.85) = 5.8 m Với bc, hc : Kích thước tiết diện cột; h0 : Chiều cao hữu ích đài, ho = 1.45 m SVTH: Đỗ Văn Viễn MSSV: 106104111 Footer Page 178 of 146 Trang : 175 Header Page 179 of 146 Thiết kế trụ sở văn phòng cty cp-xd số GVHD:Pgs.Ts Võ Phán Rbt : Cường độ tính toán chòu kéo bêtông;  : hệ số phụ thuộc loại bê tông Với bê tông nặng  = 1; c = 0.85m 1.45 = 15063 kN 0.85 Pxt  N tt  4138.3(kN )  Pcx  15063(kN ) Pcx = 110505.81.45 Do chiều cao đài ho = 1.45 m thỏa mãn điều kiện để đài không bò cột chọc thủng Vậy đài không bò chọc thủng h Tính cốt thép Hình 2.12: Sơ đồ tính đài móng Phản lực tác dụng lên cọc móng tính theo công thức: P tt i  tt N tt M xtt yi M y xi   nC  yi2  xi2 SVTH: Đỗ Văn Viễn MSSV: 106104111 Footer Page 179 of 146 Trang : 176 Header Page 180 of 146 Thiết kế trụ sở văn phòng cty cp-xd số GVHD:Pgs.Ts Võ Phán P1tt  Pmin = 1988.5 (kN) P2tt  Pmax = 2336.7(kN) Xem đài cọc làm việc công-xôn, mặt ngàm qua mép cột, chòu tác dụng phản lực đầu cọc nằm mặt ngàm 2150 1250 Hình 2.13: Sơ đồ tính cốt thép Mômen uốn tương ứng lực P = Pm gây mặt ngàm I-I II-II xác đònh theo công thức: MI = Pi Li1 ; MII = Pi Li2 Moment tương ứng vói mặt ngàm I-I: MI = Li1 x (P2) = 0.6 2336.7 = 1402.02 (kN.m) Diện tích cốt thép theo phương X : AsI  MI 1402.02 x100 = 38.37 (cm2)  0.9ho Rs 0.9 x1.45x 2800 Chiều dài : Lth = L – x 50 = 4000 – 100 = 3900 mm = 3.9 (m) Khoảng cách cần bố trí cốt thép dài: 4000 – x 50= 3900 mm Chọn 16 18  As = 40.8 cm2 Khoảng cách a = 250 mm Thép theo phương cạnh ngắn đặt theo cấu tạo lấy 18 a = 250mm Bảng 2.12: Bảng tính cốt thép cho đài móng Mặt Ngàm Theo phương L : MI Theo phương cạnh ngắn M (kN.m) 1402.02 - As (cm ) 38.37 40.8 100 - 20 16 40.2 200 Thép đỉnh đài bố trí f14 a200 theo phương SVTH: Đỗ Văn Viễn MSSV: 106104111 Footer Page 180 of 146 As Thép Chọn 16 18 Trang : 177 a (mm) Chọn Header Page 181 of 146 Thiết kế trụ sở văn phòng cty cp-xd số GVHD:Pgs.Ts Võ Phán Thép trung gian bố trí f10 a250 theo phương, bố trí lớp thép trung gian Chi tiết bố trí thép cho cọc đài cọc móng M02 thể vẽ NM Bố trí thép cho cọc khoan nhồi : thể vẽ NM-02 SVTH: Đỗ Văn Viễn MSSV: 106104111 Footer Page 181 of 146 Trang : 178 ... Trang:3 HeaderThiế Paget 7Kế of 146 Trụ Sở Văn Phòng C .Ty CP-XD Số      Diện tích văn phòng: Diện tích văn phòng công ty: Diện tích văn phòng cho thuê: Mật độ xây dựng: Cấp công trình : GVHD: PGS.TS... sở công ty mà vừa làm văn phòng cho thuê Do công trình Trụ Sở Văn Phòng Công Ty Cổ Phần Xây Dựng Số số 137 đường Lê Quang Đònh, quận Bình Thạnh Thành phố Hồ Chí Minh dự án thiết thực mang tính... 346.5x6 .5= 2 252 . 25 (daN) gD2 = 346.5x8.7= 3014.77 (daN) gD3 = 254 .4x6 .5= 1 653 .6 (daN) gD4 = 254 .4x8.7= 2213.3 (daN) gD5 = 673.75x6 .5 = 4379.4 (daN) gD6 = 673.75x8.7= 58 61.6 (daN) gD7 = 495x6.5