Vẽ thanh truyền và tính bền thanh truyền

Đề thiết kế môn học môn đcđt đề 25 Loại động Hành trình công tác S Đờng kính xi lanh D 1D6 180mm 150mm Số xi lanh i Tỷ số nén 15 Công suất động Nc 200 mã lực Số vòng quay n 1500 vg/ph Suất tiêu hao nhiên liệu gc g/ml.h Góc mở sớm xupap nạp 200 Góc đóng muộn xupap nạp 48 Góc mở sớm xupap thải 480 Góc đóng muộn xupap thải 200 Góc phun sớm s áp suất cuối hành trình nạp pa 240 0,09 (MPa) áp suất khí sót pr 0,105 (MPa) áp suất cuối hành trình nén pc 3,6 (MPa) áp suất cực đại pz 5,6 (MPa) áp suất cuối hành trình dãn nở pb 0,353(MPa) Khối lợng nhóm piston mnp 5,2 kg Khối lợng nhóm truyền mtt 5,6 kg Yêu cầu: Vẽ truyền tính bền Thanh Truyền Giáo viên hớng dẫn Lê Hoài Đức i vẽ đồ thị công p-v n1 = 1,368 (chỉ số nén đa biến) n2 = 1,284 (chỉ số giãn nở đa biến) = 1,5 (tỷ số giãn nở sớm) p =0.025 (MPa/mm) v =0.0125 (l/mm) Vh = S.D2/4 = 0,14.3,14.0,1352/4 = 0,002 (m3) = (l) Vc = Vh = = 0,125 (l) 17 Va = Vc + Vh = 0,125 + = 2,125 (l) Lấy lVh = 2R = 160 (mm).( lVh:thể tích làm việc xi lanh) Xác định điểm tính toán : điểm a (Va ; Pa) = (170 ; 3,4) điểm b (Vb ; Pb) = (170 ; 11,6) điểm c (Vc ; Pc) = (10 ; 164) điểm z (Vz ; Pz) = (10 ; 262,3) điểm r (Vr ; Pr ) = (10 ; 4,4) Xác định điểm z : VZ = .Vc = 1,5.0,125 = 0,1875 (l) ; lVz' = 15 (mm) điểm z(15 ; 262,3) Vẽ đờng cong ac ; zb qua điểm trung gian tơng ứng ci, bi l1= 50 (mm); l2= 90 (mm); l3= 130 (mm) n1 V Pci = Pa a Vci l = Pa a li V Pbi = Pz z Vbi n2 n1 .Vc = Pz Vbi n2 .l = Pz c li n2 1, 368 170 Pc1 = 0,085 50 = 0,453( MPa ) lPc1= 18 (mm) 1, 368 170 Pc = 0,085 90 = 0,203( MPa ) lPc2= (mm) 1, 368 170 Pc = 0,085 130 = 0,123( MPa ) lPc3= (mm) 1, 284 1,5.10 Pb1 = 6,5584 50 = 2,353( MPa ) lPb1= 94 (mm) 1, 284 1,5.10 Pb = 6,5584 90 = 1,106( MPa ) lPb2= 44 (mm) 1, 284 1,5.10 Pb = 6,5584 130 = 0,69( MPa ) lPb3= 28 (mm) Hiệu đính đồ thị công đờng tròn brich Vẽ phía ĐCD điểm O1 đoạn OO1 = R/2 = 70/2.4 = 8,75 (mm) Hiệu đính b: Góc mở sớm xupap thải = 48o Hiệu đính c: Góc phun sớm s = 28o Hiệu đính c: Pc = Pc + (Pz - Pc ) = 4,099 + (6,5584 - 4,099) = 4,9188 (MPa) Hiệu đính b: Pb = Pb - (Pb - Pr) = 0,2905 - (0,2905 - 0,11) = 0,20025 (MPa) Hiệu đính z: Pmax = 375o ii tính toán động học cấu trục khuỷu truyền nhiệm vụ chủ yếu động học cấu trục khuỷu truyền nghiên cứu quy luật chuyển động piston 2.1 Chuyển vị piston Chuyển vị piston x đựơc xác định theo công thức sau: x = R.{(1-cos) + (1- cos2)} với x - chuyển vị piston (mm) R - bán kính quay trục khuỷu R = S/2 = 140/2 = 70 (mm) = 0,07(m) - góc quay trục khuỷu (o) Đặt A = (1-cos) + (1- cos2) x = R.A Chọn = Lập bảng giá trị: () 10 20 30 40 50 A x = R.A(mm) () 0.000 0.000 180 0.019 1.327 190 0.075 5.245 200 0.165 11.566 210 0.286 19.992 220 0.431 30.140 230 A x = R.A(mm) 2.000 140.000 1.989 139.200 1.954 136.802 1.897 132.809 1.818 127.238 1.716 120.130 60 70 80 90 100 110 120 130 140 150 160 170 180 0.594 0.768 0.948 1.125 1.295 1.452 1.594 1.716 1.818 1.897 1.954 1.989 2.000 41.563 53.785 66.331 78.750 90.642 101.668 111.563 120.130 127.238 132.809 136.802 139.200 140.000 240 250 260 270 280 290 300 310 320 330 340 350 360 1.594 1.452 1.295 1.125 0.948 0.768 0.594 0.431 0.286 0.165 0.075 0.019 0.000 111.563 101.668 90.642 78.750 66.331 53.785 41.563 30.140 19.992 11.566 5.245 1.327 0.000 160 140 120 100 80 60 40 20 0 30 60 90 120 150 180 210 240 270 300 330 360 Hình 1: Đồ thị chuyển vị Pittong Ngoài độ dịch chuyển x đợc xác định phơng pháp hình học : x = R.{(1-cos) + (1- cos2)} x1 = R (1-cos) ; x2 = R .(1- cos2) Vẽ hai vòng tròn R1& R2: àR= 1,4 (mm/mm) R= 70 (mm) R1= 50 (mm); R = 4,375 (mm) R2= 3,125 (mm); 2.2 Tốc độ piston Tốc độ piston Vp đợc xác định theo công thức: Vp = R..(sin + sin2) (m/s) Đặt B = sin + sin2 Vp = R..B = 2.n/60 = 2.1500/60 = 157 (rad/s) với = 1/4 Lập bảng giá trị: () 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 110 120 130 140 150 160 170 180 B 0.000 0.216 0.422 0.608 0.766 0.889 0.974 1.020 1.028 1.000 0.942 0.859 0.758 0.643 0.520 0.392 0.262 0.131 0.000 Vp(m/s) 0.000 2.378 4.642 6.685 8.417 9.772 10.707 11.210 11.293 10.990 10.353 9.444 8.328 7.066 5.711 4.305 2.876 1.439 0.000 B 0.000 -0.131 -0.262 -0.392 -0.520 -0.643 -0.758 -0.859 -0.942 -1.000 -1.028 -1.020 -0.974 -0.889 -0.766 -0.608 -0.422 -0.216 0.000 () 180 190 200 210 220 230 240 250 260 270 280 290 300 310 320 330 340 350 360 Vp(m/s) 0.000 -1.439 -2.876 -4.305 -5.711 -7.066 -8.328 -9.444 -10.353 -10.990 -11.293 -11.210 -10.707 -9.772 -8.417 -6.685 -4.642 -2.378 0.000 15000 10000 5000 0 30 60 90 120 150 180 210 240 270 300 330 360 -5000 -10000 -15000 Hình 2: Đồ thị vận tốc Pittong Ngoài tốc độ V piston đợc xác định phơng pháp hình học : Vp = R..(sin + sin2) V1= R..sin ; V2= R. sin2 ; Vẽ hai vòng tròn R1& R2: àR= 0,22 (mm/mm) R = 11 (mm) R1= 50 (mm); R = 1,4 (mm) R2= 6,4 (mm); 2.3 Gia tốc piston Gia tốc piston Jp đợc xác định theo công thức sau: Jp = R.2.(cos + .cos2) (m/s2) Đặt C = cos + .cos2 Jp = R.2.C Lập bảng giá trị: () 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 110 120 130 140 150 160 170 180 C 1.250 1.220 1.131 0.991 0.809 0.599 0.375 0.151 -0.061 -0.250 -0.409 -0.534 -0.625 -0.686 -0.723 -0.741 -0.748 -0.750 -0.750 Jp = R.C (m/s) 2,156.788 2,104.560 1,951.813 1,709.945 1,396.661 1,034.181 647.036 259.693 -105.726 -431.358 -704.961 -920.571 -1,078.394 -1,183.989 -1,246.852 -1,278.587 -1,290.935 -1,293.873 -1,294.073 () 180 190 200 210 220 230 240 250 260 270 280 290 300 310 320 330 340 350 360 C -0.750 -0.750 -0.748 -0.741 -0.723 -0.686 -0.625 -0.534 -0.409 -0.250 -0.061 0.151 0.375 0.599 0.809 0.991 1.131 1.220 1.250 Jp = R.C (m/s) -1,294.073 -1,293.873 -1,290.935 -1,278.587 -1,246.852 -1,183.989 -1,078.394 -920.571 -704.961 -431.358 -105.726 259.693 647.036 1,034.181 1,396.661 1,709.945 1,951.813 2,104.560 2,156.788 2500000 2000000 1500000 1000000 500000 0 30 60 90 120 150 180 210 240 270 300 330 360 -500000 -1000000 -1500000 -2000000 Hình 3: Đồ thị gia tốc Pittong Ngoài gia tốc JP piston đợc xác định phơng pháp hình học : Jp = R.2.(cos + .cos2) J1 = R.2 ; J2= R.2 ; Vẽ hai vòng tròn R1& R2: àR= 34 (mm/mm) R = 1725 (mm) R1= 51 (mm); R = 431 (mm) R2= 12,7 (mm); III Tính toán động lực học Khi động làm việc, cấu trục khuỷu truyền (CCTKTT) nói riêng động nói chung chịu tác dụng lục nh lực khí thể, lực quán tính, trọng lực lực ma sát Khi tính toán động lực học, ta xét lực có giá trị lớn lực khí thể lực quán tính Mục đích việc tính toán động lực học xác định lực hợp hai loại lực tác dụng lên CCTKTT mô men chúng gây để làm sở cho việc tính toán cân động cơ, tính toán sức bền chi tiết, nghiên cứu trạng thái mài mòn tính toán dao động xoắn hệ trục khuỷu 3.1 Lực khí thể Pkt Từ đồ thị công P-V ta vẽ đợc đồ thị lực Pkt phơng pháp đồ thị 3.2 Lực quán tính Pj Pj = - mj'.R2(cos + cos2) mj' - khối lợng chuyển động tịnh tiến quy dẫn đơn vị diện tích đỉnh piston mj ' = mj Fp = mnp + m1 Fp mnp - Khối lợng nhóm piston; mnp = 4,585 (kg) m1 - Khối lợng truyền tập trung tâm đầu nhỏ truyền lấy m1 = 0,365.mtt = 0,365.3,65 = 1,332 (kg) mtt - Khối lợng nhóm truyền Fp - Diện tích đỉnh piston 3,14.1352 = 0,0143139 (m2) 4.10 4,58 + 1,332 mj ' = = 413,392 (Kg/m2) 0,0143139 Fp = .D2/4 = Xây dựng đồ thị Pj phơng pháp Tôlê: Pjmax = mj' jmax = mj'.R .(1+ ) 10-6 = 413,392 70.10-3 1572 (1+0,25) 10-6 = 0,8916 (MPa/m2) AE= 36 (mm) Pjmin = -mj' jmin = mj'.R .(1- ) 10-6 = 413,392 70.10-3 1572 (1-0,25) 10-6 = -0,535 (MPa/m2) BF= 21,4 (mm) Pjtb = -mj' jtb = mj'.R .3 10-6 = 413,392 70.10-3 1572 0,25) 10-6 = -0,535 (MPa/m2) MK= 36 (mm) 3.3 Cộng đồ thị P = Pj + Pkt 3.4 Hợp lực mômen tác dụng lên cấu trục khuỷu truyền P kt N P tt A P Pk P tt Z R T O N P tt P P tt Lực tác dụng chốt piston P đẩy truyền (hình 3.1), đợc xác định theo công thức: P = Pkt + Pj Trong P đợc phân thành hai thành phần: Ptt - Tác dụng đờng tâm truyền N - Tác dụng phơng thẳng góc với đờng tâm xylanh kt = tt + Rời Ptt xuống tâm chốt khuỷu phân thành hai thành phần: Lực tiếp tuyến T lực pháp tuyến Z T = Pttsin( + ) = P sin( + )/cos Z = Ptt cos( + ) = P cos( + )/cos (o) 30 60 90 120 150 180 210 240 P (mm) sin( + )/cos -34 0.0000 -34 0.6091 -14 0.9769 0.9999 15 0.7551 18.5 0.3909 20 0.0001 19 -0.3908 17 -0.7552 T (mm) cos( + )/cos 0.00 1.0000 -20.71 0.8030 -13.68 0.3079 6.00 -0.2582 11.33 -0.6921 7.23 -0.9290 0.00 -1.0000 -7.43 -0.9290 -12.84 -0.6921 Z (mm) -34.00 -27.30 -4.31 -1.55 -10.38 -17.19 -20.00 -17.65 -11.76 10 270 300 330 360 390 420 450 480 510 540 570 600 630 660 690 720 375 10 -2 20 152 133 58 42 38.5 33 31 25 19 -9 -30 -34 218 -1.0002 -0.9770 -0.6090 0.0002 0.6092 0.9768 0.9997 0.7550 0.3910 0.0003 -0.3907 -0.7553 -1.0004 -0.9771 -0.6089 0.0004 0.3216 -10.00 1.95 -12.18 0.03 81.03 56.65 41.99 29.07 12.90 0.01 -9.77 -14.35 -9.00 8.79 18.27 -0.01 70.12 -0.2582 0.3079 0.8030 1.0000 0.8030 0.3079 -0.2582 -0.6921 -0.9290 -1.0000 -0.9290 -0.6921 -0.2582 0.3079 0.8030 1.0000 0.9491 -2.58 -0.62 16.06 152.00 106.80 17.86 -10.84 -26.64 -30.66 -31.00 -23.23 -13.15 -2.32 -2.77 -24.09 -34.00 206.91 3.5 Đồ thị véctơ phụ tải tác dụng lên chốt khuỷu Từ gốc O dựng xuống phía dới theo chiều trục Oz điểm O cho: OO = Pk2 = -m2R. với m2 - Khối lợng truyền quy dẫn tâm chốt khuỷu đơn vị diện tích m2 = 0,635.mtt = 0,635.3,65= 2,32 (Kg) m2 = m2/Fp = 2,32/0,0143139 = 161,923 (Kg/m2) Pk2 = -161,923 0,07 1572.10-6 = - 0,28 (MPa/m2) Khoảng dịch chuyển : L = Pk2/p = 0,28/0,025 = 11,2 (mm) 3.6 Đồ thị khai triển véctơ phụ tải lên chốt khuỷu Qcb- Qcb = T + Z + Pk Căn vào đồ thị véctơ phụ tải tác dụng lên chốt khuỷu, vẽ đồ thị Q - Căn vào đồ thị Q - đếm số ô ta có tổng diện tích (mm 2) với chiều dài 360 (mm) Ta tìm đợc Qtb: 11 Qtb = 14400/360 = 40 (mm) Do hệ số va đập là: = Kmax/Ktb= Qmax /Qtb = 208/40= 5,2 > NX: Kmax bé trị số Kmax cho phép nhiều thoả mãn Nếu không ta phải tăng lực quán tính chuyển động quay cách tăng khối lợng m2 tăng khối lợng cổ biên 3.7 Đồ thị mài mòn Đồ thị mài mòn chốt khuỷu thể trạng thái hao mòn trục vị trí chịu tải để khoan lỗ dầu Để vẽ đồ thị mài mòn, ta tiến hành vẽ vòng tròn có bán kính R (chọn R= 250(mm) tợng trng cho chốt khuỷu, sau chia vòng tròn thành 12 phần đợc đánh số thứ tự nh vẽ Tiến hành lập bảng tính điểm với giả thiết phạm vi ảnh hởng lực điểm 1200 sang phía, ta xác định đợc độ dài đoạn thẳng biểu diễn giá trị Q điểm chia tơng ứng với tỉ lệ àQ = 15 (mm/mm) Sau xác định đợc tất điểm ta tiến hành nối điểm lại đợc đồ thị mài mòn chốt khuỷu Bảng giá trị hợp lực tác dụng mặt chốt khuỷu Q0 141 141 141 Q1 51 51 51 51 Q2 16 16 16 16 16 8 8 7 7 7 7 7 162 162 162 162 162 138 138 138 138 138 48 48 48 48 Q3 Q4 Q5 Q6 Q7 Q8 10 11 141 141 51 48 12 Q9 54 54 54 54 54 78 78 78 78 177 177 177 501 Q10 78 Q11 177 177 Qi 463 393 223 89 200 409 480 495 498 lQi 30,9 26,2 14,9 5,9 13,3 21,5 24,1 27,3 32 33 33,2 33,4 322 362 13 Từ đồ thị mài mòn cho thấy cung chịu tải nhỏ chốt khuỷu, nh ta chọn điểm cung để làm vị trí khoan lỗ đầu IV Tính bền đầu nhỏ truyền: 38 +0.039 - 0.05 r2= 20 A c s=5 ỉ40 11 r1=14.5 c ỉ29 +0.023 A 35 = H/2+1 b b H=31 2x45 lđn=18 +0.1 -0.01 217 0.1 24 +0.1 -0.5 38 27 A A R1 00 R170 ỉ 0.5x45 R3 42 24 +0.1 +0.28 39 +0.1 10 27 38 - 0.5 R2 10 ỉ65 +0.28 R3 38 b-b ỉ65 99 2l ỗỉ 11 +0.025 a-a 81 14 R6 d2 40 Xét tỷ số: d = < 1,5 loại đầu nhỏ mỏng, tính theo lý thuyết 29 cong bị ngàm tiết diện chuyển tiếp từ đầu nhỏ đến thân Lực tác dụng lên đầu nhỏ chịu kéo lực quán tính nhóm piston Pj = Mnp.R 2.(1+) = 4,585.70.10-3 1572.(1+0,25).10-6 =0,00954 (MPa) =(d1+ d2)/4 : bán kính trung bình đầu nhỏ =(29+ 40)/4= 17,25 (mm) Phơng pháp tính: * Coi đầu nhỏ dầm cong đợc ngàm hai đầu, vị trí ngàm chỗ chuyển tiếp đầu nhỏ thân ( tiết diện C-C) ứng với góc bằng: H / + 31 / + 35 = 900+ arccos( r + )= 900+ arccos( ) = 1140 20 + 35 Do tính chất đối xứng ngàm nên tính toán, ta cắt bỏ nửa thay lực pháp tuyến mômen uốn NA MA tính gần theo biểu thức sau: NA A q A MA = 0,00954.17,25.10-3.(0,00033.114 0,0297) = 1,3.10-6 NA= Pj.(0,572 - 0,0008) MA= Pj..(0,00033- 0,0297) (MN.mm) (MN.mm) (MN) =0,00954.(0,572 - 0,0008) = 0,00545 B B C C (MN) Giá trị biểu thức đợc tính theo độ; * Lực tác dụng dầm cong có bán kính cong bán kính trung bình đầu nhỏ lực phân bố có giá trị bằng: 15 q= = Pj = M np R. (1 + ) 0,00954 = 0,276 2.17,25.10 (MN/m) (MN/m) Tính mômen uốn lực kéo tiết diện nguy hiểm C-C: MjC = MA + NA..(1- cos) - 0,5Pj..(sin- cos) (MN.m) MjC = 1,3.10-6 + 0,00545.17,25.10-3.(1- cos114) -0,5.0,00954.17,25.10-3.(sin114- cos114) = 2,49.10-5 (MN.m) NjC = 0,00545 cos114+ 0,5.0,00954.(sin114- cos114) (MN) = 0,00408 (MN) Đầu nhỏ đợc ép căng bạc lót nên có biến dạng đồng thời đầu nhỏ bạc lót Trong đầu nhỏ chịu biến dạng kéo, bạc lót chịu biến dạng nén Do vậy, làm việc đầu nhỏ truyền không chịu toàn lực kéo Nj mà phải chịu phần lực kéo đó, đặc trng hệ số giảm tải Hệ số phụ thuộc vào độ cứng chi tiết mối ghép ( bạc lót đầu nhỏ) đợc xác định nh sau: E d Fd = E F + E F d d b b Ed, Fd : mômen đàn hồi tiết diện dọc đầu nhỏ Ed= 2,2.105 (MN/m2) Fd= lđ.(d2- d1) (m2) Eb, Fb : mômen đàn hồi tiết diện dọc bạc lót Eb = 1,15.105 (MN/m2) 2,2.105.38( 40 29) = 2,2.105.38( 40 29) + 1,15.105.38.1,5.2 = 0,875 16 Do vậy, ứng suất đầu nhỏ : + s s nj = [ M jC s(2 + s ) + N jC ] l s d tj = [- M jC s(2 s ) + N jC ] l s d ld, s: chiều dài chiều dày đầu nhỏ + s nj = [ M jC s(2 + s ) + N jC ] l s d 6.17,25 + 5,5 = [ 2.0,0000249 5,5.10 3.(2.17,25 + 5,5) + 0,875.0,00408 ] 38.5,5.10 = 135 (MN/m2) s tj = [- M jC s(2 s ) + N jC ] l s d 6.17,25 5,5 = [- 2.0,0000249 5,5.10 3.(2.17,25 5,5) + 0,875.0,00408 ] 38.5,5.10 = 129 (MN/m2) nj tj 17 Mục lục : đề I Vẽ đồ thị công P-V II Tính toán động học cấu trục khuỷu- truyền 2.1 Chuyển vị pittong 2.2 Tốc độ pittong 2.3 Gia tốc pittong III Tính toán động lực học 3.1 Lực khí thể Pkt 3.2 Lực quán tính Pj 3.3 Cộng đồ thị 3.4 Hợp lực mômen tác dụng lên cấu trục khuỷuthanh truyền 3.5 Đồ thị véctơ phụ tải tác dụng lên chốt khuỷu 3.6 Đồ thị khai triển véctơ phụ tải tác dụng lên chốt khuỷu 3.7 Đồ thị mài mòn IV Tính bền đầu nhỏ truyền Trang 10 10 10 11 12 13 14 14 16 18 [...]... khuỷu- thanh truyền 2.1 Chuyển vị của pittong 2.2 Tốc độ của pittong 2.3 Gia tốc của pittong III Tính toán động lực học 3.1 Lực khí thể Pkt 3.2 Lực quán tính Pj 3.3 Cộng đồ thị 3.4 Hợp lực và mômen tác dụng lên cơ cấu trục khuỷuthanh truyền 3.5 Đồ thị véctơ phụ tải tác dụng lên chốt khuỷu 3.6 Đồ thị khai triển véctơ phụ tải tác dụng lên chốt khuỷu 3.7 Đồ thị mài mòn IV Tính bền đầu nhỏ thanh truyền. .. 35 2 1 Do tính chất đối xứng của ngàm nên khi tính toán, ta cắt bỏ đi một nửa và thay thế nó bằng một lực pháp tuyến và mômen uốn NA và MA tính gần đúng theo biểu thức sau: NA A q A MA = 0,00954.17,25.10-3.(0,00033.114 0,0297) = 1,3.10-6 NA= Pj.(0,572 - 0,0008) MA= Pj..(0,00033- 0,0297) (MN.mm) (MN.mm) (MN) =0,00954.(0,572 - 0,0008) = 0,00545 B B C C (MN) Giá trị trong 2 biểu thức trên đợc tính theo... vậy, khi làm việc đầu nhỏ thanh truyền không chịu toàn bộ lực kéo Nj mà chỉ phải chịu một phần lực kéo đó, đặc trng bằng hệ số giảm tải Hệ số phụ thuộc vào độ cứng của các chi tiết mối ghép ( bạc lót và đầu nhỏ) đợc xác định nh sau: E d Fd = E F + E F d d b b Ed, Fd : mômen đàn hồi và tiết diện dọc đầu nhỏ Ed= 2,2.105 (MN/m2) Fd= lđ.(d2- d1) (m2) Eb, Fb : mômen đàn hồi và tiết diện dọc bạc lót Eb... 3.7 Đồ thị mài mòn Đồ thị mài mòn chốt khuỷu thể hiện trạng thái hao mòn của trục và vị trí chịu tải ít để khoan lỗ dầu Để vẽ đồ thị mài mòn, ta tiến hành vẽ vòng tròn có bán kính R (chọn R= 250(mm) tợng trng cho chốt khuỷu, sau đó chia vòng tròn thành 12 phần đều nhau và đợc đánh số thứ tự nh bản vẽ Tiến hành lập bảng tính tại mỗi điểm với giả thiết phạm vi ảnh hởng của lực tại mỗi điểm là 1200 sang... lỗ đầu IV Tính bền đầu nhỏ thanh truyền: 3 38 +0.039 - 0.05 3 4 r2= 20 A c s=5 5 ỉ40 4 11 r1=14.5 c ỉ29 +0.023 A 8 35 1 = H/2+1 b b H=31 4 2x45 5 lđn=18 +0.1 5 -0.01 217 0.1 7 24 +0.1 -0.5 38 27 A A 7 R1 00 5 R170 3 ỉ 0.5x45 6 R3 42 24 +0.1 +0.28 39 4 +0.1 10 27 38 - 0.5 5 R2 10 ỉ65 +0.28 9 R3 38 b-b ỉ65 99 2l ỗỉ 11 +0.025 7 a-a 81 14 7 R6 5 d2 40 Xét tỷ số: d = < 1,5 loại đầu nhỏ mỏng, tính theo... thuyết thanh 29 1 cong bị ngàm ở tiết diện chuyển tiếp từ đầu nhỏ đến thân Lực tác dụng lên đầu nhỏ khi chịu kéo chỉ là lực quán tính của nhóm piston Pj = Mnp.R 2.(1+) = 4,585.70.10-3 1572.(1+0,25).10-6 =0,00954 (MPa) =(d1+ d2)/4 : bán kính trung bình đầu nhỏ =(29+ 40)/4= 17,25 (mm) Phơng pháp tính: * Coi đầu nhỏ là một dầm cong đợc ngàm hai đầu, vị trí ngàm là chỗ chuyển tiếp giữa đầu nhỏ và thân... lợng thanh truyền quy dẫn về tâm chốt khuỷu trên một đơn vị diện tích m2 = 0,635.mtt = 0,635.3,65= 2,32 (Kg) m2 = m2/Fp = 2,32/0,0143139 = 161,923 (Kg/m2) Pk2 = -161,923 0,07 1572.10-6 = - 0,28 (MPa/m2) Khoảng dịch chuyển : L = Pk2/p = 0,28/0,025 = 11,2 (mm) 3.6 Đồ thị khai triển véctơ phụ tải lên chốt khuỷu Qcb- Qcb = T + Z + Pk 2 Căn cứ vào đồ thị véctơ phụ tải tác dụng lên chốt khuỷu, vẽ đồ... s: chiều dài và chiều dày đầu nhỏ 6 + s 1 nj = [ 2 M jC s(2 + s ) + N jC ] l s d 6.17,25 + 5,5 1 = [ 2.0,0000249 5,5.10 3.(2.17,25 + 5,5) + 0,875.0,00408 ] 38.5,5.10 6 = 135 (MN/m2) 6 s 1 tj = [- 2 M jC s(2 s ) + N jC ] l s d 6.17,25 5,5 1 = [- 2.0,0000249 5,5.10 3.(2.17,25 5,5) + 0,875.0,00408 ] 38.5,5.10 6 = 129 (MN/m2) nj tj 17 Mục lục : đề bài I Vẽ đồ thị công P-V II Tính toán động... 2.17,25.10 3 (MN/m) (MN/m) Tính mômen uốn và lực kéo tại tiết diện nguy hiểm C-C: MjC = MA + NA..(1- cos) - 0,5Pj..(sin- cos) (MN.m) MjC = 1,3.10-6 + 0,00545.17,25.10-3.(1- cos114) -0,5.0,00954.17,25.10-3.(sin114- cos114) = 2,49.10-5 (MN.m) NjC = 0,00545 cos114+ 0,5.0,00954.(sin114- cos114) (MN) = 0,00408 (MN) Đầu nhỏ đợc ép căng bạc lót nên có sự biến dạng đồng thời của đầu nhỏ và bạc lót Trong đó đầu... phụ tải tác dụng lên chốt khuỷu, vẽ đồ thị Q - Căn cứ vào đồ thị Q - đếm số ô ta có tổng diện tích là (mm 2) với chiều dài 360 (mm) Ta tìm đợc Qtb: 11 Qtb = 14400/360 = 40 (mm) Do đó hệ số va đập sẽ là: = Kmax/Ktb= Qmax /Qtb = 208/40= 5,2 > 4 NX: nếu Kmax bé hơn trị số Kmax cho phép rất nhiều thì vẫn thoả mãn Nếu không ta phải tăng lực quán tính của chuyển động quay bằng cách tăng khối lợng m2 hoặc