Đồ án kết cấu, tính toán và thiết kế bộ ly hợp ô tô và bản vẽ Đồ án kết cấu, tính toán và thiết kế bộ ly hợp ô tô và bản vẽ Đồ án kết cấu, tính toán và thiết kế bộ ly hợp ô tô và bản vẽ Đồ án kết cấu, tính toán và thiết kế bộ ly hợp ô tô và bản vẽ
Mục lục Lời nói đầu Lời nói đầu Trong trình phát triển kinh tế xã hội nớc ta với chủ trơng Công nghiệp hoá - đại hoá có nhiều loại ô tô đợc nhập lắp ráp Việt Nam Cùng với phát triển nhanh chóng khoa học kỹ thuật nói chung ngành công nghiệp chế tạo ô tô nói riêng thập kỷ gần , ngành công nghiệp chế tạo ô tô có bớc phát triển nhanh chóng vợt bậc với nhiều loại ô tô đại đời với nhiều cụm, nhiều phận, chi tiết ô tô đợc cải tiến ,thay vật liệu nhẹ,bền dần đợc hoàn thiện để đáp ứng nhu cầu ngày cao ngời nh ngành kinh tế khác Trong điều kiện đờng xá nớc ta khó khăn loại xe UAZ-469 đợc nhập sử dụng thông dụng tính việt dã cao đặc biệt bảo dỡng sửa chữa 1 đơn giản Có thể nói xe UAZ 469 từ đời đợc cải tiến , cụm ly hợp hầu nh không cải tiến Với mục tiêu nghiên cứu cải tiến cụm ly hợp theo hớng đơn giản hoá kết cấu giảm cờng độ lao động cho ngời lái em đợc giao nhiệm vụ thiết kế ly hợp dựa xe tham khảo xe UAZ 469 Với nội dung,yêu cầu đồ án tốt nghiệp , em tập trung nghiên cứu , tính toán , thiết kế để thay lò xo ép loại lò xo trụ thành loại lò xo đĩa mà công nghệ nhà máy khí nớc ta thực đợc Khi kết cấu ly hợp trở nên đơn giản bỏ đợc lò xo trụ ,3 đòn mở ly hợp đồng thời đảm bảo lực ép Phần lại đồ án tính toán thiết kế dẫn động ly hợp xây dựng quy trình công nghệ gia công chi tiết điển hình Trong trình làm đồ án ,mặc dù thân cố gắng đợc hớng dẫn giúp đỡ tận tình thầy , cô giáo Bộ môn Ô tô, khoa Cơ khí trờng Đại học Bách Khoa Hà Nội song khả trình độ có hạn nên đồ án không tránh khỏi sai sót Em xin chân thành cảm ơn hớng dẫn ,giúp đỡ tận tình thầy giáo hớng dẫn , thầy cô giáo Bộ môn Ô tô , khoa khí trờng Đại học Bách Khoa Hà Nội tạo điều kiện cho em hoàn thành đồ án Sinh viên Nguyễn Bảo Duy Linh 2 Phần I: tổng quan ly hợp 3 I.Công dụng phân loại yêu cầu ly hợp I.1 Công dụng: Trong hệ thống truyền lực ô tô ly hợp cụm Nó có công dụng là: + Tách động khỏi hệ thống truyền lực cách dứt khoát + Nối động với hệ thống truyền lực cách êm dịu phải truyền đợc toàn mô men quay từ động đến hệ thống truyền lực + Đảm bảo an toàn cho chi tiết hệ thống truyền lực gặp tải nh phanh đột ngột mà không nhả ly hợp (ly hợp lúc bị trợt quay) Nối tách động khỏi hệ thống truyền lực cách êm dịu dứt khoát để giảm tải trọng động tác dụng lên hệ thống truyền lực (phải đảm bảo đợc khởi động chỗ,khi tăng tốc,khi sang số lúc ô tô chuyển động phải êm dịu va đập ,ở khớp nối phải nhỏ để tăng tuổi thọ chi tiết I.2 Phân loại a) Theo phơng pháp truyền mô men chia ra: + Ly hợp ma sát : Mô men truyền động nhờ mặt ma sát + Ly hợp thuỷ lực : mô men truyền nhờ chất lỏng + Ly hợp nam châm điện : Mô men truyền nhờ tác dụng trờng nam châm điện + Loại liên hợp : Mô men truyền nhờ loại kết hợp Đối với ô tô loại ly hợp ma sát đợc dùng nhiều b) Tuỳ theo hình dạng chi tiết ma sát chia ra: + Ly hợp đĩa : phần bị động gồm , hai nhiều đĩa + Ly hợp hình nón : Đĩa bị động có dạng hình nón + Ly hợp hình trống : Phần bị động làm theo kiểu má phanh tang trống Loại ly hợp hình nón hình trống ngày không dùng ôtô mô men quán tính chi tiết bị động chúng lớn gây nên tải trọng va đập lên hệ thống truyền lực đóng ly hợp c) Theo phơng pháp phát sinh lực ép đĩa chia : + Loại lò xo( lò xo đặt xung quanh, lò xo trung tâm ,lò xo đĩa ): lực ép sinh lò xo 4 + Loại nửa ly tâm : lực ép sinh lực ép lò xo có lực ly tâm trọng khối phụ ép thêm vào + Loại ly tâm :ly hợp ly tâm thờng sử dụng điều khiển tự động ly hợp lực ly tâm sử dụng để đóng mở ly hợp , áp lực đĩa ép đ ợc tạo lò xo lực ly tâm sử dụng để tạo áp lực đĩa ép d) Theo kết cấu cấu đĩa ép chia : + Ly hợp thờng đóng + Ly hợp không thờng đóng I.3 Yêu cầu: + Truyền đợc mô men quay lớn động mà không bị trợt điều kiện sử dụng + Đóng ly hợp phải êm dịu để giảm tải trọng va đập sinh hộp số khởi động ô tô sang số lúc ôtô chuyển động + Mở dứt khoát nhanh, tách động khỏi hệ thống truyền lực thời gian ngắn Vì mở không dứt khoát nhanh làm cho khó gài số đợc êm dịu + Mô men quán tính phần bị động ly hợp phải nhỏ để giảm lực va đập lên bánh khởi động sang số Ly hợp cấu an toàn để tránh lực lớn tác dụng lên hệ thống truyền lực gặp tải + điều khiển dễ dàng , lực tác dụng lên bàn đạp nhỏ + Các bề mặt ma sát thoát nhiệt tốt + Kết cấuđơn giản dễ điều chỉnh chăm sóc 5 II.Phân tích kết cấu chọn phơng án thiết kế ly hợp Các ly hợp ô tô loại ly hợp luôn đóng ô tô thờng dùng loại ly hợp hai đĩa bị động + Loại ly hợp đĩa bị động : Ưu điểm: -Kết cấu đơn giản, dẻ tiền -Thoát nhiệt tốt -Mở dứt khoát Nhợc điểm: Đóng không êm dịu + Loại ly hợp nhiều đĩa bị động : Nếu ly hợp phải truyền mô men lớn (lớn 70ữ80KGm) đờng kính đĩa ly hợp đĩa lớn ,trờng hợp nh ngời ta dùng ly hợp hai hay nhiều đĩa , giảm đợc đờng kính đĩa kích thớc chung ly hợp kết cấu ly hợp phức tạp nhiều Ưu điểm: Đóng êm dịu Nhợc điểm: Mở không dứt khoát ly hợp thờng đóng , lực đóng nhờ có lò xo ép II.1 Phơng án chọn lò xo ép : a)Lò xo trụ : Ưu điểm: Kết cấu nhỏ gọn , khoảng không gian chiếm chỗ lực ép lên đĩa ép qua nhiều lò xo tác dụng lúc Nhợc điểm: Các lò xo thờng không đảm bảo đợc thông số bám giống hoàn toàn Do phải chọn thật kỹ , không lực ép đĩa không làm ma sát mòn không b)Lò xo hình côn : Ưu điểm : - Lực ép tác dụng lên đĩa ép có lò xo đặt trung tâm Thờng dùng ôtô có mô men quay cần truyền lớn 50KGm - Có thể rút ngắn đợc chiều dài ly hợp lò xo ép hình côn ép lò xo nằm mặt phẳng Nhợc điểm: 6 - Dùng lò xo hình côn khoảng không gian gần trục ly hợp chật chội , khó bố trí bạc mở ly hợp -Dùng lò xo hình côn áp suất lò xo tác dụng lên đĩa ép phải qua đòn ép việc đIũu chỉnh ly hợp phức tạp c) Lò xo đĩa : Ưu điểm: Lò xo ép làm nhiệm vụ đòn mở kết cấu đơn giản gọn Lò xo đĩa có đờng đặc tính phi tuyến hợp với điều kiện làm việc ly hợp cần lực tác dụng lên bàn đạp nhỏ Qua việc phân tích kết cấu với yêu cầu phơng án thiết kế ta chọn loại lò xo ép loại đĩa để thay cho lò xo trụ cụm đòn mở xe UAZ-469 tham khảo II.2 Đĩa bị động ly hợp Một yêu cầu ly hợp đóng phải êm dịu Để tăng tính êm dịu cho ly hợp ngời ta dùng đĩa bị động loại đàn hồi Độ đàn hồi đĩa bị động đợc giải cách kết cấu có hình thù định dùng chi tiết đặc biệt có khả làm giảm độ cứng đĩa Để giảm độ cứng đĩa bị động có sẻ rãnh hớng tâm , đờng xẻ rãnh chia đĩa bị động nhiều phần , phần uốn phía khác Số lợng đờng sẻ rãnh từ 4ữ12 tuỳ theo đờng kính đĩa Các đờng sẻ rãnh làm cho đĩa bị động đỡ vênh bị nung nóng lúc làm việc Để tăng độ đàn hồi chỗ nối tiếp đờng xẻ rãnh hớng tâm có sẻ thêm rãnh ngang tạo thành hình chữ T Đĩa bị động đàn hồi làm tăng độ êm dịu đóng ly hợp nhng lại kéo dài thời gian đóng ly hợp Nhợc điểm loại đĩa có phần uốn phía khác khó mà nhận đợc độ cứng nh phần uốn Để tăng độ êm dịu đóng ly hợp ngời ta làm đĩa bị động không phẳng mà làm cong Đĩa bị động đợc nối với trục ly hợp nhờ moay-ơ, moay-ơ nối với đĩa bị động nhờ đinh tán Đĩa bị động làm với phận giảm chấn giảm chấn 7 Hình : Xơng đĩa bị động ly hợp II.3 Giảm chấn Giảm chấn dùng ly hợp để tránh cho hệ thống truyền lực ô tô khỏi dao động cộng hởng sinh có trùng hợp số tần số dao động riêng hệ thống truyền lực với tần số dao động lực gây nên thay đổi mô men quay động Chi tiết đàn hồi giảm chấn dùng để giảm độ cứng hệ thống truyền lực giảm đợc tần số dao động riêng hệ thống truyền lực khắc phục khả xuất cộng hởng tần số cao 8 Hình : Kết cấu giảm chấn ly hợp Do độ cứng tối thiểu chi tiết đàn hồi giảm chấn bị giới hạn điều kiện kết cấu cuả ly hợp hệ thống truyền lực ô tô máy kéo tránh khỏi cộng hởng tần số thấp Bởi chi tiết đàn hồi cần phải có chi tiết thu lợng dao động cộng hởng tần số thấp phơng pháp ma sát gọi chi tiết ma sát Hình trình bày sơ đồ giảm chấn đợc sử dụng phổ biến Chi tiết đàn hồi lò xo đợc đặt vào lỗ xung quanh đĩa Muốn có lỗ đặt lò xo đĩa chủ động và mặt bích moay-ơ bị động ngời ta đục lỗ Đĩa đĩa nối với đinh tán Các chế tạo thép vật liệu ma sát , số lợng chiều dày ngời ta chọn nh để đảm bảo có mô men ma sát cần thiết chi tiết chủ động bị động giảm chấn để thu lợng dao động cộng hởng tần số thấp Để tăng hiệu giảm chấn có giảm chấn đợc thiết kế với độ cứng thay đổi , ban đầu cứng sau tăng dần lên Mô men giới hạn cực đại Mmax xoắn giảm chấn đến chỗ tỳ đến giới hạn độ cứng tối thiểu ngời ta chọn mô men đợc xác định trọng lợng bám ô tô G2 với hệ số bám =0,8 nghĩa : G2 .rbx Mmax= i0 i1 : rbx: Bán kính lăn bánh xe i0 : Tỷ số truyền truyền lực i1 : Tỷ số truyền hộp số số truyền II.4 Vòng ma sát Trong trình ôtô làm việc khởi động sang số phanh thờng có tợng trợt ly hợp Do có trợt nên sinh công ma sát sinh nhiệt làm cho vòng ma sát dễ bị cháy mòn nh vòng ma sát chất lợng tốt Vì vòng ma sát phải có đặc tính sau : + Đảm bảo có hệ số ma sát cần thiết hệ số ma sát bị ảnh hởng có thay đổi nhiệt độ , tốc độ trợt áp suất + Có khả chống mòn nhiệt độ cao 9 + Trở lại khả ma sát ban đầu đợc nhanh chóng sau bị nung nóng hay bị làm lạnh + Làm việc tốt nhiệt độ cao bị sùi chất dính , không bị khét , không bị sùi bề mặt + Có tính chất học cao Nguyên liệu thờng dùng phê đô, phê đô đồng rai bét át bét đồng số trờng hợp dùng kim loại sứ Chiều dày ma sát độ 3ữ4 mm 10 10 Ho = Hs + n(t d) Với : Ho : chiều cao lò xo lúc cha chịu tải Hs : chiều cao lò xo vòng sít Ta có : Hs = (no 0,5).d = (7,5 0,5).3 = 21 mm Ho = 21 + 6.(6,6 3) = 42,6 mm - Ta kiểm nghiệm độ ổn định lò xo theo yêu cầu : Ho Ho = 2,5 ữ D D H o 42,6 H = = 2,37 o D 18 D ta có : Vậy lò xo chọn đảm bảo đủ điều kiện bền ổn định V.4 Kiểm tra bền xylanh cờng hoá : Với đờng kính xylanh cờng hoá : d = 96 (mm) chiều dầy thành xylanh cờng hoá : t = (mm) đờng kính xylanh cờng hoá : D = 98 (mm) Ta kiểm tra bền xylanh cờng hoá theo dạng ống mỏng Khi ta xác định đợc ứng suất kinh tuyến ứng suất vĩ tuyến : k =p.R/2t v =p.R/t Trong : k : ứng suất theo phơng kinh tuyến v : ứng suất theo phơng vĩ tuyến p : áp suất chất khí xylanh , ta có : p = 0,5 KG/cm2 R : bán kính xylanh cờng hoá , R = 49 (mm) t : chiều dày xylanh cờng hoá , t = (mm) 61 xylanh cờng hoá đợc chế tạo từ Gang CY21- 40 có : [bk] = 21 (KG/mm2) Thay số vào ta có : 61 k =0,5,4,9/2.0,1 = 12,25 (KG/mm2) v = 0,5.4,9/0,1 = 24,5 (KG/mm2) Vậy xylanh cờng hoá đảm bảo đủ bền V.5 Tính kiểm tra cần đẩy màng sinh lực : Qc Qbđ.a/b Đờng kính cần đẩy màng sinh lực đợc xác định theo công thức kinh nghiệm : dcần = (0,05ữ0,35).dm dcần = 4,8 ữ 33,6 (mm) Ta chọn đờng kính cần : dcần = (mm) Và cần đẩy chi tiết chịu kéo nén nên ta kiểm tra bền cho cần theo chịu kéo nén Giả thiết cần chi tiết có tiết diện không đổi Khi ngời lái đạp bàn đạp ly hợp đồng thời cờng hoá làm việc, cần đẩy màng sinh lực chịu đồng thời lực : + lực cờng hoá sinh : Qc = 38,2 (KG) + lực đạp ngời lái : Qbđ = 10.5,25 = 52,5(KG) với vật liệu chế tạo cần đẩy thép CT5 có : [bk] = 550 (N/mm2) Ta có ứng suất lớn cần : = (Qc+ Qbđ.a/b)/F = 69,2 (KG/cm2) Vậy cần đẩy màng sinh lực có dcần = (mm) đảm bảo điều kiện bền 62 62 Phần IV TíNH TOáN CÔNG NGHệ GIA CÔNG CHI TIếT ĐIểN HìNH Chi tiết: piston 63 63 I.Nhiệm vụ kết cấu I.1.Kết cấu piston 64 64 I.2 Chức điều kiện làm việc piston Piston nhận lực từ ty đẩy xylanh chính, piston nén dầu tạo áp suất cao Nh yêu cầu piston có độ kín khít cao với xylanh Yêu cầu bề mặt làm việc piston có độ bóng cao nhằm giảm ma sát với xylanh Do giảm mòn piston xylanh, tăng độ tin cậy làm việc I.3 Yêu cầu kĩ thuật piston Vật liệu chế tạo : nhôm hợp kim ( Al3 ) Đạt độ bóng dung sai nh ghi tên vẽ Độ côn bề mặt 32 0,03mm chiều dài piston Độ ô van bề mặt 32 cho phép 0,03mm Sai lệch độ vuông góc bề mặt A, B, so với đờng tâm trục 0,01mm II.Phân tích tính công nghệ chọn chuẩn gia công II.1.Tính công nghệ: Chi tiết piston có tính công nghệ, điều kiện kĩ thuật gia công đợc, kết cấu piston phù hợp với điều kiện làm việc, công nghệ lắp ráp đơn giản, chọn chuẩn gá đặt chi tiết gia công II.2.Chọn chuẩn công nghệ Do yêu cầu độ đồng tâm cao độ ô van nhỏ Ta chọn mặt làm chuẩn thô để gia công piston Tiếp gia công lỗ tâm lấy lỗ tâm làm chuẩn tinh để gia công kích thớc khác piston II.3.Phơng pháp chế tạo phôi Dựa vào đặc điểm tính chất hình dạng chi tiết (piston ) gia công, ta chọn phơng pháp chế tạo phôi phơng pháp đúc li tâm với đờng kính phôi đúc 65 65 40, lợng d gia công khí d = 8mm Vật liệu nhôm hợp kim Al3.Phần kích thớc mặt côn sau đúc xong gia công lại II.4.Phơng pháp gia công chi tiết Do phơng pháp gia công không phức tạp, với số lợng nên ta gia công chi tiết máy thông dụng đồ gá vạn sẵn có để gia công chi tiết, nh việc gia công chi tiết thuộc loại đơn II.5.Đồ gá Ta dùng đồ gá vạn để gia công chi tiết, làm nh để hạ giá thành sản phẩm III.các nguyên công gia công chi tiết III.1.Nguyên công :Khỏa mặt tiện thô, khoan lỗ tâm 66 66 Tiện thô mặt khoả hai mặt dầu Khoan lỗ tâm Bớc : Tiện thô mặt dầu ( A ) đạt 35mm Thực máy tiện T614 Dao P9 ( thép gió ) Lợng chạy dao S = 0,25mm/vòng Chiều sâu cắt t = 1mm Tốc độ máy n = 1380 vòng / phút Bớc : Khoả mặt đầu đạt I = 49 mm Thực máy tiện T614 Dao P9 ( thép gió) Lợng chạy dao S = 0,25mm / vòng Chiều sâu cắt t = 1,15mm Tốc độ máy n = 1380 vòng/ phút Bớc : Khoan lỗ tâm dầu ( A) 5mm , chiều sâu lỗ I = mm Thực máy tiện T614 Dao Lợng chạy dao Chiều sâu cắt Tốc độ máy Bớc : Mũi khoan S = 0,14mm / vòng t = 0,2 mm n = 1380 vòng/ phút Khoan lỗ tâm đầu (B) 35mm , chiều sâu lỗ, I = 21mm Thực máy tiện T614 Dao P9 ( thép gió) Lợng chạy dao S = 0,14mm / vòng Chiều sâu cắt t = 0,2 mm Tốc độ máy n = 1380 vòng/ phút 67 67 III.2 Nguyên công : Tiện tinh, hạ bậc tiện rãnh lắp phớt 68 68 a Bớc1 Tiện tinh mặt đạt 32+0,5 Chống tu vào lỗ tâm Thực máy tiện T164 Dao DT P9 1520 Lợng chạy dao S = 0,25mm/vòng Chiều sâu cắt t = 0,5mm Tốc độ máy n = 1380 vòng/phút b Bớc2 Hạ bậc đầu (B) đạt 26mm Thực máy tiện T164 Dao DT P9 1520 Lợng chạy dao S = 0,25mm/vòng Chiều sâu cắt t = 0,5mm Tốc độ máy n = 1380 vòng/phút c Bớc3 Tiện rãnh lắp phớt đạt 240,1 Thực máy tiện T164 Dao DT P9 1520 Lợng chạy dao S = 0,25mm/vòng Chiều sâu cắt t = 0,3mm Tốc độ máy n = 1380 vòng/phút 69 69 III.3 Nguyên công : Khoan lỗ đầu (A) 70 70 Dùng định vị kẹp chữ vê (V) Xác định tâm lỗ Thực máy khoan Dao Lợng chạy dao Tốc độ máy Chiều sâu cắt 2A- 952 Mũi khoan S = 0,14mm/vòng n = 980 vòng/phút t = 0,5mm III.4 Nguyên công : Doa lỗ đặt ty đẩy 71 71 Dùng định vị kẹp chữ vê (V) Thực máy khoan 2A- 952 Dùng dao doa định hình chỏm cầu Lợng chạy dao S = 0,14mm/vòng Tốc độ máy n = 980 vòng/phút Chiều sâu cắt t = 0,2mm III.5 Nguyên công : Mài tròn mặt suốt chiều dài piston 72 72 Mài tinh đạt 320,1 Thực máy mài Dùng đá mài Tốc độ máy Tốc độ đá Lợng chạy dao Chiều sâu cắt - 12 1K450 - 125 n1 = 450 vòng/phút n2 = 2250 vòng/phút S = 1,11mm/vòng t = 0,06 mm III.6 Nguyên công :Kiểm tra 73 73 Kiểm tra đờng kính thớc cặp Kiểm tra độ côn, độ ô van bừng đồng hồ kiểm Kiểm tra độ đảo đồng hồ kiểm Tài liệu tham khảo 1.Giáo trình tính toán thiết kế ô tô - máy kéo Biên soạn : Nguyễn Hữu Cẩn Trơng Minh Chấp Dơng Đình Khuyến Trần Khang 2.Giáo trình hớng dẫn đồ án môn học Thiết kế hệ thống ly hợp ô tô - máy kéo Biên soạn : Lê Thị Vàng 1992 Giáo trình tính toán thiết kế hệ dẫn động khí 74 74 Biên soạn : Trịnh Chất Lê Văn Uyển 4.Sổ tay công nghệ chế tạo máy Biên soạn : Trần Địch 75 75 [...]... I.Xác định mô men ma sát của ly hợp Mô men ma sát của ly hợp đợc tính theo công thức : Ml =.Mđ Trong đó : Ml: Mô men ma sát của ly hợp Mđ: Mô men xoắn của động cơ Đối với tô Mđ=Memax Memax: Mô men xoắn cực đại của động cơ Memax=17KGm :Hệ số dự trữ của ly hợp Hệ số phải lớn hơn 1 để đảm bảo truyền hết mô men của động cơ trong mọi trờng hợp Tuy nhiên cũng không đợc chọn lớn quáđể tránh tăng kích... bàn đạp ly hợp Trờng hợp này không tốt nên phải tránh + Đóng ly hợp một cách êm dịu :Ngời lái thả từ từ bàn đạp ly hợp khi xe khởi động tại chỗ sẽ làm tăng thời gian đóng ly hợp và do đó sẽ tăng công trợt sinh ra trong quá trình đóng ly hợp Trong sử dụng thờng sử dụng phơng pháp này nên ta tính công trợt sinh ra trong trờng hợp này III.1.Công trợt đợc xác định theo công thức sau : L=Ma(m-a).(t1/2... trục ly hợp ,khi bắt đầu khởi hành xe đứng yên tại chỗ nên a= 0 Ja : mô men quán tính của tô qui dẫn đến trục ly hợp đợc xác định theo công thức : rb2 G + Gm (io i f i h ) 2 g Ja = Thay số ta có : Ja =(2400 +0).0,37762/ 9,81.(5,125.4,124.1,94)2 =0,0207 KGms2 t1 :thời gian đóng ly hợp ở giai đoạn đầu đợc xác định theo công thức: t1=Ma/k t2 : thời gian đóng ly hợp ở giai đoạn hai đợc xác định theo công... tăng kích thớc đĩa bị động và tránh cho hệ thống truyền lực bị quá tải Hệ số đợc chọn theo thực nghiệm , với xe du lịch =1,3ữ1,75 ,chọn =1,6 Vậy Ml = 1,6 17 =27,2KGm II Xác định kích thớc cơ bản của ly hợp II.1.Mô men ma sát của ly hợp đợc tính theo công thức : Ml= Mđ=à P Rtb.i Trong đó : Ml:Mô men ma sát của ly hợp Mđ: Mô men xoắn của động cơ a) : Hệ số dự trữ của ly hợp a) : Hệ số ma sát P :... số vào biểu thức ta có : 34992 + 17002 0,1.43 th = Vậy trục ly hợp đủ bền =546,7 (KG/cm2 ) V.4 .Tính toán lò xo giảm chấn của ly hợp : Kết cấu của giảm chấn gồm lò xo và các tấm ma sát Lò xo giảm chấn đ ợc đặt ở đĩa bị động để tránh sự cộng hởng ở tần số cao của dao động xoắn do sự thay đổi mômen của động cơ và của hệ thống truyền lực, đảm bảo truyền mômen một cách êm dịu từ đĩa bị động đến moay ơ và. .. =300 KG/cm2 [cd] =800 KG/cm2 Vậy đinh tán đủ bền V.3.Kiểm nghiệm trục ly hợp : Đối với ô tô ,trục ly hợp cũng chính là trục sơ cấp hộp số Đầu cuối của trục có bánh răng nghiêng liền trục luôn ăn khớp với bánh răng trung gian của trục trung gian hộp số Đầu trớc của trục có lắp ổ bi trong khoang của bánh đà và đầu sau có lắp ổ bi trên thành vỏ hộp số V.3.1 Sơ đồ lực tác dụng lên trục : A C D I II III... phê-ra-đo hoặc at bet đồng Hình 4 : Sơ đồ đĩa bị động Đinh tán bố trí trên đĩa theo hai dãy tơng ứng với các bán kính ở vòng trong là r1 và vòng ngoài là r2 Hình 5 : Sơ đồ phân bố lực trên đinh tán Lực tác dụng lên mỗi dãy đinh tán đợc xác định theo công thức : 20 20 F1=Memax.r1/2(r12+ r22 ) F2= Memax.r2/2(r12+ r22) Đinh tán đợc kiểm tra theo ứng suất cắt và chèn dập Khi tính lực F 1 vàF2 lấy chế độ tải... ta tính đợc : 27,2.9,81 2.3,14.0,102.0,05.0,3.200.10 3 i= =1,36 Khi tính i ta phải làm tròn theo giá trị nguyên chẵn gần nhất Chọn i=2 Vậy số lợng đĩa bị động là : n= i/2 =2/2=1 III Xác định công trợt sinh ra trong quá trình đóng ly hợp Khi đóng ly hợp có thể xảy ra hai trờng hợp : 15 15 + Đóng ly hợp đột ngột tức là để động cơ làm việc ở số vòng quay cao rồi đột ngột thả bàn đạp ly hợp Trờng hợp. .. mãn V Tính toán sức bền một số chi tiết chủ yếu của ly hợp V.1 .Tính sức bền đĩa bị động Để giảm kích thớc của ly hợp ,khi ly hợp làm việc trong điều kiện ma sát khô chọn vật liệu có hệ số ma sát cao Đĩa bị động gồm các tấm ma sát và xơng đĩa , tấm ma sát đợc gắn với xơng đĩa bị động bằng đinh tán Vật liệu làm đinh 19 19 tán bằng đồng hoặc nhôm Chiều dày xơng đĩa thờng chọn từ (1,5ữ 2) mm Chiều... chế độ mômen lớn nhất khi đó công suất của động cơ truyền qua ly hợp là cực đại và hộp số để ở tay số 1 với : mômen lớn nhất của động cơ : Memax = MI = 1700 (KG.cm) đờng kính vòng lăn bánh răng trục sơ cấp : d1 = 50 mm đờng kính vòng lăn bánh răng trục trung gian : d2 = 115 mm d3 = 40 mm đờng kính vòng lăn bánh răng trục thứ cấp : d4 = 130 mm Từ các kích thớc bộ truyền bánh răng ta xác định đợc mômen