Thiết kế dầm cầu BTCT DƯL liên tục 3 nhịp theo phương pháp đúc hẫng (Kèm File Autocad)

ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD : Th.S Mai Lựu MỤC LỤC CHƯƠNG : Khái quát đề tài CHƯƠNG : Các thông số cầu 1Vật liệu 2Tiến độ thi công-trình tự thi công CHƯƠNG : Tính toán lan can, lề hành 1Kích thước lan can, lề hành : .10 2Kiểm toán lan can : 11 3Kiểm toán cột lan can : 12 4Tính lề hành : .15 5Kiểm toán va xe cho gờ chắn bánh (bó vỉa) 18 6Kiểm tra sức kháng cắt vò trí tiếp xúc : .21 CHƯƠNG : Tính toán mặt cầu 1.1Tónh tải 23 1.2Hoạt tải 25 1.3Tổ hợp nội lực : .34 2Thiết kế cốt thép 35 2.1Thiết kế cốt thép cho cánh .35 2.2Thiết kế cốt thép cho cánh .37 3Kiểm toán trạng thái giới hạn sử dụng 38 3.1Kiểm toán cho cánh 38 3.2Kiểm toán cho cánh .40 CHƯƠNG : Thiết kế kết cấu nhòp 1.Chọn thông số kết cấu nhòp 42 2.Tính đặc trưng hình học tiết diện .43 2.1.Công thức xác đònh đặc trưng hình học tiết diện nguyên 41 2.2.Đặc trưng hình học tiết diện nguyên có xét đến giảm yếu ống gen cáp 43 2.3.Tính giá trò cường độ, môđun đàn hồi bê tông theo giai đoạn thi công: .46 2.4.Tính đặc trưng hình học ứng với giai đoạn thi công : .49 3Tính nội lực giai đoạn thi công .54 4.Tính mát ứng suất : 57 4.1Mất mát ứng suất ma sát : 57 4.2Mất mát ứng suất tụt neo : .62 4.3Mất mát ứng suất nén đàn hồi : .64 4.4Mất mát ứng suất từ biến : .68 4.5Mất mát ứng suất co ngót : .71 4.6Mất mát ứng suất cáp tự chùng : 73 5Kiểm toán giai đoạn thi công 74 SVTH : Đỗ Minh Duy Trang ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD : Th.S Mai Lựu 5.1Kiểm tra ứng suất giai đoạn thi công đúc hẫng cân : 74 5.2Kiểm tra ứng suất giai đoạn thi công đúc đốt HLB (chưa kéo cáp HLB) : 86 5.3Kiểm tra giai đoạn tháo ván khuôn đoạn đúc đà giáo 90 5.3.1Nội lực 90 5.3.2Tính mát ứng suất cáp chòu momen dương : 91 5.3.3Kiểm toán 93 5.4Kiểm tra giai đoạn hợp long nhòp (chưa kéo cáp HLG) .97 5.4.1Nội lực 97 5.4.2Mất mát ứng suất cho cáp HLG 98 5.4.3Kiểm toán 98 5.5Kiểm tra giai đoạn hợp long nhòp ( dỡ xe đúc, tải trọng thi công ) 102 6Kiểm tra ổn đònh lật cánh hẫng 108 7Kiểm tra giai đoạn khai thác 109 7.1Nội lực 109 7.2Tính mát ứng suất 111 7.3Sự phân phối lại nội lực từ biến .114 7.4Nội lực lún gối tựa (SE) 119 7.5Nội lực chênh lệch nhiệt độ 120 7.6Nội lực co ngót .120 7.7Tổ hợp tải trọng 120 7.8Kiểm toán trạng thái giới hạn sử dụng 125 7.9Kiểm toán trạng thái giới hạn cường độ .127 7.10Kiểm tra sức kháng cắt .135 CHƯƠNG : Tính toán độ vồng ván khuôn 1.Biến dạng giai đoạn đúc hẫng .140 1.1.Phương pháp tính toán biến dạng .140 1.2Biến dạng tải trọng thân đốt đúc hẫng 141 1.2.1Biến dạng đàn hồi tải trọng thân đốt đúc hẫng 142 1.2.2Biến dạng từ biến tải trọng thân đốt đúc hẫng 145 1.3Biến dạng tải trọng thi công đốt đúc hẫng .148 1.3.1Biến dạng đàn hồi tải trọng thi công đốt đúc hẫng .148 1.3.2Biến dạng từ biến tải trọng thi công đốt đúc hẫng 150 1.4Biến dạng cáp dự ứng lực đốt đúc hẫng 150 1.4.1Biến dạng đàn hồi cáp dự ứng lực đốt đúc hẫng 150 1.4.2Biến dạng từ biến cáp dự ứng lực đốt đúc hẫng 152 2.Biến dạng giai đoạn hợp long biên 153 3.Biến dạng giai đoạn hợp long 156 4.Biến dạng tónh tải giai đoạn 159 5.Biến dạng xe đúc .159 6.Độ vồng ván khuôn .164 CHƯƠNG : Phụ lục SVTH : Đỗ Minh Duy Trang ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD : Th.S Mai Lựu 1.Các bảng liên quan đến tính toán cáp âm : 167 2.Các bảng liên quan đến tính toán cáp dương : .171 3.Phụ lục lập trình Matlab : 176 SVTH : Đỗ Minh Duy Trang ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD : Th.S Mai Lựu CHƯƠNG 1: KHÁI QUÁT VỀ ĐỀ TÀI Trong nhiều năm trở lại đây, việc áp dụng công nghệ thi công đúc hẫng cho công trình cầu có sơ đồ khung hay dầm liên tục nước ta có bước phát triển vượt bậc, tăng số lượng mà tính chất phức tạp kết cấu độ nhòp dài (hiện đạt 120 m) Nguyên lý phương pháp thi công hẫng mô tả sau : nhòp hình thành dựa việc thi công đốt dầm trụ phát triển hai phía Trọng lượng đốt dầm thi công tiếp theo, kể ván khuôn đà giáo đỡ đốt dầm trước đo.ù Từng đốt dầm liên kết với phần thi công trước bó cáp ứng suất trước thân đốt dầm đủ cường độ theo dự kiến thiết kế Thực nối liên tục nhòp thông qua đốt hợp long (kể cánh hẫng với đoạn đổ chỗ đà giáo nhòp biên) Cầu đúc hẫng có đặc điểm hệ đà giáo phần lớn treo dầm luân chuyển nên tạo ưu điểm : giảm đáng kể khối lượng ván khuôn đà giáo, giới hóa thi công, cho phép triển khai đồng thời nhiều mũi thi công, tăng suất lao động, không cản trở giao thông đường thủy, đường phía cầu thời gian thi công Kết cấu thích hợp phải xây dựng trụ cao vượt qua thung lũng sâu Một số hình ảnh thi công cầu Thủ Thiêm : Tuy nhiên việc tính toán thiết kế xác loại cầu gặp nhiều khó khăn (nếu không sử dụng phần mềm Midas Civil, RM), đặc biệt phân phối lại nội lực SVTH : Đỗ Minh Duy Trang ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD : Th.S Mai Lựu dầm từ biến (tác nhân tải trọng dài hạn) Vì việc vận dụng qui trình 22TCN 272-05 vào tính toán cụ thể cho loại cầu nhiều khó khăn Dựa vào kiến thức học, với tài liệu tham khảo hỗ trợ ngôn ngữ lập trình Matlab 7.0 em hoàn thành đồ án Nội dung chủ yếu đề tài tập trung vào vấn đề sau : _ Phân tích giai đoạn thi công : Xem xét cụ thể thay đổi ứng suất dầm giai đoạn thi công, có xét đến thay đổi đặc trưng hình học (có tính đến giảm yếu ống gen), mát ứng suất theo giai đoạn thi công _ Xem xét phân phối lại nội lực từ biến _ Tính toán độ vồng ván khuôn phương pháp tích phân số _ So sánh kết qủa với phần mềm Midas Civil 7.01 Vì cầu xây dựng theo nhiều giai đoạn khác nên đặc trưng hình học, mát ứng suất thay đổi theo điển hình mát ứng suất nén đàn hồi mặt cắt khảo sát bò thay đổi theo giai đoạn thi công nên tính xác đòi hỏi phải tính lặp kết mát ứng suất hội tụ cho mặt cắt giai đoạn thi công, khối lượng tính toán lớn không dùng đến ngôn ngữ lập trình tính gần Vì suốt trình tính toán ngôn ngữ lập trình Matlab 7.0 ứng dụng, chương trình Matlab trở nên phổ biến SVTH : Đỗ Minh Duy Trang ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD : Th.S Mai Lựu CHƯƠNG 2: CÁC THÔNG SỐ CƠ BẢN CỦA CẦU Thiết kế dầm cầu BTCT DUL liên tục nhòp thi công theo phương pháp đúc hẫng cân có tổng chiều dài dầm 168 m có đặc điểm sau: Cầu thiết kế cho xe Bề rộng phần xe chạy B=14 m Lề hành bên, bề rộng bên 1000 mm Chiều dài nhòp tính toán : 72000 mm Chiều dài nhòp biên tính toán : 48000 – 450 = 47550 m Mặt cắt ngang thành hộp, hai thành bên xiên, thành thẳng đứng : Vật liệu  Bê tông dầm hộp : Sử dụng bê tông có tỉ trọng trung bình, cường độ chòu nén 28 ngày mẫu hình trụ 150- ( ) ' 300 mm : f c = 50 ( MPA ) , trọng lượng bê tông γ c = 25 KN / m , bê tông dầm sau đúc dưỡng ẩm Ximăng pooclăng mác PC40, loại  Cốt thép thường Giới hạn chảy Thép tròn trơn : CI : 240 MPA Thép có gờ : CII : 300 MPA CIII : 400 MPA  Cốt thép dự ứng lực Theo ASTM416M, cấp 270, tao cáp tự chùng thấp, vùng neo bán kính uốn cong bó cáp không nhỏ 3600 mm, vùng lại không nhỏ 6000 mm, chọn 10000 mm SVTH : Đỗ Minh Duy Trang ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD : Th.S Mai Lựu Mun đàn hồi : E p = 197000 ( MPA ) Cáp : 12T12.7mm, tao sợi Giới hạn kéo : f pu = 1860 ( MPA ) ( ) Diện tích tao : A p = 98.7 mm Giới hạn chảy : f py = 0.9 × f pu = 0.9 × 1860 = 1674 ( MPA ) Lực kích : f pj = 0.78 × f pu = 0.78 × 1860 = 1451( MPA )  Ống gen Ống gen có dạng nửa cứng mạ kẽm toàn bộ, diện tích ống gen theo 22TCN-27205 2.5 lần diện tích tao cáp bó, chọn , cự ly tim bó cách 130 mm, tim bó cáp cách mép bê tông 125 m  Xe đúc-ván khuôn Vì đốt có trọng lượng khác Chiều dài đốt có khác trọng lượng tổng cộng ván khuôn khác Tuy nhiên, để đơn giản ta chọn sử dụng xe đúc (kể ván khuôn) có trọng lượng CE = 80 T, độ lệch tâm e = 2m so với cuối đốt phía trước Giá trò độ lệch tâm dùng để tính cho momen trọng lượng bê tông ướt  Hoạt tải thi công −4 Gồm phương tiện thi công, máy móc nói chung CLL = 4.8 × 10 ( MPA ) cánh −4 hẫng cánh CLL = 2.4 × 10 ( MPA ) tính ổn đònh lật cánh hẫng Tiến độ thi công-trình tự thi công 2.1 Tiến độ thi công Nó ảnh hưởng lớn phân phối lại nội lực kết cấu, tuổi bê tông hai cánh hẫng khác nhiều trước hợp long hợp long xong, phát sinh nội lực so từ biến ( kết cấu tónh đònh thành kết cấu siêu tónh ), thêm thành phần nội lực chênh lệch  Đốt đỉnh trụ (K0, K1) thi công tổng cộng 20 ngày(10 ngày lắp ván khuôn, gia công cốt thép, ráp ống gen, 10 ngày lại bảo dưỡng căng cáp)  Các đốt đúc hẫng lại thi công 12 ngày (gắn xe đúc, lắp ván khuôn, thép thường, ống gen hết ngày, đổ bê tông bảo dưỡng ngày kéo cáp )  Đốt đà giáo thi công 40 ngày(lắp giàn giáo, ván khuôn 20 ngày, bảo dưỡng 20 ngày bắt đầu hợp long nhòp biên  Các đốt hơp long thi công 20 ngày ( 10 ngày lắp ván khuôn, gia công cốt thép, ráp ống gen, 10 ngày lại bảo dưỡng căng cáp)  30 ngày cho công tác hoàn thiện SVTH : Đỗ Minh Duy Trang 10 20 30 40 đúc đoạn đà giáo Đúc K6 Đúc K7 Đúc K8 50 Đúc K5 60 Đúc K4 Đúc K3 Đúc K2 70 Đúc khối đỉnh trụ đà giáo ĐT:20 ngày 10 ngày bảo dưỡng Đúc K5 80 Đúc K6 90 Đúc K7 100 Sau kéo cáp chòu mômen dương nhòp, 30 ngày sau cho công tác hoàn thiện Đúc K8 ĐG:40 ngày 20 ngày bảo dưỡng) G iai đo ạn n ga , mo øy b ãi G ûao d Đ ươ n õng ga øy Đúc K9 110 Đúc K7 Đúc K9 120 Đúc K6 HL:20ngày bảodưỡng 10 ngày Đúc K5 130 Đúc K4 140 Đúc khối đỉnh trụ đà giáo ĐT:20 ngày 10 ngày bảo dưỡng Đúc K2 Đúc K3 Đúc K4 HL:20ngày bảodưỡng 10 ngày Đúc K5 150 Đúc K6 Ngày HLGiữa øy Đúc K9 HL:20ngày bảodưỡng 10 ngày G iai đo ạn n ga , mo øy b ãi G ảo Đ d 12 n õng ga øy Đúc K7 a ng 12 Đ g ãi G ỡn mo dư ïan, bảo đo ày iai ng 8G Đúc K8 TIẾN ĐỘ THI CÔNG DẦM CẦU 48-72-48 Đúc K9 SVTH : Đỗ Minh Duy ày ng 12 Đ g ãi G ỡn mo ûo dư , a n b đo ày iai ng G Đúc K8 Đúc đoạn đà giáo ĐG:40 ngày 20 ngày bảo dưỡng) ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD : Th.S Mai Lựu Trang HLBiên Đúc K3 Đúc K2 Đúc K2 Đúc K3 Đúc K4 HLBiên ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD : Th.S Mai Lựu 2.2 Trình tự thi công Trình tự thi công có ảnh hưởng lớn đến phân phối lại nội lực kết cấu, chí nguy hiểm Khi ta chọn hợp long nhòp biên trước, hơp long nhòp sau ta dỡ bỏ neo tạm, đục gối tạm trụ lúc kết cấu hệ tónh đònh nên chuyển vò dầm đỉnh trụ hay lúc hợp long nhòp phải điều chỉnh cao độ phần hẫng mức độ nguy hiểm kết cấu thấp Trong trường hợp ngược lại, ta hợp long nhòp trước, nhòp biên sau tháo gối tạm trụ thứ (kết cấu lúc siêu tónh) làm cho mức độ nguy hiểm cầu cao Trong đồ án ta chọn hợp long nhòp biên trước (đốt hợp long đúc hoàn toàn đà giáo, để đảm bảo tính cân ), nhòp hợp long sau ( ván khuôn gắn lên đầu hẫng) *Cách căng kéo cáp : Để đảm bảo cho ứng suất bên ta dùng chủ yếu neo sống Việc căng kéo cáp phải đảm bảo tính đối xứng Căng đầu Mỗi lúc căng bó đối xứng qua tim K1 K0 K1 K1 K0 K1 K1 K0 K1 K2 K3 K4 K5 K6 K7 K8 K9 K10 K11 K12 K13 K0 K1 K2 K3 K4 K5 K6 K7 K8 K9 K10 K11 K12 K13 K1 K2 K3 K4 K5 K6 K7 K8 K9 K10 K11 K12 K13 BƯỚC 1:THI CÔNG ĐỐT K0, K1 TRÊN ĐỈNH TRỤ - LẮP DÀN GIÁO, VÁN KHUÔN, CỐT THÉP, ỐNG GEN - ĐỔ BT VÀ BẢO DƯỢNG - KÉO CÁP CHỊU MOMEN ÂM ĐỐT TRÊN ĐỈNH TRỤ - SIẾT BULÔNG DỰ ỨNG LỰC KHỐI ĐỈNH TRỤ K13 K12 K11K10 K9 K8 K7 K6 K5 K4 K3 K2 K1 K0 K1 K2 K3 K4 K5 K6 K7 K8 K9 K9 K8 K7 K6 K5 K4 K3 K2 BƯỚC 2:THI CÔNG ĐÚC HẪNG CÁC KHỐI CÒN LẠI - DI CHUYỂN XE ĐÚC, LẮP CỐT THÉP THƯỜNG, ỐNG GEN - ĐỔ BÊ TÔNG VÀ BẢO DƯỢNG - KÉO CÁP DUL K13 K12 K11K10 K9 K8 K7 K6 K5 K4 K3 K2 K1 K0 K1 K2 K3 K4 K5 K6 K7 K8 K9 K9 K8 K7 K6 K5 K4 K3 K2 K1 BƯỚC 3:THI CÔNG HP LONG NHỊP BIÊN - THÁO XE ĐÚC MỘT BÊN RA KHỎI CÁNH HẪNG NHỊP GIỮA KHI KÉO CÁP XONG ĐỐT K9 - DI CHUYỂN XE ĐÚC KÊ TRÊN NHỊP BIÊN VÀ NHỊP ĐÀ GIÁO CỐ ĐỊNH - BẢO DƯỢNG VÀ KÉO CÁP CHỊU MOMEN DƯƠNG NHỊP BIÊN , CẮT LIÊN KẾT TẠM TẠI TRỤ, DỢ BỎ XE ĐÚC HP LONG BIÊN K13 K12 K11K10 K9 K8 K7 K6 K5 K4 K3 K2 K1 K0 K1 K2 K3 K4 K5 K6 K7 K8 K9 K9 K8 K7 K6 K5 K4 K3 K2 K1 K0 BƯỚC 4:THI CÔNG HP LONG NHỊP GIỮA - DI CHUYỂN XE ĐÚC ĐẶT TRÊN PHẦN HẪNG CỦA HAI NHỊP - ĐỔ BÊ TÔNG ĐỐT HƠP LONG NHỊP GIỮA - BẢO DƯỢNG VÀ KÉO CÁP CHỊU MOMEN DƯƠNG NHỊP GIỮA SVTH : Đỗ Minh Duy Trang ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD : Th.S Mai Lựu CHƯƠNG 3: TÍNH TOÁN LAN CAN-LỀ BỘ HÀNH 80 Kích thước lan can, lề hành : Tấm thép T2 350 350 Tấm thép T1 300 100 600 15 250 750 250 Diện tích mặt cắt ngang phần bê tông lan can lê hành A bt = 600 × 250 + 200 × 300 + 800 × 100 = 290000 ( mm ) Diện tích mặt cắt ngang lan can : A th = π × D / − π × d / = π × 902 / − π × 80 / = 1334.5 ( mm ) Diện tích thép T2 : A = π × 702 / + ( 350 + 350 ) × ( 170 + × 70 ) / − × π × 90 / = 103476 ( mm ) Diện tích thép T1 : A1 = 10 × 1660 = 16600 ( mm ) SVTH : Đỗ Minh Duy Trang 10 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD : Th.S Mai Lựu %ftg_HLB3(1,length(M_t_Pro))=ftg_HLB3(1,length(M_t_Pro)-1) % %Ket qua 0-0 > 23-23 %0-0 > 10-10 HLG for i=1:length(M_t_Pro) ftg_HLB( 1,i )=ftg_HLB3(1,i); end %11-11 > 19-19 duc hang HLB for i=2:length(M_t_Pro) ftg_HLB( 1,length(M_t_Pro)-1+i )=ftg_HLB1(1,i); end %19-19 > 23-23 DGCD for i=1:size_DGCD(1,2) ftg_HLB(1,2*length(M_t_Pro)-1+i)=ftg_HLB2(1,i); end ftg_HLB ; %0-0 >10-10 > 19-19 > 23-23 %*_*_*_*_*_*_*_*_*_*_*_*_*_*_* %*_*_*_*_*_*_*_*_*_*_*_*_*_*_* %Kiem tra ung suat giai doan HLG (chua keo cap hlg) %Kiem tra tho-duoi fbg_HLG_CKC=zeros(1,length(M_t_Pro)*2-1+size_DGCD(1,2)); fbg_HLG1_CKC=zeros(1,length(M_t_Pro)); %phan duc hang HLB fbg_HLG2_CKC=zeros(1,size_DGCD(1,2)); %phan DGCD fbg_HLG3_CKC=zeros(1,length(M_t_Pro)); %phan duc hang HLG %Mat cat HLG phan duc hang 0-0 > 9-9 for i=1:length(M_t_Pro) fbg_HLG3_CKC(1,i)=fbg_HLB3 (1,i) ; %Bang ung suat luc thi cong HLB truoc end fbg_HLG3_CKC ; for i=1:length(M_t_Pro) %Do momen luc HLG (chua keo cap HLG) fbg_HLG3_CKC(1,i)=fbg_HLG3_CKC(1,i) + M_HLG_CKC(1,size_DGCD(1,2)+length(M_t_Pro)1+i)*ybg(i,length(M_t_Pro))/Ig(i,length(M_t_Pro)) ; %da tinh co cap HLB, chua co cap HLG end fbg_HLG3_CKC ; % -%Mat cat HLB phan duc hang 11-11 > 19-19 fbg_HLG1_CKC(1,1)=fbg_HLG3_CKC(1,1) ; for i=2:length(M_t_Pro) fbg_HLG1_CKC(1,i)=fbg_HLB1 (1,i) ; %Bang ung suat luc thi cong HLB truoc end fbg_HLG1_CKC ; for i=2:length(M_t_Pro) SVTH : Đỗ Minh Duy %Do momen luc HLG (chua keo cap HLG) Trang 246 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD : Th.S Mai Lựu fbg_HLG1_CKC(1,i)=fbg_HLG1_CKC(1,i) + M_HLG_CKC(1,dis_lei+1)*ybg_HLB(i,length(M_t_Pro))/Ig_HLB(i,length(M_t_Pro)) ; dis_le-i+1; end fbg_HLG1_CKC ; % -%Mat cat HLB phan DGCD 19 >23 for i=1:size_DGCD(1,2) fbg_HLG2_CKC(1,i)=fbg_HLB2 (1,i) ; %Bang ung suat luc thi cong HLB truoc end fbg_HLG2_CKC ; for i=1:size_DGCD(1,2) %Do momen luc HLG (chua keo cap HLG) fbg_HLG2_CKC(1,i)=fbg_HLG2_CKC(1,i) + M_HLG_CKC(1,b_dg - i)*ybg_HLB( i + length(M_t_Pro),length(M_t_Pro) )/Ig_HLB(i + length(M_t_Pro),length(M_t_Pro)) ; b_dg - i; end fbg_HLG2_CKC ; % -%KET QUA 0-0 > 23-23 %0-0 > 10-10 HLG for i=1:length(M_t_Pro) fbg_HLG_CKC( 1,i )=fbg_HLG3_CKC(1,i); end %11-11 > 19-19 duc hang HLB for i=2:length(M_t_Pro) fbg_HLG_CKC( 1,length(M_t_Pro)-1+i )=fbg_HLG1_CKC(1,i); end %19-19 > 23-23 DGCD for i=1:size_DGCD(1,2) fbg_HLG_CKC(1,2*length(M_t_Pro)-1+i)=fbg_HLG2_CKC(1,i); end fbg_HLG_CKC ; %0-0 >10-10 > 19-19 > 23-23 %Kiem tra THO-TREN ftg_HLG_CKC=zeros(1,length(M_t_Pro)*2-1+size_DGCD(1,2)); ftg_HLG1_CKC=zeros(1,length(M_t_Pro)); %phan duc hang HLB ftg_HLG2_CKC=zeros(1,size_DGCD(1,2)); %phan DGCD ftg_HLG3_CKC=zeros(1,length(M_t_Pro)); %phan duc hang HLG %Mat cat HLG phan duc hang 0-0 > 9-9 for i=1:length(M_t_Pro) ftg_HLG3_CKC(1,i)=ftg_HLB3 (1,i) ; %Bang ung suat luc thi cong HLB truoc end ftg_HLG3_CKC ; for i=1:length(M_t_Pro) SVTH : Đỗ Minh Duy %Do momen luc HLG (chua keo cap HLG) Trang 247 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD : Th.S Mai Lựu ftg_HLG3_CKC(1,i)=ftg_HLG3_CKC(1,i) - M_HLG_CKC(1,size_DGCD(1,2)+length(M_t_Pro)1+i)*ytg(i,length(M_t_Pro))/Ig(i,length(M_t_Pro)) ; %da tinh co cap HLB, chua co cap HLG end ftg_HLG3_CKC ; % -%Mat cat HLB phan duc hang 11-11 > 19-19 ftg_HLG1_CKC(1,1)=ftg_HLG3_CKC(1,1) ; for i=2:length(M_t_Pro) ftg_HLG1_CKC(1,i)=ftg_HLB1 (1,i) ; %Bang ung suat luc thi cong HLB truoc end ftg_HLG1_CKC ; for i=2:length(M_t_Pro) %Do momen luc HLG (chua keo cap HLG) ftg_HLG1_CKC(1,i)=ftg_HLG1_CKC(1,i) - M_HLG_CKC(1,dis_lei+1)*ytg_HLB(i,length(M_t_Pro))/Ig_HLB(i,length(M_t_Pro)) ; dis_le-i+1; end ftg_HLG1_CKC ; % -%Mat cat HLB phan DGCD 19 >23 for i=1:size_DGCD(1,2) ftg_HLG2_CKC(1,i)=ftg_HLB2_th_LKT(1,i) ; %Bang ung suat luc thi cong HLB truoc end ftg_HLG2_CKC ; for i=1:size_DGCD(1,2) %Do momen luc HLG (chua keo cap HLG) ftg_HLG2_CKC(1,i)=ftg_HLG2_CKC(1,i) - M_HLG_CKC(1,b_dg - i)*ytg_HLB( i + length(M_t_Pro),length(M_t_Pro) )/Ig_HLB(i + length(M_t_Pro),length(M_t_Pro)) ; b_dg - i; end ftg_HLG2_CKC ; % -%KET QUA 0-0 > 23-23 %0-0 > 10-10 HLG for i=1:length(M_t_Pro) ftg_HLG_CKC( 1,i )=ftg_HLG3_CKC(1,i); end %11-11 > 19-19 duc hang HLB for i=2:length(M_t_Pro) ftg_HLG_CKC( 1,length(M_t_Pro)-1+i )=ftg_HLG1_CKC(1,i); end %19-19 > 23-23 DGCD for i=1:size_DGCD(1,2) ftg_HLG_CKC(1,2*length(M_t_Pro)-1+i)=ftg_HLG2_CKC(1,i); end ftg_HLG_CKC ; %0-0 >10-10 > 19-19 > 23-23 % SVTH : Đỗ Minh Duy Trang 248 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD : Th.S Mai Lựu % %Kiem tra ung suat giai doan HLG (da keo cap hlg, thao xe duc, tttc) %Kiem tra tho-duoi fbg_HLG_DKC=zeros(1,length(M_t_Pro)*2-1+size_DGCD(1,2)); fbg_HLG1_DKC=zeros(1,length(M_t_Pro)); %phan duc hang HLB fbg_HLG2_DKC=zeros(1,size_DGCD(1,2)); %phan DGCD fbg_HLG3_DKC=zeros(1,length(M_t_Pro)); %phan duc hang HLG %Mat cat HLG phan duc hang 0-0 > 9-9 for i=1:length(M_t_Pro) fbg_HLG3_DKC(1,i)=fbg_HLG3_CKC(1,i) ; %Bang ung suat luc thi cong HLG truoc do(chua keo cap HLG) end fbg_HLG3_DKC ; for i=1:length(M_t_Pro) %Do momen luc thao xe duc, TTTC fbg_HLG3_DKC(1,i)=fbg_HLG3_DKC(1,i) + ( -N_kt(1,i)/Agi(i,length(M_t_Pro)) + M_capqd_HLG(1,size_DGCD(1,2)+length(M_t_Pro)-1+i)*ybg(i,length(M_t_Pro))/Ig(i,length(M_t_Pro)) ) + M_HLG_DKC(1,size_DGCD(1,2)+length(M_t_Pro)-1+i)*ybg(i,length(M_t_Pro)+1)/Ig(i,length(M_t_Pro)+1) ; %M_HLG_DKC da tinh co cap HLG : length(M_t_Pro)+1, luc cap thi khong tinh co cap HLG length(M_t_Pro) end fbg_HLG3_DKC ; % -%Mat cat HLB phan duc hang 11-11 > 19-19 fbg_HLG1_DKC(1,1)=fbg_HLG3_DKC(1,1) ; for i=2:length(M_t_Pro) fbg_HLG1_DKC(1,i)=fbg_HLG1_CKC(1,i) ; end fbg_HLG1_DKC ; for i=2:length(M_t_Pro) %Do momen luc thao xe duc, TTTC fbg_HLG1_DKC(1,i)=fbg_HLG1_DKC(1,i) + M_capqd_HLG(1,dis_lei+1)*ytg_HLB(i,length(M_t_Pro))/Ig_HLB(i,length(M_t_Pro)) + M_HLG_DKC(1,dis_lei+1)*ybg_HLB(i,length(M_t_Pro)+1)/Ig_HLB(i,length(M_t_Pro)+1) ; %da tinh co cap HLG : length(M_t_Pro)+1 dis_le-i+1; end fbg_HLG1_DKC ; % -%Mat cat HLB phan DGCD 19 >23 for i=1:size_DGCD(1,2) fbg_HLG2_DKC(1,i)=fbg_HLG2_CKC(1,i) ; end fbg_HLG2_DKC ; for i=1:size_DGCD(1,2) %Do momen luc thao xe duc, TTTC fbg_HLG2_DKC(1,i)=fbg_HLG2_DKC(1,i) + M_capqd_HLG(1,b_dg - i)*ytg_HLB( i + length(M_t_Pro),length(M_t_Pro) )/Ig_HLB(i + length(M_t_Pro),length(M_t_Pro)) + M_HLG_DKC(1,b_dg i)*ybg_HLB( i + length(M_t_Pro),length(M_t_Pro)+1 )/Ig_HLB(i + length(M_t_Pro),length(M_t_Pro)+1) ; %da tinh co cap HLG : length(M_t_Pro)+1 b_dg - i; end fbg_HLG2_DKC ; % SVTH : Đỗ Minh Duy Trang 249 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD : Th.S Mai Lựu %KET QUA 0-0 > 23-23 %0-0 > 10-10 HLG for i=1:length(M_t_Pro) fbg_HLG_DKC( 1,i )=fbg_HLG3_DKC(1,i); end %11-11 > 19-19 duc hang HLB for i=2:length(M_t_Pro) fbg_HLG_DKC( 1,length(M_t_Pro)-1+i )=fbg_HLG1_DKC(1,i); end %19-19 > 23-23 DGCD for i=1:size_DGCD(1,2) fbg_HLG_DKC(1,2*length(M_t_Pro)-1+i)=fbg_HLG2_DKC(1,i); end fbg_HLG_DKC ; %0-0 >10-10 > 19-19 > 23-23 %Kiem tra THO-TREN ftg_HLG_DKC=zeros(1,length(M_t_Pro)*2-1+size_DGCD(1,2)); ftg_HLG1_DKC=zeros(1,length(M_t_Pro)); %phan duc hang HLB ftg_HLG2_DKC=zeros(1,size_DGCD(1,2)); %phan DGCD ftg_HLG3_DKC=zeros(1,length(M_t_Pro)); %phan duc hang HLG %Mat cat HLG phan duc hang 0-0 > 9-9 for i=1:length(M_t_Pro) %i=11; ftg_HLG3_DKC(1,i)=ftg_HLG3_CKC(1,i) ; %Bang ung suat luc thi cong HLG truoc do(chua keo cap HLG) end ftg_HLG3_DKC ; for i=1:length(M_t_Pro) %Do momen luc thao xe duc, TTTC %i=11; ftg_HLG3_DKC(1,i)=ftg_HLG3_DKC(1,i) + ( -N_kt(1,i)/Agi(i,length(M_t_Pro)) M_capqd_HLG(1,size_DGCD(1,2)+length(M_t_Pro)-1+i)*ytg(i,length(M_t_Pro))/Ig(i,length(M_t_Pro)) ) M_HLG_DKC(1,size_DGCD(1,2)+length(M_t_Pro)-1+i)*ytg(i,length(M_t_Pro)+1)/Ig(i,length(M_t_Pro)+1) ; %M_HLG_DKC da tinh co cap HLG : length(M_t_Pro)+1, luc cap thi khong tinh co cap HLG length(M_t_Pro) %Acap=Agi(i,length(M_t_Pro)) ; %YtgCAP=ytg(i,length(M_t_Pro)) ; %IgCAP=Ig(i,length(M_t_Pro)) ; %Ytg_M=ytg(i,length(M_t_Pro)+1) ; %Ig_M=Ig(i,length(M_t_Pro)+1) ; end ftg_HLG3_DKC ; % -%Mat cat HLB phan duc hang 11-11 > 19-19 ftg_HLG1_DKC(1,1)=ftg_HLG3_DKC(1,1) ; for i=2:length(M_t_Pro) SVTH : Đỗ Minh Duy Trang 250 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD : Th.S Mai Lựu ftg_HLG1_DKC(1,i)=ftg_HLG1_CKC(1,i) ; %Bang ung suat luc thi cong HLB truoc do(thao lien ket tam) end ftg_HLG1_DKC ; for i=2:length(M_t_Pro) %Do momen luc thao xe duc, TTTC ftg_HLG1_DKC(1,i)=ftg_HLG1_DKC(1,i) - M_capqd_HLG(1,dis_lei+1)*ytg_HLB(i,length(M_t_Pro))/Ig_HLB(i,length(M_t_Pro)) - M_HLG_DKC(1,dis_lei+1)*ytg_HLB(i,length(M_t_Pro)+1)/Ig_HLB(i,length(M_t_Pro)+1) ; %da tinh co cap HLG : length(M_t_Pro)+1 dis_le-i+1; end ftg_HLG1_DKC ; % -%Mat cat HLB phan DGCD 19 >23 for i=1:size_DGCD(1,2) ftg_HLG2_DKC(1,i)=ftg_HLG2_CKC(1,i) ; %Bang ung suat luc thi cong HLB truoc do(thao lien ket tam) end ftg_HLG2_DKC ; for i=1:size_DGCD(1,2) %Do momen luc thao xe duc, TTTC ftg_HLG2_DKC(1,i)=ftg_HLG2_DKC(1,i) - M_capqd_HLG(1,b_dg - i)*ytg_HLB( i + length(M_t_Pro),length(M_t_Pro) )/Ig_HLB(i + length(M_t_Pro),length(M_t_Pro)) - M_HLG_DKC(1,b_dg i)*ytg_HLB( i + length(M_t_Pro),length(M_t_Pro)+1 )/Ig_HLB(i + length(M_t_Pro),length(M_t_Pro)+1) ; %da tinh co cap HLG : length(M_t_Pro)+1 b_dg - i; end ftg_HLG2_DKC ; % disp('=====================') %ket qua 0-0 > 23-23 %0-0 > 10-10 HLG for i=1:length(M_t_Pro) ftg_HLG_DKC( 1,i )=ftg_HLG3_DKC(1,i); end ftg_HLG_DKC ; %11-11 > 19-19 duc hang HLB for i=2:length(M_t_Pro) ftg_HLG_DKC( 1,length(M_t_Pro)-1+i )=ftg_HLG1_DKC(1,i); end %19-19 > 23-23 DGCD for i=1:size_DGCD(1,2) ftg_HLG_DKC(1,2*length(M_t_Pro)-1+i)=ftg_HLG2_DKC(1,i); end ftg_HLG_DKC ; %0-0 >10-10 > 19-19 > 23-23 % %ket-qua %Giai doan thao van khuon doan duc-tren-da-giao + do-xe-duc (da cang cap hlb) %Ung suat tho duoi SVTH : Đỗ Minh Duy Trang 251 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD : Th.S Mai Lựu fbg_HLB ; %Ung suat tho tren ftg_HLB ; %giai doan HLG (chua keo cap hlg) %Ung suat tho duoi fbg_HLG_CKC ; %Ung suat tho tren ftg_HLG_CKC ; %giai doan HLG (da keo cap hlg, thao xe duc, tttc) %Ung suat tho duoi fbg_HLG_DKC ; %Ung suat tho tren ftg_HLG_DKC ; 10.Tinh bien dang cua dam CLL, DC, CE de tinh vong %Tinh vong xe duc M_CE ; M_CE_dh=M_CE; M_CE_dh(1,:)=[]; M_CE_dh = - M_CE_dh ; %Do xe duc gay cang tho tren M_CE_dh(length(M_t_Pro)-2,:) =M_CE_dh(length(M_t_Pro)-2,:)/2 ; %Chia vi luc xe duc vua gac len phan duc hang, vua gac len phan DGCD l_ng; Ig_ngKi; M_CE_dh(length(M_t_Pro)-2,:) =0; M_dcCE_dh = - M_CE_dh Mk_dcCE = - Mk_dh %Do tai xe duc gay cang tho duoi ; %Do tai xe duc gay cang tho duoi %Tinh bien dang dan hoi xe duc dat tai dau cac dot gay tai cac mat %cat khac %Tinh chuyen vi dan hoi tai tung mat cat xe duc dat tai dau dot Ki gay CV_CEKi=zeros(k_th(1,1)-1,k_th(1,2)) ; for i_d=1:k_th(1,1) -1 %Bien chay xe duc dat tai dau dot Kj :i=0 > for m_c=1:k_th(1,2) %Bien chay mat cat tai dau dot Ki d_CE=0; % if m_c==1 d_CE=0; else d_CE=0; for mc_i=1:k_th(1,2)-1 %Bien chay khoang bieu momen doan Ki if M_CE_dh(i_d,mc_i)~=0 & M_CE_dh(i_d,mc_i+1)~=0 y1 =M_CE_dh(i_d,mc_i); y2 =M_CE_dh(i_d,mc_i+1); SVTH : Đỗ Minh Duy Trang 252 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD : Th.S Mai Lựu y1i=Mk_dh(m_c-1,mc_i); y2i=Mk_dh(m_c-1,mc_i+1); x2_1=l_ng(1,mc_i); %Xac dinh modun dan hoi cua ket cau if mc_i==1|mc_i==2 if i_d==1|i_d==1 %khoi K0, khoi K1 > tdiem cang cap K1 Ei =MDDH(1,1); else %tdiem cang cap Ki Ei =MDDH(i_d-1,1); end else if i_d==1|i_d==1 %khoi K0, khoi K1 > tdiem cang cap K1 Ei =MDDH(1,mc_i-1); else Ei =MDDH(i_d-1,mc_i-1); end end Ei ; if i_d==1|i_d==2 %Khoi K0, K1 if m_c K9 if m_c tdiem cang cap K1 Ei =MDDH(1,1); else %tdiem cang cap Ki Ei =MDDH(i_d-1,1); SVTH : Đỗ Minh Duy Trang 253 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD : Th.S Mai Lựu end else if i_d==1|i_d==1 %khoi K0, khoi K1 > tdiem cang cap K1 Ei =MDDH(1,mc_i-1); else Ei =MDDH(i_d-1,mc_i-1); end end Ei ; if i_d==1 %xe duc dat tai khoi K1 if m_c K9 if m_c for m_c=1:k_th(1,2) %Bien chay mat cat tai dau dot Ki d_CE=0; % if m_c==1 d_dcCE=0; else d_dcCE=0; for mc_i=1:k_th(1,2)-1 %Bien chay khoang bieu momen doan Ki if M_dcCE_dh(i_d-1,mc_i)~=0 & M_dcCE_dh(i_d-1,mc_i+1)~=0 y1 =M_dcCE_dh(i_d-1,mc_i); y2 =M_dcCE_dh(i_d-1,mc_i+1); y1i=Mk_dcCE(m_c-1,mc_i); y2i=Mk_dcCE(m_c-1,mc_i+1); x2_1=l_ng(1,mc_i); %Xac dinh modun dan hoi cua ket cau if mc_i==1|mc_i==2 if i_d==1|i_d==1 %khoi K0, khoi K1 > tdiem cang cap K1 Ei =MDDH(1,1); else %tdiem cang cap Ki Ei =MDDH(i_d-1,1); end else if i_d==1|i_d==1 %khoi K0, khoi K1 > tdiem cang cap K1 Ei =MDDH(1,mc_i-1); else Ei =MDDH(i_d-1,mc_i-1); end end Ei ; if i_d==1 %xe duc tai dau dot Khoi K1 if m_c K9 if m_c tdiem cang cap K1 Ei =MDDH(1,1); else %tdiem cang cap Ki Ei =MDDH(i_d-1,1); end else if i_d==1|i_d==1 %khoi K0, khoi K1 > tdiem cang cap K1 Ei =MDDH(1,mc_i-1); else Ei =MDDH(i_d-1,mc_i-1); end end Ei ; if i_d==1 %xe duc dat tai khoi K1 if m_c K9 if m_cj ti =0; SVTH : Đỗ Minh Duy Trang 257 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD : Th.S Mai Lựu else ti =TG(j,i); %thoi diem chiu tai cua khoi Ki end ti ; t =TG(length(M_t_Pro)-1,i) ; %thoi diem HLB Ktd =(t-ti)^0.6/(10+(t-ti)^0.6); % if ti==0; Kla=0; else Kla=ti^(-0.118); end Kla ; Kc =((45+t)/(26*exp(0.36*V_S)+t))*((1.8+1.77*exp(-0.54*V_S))/2.587); Kf =62/(42+fc); Kh =1.58-H/120; phiU=3.5*Kf*Kc*Kh*Kla; % phi1tb=Ktd*phiU; phiCEi(j,i)=phi1tb; end end phiCEi ; %Hang the hien tai thu Pi, cot the hien khoi Ki %Tinh bien dang tu bien xe duc gay tai cac mat cat dau khoi Ki no %dat tai dau khoi Kj CVtb_CEKi=zeros(k_th(1,1)-1,k_th(1,2)-2) ; for i=1:length(M_t_Pro)-2 %Bien the hien khoi Ki hoac m-c tai dau dot Ki for j=1:length(M_t_Pro)-2 %Bien the hien xe duc dat tai dau khoi Kj CVtb_CEKi(j,i)=CV_CEKi(j,i)*phiCEi(j,i); end end CVtb_CEKi ; bd_crpCE_mci_dh=zeros(1,length(M_t_Pro)-2); for i=1:length(M_t_Pro)-2 %Mat cat for j=1:length(M_t_Pro)-2 bd_crpCE_mci_dh(1,i)=bd_crpCE_mci_dh(1,i)+CVtb_CEKi(j,i); end end bd_crpCE_mci_dh ; %Bien dang tu bien xe duc cua cac mat cat giai doan duc hang %ket qua giai doan duc hang %bien dang dan hoi tai cac mat cat dau dot ki ( i=1:9 ) CE bd_elas_CE_dh %bien dang tu bien tai cac mat cat dau dot ki ( i=1:9 ) CE bd_crpCE_mci_dh SVTH : Đỗ Minh Duy Trang 258 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD : Th.S Mai Lựu TÀI LIỆU THAM KHẢO Tiêu chuẩn thiết kế cầu 22TCN270-05 GS TS Lê Đình Tâm – Cầu bêtông cốt thép đường ôtô Tập 1, Tập Nhà xuất Xây Dựng SVTH : Đỗ Minh Duy Trang 259 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD : Th.S Mai Lựu GS TS Nguyễn Viết Trung – PGS.TS Hoàng Hà – ThS Đào Duy Lâm Các ví dụ tính toán dầm cầu chữ I, T, SUPER-T, bêtông cốt thép dự ứng lực theo tiêu chuẩn 22TCN272-05 NXB Xây Dựng GS TS Nguyễn Viết Trung – PGS.TS Hoàng Hà – ThS Đào Duy Lâm Các ví dụ tính cầu BTCT theo tiêu chuẩn 22TCN272-01 NXB Xây Dựng Luận văn thạc só Nguyễn Duy Liêm – Nghiên cứu ảnh hưởng tượng từ biến kết cấu dầm liên tục bê tông dự ứng lực thi công theo phương pháp đúc hẫng điều kiện khí hậu Việt Nam Nguyễn Viết Trung, Hoàng Hà – Công nghệ đúc hẫng cầu bê tông cốt thép Nhà xuất Giao Thông Vận Tải Dr Edward G.nawy – Prestressed Concrete KS Đinh Quốc Kim – Thiết kế dầm hộp bêtông ứng suất trước đúc hẫng Nhà xuất Giao Thông Vận Tải Trần Ngọc Linh – Mô hình hóa phân tích kết cấu cầu với Midas/Civil Tập 1, Tập 10 Nguyễn Hoài Sơn, Đỗ Thanh Việt, Bùi Xuân Lâm – Ứng dụng Matlab tính toán kỹ thuật Nhà xuất Đại học quốc gia Tp.HCM SVTH : Đỗ Minh Duy Trang 260 [...]... 2-2 3- 3 4-4 5-5 6-6 M(DC1) -65994119 -31 219 835 45 130 90 -9506807 62 832 92 2 437 636 5 -45964922 M(DC3) -25202 031 -7155260 -18598 73 3 435 514 70787 73 1895589 -32 87594 M(DW) M(PL) M(LL)M(LL)+ -39 11186 -9 234 000 -94548529.1 0 -2740915 -2620517 -71220087.4 12488052 9 934 82 -681458 -1 033 1252 .3 277 134 71 -1991564 1257602 -28674684.4 1 939 9910 431 515 2594676 11266 839 . 93 276856 13 116288 694619 -5098918 6089105 -198 938 ... 0. 833 × 21 53 = 32 33. 5 ( mm ) SWcs = 1440 + 0. 833 × 35 3 = 1 734 .049 ( mm )   y1 y2   1−1 − M LL ( ) = m × (1 + IM) × P × 1000 ×  +  1 2 SW SW  congsol congsol       35 3    −21 53 = 1.2 × 1.25 × 72.5 × 1 03 × 1000 ×  +   32 33. 5 1 734 .049    = − 94548529.14 ( Nmm ) Phải : Xét momen dương : 1454 1800 845 .38 - 794 40 1250 30 0 21 53 37 03 - 72.5KN 8.674 14 1200 72.5KN72.5KN 35 78 45 .36 ... −18598 73) + 1.5 × 9 934 82 + 1.75 × ( −681458 ) + 1.75 × 277 134 71 = 52112768 ( N.mm ) SVTH : Đỗ Minh Duy Trang 34 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD : Th.S Mai Lựu Tương tự cho các mặt cắt khác ta có kết quả : MC 1-1(-) 1-1(+) 2-2 3- 3 4-4 5-5 6-6 MsMs+ MuMu+ -198889866 -10 434 133 6 -30 148 139 3 - 136 021467 -114956615 -31 248476 -18 130 130 0 -34 812057 - 736 6011 30 6787 13 -14465498 52112768 -35 479 939 12594655 -5855 635 6 255741 83 27655097... 27655097 440 738 70 41607508 7 034 036 1 219 839 44 33 171968 2 530 68 53 44885894 -70159480 -50656892 -981 030 98 - 639 735 69 Ta chọn momen âm lớn nhất, và momen dương lớn nhất của các mặt cắt 1-1(-), 1-1(+), 22, 3- 3 để thiết kế cốt thép cho bản cánh trên : (N/mm) Mu- Mu+ 2 Thiết kế cốt thép 2.1 Thiết kế cốt thép cho bản cánh trên Thiết kế cốt thép chòu momen âm Chọn chiều cao tiết diện ttrung bình từ phần hẫng tới... GVHD : Th.S Mai Lựu 1800 72.5KN 38 5.296 6.78 134 - 72.5KN 671.50 0.89 60.98 5.4 + 1250 30 0 21 53 37 03 110.7 23   y + y  M1LL−1 = m × (1 + IM) × P × 1000 ×  1 + 2    SW      134 + 671.5   = 1.2 × 1.25 × 72.5 × 1 03 × 1000 ×    31 60.85    = 277 134 71.06 ( Nmm ) Momen âm : 1800 72.5KN 38 5.296 - 227 43 1250 30 0 21 53 37 03 6.78 671.50 + 0.89 60.98 5.4 110.7 23   y y  M1LL−1 = m × (1... 1 03 × 1000 ×  −   235 6.75    = −5098918 ( Nmm ) SVTH : Đỗ Minh Duy Trang 33 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD : Th.S Mai Lựu 1.2.6 Mặt cắt 6-6: Momen âm : 1800 72.5KN 38 .48 184.77 34 .3 1.571 72.5KN 97 109.44 37 .4 39 9 659   y y  M1LL−1 = m × (1 + IM) × P × 1000 ×  2 1 + 3 2    SWcs SWcs     39 9    −97 = 1.2 × 1.25 × 72.5 × 1 03 × 1000 ×  +  1 734 .049 32 33. 5    = −19502588 ( Nmm ) 1 .3. .. Thể tích tấm thép T2 : V2 = A2 × t2 = 1 034 76 × 10 =1 034 760 mm3 Thể tích tấm thép ở đáy : V3 = 130 × 220 × 5 = 1 430 00 m3 Thể tích cột lan can : Vc = V1 + V2 +V3 = 1992000 +1 034 760+1 430 00 = 31 69760 m3 Trọng lượng của cột lan can : Qc = Vc × γ th = 31 69760 × 7.7 × 10−5 = 244.098 N 3. 2 Tính nội lực tại chân cột : Hoạt tải thiết kế gồm lực tập trung P = 890 N và W = 0 .37 N/mm phân bố trên chiều dài của thanh... 1.25 × 72.5 × 1 03 × 1000 ×  +   32 33. 5 1 734 .049    = 1 939 9909.55 ( Nmm ) Momen âm : 1800 1800 72.5KN 72.5KN 76 + 26.999 467.7 - 2 03 72.5KN 29 10.459 72.5KN 1 73 34.525 176.0 83 684.048 1250 30 0 21 53 37 03   y + y 2 + y3 + y 4   M1LL−1 = m × (1 + IM) × P × 1000 ×  1   SW −      76 + 467.7 + 29 + 1 73   = 1 × 1.25 × 72.5 × 1 03 × 1000 ×  −   235 6.75    = −28674684.42 ( Nmm )... Minh Duy Trang 31 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD : Th.S Mai Lựu 1800 72.5KN 91.2 128.89 1200 72.5KN72.5KN 1800 72.5KN 150.828 3. 4 38 73 168 89.025 561 + 899.95   y y  y M1LL−1 = m × (1 + IM) × P × 1000 ×  1 + + 2 1 + 3 2   SWcs SWcs    SW   561 168    73 + 38 = 1 × 1.25 × 72.5 × 1 03 × 1000 ×  + +   31 60.85 32 33. 5 1 734 .049    = 276856 13. 35 ( Nmm ) Momen âm : SWcs = 1440 + 0. 833 × 1452 = 2649.516... 7.8 × 10−5 = 222. 13 ( N ) Lực truyền xuống bó vỉa phía ngoài : P1 = Pbv1 + Pbh / 2 + Pclc = 37 50 + 2000 / 2 + 222. 13 = 4972. 13 ( N ) Biểu đồ momen do lan can Mặt cắt M(DC3)(N.mm) 1-1(-) -25202 031 1-1(+) -7155260 2-2 -18598 73 3 -3 3 435 514 4-4 70787 73 5-5 1895589 6-6 -32 87594 1.2 Hoạt tải Tải trọng người và HL 93  Do người bộ hành : Tải trọng người bộ hành tác dụng lên bản lấy bằng 3. 10 -3 MPA SVTH : Đỗ