PHẦN ITHIẾT KẾ SƠ BỘ
CHƯƠNG I
GIỚI THIỆU CHUNG VỀ ĐỀ TÀI THIẾT
KẾ
1.1.QUI MÔ THIẾT KẾ
Tiêu chuẩn thiết kế : 22TCN 272 – 05Quy mô xây dựng: cầu vĩnh cửu bê tông cốt thép dự ứng lựcKhổ cầu:
Cầu được thiết kế cho 2 làn xe, bề rộng phần xe chạy:B1=7.0m
Lề bộ hành 2 bên, mỗi bên rộng: B2=1.5m Bề rộng tường lan can: B3=0.25m
Vậy tổng bề rộng cầu : B= B1+2 B2+ 2 B3=10.5mTải trọng thiết kế: HL93, tải trọng ngườiKhổ thông thuyền: B = 55m, H = 8m
Thuỷ văn:MNCN: +5.75 mMNTT: +3.8 mMNTN: +1.5 m Điều kiện địa chất:
Lớp 1 : Bùn sét hữu cơ màu nâu đen , đôi chổ lẫn cát
Trọng lượng riêng :
6004’. Giá trị SPT = 0
Lớp 2 : sét cát màu trắng xám, xám vàng , trạng thái
dẻo cứng
Trang 2 Các chỉ tiêu cơ lý : Trọng lượng thể tích :
049’. Giá trị SPT :
Lớn nhất :18 Nhỏ nhất : 1
Lớp 3 : Sét màu nâu vàng, xám vàng, trạng thái dẻo
cứng đến nửa cứng mặt lẩn nhiều đá dăm sạn
Trọng lượng thể tích : w = 2.01 T/m3
21028’. Giá trị SPT
Lớn nhất : 29 Nhỏ nhất : 13
Lớp 4 : Sét pha, màu nâu nhạt , trạng thái dẻo cứng
Trọng lượng thễ tích : w = 1.74 T/m3
7010’. Giá trị SPT
Lớn nhất : 17 Nhỏ nhất : 13
Lớp 5 : Cát mịn đến trung kết cấu rất chặt
Trọng lượng thể tích : w = 1.983 T/m3
Giá trị SPT
Lớn nhất : >50 Nhỏ nhất : 15
Lớp 6 : Sét màu nâu vàng ,đầu tầng đôi chỗ lẫn nhiều
sỏi sạn ,trạng thái cứng
Trọng lượng thễ tích : w = 2.12 T/m3
Trang 3 Lực dính c = 0.335 (KG/cm2) , góc ma sát trong =260.39’.
Giá trị SPT : >50 Nguyên tắc lựa chọn phương án cầu:
Thiết kế cầu phải phù hợp với quy hoạch tổng thể Mặt cắt ngang cầu phù hợp với mặt cắt ngang đường và
phải dựa trên kết quả điều tra lưu lượng xe và tính toán dựbáo nhu cầu vận tải trong khu vực
Bảo đảm khổ tĩnh không thông thuyền và tĩnh không xechạy cho các đường chạy dưới
Sơ đồ nhịp cầu chính xét đến việc ứng dụng công nghệ mới nhưng có ưu tiên việc tận dụng thiết bị công nghệ thi công quen thuộc đã sử dụng trong nước
Thời gian thi công ngắn, thi công thuận tiện, đảm bảo tính khả thi trong quá trình thi công
Hạn chế tối đa tác động tới môi trường. Thuận tiện cho công tác duy tu bảo dưỡng. Kiểu dáng kiến trúc phù hợp với cảnh quan khu vực xây
dựng. Đạt hiệu quả kinh tế cao, giá thành rẻ.Trên cơ sở nghiên cứu các yêu cầu về kinh tế, kỹ thuật, mỹthuật, đặc điểm địa hình lòng sông, địa chất, thuỷ văn, yêucầu thông thuyền như trên có thể nghiên cứu lựa chọn một sốdạng kết cấu nhịp chính với khẩu độ nhịp phù hợp như sau:
Phương án I: Cầu dầm hộp bê tông dự ứng lực nhịp liên tụcthi công theo phương pháp đúc hẫng cân bằng
Phương án II: Cầu dầm hộp bê tông dự ứng lực nhịp liên tụcthi công theo phương pháp đà giáo di động
1.2.PHƯƠNG ÁN 11.2.1.Sơ đồ kết cấu và các đặc trưng vật liệu sử dụng
Sơ đồ bố tri chung toàn cầu: 3 33.6m + 50m + 78m+ 50m + 333.6m
Cầu gồm 2 mố M1, M2 và 8 trụ T1, T2, T3, T4, T5, T6, T7, T8Đường cong đứng: R=5000m
Độ dốc dọc cầu: 3%Độ dốc ngang cầu: 2%
1.2.1.1.Kết cấu phần trên
Nhịp chính:
Nhịp chính là dầm liên tục 3 nhịp bê tông cốt thép dự ứng lựcthi công theo phương pháp đúc hẫng cân bằng với khẩu độnhịp chính : 50m+78m+50m
Trang 4Kết cấu nhịp chính có tiết diện hình hộp chiều cao thay đổi,đáy dầm dạng đường cong bậc 2
Hộp dầm có dạng thành đứng Kích thước hộp như sau: Chiều sao dầm trên đỉnh trụ: 4.8 m
Chiều cao dầm giữa nhịp:2.2 m Chiều dày bản nắp: 25 cm Chiều dày bản đáy:
Mặt cắt gối dày: 80 cm Mặt cắt giữa nhịp dày 25 cmChiều dày sườn bên của hộp: 50 cmChiều dày bản mặt cầu tại vách: 55cmGối cầu sử dụng gối chậu
Gối cầu sử dụng gối cao su bản thép
1.2.1.2.Kết cấu phần dưới
Trụ cầu:
Trụ chính Loại trụ thân đặc, kết cấu BTCT đổ tại chỗ Thân trụ dạng hình ô van dài 9m, rộng 3m, đường kính bo tròn
3m Bệ trụ dài 13.2m, rộng 9.6m, cao 2.5m Móng trụ gồm 12 cọc khoan nhồi đường kính 1.2m, chiều dài
43m, cao độ mũi cọc -42.8m (trụ T4, T5)Trụ nhịp dẫn:
Loại trụ thân đặc, kết cấu BTCT đổ tại chỗ Thân trụ dạng hình ô van dài 6.5m, rộng 1.4m, đường kính bo
tròn 1.4m Bệ trụ dài 13.2m, rộng 6.0m, cao 2.0m Móng trụ gồm 8 cọc khoan nhồi đường kính 1.2m, chiều dài
35m
Mố cầu:
Loại mố: Mố chữ U, kết cầu BTCT đổ tại chỗTường đỉnh mố dày 0.5m, tường cánh dày 0.5mTường thân dày 1.3m, rộng 10.5m, cao 2.2m
Bệ mố dài 13.2m, rộng 6.0m, cao 2.0mMóng mố gồm 8 cọc khoan nhồi đường kính 1.2m, chiều dài cọc35m, cao độ mũi cọc -28.88m
1.1.1.3 Đặc trưng vật liệu sử dụng:
Trang 5 Bêtông: Bê tông thường có tỷ trọng: Hệ số giãn nở nhiệt của bê tông: Mô đun đàn hồi của bê tông tỷ trọng thường lấy như sau: Với dầm hộp:Cường độ chịu nén của bê tông qui định ở
tuổi 28 ngày tuổi của mẫu hình trụ 150-300mm là: Đối với dầm ngang, bản mặt cầu, trụ cầu, mố, cọc khoan
nhồi sử dụng bê tông có cường độ chịu nén qui định ởtuổi 28 ngày tuổi của mẫu hình trụ 150-300mm là:
Ximăng pooclăng mác PC40, loại 1. Vữa bơm ống gen sau khi kéo cáp chọn M500 Cốt thép dự ứng lực:
Theo ASTM A416M chọn tao thép dự ứng lực độ chùng thấp, vùngneo bán kính uốn cong bó cáp không được nhỏ hơn 3600mm, cácvùng còn lại không được nhỏhơn 6000mm, chọn 10000mm, thôngsố kỹ thuật của cáp như sau:
Bó cáp gồm 19 tao cáp 15.2mm Bó cáp gồm 13 tao cáp 15.2mm Giới hạn kéo đứt là: Giới hạn chảy:
Mô đun đàn hồi: Hệ số ma sát: = 0.25
Hệ số ma sát lắc trên 1mm bó cáp : Neo dùng hai loại là HVM15-12 và HVM15-19 (dạng neo sống
của VSL), ống ghen dùng hai loại D 100/107mm và D 90/97mm. Cốt thép thường:
Theo 22TCN-272-05, Không được dùng thép thiết kế có giới hạnchảy > 520 Mpa nhưng không được nhỏ hơn 420 Mpa (trừ khi có sựchấp thuận của chủ đầu tư):
Loại thép: Thép M270 cấp 250: Giới hạn chảy:
Với thép Trọng lượng riêng: Môđun đàn hồi: Ôáng gen:
Lựa chọn ống gen phải thỏa mãn những điều kiện sau: Ống gen phải là loại cứng hoặc nửa cứng bằng thép mạ
kẽm Bán kính cong của ống bọc không được nhỏ hơn 6000mm,
trừ ở vùng neo có thể cho phép nhỏ tới 3600mm Đường kính của ống bọc ít nhất phải lớn hơn bó cáp dự
ứng lực 6mm, khi kéo sau thì diện tích của ống bọc phảigấp 2.5 lần diện tích mặt cắt bó cáp
Trang 6Chọn ống gen có đường kính trong, ngoài là ,và đường kính trong, ngoài của ống nối là
đối với bó cáp 19 tao 15.2mm và đường kính trong, ngoài là
, và đường kính trong, ngoài của ống nối là đối với bó cáp 13 tao 15.2mm, cự li tim 2 bócáp cách nhau 250mm cho cáp âm và cáp dương
NeoĐể ứng suất trong cáp tương đối đều, ta dùng tất cả là neosống HVM15-19
Thanh dự ứng lực:Theo ASTM A722, thép loại 2, có gờ
Diện tích: A=1017.87mm2 Cường độ chịu kéo Giới hạn chảy: Môđun đàn hồi:
1.3.PHƯƠNG ÁN 21.3.1.Sơ đồ kết cấu và các đặc trưng vật liệu sử dụng
Sơ đồ bố tri chung toàn cầu: 3 45 m + 60m + 3 45 mCầu gồm 2 mố M1, M2 và 6 trụ T1, T2, T3, T4, T5, T6Độ dốc dọc cầu: 3%
Độ dốc ngang cầu: 2%
1.2.1.1.Kết cấu phần trên
Nhịp chính là dầm liên tục 7 nhịp bê tông cốt thép dự ứng lựcthi công theo phương pháp đà giáo di động
Kết cấu nhịp chính có tiết diện hình hộp chiều cao không đổi.Hộp dầm có dạng thành đứng Kích thước hộp như sau:
Chiều sao dầm: 2.5m Chiều cao bản nắp: 25 cm Chiều cao bản đáy: 25 cmChiều dày sườn bên của hộp: 50 cmChiều dày bản mặt cầu tại vách: 55cmGối cầu sử dụng gối chậu
1.2.1.2.Kết cấu phần dưới
Trụ cầu:
Loại trụ thân đặc, kết cấu BTCT đổ tại chỗ Thân trụ dạng hình ô van dài 8m, rộng 2m, đường kính bo tròn
2m Bệ trụ dài 13.2m, rộng 6.0m, cao 2.5m Móng trụ gồm 8 cọc khoan nhồi đường kính 1.2m, chiều dài
43m, cao độ mũi cọc -42.77m (trụ T3, T4)
Mố cầu:
Loại mố: Mố chữ U, kết cầu BTCT đổ tại chỗ
Trang 7Tường đỉnh mố dày 0.7m, tường cánh dày 0.5mTường thân dày 1.3m, rộng 10.5m, cao 2.2m
Bệ mố dài 13.2m, rộng 6.0m, cao 2.0mMóng mố gồm 8 cọc khoan nhồi đường kính 1.2m, chiều dài cọc38m, cao độ mũi cọc -32.75m
1.1.1.3 Đặc trưng vật liệu sử dụng:
Bêtông: Bê tông thường có tỷ trọng: Hệ số giãn nở nhiệt của bê tông: Mô đun đàn hồi của bê tông tỷ trọng thường lấy như sau: Cường độ chịu nén của bê tông dầm hộp qui định ở tuổi
28 ngày tuổi của mẫu hình trụ 150-300mm là: Ximăng pooclăng mác PC40, loại 1
Vữa bơm ống gen sau khi kéo cáp chọn M500 Cốt thép dự ứng lực:
Theo ASTM A416M chọn tao thép dự ứng lực độ chùng thấp, vùngneo bán kính uốn cong bó cáp không được nhỏ hơn 3600mm, cácvùng còn lại không được nhỏhơn 6000mm, chọn 10000mm, thôngsố kỹ thuật của cáp như sau:
Bó cáp gồm 19 tao cáp 15.2mm Giới hạn kéo đứt là: Giới hạn chảy:
Mô đun đàn hồi: Hệ số ma sát: = 0.25
Hệ số ma sát lắc trên 1mm bó cáp : Cốt thép thường:
Theo 22TCN-272-05, Không được dùng thép thiết kế có giới hạnchảy > 520 Mpa nhưng không được nhỏ hơn 420 Mpa (trừ khi có sựchấp thuận của chủ đầu tư):
Loại thép: Thép M270 cấp 250: Giới hạn chảy:
Với thép Trọng lượng riêng: Môđun đàn hồi: Ôáng gen:
Lựa chọn ống gen phải thỏa mãn những điều kiện sau: Ống gen phải là loại cứng hoặc nửa cứng bằng thép mạ
kẽm Bán kính cong của ống bọc không được nhỏ hơn 6000mm,
trừ ở vùng neo có thể cho phép nhỏ tới 3600mm Đường kính của ống bọc ít nhất phải lớn hơn bó cáp dự
ứng lực 6mm, khi kéo sau thì diện tích của ống bọc phảigấp 2.5 lần diện tích mặt cắt bó cáp
Trang 8Chọn ống gen có đường kính trong, ngoài là ,và đường kính trong, ngoài của ống nối là
đối với bó cáp 19 tao 15.2mm Neo:
Để ứng suất trong cáp tương đối đều, ta dùng tất cả là neosống HVM15-19
CHƯƠNG 2
THIẾT KẾ SƠ BỘ PHƯƠNG ÁN 1
2.1 TÍNH TOÁN CÁC ĐẶC TRƯNG HÌNH HỌC CỦA TIẾTDIỆN
2.1.1 Xác định phương trình đường cong đáy dầm hộp
Giả thiết đáy dầm có cao độ thay đổi theo quy luật parabol bậc2
Ta bỏ qua đốt hợp long và đoạn đỉnh trị vì có đáy dầm hộpnằm ngang Khi đó điểm đỉnh của đường cong đi qua điểm cuốiđốt K9 Vậy chiều dài đoạn dầm có chiều cao thay đổi:
Trong đó chiều dài vách ngăn tại mặt cắt gối lấy bằng bềrộng trụ: Bvn=3m
Lấy trục toạ độ như hình vẽ , gốc toại độ tại điểm cuối đốt K9,trục Oy quay xuống phía dưới
0(0;0)A(36.5;2.6)
B(36.5;1.8)
C(0;-0.25)
y4500300030003000300040004000400040004000
36500
Hình 4.1: Phân chia các mặt cắt ngang dầm tại trụ T4-T5
Xác định phương trình đường cong đáy dầm
Phương trình đường cong đáy dầm có dạng:
Đường cong đáy dầm đi qua 2 điểm 0(0;0) và A(36.5;2.6)Xét tại điểm 0(0;0), thay vào phương trình (1) ta có:
Mặt khác điểm cực trị của đường cong đáy dầm đi qua điểm0(0;0) nên ta có:
Trang 9Xét tại điểm A(36.5;2.6), thay vào phương trình (1) ta có:
Vậy phương trình đường cong có dạng :
Chiều cao dầm tại các mặt cắt i được xác định theo công thức:
Hi=H0.5 + y1i
Xác định phương trình đường cong mặt trên bản đáy
Phương trình đường cong mặt trên bản đáy dạng:
.Đường cong đáy dầm đi qua 2 điểm B(36.5;1.8) và C(0; –0.25)Dời hệ trục toạ độ 0xy về Cxy Lúc này ta có
Toạ đồ 2 điểm B và C lúc này sẽ là B(36.5;2.05) và C(0; 0)Xét tại điểm C(0; 0) thay vào phương trình (2) ta có:
Mặt khác điểm cực trị của đường cong đáy dầm đi qua điểm (0;0)nên ta có:
Xét tại điểm B(36.5;2.05) thay vào phương trình (2) ta có:
Vậy phương trình đường cong có dạng:
Chiều cao dầm tại các mặt cắt i được xác định theo công thức:
Hi=H0.5 – 0.25+ y2iVậy bề dày đáy bản hộp được xác định theo công thức:
Hi=y1i – y2iTa có bảng sau:
MặtcắtKhoảng cáchlẻ Li (m)Cộng dồn (m) H (m)h (m) H-h (m)
Trang 102.1.2 Tính toán đặc trưng hình học
Các đặc trưng hình học của tiết diện sẽ được tính theo tọa độcủa mặt cắt:
Diện tích:
Mômen tĩnh của dầm đối với trục x:
Tọa độ trọng tâm mặt cắt so đáy dầm:
Mô men quán tính đối với trục x:
Trong đó: i, i+1 là các điểm gấp khúc liên tục tạo nên dầmhộp
XY
1098
Trang 11Bảng các đặc trưng hình học tại các mặt cắt ngang
Mặtcắt
Li
(m)
Cộngdồn
(m)
H(m)
h(m)
A(m2)
10-Trong đó:A : Diện tích tiết diện
: Khoảng cách từ trọng tâm dầm đến thớ dưới : Khoảng cách từ trọng tâm dầm đến thớ trênSx : Mô men quán tính tĩnh của tiêt diện
Ith : Mô men quán tính của tiết diện lấy với trục trung hòacủa tiết diện
Việc tính toán đặc trưng hình học với tiết diện nguyên này rấtcần thiết cho việc tính toán sơ bộ trong giai đoạn thi công và khaithác để xác định tĩnh tải rồi sau đó thiết kế nội lực và tính rasố bó thép dự ứng lực cần thiết
Vì quá trình thi công cầu đúc hẫng trải qua nhiều giai đoạn khácnhau, qua mỗi giai đoạn thì các đặc trưng vật liệu (cường độ chịunén, môđun đàn hồi…) và đặc trưng hình học tiết diện (diệntích, momen quán tính…) lại thay đổi
Đặc trưng vật liệu: Cường độ của bê tông: Môđun đàn hồi bê tông: Tỉ số môđun giữa cáp DƯL và BT:
Trang 12Trong đó:, : hệ số phụ thuộc vào loại xi măng và cách bảo dưỡng
= 4, = 0.85: Xi măng loại I và bảo dưỡng ẩm.t : tuổi của bê tông tính đến thời điểm khảo sát, đơn vị ngày
Bảng cường độ bê tông theo thời gian
HLgiữa 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 44.8
Bảng modun đàn hồi bê tông theo thời gian
aK0 38007 38007 38007 38007 38007 38007 38007 38007 38007 38007 38007 38007K1 0 33994 37091 38007 38007 38007 38007 38007 38007 38007 38007 38007
K2 0 0 33994 37091 38007 38007 38007 38007 38007 38007 38007 38007
K3 0 0 0 33994 37091 38007 38007 38007 38007 38007 38007 38007
K4 0 0 0 0 3399 3709 3800 3800 3800 3800 3800 3800
Trang 13Bảng tỷ số modun đàn hồi giữa thép DUL và bê tông
theo thời gian
aK0 5.183 5.183 5.183 5.183 5.183 5.183 5.183 5.183 5.183 5.183 5.1835.183K1 0.000 5.795 5.311 5.183 5.183 5.183 5.183 5.183 5.183 5.183 5.1835.183K2 0.000 0.000 5.795 5.311 5.183 5.183 5.183 5.183 5.183 5.183 5.1835.183K3 0.000 0.000 0.000 5.795 5.311 5.183 5.183 5.183 5.183 5.183 5.1835.183K4 0.000 0.000 0.000 0.000 5.795 5.311 5.183 5.183 5.183 5.183 5.1835.183K5 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 5.795 5.311 5.183 5.183 5.183 5.1835.183K6 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 5.795 5.311 5.183 5.183 5.1835.183K7 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 5.795 5.311 5.183 5.1835.183K8 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 5.795 5.311 5.1835.183
Trang 14K9 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 5.795 5.2095.183HL
biên 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 5.4775.183
HLgiữa 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.0005.477
2.2 TÍNH TOÁN TẢI TRỌNG2.2.1 Các nguyên tắc tính toán và tổ hợp tải trọng
Khi tính toán nội lực và thi công kết cấu bằng phương pháp đúchẫng, kết cấu được coi như làm việc trong giai đoạn đàn hồi vàchấp nhận nguyên lý cộng tác dụng Tuy nhiên do ta dùngchương trình để tính toán nội lực trong kết cấu do đó ta khôngáp dụng nguyên lý cộng tác dụng mà lấy kết quả trực tiếptừ các tổ hợp tải trọng trong chương trình
Độ cứng của tiết diện tính theo kích thước bêtông chưa xétđến bố trí cốt thép
Quá trình tính toán nội lực ta xét tổ hợp theo từng giai đoạn thicông và khai thác để thiết kế và kiểm tra tiết diện ở từnggiai đoạn
Kết cấu thi công bằng phương pháp đúc hẫng phải tính theocác giai đoạn sau:
Giai đoạn I : Thi công đúc hẫng đối xứng các đốt qua trụ(từ đốt K0-K9) :
Kết cấu chịu lực theo sơ đồ conson Khi đó moment âm là lớnnhất Tải trọng tác dụng bao gồm:
Trọng lượng bản thân các đốt bêtông, trọng lượng khối neo. Trọng lượng 2 xe đúc đối xứng (bao gồm cả ván khuôn) Các
tải trọng thứ cấp như từ biến, co ngót. Hoạt tải thi công, hoạt tải gió thẳng đứng. Dự ứng lực xuất hiện dần dần sau khi thi công từng đốt
hẫng Các trị số sẽ thay đổi trong quá trình đúc hẫng, cầnxét ảnh hưởng của độ cong của các cáp cụ thể
Nội dung tính toán của giai đoạn này là phải xác định nội lựctheo từng bước đúc hẫng để kiểm tra và bố trí lượng cốt thépcần thiết khi thi công Tính toán kiểm tra độ võng cho từngbước thi công để điều chỉnh đảm bảo đúng cao độ của mútdầm khi hợp long
Giai đoạn II : Đổ bê tông xong đốt hợp long ở nhịp biênnhưng bê tông chưa đông cứng
Khi đó bê tông dẻo còn chưa hoá cứng, trọng lượng của vánkhuôn hợp long, của hỗn hợp bê tông dẻo, của cốt thép hợplong được coi như chia đôi để tác dụng lên hai sơ đồ hệ thốngkết cấu tách biệt nhau, một là sơ đồ đúc trên đà giáo phầnnhịp biên, hai là sơ đồ khung cứng T của phần đúc hẫng từ trụra nhịp biên
Trang 15Các tải trọng tác dụng: Trọng lượng bản thân của các đốt hợp long biên Trọng lượng ván khuôn và thiết bị để hợp long biên (một xe
đúc và ván khuôn của nó Tải trọng thi công rải đều (CLL)
Giai đoạn III : Hợp long xong nhịp biên và bê tông đã hoácứng
Trong giai đoạn này ván khuôn ở thành bên của đốt hợp longđã tháo ra và tiến hành căng cáp dự ứng lực nhóm B ở bảnđáy của nhịp biên, sau đố tháo nốt ván khuôn đáy của đốthợp long Tiếp tục thay các neo tạm trên trụ T4 và T5 bằng gốivĩnh cửu Như vậy tương ứng với 2 lực tập trung hướng lên trênđặt tại 2 đầu của đốt hợp long Dự ứng lực của cáp nhóm B sẽlàm cong vồng lên cả nhịp biên khiến cho tĩnh tải bản thâncủa phần đúc trên đà giáo và phần tải trọng thi công rảiđều mà trước đây đè lên đà giáo thì nay tác dụng lên kếtcấu nhịp vừa được nối thành sơ đồ khung siêu tĩnh
Sơ đồ kết cấu lúc này là khung T có 1 đầu tựa lên gối di đọngở đầu nhịp biên (sơ đồ siêu tĩnh bậc 1)
Các tải trọng tác dụng: Trọng lượng ván khuôn và thiết bị hợp long biên (1 xe đúc)
tác dụng theo hướng ngược lên trên vì các thiết bị này đãbị tháo dỡ)
Trọng lượng bản thân đoạn đổ trên đà giáo Tải trọng thi công rải đều trên phần đúc trên đà giáo và
trên đốt hợp lonh g nhịp biên Các cáp dự ứng lực đặt tại các ụ neo
Giai đoạn IV : Thi công đốt hợp long giữa nhịp giữa (bêtông đốt hợp long chưa khô) :
Khi đó sẽ lắp các ván khuôn hợp long nhịp giữa và đổ bêtông nhịp giữa Sơ đồ kết cấu vẫn là 2 hệ thống riêng biệt.Tải trọng tác dụng:
Trọng lượng ván khuôn và thiết bị hợp long giữa (1 xe đúc) Trọng lượng bản thân đốt hợp long
Tải trọng thi công rải đều
Giai đoạn V : Hợp long giữa và bê tông đã hoá cứng.
Trong giai đoạn này ván khuôn thành bên đã được tháo dỡ,các cáp dự ứng lực nhóm B đã được đặt và căng xong, xe đúcđã rút đi, ván khuôn đáy hợp long đã được tháo dỡ
Lúc này sơ đồ cầu đã được nối cứng ở đốt hợp long trởthành một kết cấu dầm liên tục 3 nhịp
Tải trọng tác dụng: Trọng lượng xe đúc và ván khuôn cùng các thiết bị khác,
nhưng tác dụng hướng lên trên vì đã bị tháo dỡ. Các dự ứng lực nhóm B, chúng đặt tại các ụ neo trên mặt
bản đáy
Trang 16Giai đoạn VI : Giai đoạn khai thác
Sơ đồ kết cấu: Dầm liên tục 3 nhịp Tải trọng tác dụng:
Tải trọng bản thân Tĩnh tải giai đoạn 2 Hoạt tải xe + tải trọng người+ tải trọng làn
2.2.2 Tính toán tải trọng tĩnh tải giai đoạn 1
Từ đặc trưng hình học của mặt cắt dầm ta tính được trọng lượngcác đốt dầm
Bảng tính toán trọng lượng các đốt dầm và tĩnh tải rải đềucủa từng đốt
Với Atb : Diện tích trung bình giữa 2 mặt cắt đầu và cuối mỗiđốt
Li, V : Chiều dài và thể tích mỗi đốtDC ,DCtt: Trọng lượng và trọng lượng tính toán của từng đốte, Mtc : Độ lệch tâm và momen do trọng lượng khối đúc so vớimép khối trước
Bảng tính tĩnh tải từng khối đúc trên trụ T4-T5
Tênđốt(mAtb2)
Li
(m)
V(m3)
DC(KN)
DCtt
(KN)
e(m)
Mtc
(KNm)K1 10.56 3.00 31.68 791.98 989.97 1.50 1187.97
Tên gọi các đại lượngChiều dày h(cm) (KN/m3)
Trang 17Lớp bê tông mui luyện TB
Lớp phủ bê tông nhựa :Trọng lượng lớp mui luyện:
Lớp phòng nước : Vậy
Tiện ích công cộng : Tổng khối lượng tĩnh tải giai đoạn 2 tác dụng lên kết cấu nhịp :
2.2.3.2.Tính trọng lượng của lan can + tay vịn + gờ chắnbánh xe
250
VÁT20x20
VÁT20x20
Hình 4.4 : Kích thước chi tiết hệ lan can – lề bộ hành.
Trọng lượng tường bê tông :
Trọng lượng bó vỉa :
Trọng lượng lề bộ hành:
Trọng lượng thanh lan can :
Trang 18Trọng lượng cột lan can :
Xe hai trục thiết kế + Tải trọng làn thiết kế
2.2.4.1.Xe tải thiết kế:
Xe tải thiết kế: gồm trục trước nặng 35 KN , hai trục sau mỗi trụcnặng 145KN, khoảng cách giữa 2 trục trước là 4300mm, khoảngcách hai trục sau thay đổi từ 4300 – 9000 mm sao cho gây ra nộilực lớn nhất, theo phương ngang khoảng cách giữa hai bánh xelà 1800mm
Hình 4.5 : Xe tải thiết kế theo tiêu chuẩn 22TCN 272-05
2.2.4.2 Xe hai trục thiết kế:
Xe hai trục thiết kế gồm một cặp trục 110KN cách nhau 1.2m, cựly của các bánh xe theo chiều ngang lấy bằng 1.8m
Trang 1918001200
DỌC CẦUNGANG CẦU
Hình 4.6: Xe 2 trục thiết kế theo tiêu chuẩn 22TCN 272-05
2.2.4.3 Tải trọng làn thiết kế:
Gồm tải trọng 9.3N/mm phân bố đều theo chiều dọc Theo chiềungang cầu được giả thiết là phân bố đều trên chiều rộng3000mm Hiệu ứng lực của tải trọng làn thiết kế không xét lựcxung kích
Hình 4.7: Đặc trưng tải trọng làn thiết kế
2.2.4.4 Hoạt tải người đi bộ (PL):
Là tại trọng phân bố được qui định độ lớn là 3.10-3 MPa.Tải trọng người bộ hành phân bố đều trên toàn bộ bề rộng1500 mm của lề bộ hành và kéo dài đến hết chiều dài nhịpdầm Ta chuyển từ tải trọng phân bố trên diện tích thành tảitrọng phân bố theo phương dọc cầu, bằng cách nhân giá trị độlớn với 1500 mm Được giá trị độ lớn phân bố trên chiều dài
WPL= Không tính hệ số xung kích cho tải trọng người đi
2.2.4.5 Tải trọng xung kích:
Là tải trọng đưa vào tải trọng xe 3 trục hay xe hai trục lấy bằng25% tại trọng của mỗi xe
2.2.5.Tải trọng gió (WS):2.2.5.1 Tốc độ gió thiết kế:
Tốc độ gió thiết kế V được xác định theo công thức:
Trong đó:VB : Tốc độ gió giật cơ bản trong 3 giây với chu kỳ xuất hiện
100 năm thích hợp với vùng tính gió tại vị trí cầu đangnghiên cứu Tra bảng theo TCVN 2337- 1995 Tải trọng và tácđộng giả sử nằm trong khu vực gió I có VB = 38 m/s
S : Hệ số điều chỉnh đối với khu vực chịu gió và độ cao mặtcầu Tại khu vực xây dựng là khu vực lộ thiên, mặt nướcthoáng, cao độ mặt cầu cao hơn cao độ mặt nước xấp xỉ12m, nên tra bảng 8.3.1.1-2 (22TCN272-05) được S = 1.14
2.2.5.2 Tải trọng gió tác động lên công trìnhTải trọng gió ngang:
Trang 20Tải trọng gió ngang PD phải được lấy theo chiều tác dụngnằm ngang và đặt tại trọng tâm của các phần diện tíchthích hợp và được tính như sau:
Trong đó:V: Tốc độ gió thiết kế.At: Diện tích của kết cấu hay cấu kiện phải tính tải trọng
gió ngang (m2), tính trung bình cho kết cấu:
Cd: Hệ số cản phụ thuộc vào tỉ số b/dTrong đó:
b: Chiều rộng toàn bộ của cầu giữa các bề mặt lancan, b = 10.0 m
d: Chiều cao kết cấu phần trên gồm cả lan can đặc:
=> , tra bảng 3.8.1.2.1.1 được: Cd = 1.4
Tính quy ra lực phân bố đều trên toàn cầu chính:
2.2.5.3 Tải trọng gió ngang tác dụng lên xe cộ:
Khi xét tổ hợp tải trọng Cường Độ III, phải xét tải trọng giótác dụng vào cả kết cấu và xe cộ Tải trọng ngang của giólên xe cộ bằng tải trọng phân bố 1.5 KN/m, tác dụng thẳnggóc, phía trên mặt đường 1800 mm và được truyền vào kếtcấu Tải trọng dọc của gió lên xe cộ là tải trọng phân bố0.75KN/m tác dụng nằm ngang, song song với tim cầu dọc kếtcấu và đặt cách mặt đường 1800 mm
2.2.5.4 Tải trọng gió tác động lên thiết bị (WE):
Lấy theo 4.8x10-4 MPa của mặt cầu
2.2.5.5 Tải trọng gió đứng trên một cánh hẫng (WUP):
Lực nâng của gió trên một cánh hẫng lấy bằng 2.4x10-4 MPatrên diện tích mặt cầu với phương pháp thi công hẫng, và chỉtác động với một bên cánh hẫng
Với chiều rộng mặt cầu trong giai đoạn thi công là b = 10.5 m,lực gió đứng trên đơn vị dài là:
Trang 212.2.5 Tải trọng thi công cầu chính:
Trọng lượng bản thân kết cấu: = 25 KN/m3.Trọng lượng bê tông tươi: = 24 KN/m3
Trọng lượng các khối neo (DCNEO): 2.5 KN/m.Hoạt tải thi công và thiết bị phụ (CLL): Hoạt tải thi công phânbố được lấy bằng trên diện tích mặt cầu Trong giaiđoạn đúc hẫng tải trọng này được lấy bằng ở mộtbên cánh hẫng và bằng trên cánh hẫng kia Quivề tải trọng phân bố:
Tải trọng chênh lệch DIFF : lấy bằng 2% tải trọng tĩnh tác độnglên một cánh hẫng Trọng lượng một cánh hẫng (trụ T4 – T5)9123.7 KN
=> Trọng lượng xe đúc + ván khuôn: PXD = 690 KN, độ lệch tâm e=2m(hình vẽ)
e=2mXE DUC
Hình 4.8 : sơ đồ bố trí xe đúc
2.3 TÍNH TOÁN NỘI LỰC TRONG CÁC GIAI ĐOẠN THI CÔNG
Để thuận tiện cho việc tính toán ta ký hiệu các mặt cắt nhưsau:
4@3000=12000
Hình 4.9: Ký hiệu các mặt cắt tính toán
Dùng chương trình phân tích kết cấu Midas civil V7.01 với cácthông số khai báo và các bước khai báo được trình bày ởchương sau Sau khi phân tích giai đoạn thi công và khai báo các
Trang 22loại tải trọng của từng giai đoạn thi công ta có giá trị mô mentại các mặt cắt như sau:
2.3.1 Nội lực giai đoạn I:
Kết quả nội lực tính toán bằng phần mềm Midas v7.01
MIDAS/CivilPOST-PROCESSOR
BEAM DIAGRAMMOMENT-y
2.47146e+0030.00000e+000-3.76135e+004-5.76560e+004-7.76984e+004-9.77409e+004-1.17783e+005-1.37826e+005-1.57868e+005-1.77911e+005-1.97953e+005-2.17996e+005STAGE:THI CONG K9CB: TH4
Last StepMAX : 202FILE: UNTITLEDUNIT: kN·mDATE: 05/26/2011
BEAM DIAGRAMMOMENT-y
1.97717e+0030.00000e+000-2.90816e+004-4.46110e+004-6.01403e+004-7.56697e+004-9.11991e+004-1.06728e+005-1.22258e+005-1.37787e+005-1.53317e+005-1.68846e+005STAGE:THI CONG K9CB: th6
Last StepMAX : 202FILE: UNTITLEDUNIT: kN·mDATE: 05/26/2011
VIEW-DIRECTION
X: 0.000
Y:-1.000
Z: 0.000
Hình 4.11: Biểu đồ mô men TTGH sử dụng giai đoạn đúc hẫng
2.3.2 Nội lực giai đoạn II:
Kết quả nội lực tính toán bằng phần mềm Midas v7.01
Trang 23BEAM DIAGRAMMOMENT-y
2.88465e+0040.00000e+000-1.45038e+004-3.61790e+004-5.78541e+004-7.95293e+004-1.01204e+005-1.22880e+005-1.44555e+005-1.66230e+005-1.87905e+005-2.09580e+005STAGE:THI CONG HL BIEN
CB: TH4Last StepMAX : 400FILE: UNTITLEDUNIT: kN·mDATE: 05/26/2011
VIEW-DIRECTIONX: 0.000
Y:-1.000
Z: 0.000
Hình 4.12: Biểu đồ mô men TTGH cường độ giai đoạn hợp long
biên (bê tông chưa đông cứng)
MIDAS/CivilPOST-PROCESSOR
BEAM DIAGRAMMOMENT-y
2.03100e+0040.00000e+000-1.32580e+004-3.00421e+004-4.68261e+004-6.36101e+004-8.03942e+004-9.71782e+004-1.13962e+005-1.30746e+005-1.47530e+005-1.64314e+005STAGE:THI CONG HL BIEN
CB: th6Last StepMAX : 400FILE: UNTITLEDUNIT: kN·mDATE: 05/26/2011
VIEW-DIRECTIONX: 0.000
Y:-1.000
Z: 0.000
Hình 4.13: Biểu đồ mô men TTGH sử dụng giai đoạn hợp long biên
(bê tông chưa đông cứng)
2.3.3 Nội lực giai đoạn III:
Kết quả nội lực tính toán bằng phần mềm Midas v7.01
Trang 24BEAM DIAGRAMMOMENT-y
1.14834e+0040.00000e+000-2.34652e+004-4.09395e+004-5.84137e+004-7.58880e+004-9.33623e+004-1.10837e+005-1.28311e+005-1.45785e+005-1.63259e+005-1.80734e+005STAGE:THI CONG HA GOI DINH TRU
CB: TH4Last StepMAX : 203FILE: UNTITLEDUNIT: kN·mDATE: 05/26/2011
VIEW-DIRECTIONX: 0.000
Hình 4.14: Biểu đồ mô men TTGH cường độ giai đoạn hợp long
biên (bê tông đã đông cứng)
MIDAS/CivilPOST-PROCESSOR
BEAM DIAGRAMMOMENT-y
9.15713e+0030.00000e+000-1.86904e+004-3.26142e+004-4.65379e+004-6.04617e+004-7.43855e+004-8.83092e+004-1.02233e+005-1.16157e+005-1.30081e+005-1.44004e+005STAGE:THI CONG HA GOI DINH TRU
CB: th6Last StepMAX : 203FILE: UNTITLEDUNIT: kN·mDATE: 05/26/2011
VIEW-DIRECTIONX: 0.000
Hình 4.15: Biểu đồ mô men TTGH sử dụng giai đoạn hợp long biên
(bê tông đã đông cứng)
2.3.4 Nội lực giai đoạn IV:
Kết quả nội lực tính toán bằng phần mềm Midas v7.01
Trang 25BEAM DIAGRAMMOMENT-y
6.27043e+0030.00000e+000-3.29751e+004-5.25979e+004-7.22207e+004-9.18434e+004-1.11466e+005-1.31089e+005-1.50712e+005-1.70335e+005-1.89957e+005-2.09580e+005STAGE:THI CONG HOP LONG GIUA
CB: TH4Last StepMAX : 202FILE: UNTITLEDUNIT: kN·mDATE: 05/26/2011
VIEW-DIRECTIONX: 0.000
Y:-1.000
Z: 0.000
Hình 4.16: Biểu đồ mô men TTGH cường độ giai đoạn hợp long
giữa (bê tông chưa đông cứng)
MIDAS/CivilPOST-PROCESSOR
BEAM DIAGRAMMOMENT-y
5.41150e+0030.00000e+000-2.54477e+004-4.08774e+004-5.63070e+004-7.17366e+004-8.71662e+004-1.02596e+005-1.18025e+005-1.33455e+005-1.48885e+005-1.64314e+005STAGE:THI CONG HOP LONG GIUA
CB: th6Last StepMAX : 202FILE: UNTITLEDUNIT: kN·mDATE: 05/26/2011
VIEW-DIRECTIONX: 0.000
Y:-1.000
Z: 0.000
Hình 4.17: Biểu đồ mô men TTGH sử dụng giai đoạn hợp long giữa
(bê tông chưa đông cứng)
2.3.5 Nội lực giai đoạn V:
Kết quả nội lực tính toán bằng phần mềm Midas v7.01:
Trang 26BEAM DIAGRAMMOMENT-y
7.96012e+0030.00000e+000-2.96089e+004-4.83935e+004-6.71780e+004-8.59625e+004-1.04747e+005-1.23532e+005-1.42316e+005-1.61101e+005-1.79885e+005-1.98670e+005STAGE:THI CONG NOI LIEN KET CAU NHIP
CB: TH4Last StepMAX : 202FILE: UNTITLEDUNIT: kN·mDATE: 05/26/2011
VIEW-DIRECTIONX: 0.000
Y:-1.000
Z: 0.000
Hình 4.18: Biểu đồ mô men TTGH cường độ giai đoạn hợp long
giữa (bê tông đã đông cứng)
MIDAS/CivilPOST-PROCESSOR
BEAM DIAGRAMMOMENT-y
6.59393e+0030.00000e+000-2.31579e+004-3.80338e+004-5.29097e+004-6.77857e+004-8.26616e+004-9.75375e+004-1.12413e+005-1.27289e+005-1.42165e+005-1.57041e+005STAGE:THI CONG NOI LIEN KET CAU NHIP
CB: th6Last StepMAX : 202FILE: UNTITLEDUNIT: kN·mDATE: 05/26/2011
VIEW-DIRECTIONX: 0.000
Y:-1.000
Z: 0.000
Hình 4.19: Biểu đồ mô men TTGH sử dụng giai đoạn hợp long giữa
(bê tông đã đông cứng)
2.3.6 Nội lực giai đoạn VI:
Mô hình hoá kết cấu và tính toán bằng phần mềm Midas v7.01,so sánh kết quả ta thấy nội lực do xe 3 trục gây ra lớn hơn sovới nội lực do xe 2 trục nên ta lấy kết quả nội lực do xe 3 trụcđể tính toán Dưới đây là kết quả nội lực do xe 3 trục:
Trang 27Max: 68090.9 Max: 68090.9 Min: -234074.9 Min: -234075.0
MIDAS/CivilPOST-PROCESSOR
BEAM DIAGRAMMOMENT-y
6.82608e+0044.07757e+0040.00000e+000-1.41944e+004-4.16795e+004-6.91645e+004-9.66496e+004-1.24135e+005-1.51620e+005-1.79105e+005-2.06590e+005-2.34075e+005CBall: TH1MAX : 226FILE: UNTITLEDUNIT: kN·mDATE: 05/27/2011
VIEW-DIRECTIONX: 0.000
BEAM DIAGRAMSHEAR-z1.70998e+0041.39907e+0041.08817e+0047.77263e+0034.66358e+0031.55453e+0030.00000e+000-4.66358e+003-7.77263e+003-1.08817e+004-1.39907e+004-1.70998e+004CBall: TH1MAX : 215FILE: UNTITLEDUNIT: kNDATE: 05/27/2011
VIEW-DIRECTIONX: 0.000
Y:-1.000
Z: 0.000
Hình 4.21: Biểu đồ bao lực cắt TTGH cường độ giai đoạn khai thác
Max: 48326.7 Max: 48326.7 Min: -173137.5 Min: -173137.5
MIDAS/CivilPOST-PROCESSOR
BEAM DIAGRAMMOMENT-y
4.84525e+0042.83080e+0040.00000e+000-1.19811e+004-3.21257e+004-5.22702e+004-7.24148e+004-9.25593e+004-1.12704e+005-1.32848e+005-1.52993e+005-1.73137e+005CBall: TH4MAX : 126FILE: UNTITLEDUNIT: kN·mDATE: 05/27/2011
VIEW-DIRECTIONX: 0.000
Y:-1.000
Z: 0.000
Trang 28Hình 4.22: Biểu đồ bao mô men TTGH sử dụng giai đoạn khai thác
Max: 12711.3
Min: -12711.3
MIDAS/CivilPOST-PROCESSOR
BEAM DIAGRAMSHEAR-z1.27113e+0041.04002e+0048.08902e+0035.77787e+0033.46672e+0031.15558e+0030.00000e+000-3.46672e+003-5.77787e+003-8.08902e+003-1.04002e+004-1.27113e+004CBall: TH4MAX : 215FILE: UNTITLEDUNIT: kNDATE: 05/27/2011
VIEW-DIRECTIONX: 0.000
Y:-1.000
Z: 0.000
Hình 4.23: Biểu đồ bao lực cắt TTGH sử dụng giai đoạn khai thác
2.4 TÍNH TOÁN SƠ BỘ SỐ BÓ CÁP DỰ ỨNG LỰC2.4.1 Số bó cáp nhóm A (chịu mô men âm)
Để tính sơ bộ số bó cáp chịu mô men âm, ta sẽ tính toán ởgiai đoạn thi công đúc hẫng các đốt đối xứng nhau qua trụ T4và T5, sau đó ta lấy lớn hơn lượng cáp cần thiết để đủ khảnăng làm việc trong giai đoạn khai thác
Số cáp sơ bộ được chọn theo công thức :
Trong đó:Mu : Momen ở TTGH cường độ trong giai đoạn đúc hẫng
: Khoảng cách từ mép ngoài chịu nén đến trọng tâm củacáp dự ứng lực, tạm lấy:
Trong đó:ts: Chiều dày nắp hộphvtt: Chiều cao phần vút trêna’: Chiều cao vùng chịu nén tối đa, .Hệ số điều chỉnh,
fpu: Cường độ chịu kéo cáp, fpu =1860MPa.Số bó cốt thép tại mỗi mặt cắt :
Trang 29Trong đó:: Diện tích 1 bó cáp Sử dụng cáp 15.2mm có diện tích danhđịnh mỗi tao là 140mm2, 1 cáp bó dùng 12 tao vậy diện tích 1bó cáp là :
Bảng tính toán số bó cáp dự ứng lực cần thiết tại các mặt cắt
Mặtcắt(mm) c' (mm)d'p(mm)a'(mm2)A’psSốtaoSố bótínhSố bóchọn
Trang 302.4.2 Số bó cáp nhóm B (Chịu mô men dương nhịp biên)
Để tính toán sơ bộ số bó cáp dự ứng lực chịu mô men dươngnhịp biên ta tính toán ở giai đoạn khai thác
Số cáp sơ bộ được chọn theo công thức :
Trong đó:Mu : Momen ở TTGH cường độ trong giai đoạn đúc hẫng
: Khoảng cách từ mép ngoài chịu nén đến trọng tâm củacáp dự ứng lực, tạm lấy:
Trong đó:ts: Chiều dày nắp hộphvtt: Chiều cao phần vút trêna’: Chiều cao vùng chịu nén tối đa, .Hệ số điều chỉnh,
fpu: Cường độ chịu kéo cáp, fpu =1860MPa
Trang 31Số bó cốt thép tại mỗi mặt cắt :
Trong đó:: Diện tích 1 bó cáp Sử dụng cáp 15.2mm có diện tích danhđịnh mỗi tao là 140mm2, 1 cáp bó dùng 12 tao vậy diện tích 1bó cáp là :
Bảng tính toán số bó cáp dự ứng lực cần thiết
Mặtcắtdp (mm) c' (mm) a' (mm) Aps (mm2)SốtaoSốbó
tính
Sốbóchọn0-0 4400.000 1848.00 1280.66 -25127.91 - - -
2.4.3 Số bó cáp nhóm C (Chịu mô men dương nhịp giữa)
Để tính toán sơ bộ số bó cáp dự ứng lực chịu mô men dươngnhịp giữa ta tính toán ở giai đoạn khai thác
Số cáp sơ bộ được chọn theo công thức :
Trong đó:Mu : Momen ở TTGH cường độ trong giai đoạn đúc hẫng
Trang 32: Khoảng cách từ mép ngoài chịu nén đến trọng tâm củacáp dự ứng lực, tạm lấy:
Trong đó:ts: Chiều dày nắp hộphvtt: Chiều cao phần vút trêna’: Chiều cao vùng chịu nén tối đa, .Hệ số điều chỉnh,
fpu: Cường độ chịu kéo cáp, fpu =1860MPa.Số bó cốt thép tại mỗi mặt cắt :
Trong đó:: Diện tích 1 bó cáp Sử dụng cáp 15.2mm có diện tích danhđịnh mỗi tao là 140mm2, 1 cáp bó dùng 12 tao vậy diện tích 1bó cáp là :
Bảng tính toán số bó cáp dự ứng lực cần thiếtMặt
cắt d'p (mm) c' (mm) a' (mm) Aps (mm2) Sốtao Số bótính Số bóchọn
Trang 332.5.1 Tính toán đặc trưng hình học của tiết diện
Vì quá trình thi công cầu đúc hẫng trải qua rất nhiều giai đoạnkhác nhau, thường qua mỗi giai đoạn thì đặc trưng hình học củatiết diện dầm lại thay đổi
Tính đặc trưng hình học giai đoạn 1 : (Trước khi căng cáp)
Diện tích tiết diện tính đổi trừ lỗMomen tĩnh đối với mép dưới dầm
Khoảng cách trọng tâm đến mép dưới dầm:
Khoảng cách trọng tâm đến mép trên dầm: Momen quán tính đối với trọng tâm dầm:
Tính đặc trưng hình học giai đoạn 2 : (Sau khi căng cáp)
Diện tích tiết diện tính đổi:Khoảng cách từ trọng tâm nhóm cáp đến mép dưới dầm:
Momen tĩnh của tiết diện cáp:
Độ lệch tâm của tiết diện giữa giai đoạn 1 và giai đoạn 2:
Khoảng cách từ trục trung hòa đến đáy dầm:Khoảng cách trọng tâm đến mép trên dầm:Môment quán tính của tiết diện với trục trung hoà:
Trong đó:
: Tổng diện tích ống gen (cáp âm) tại tiết diện đang xét: Tổng diện tích ống gen (cáp dương) tại tiết diện đangxét
Trang 34: Khoảng cách từ trọng tâm ống gen (cáp âm) đếnmép dưới dầm
: Khoảng cách từ trọng tâm ống gen (cáp dương) đếnmép dưới dầm
d’ps : Khoảng cách từ trọng tâm nhóm cáp DƯL đến méptrên dầm
H : Chiều cao dầm tại tiết diện đang xét
: Tổng diện tích cáp dự ứng lực tại tiết diện đang xét.: Khoảng cách từ trọng tâm cáp dự ứng lực đến méptrên dầm
: Tỉ số modul đàn hồi
Tính đặc trưng hình học giai đoạn 1:
Bảng diện tích chừa lỗ của tiết diện
Trang 35Lúc thi công đốt
Trang 37Lúc thi công đốt
0-0 2286.1 2289.2 2292.22295.22298.52301.92305.12308.42311.72315.0
1-1 2078 2081 2084.42087.22090.32093.42096.52099.52102.62105.6
Trang 38Bảng moment quán tính đối với trục trung hoà của tiết diện
I0 109Lúc thi công đốt
Trang 39Tính đặc trưng hình học giai đoạn 2:
Bảng diện tích sau khi căng cáp dự ứng lực của tiết diện