Đồ Án Tốt Nghiệp Thiết Kế Máy Biến Áp Điện Lực Ba Pha Ngâm Dầu

Đồ án tốt nghiệp Thiết kế máy biến áp điện lực ba pha ngâm dầu LỜI NÓI ĐẦU Máy biến áp điện lực là một bộ phận rất quan trọng trong hệ thống điện Hệ thống điện lực muốn truyền tải, phân phối công suất từ nhà máy điện đến tận các hộ tiêu thụ một cách hợp lý, thường phải qua ba, bốn lần tăng, giảm điện áp Do vậy mà tổng công suất của máy biến áp điện lực thường gấp ba, bốn lần công suất của trạm phát điện Những máy biến áp dùng truyền tải và phân phối công suất trong hệ thống điện lực gọi là máy biến áp điện lực Việc dùng máy biến áp tăng điện áp từ nhà máy lên lưới để truyền tải đi xa, và ở cuối đường dây phải hạ điện áp để đưa đến hộ tiêu thụ…chẳng những làm cho tổng công suất của hệ thống máy biến áp lớn mà tổn hao không tải P 0 cũng tăng Hơn nữa do điều kiện địa hình, thời tiết, kinh tế mà mỗi lúc, mỗi nơi yêu cầu các thông số kỹ thuật cũng như thông số định mức thay đổi Do vậy việc tính toán, thiết kế máy biến áp là một việc rất quan trọng trong chế tạo máy biến áp điện lực Ngày nay, công nghệ chế tạo máy biến áp ngày càng phát triển và đòi hỏi phải hoàn thiện hơn, vật liệu được chế tạo ngày càng tốt hơn Vì vậy, việc tính toán và thiết kế phải đảm bảo nhu cầu phát triển kinh tế và đạt chất lượng cao, phải lấy chỉ tiêu kinh tế làm hàng đầu, giá thành vật liệu thấp nhất Bên cạnh chỉ tiêu kinh tế đòi hỏi tính năng kỹ thuật như: i 0%, P0, Un%, Pn… nằm trong điều kiện cho phép ứng với mỗi loại công suất Trong giới hạn của đề tài, nội dung thiết kế máy biến áp điện lực gồm 5 chương: - Chương I : Tính các đại lượng điện cơ bản - Chương II : Tính toán dây quấn máy biến áp - Chương III : Tính tổn hao và tham số ngắn mạch - Chương IV : Tính chính xác mạch từ và tham số không tải - Chương V : Tính toán nhiệt và chọn kết cấu vỏ thùng máy biến áp SVTH: Phan Hải Đời_ĐKT-K27 Trang 1 Đồ án tốt nghiệp Thiết kế máy biến áp điện lực ba pha ngâm dầu MỤC LỤC Lời nói đầu 3 Tổng quan về quá trình phát triển của máy biến áp điện lực 5 CHƯƠNG I TÍNH CÁC ĐẠI LƯỢNG ĐIỆN CƠ BẢN I Tính toán kích thước chủ yếu của máy biến áp .7 II Tính sơ bộ các tổn hao 12 III Tính toán lại kích thước chủ yếu và các tổn hao 15 CHƯƠNG II TÍNH TOÁN DÂY QUẤN MÁY BIẾN ÁP I Các yêu cầu chung đối với dây quấn .18 II Tính toán dây quấn hạ áp .19 III Tính toán dây quấn cao áp 22 CHƯƠNG III TÍNH TỔN HAO VÀ THAM SỐ NGẮN MẠCH I Các tổn hao .28 II Điện áp ngắn mạch .30 III Tính lực cơ học của dây quấn máy biến áp khi ngắn mạch 31 CHƯƠNG IV TÍNH CHÍNH XÁC MẠCH TỪ VÀ THAM SỐ KHÔNG TẢI CỦA MÁY BIẾN ÁP I Chọn kết cấu lõi thép 35 II Xác định kích thước cụ thể của lõi thép .36 III Tính tổn hao không tải và dòng điện không tải 40 CHƯƠNG V TÍNH TOÁN NHIỆT VÀ CHỌN KẾT CẤU VỎ THÙNG CỦA MÁY BIẾN ÁP I Nhiệt độ chênh qua từng phần .45 II Nhiệt độ chênh giữa mặt ngoài dây quấn đối với dầu 46 III Nhiệt độ chênh trung bình của dây quấn đối với dầu 48 IV Tính toán nhiệt của thùng 48 V Thiết kế thùng dầu 53 VI Tính toán sơ bộ trọng lượng ruột máy, vỏ máy, dầu và bình giãn dầu của máy biến áp .56 Kết luận .59 Tài liệu tham khảo 60 SVTH: Phan Hải Đời_ĐKT-K27 Trang 2 Đồ án tốt nghiệp Thiết kế máy biến áp điện lực ba pha ngâm dầu Phụ lục các bảng tra cứu 61 TỔNG QUAN VỀ QUÁ TRÌNH PHÁT TRIỂN CỦA MÁY BIẾN ÁP ĐIỆN LỰC Máy biến áp điện lực (viết tắt là MBA) là một bộ phận rất quan trọng trong hệ thống điện Việc tải điện năng đi xa từ nhà máy điện đến hộ tiêu thụ trong các hệ thống điện hiện nay cần phải có tối thiểu 4 đến 5 lần tăng giảm điện áp Do đó tổng công suất đặt (hay dung lượng ) của các MBA gấp mấy lần công suất của máy phát điện Hiệu suất của MBA thường rất lớn (98 ÷ 99%), nhưng do số lượng MBA nhiều nên tổng tổn hao trong hệ thống rất đáng kể vì thế cần phải chú ý đến việc giảm các tổn hao, nhất là tổn hao không tải trong MBA Để giải quyết vấn đề này hiện nay trong ngành chế tạo MBA người ta dùng chủ yếu là thép cán lạnh - có suất tổn hao và công suất từ hóa thấp hay đặc biệt thấp, mặt khác còn thay đổi các kết cấu mạch từ một cách thích hợp như ghép mối nghiêng các lá tôn trong lõi thép, thay các kết cấu bulông ép trụ và gông xuyên lõi thép bằng các vòng đai ép hay dùng những qui trình công nghệ mới về cắt dập lá thép tự động, về ủ lá thép, về lắp ráp….Nhờ vậy mà công suất và điện áp của các MBA đã được nâng lên rõ rệt Đi đôi với việc tăng giới hạn trên về công suất, người ta cũng mở rộng thang công suất của MBA làm thành nhiều dãy máy hơn so với trước kia để đáp ứng một cách rộng rãi với nhu cầu sử dụng và vận hành MBA Những dãy MBA mới ra đời từ những năm 80 trở lại đây đã dần dần thay thế những MBA thuộc dẫy cũ không còn thích hợp nữa Để đảm bảo chất lượng điện và cung cấp điện liên tục, các MBA điều chỉnh điện áp dưới tải ngày càng nhiều và chiếm tới khoảng 50% công suất tổng Để tiết kiệm vật liệu tác dụng, vật liệu cách điện, vật liệu kết cấu và giảm trọng lượng kích thước MBA, ngoài việc dùng MBA tự ngẫu thay cho MBA hai dây quấn người ta còn áp dụng những phương pháp làm lạnh tốt hơn, dùng những vật liệu kết cấu không từ tính nhẹ và bền hơn…Khuynh hướng dùng dây nhôm để thay dây đồng cũng đang phát triển Các MBA cỡ lớn và trung bình thường sản xuất loại ba pha ghép thành tổ biến áp ba pha để thuận tiện trong việc chuyên chở SVTH: Phan Hải Đời_ĐKT-K27 Trang 3 Đồ án tốt nghiệp Thiết kế máy biến áp điện lực ba pha ngâm dầu Ngoài MBA điện lực dùng để truyền tải điện năng, còn có nhiều loại biến áp dùng trong nhiều ngành chuyên môn khác như: biến áp lò điện dùng trong luyện kim, yêu cầu dòng thứ cấp rất lớn đến hàng vạn ampe, biến áp nhiều pha dùng để chỉnh lưu ra dòng điện một chiều, biến áp chống nổ dùng trong hầm mỏ, biến áp đo lường, biến áp thí nghiệm, biến áp hàn điện… Ở nước ta sau ngày giải phóng miền Bắc mới có một vài cơ sở thiết kế và chế tạo MBA và đặc biệt là sau khi thống nhất đất nước (năm 1975) nhiều nhà máy chế tạo MBA mới đã được xây dựng Tuy vậy chúng ta cũng đã tiến hành sữa chữa, thiết kế chế tạo được một khối lượng khá lớn MBA, phục vụ cho nhiều cơ sở sản xuất trong nước và MBA của ta cũng đã được xuất khẩu sang một số nước Nhà máy chế tạo biến thế Hà Nội nay liên doanh với hãng thiết bị điện ABB đã chế tạo được nhiều loại MBA phân phối, điện áp tới 35 kV Nhà máy Thiết bị điện Đông Anh đã thiết kế chế tạo MBA truyền tải có công suất tới 125 MVA, 220 MVA, điện áp 110 và 220 kV Đó là những cố gắng và tiến bộ của ngành chế tạo máy biến áp ở nước ta SVTH: Phan Hải Đời_ĐKT-K27 Trang 4 Đồ án tốt nghiệp Thiết kế máy biến áp điện lực ba pha ngâm dầu CHƯƠNG I TÍNH CÁC ĐẠI LƯỢNG ĐIỆN CƠ BẢN Các số liệu ban đầu: Sđm = 650 kVA; U1 = 22 kV; U2 = 0,4 kV; P0 = 900 W; Un = 6 %; Pn= 10500 W; f = 50 Hz Tổ nối dây: Y/Y0-12 I TÍNH TOÁN KÍCH THƯỚC CHỦ YẾU MBA: 1 Công suất mỗi pha của máy biến áp: Sf = 650 S = = 216,667 kVA m 3 m: số pha của máy biến áp 2 Công suất của mỗi trụ: S’ = 650 S = = 216,667 kVA t 3 t: số trụ của máy biến áp 3 Dòng điện dây định mức: - Phía cao áp: I1đm = I1fđm = 650.103 3.22.103 = 17,058 A - Phía hạ áp: I2đm = I2fđm = 650.103 3.0,4.103 = 938,194 A 4 Điện áp pha định mức: - Phía cao áp: SVTH: Phan Hải Đời_ĐKT-K27 Trang 5 Đồ án tốt nghiệp Thiết kế máy biến áp điện lực ba pha ngâm dầu Uf1 = U1 3 = 22.103 3 = 12701,7 V - Phía hạ áp: U2 0,4.103 Uf2 = = = 231 V 3 3 5 Thành phần tác dụng của điện áp ngắn mạch: Ur% = Pn 10500 = = 1,62 % 10.S 10.650 6 Thành phần phản kháng của điện áp ngắn mạch: Ux% = U 2 n − U 2r = 62 − 1,622 = 5,77 % 7 Điện áp thử của các dây quấn: Tra PL (bảng 1) ta có: - Phía hạ áp : Uth2 = 5 kV - Phía cao áp : Uth1 = 55 kV 8 Chiều rộng qui đổi của rãnh từ tản giữa dây quấn cao áp và hạ áp ar : Với Ut1 = 55 KV, tra PL (bảng 7) ta được khoảng cách cách điện giữa dây quấn cao áp và dây quấn hạ áp: a12 = 20 mm, trong rãnh a12 đặt ống cách điện dày: δ 12 = 5 mm Trị số k theo PL (bảng 4) chọn k = 0,54 a1 + a2 = k 4 S ' 10-2 = 0,54 4 216,667 10-2 = 0,0207 m 3 Vậy a +a ar = a12 + 1 2 = 0,02 + 0,0207 = 0,0407 m 3 9 Chọn vật liệu làm lõi sắt: SVTH: Phan Hải Đời_ĐKT-K27 Trang 6 Đồ án tốt nghiệp Thiết kế máy biến áp điện lực ba pha ngâm dầu Chọn tôn cán lạnh của Nhật mã hiệu 27ZH95, có chiều dày lá thép 0,27mm Ta chọn mật độ từ cảm trong trụ: Bt = 1,65 T Theo PL (bảng 24), chọn hệ số tăng cường gông: kg = 1,015 Trụ được ép bằng nêm với cuộn dây, ép gông bằng xà ép, bulông đặt phía ngoài gông, không dùng bulông xuyên qua trụ và gông Dùng lõi thép có 4 mối ghép xiên ở 4 góc của lõi, còn 2 mối nối giữa dùng mối ghép thẳng lá tôn Theo PL (bảng 2), chọn số bậc thang trong trụ là 7, số bậc thang của gông lấy nhỏ hơn trụ một bậc, tức gông có 6 bậc Theo PL (bảng 2), chọn hệ số chêm kín: kc = 0,90 Theo PL (bảng 3), chọn hệ số điền đầy: kđ = 0,95 Hệ số lợi dụng của lõi sắt là: klđ = kc.kđ = 0,90.0,95 = 0,855 Mật độ từ cảm trong gông: Bt Bg= B = g 1,65 = 1,625 T 1,015 Mật độ từ cảm ở khe hở không khí mối nối thẳng: Bk’’ = Bt = 1,65 T Mật độ từ cảm ở khe hở không khí mối nối xiên: 1,65 B Bk’ = t = = 1,166 T 2 2 10.Suất tổn hao thép trong trụ và gông: Bt = 1,65 T, tra PL (bảng 22) được Pt = 0,8765 W/kg Bg = 1,625 T không có giá trị trong bảng ta tiến hành nội suy: Bg = 1,62 T, tra PL (bảng 22) được Pg = 0,8325 W/kg Bg = 1,63 T, tra PL (bảng 22) được Pg = 0,8472 W/kg Do đó giá trị Pg ứng với Bg = 1,625 T là: Pg = 0,8325 + (0,8472 − 0,8325).(1,625 − 1,62) = 0,8398 W/kg (1,63 − 1,62) 11.Suất từ hóa giữa trụ và gông: Bt = 1,65 T, tra PL (bảng 22) được qt = 1,1 VA/kg Bg = 1,625 T ta tiến hành nội suy: SVTH: Phan Hải Đời_ĐKT-K27 Trang 7 Đồ án tốt nghiệp Thiết kế máy biến áp điện lực ba pha ngâm dầu Bg = 1,62 T, tra PL (bảng 22) được qg = 1,0172 VA/kg Bg = 1,63 T, tra PL (bảng 22) được qg = 1,0448 VA/kg Do đó, suất từ hóa của gông ở giá trị Bg = 1,625 T là: qg = 1,0172 + (1,0448 − 1,0172).(1,625 −1,62) = 1,031 VA/kg (1,63 − 1,62) 12.Suất từ hóa ở khe không khí khi ghép xen kẽ các lá tôn: - Mối nối thẳng: Ứng với Bk’’ = 1,65 T, tra PL (bảng 22) được qk’’ = 1058 VA/m2 - Mối nối xiên: Bk’ = 1,16 T, tra PL (bảng 22) ta được qk’ = 481 VA/m2 Bk’ = 1,7 T, tra PL (bảng 22) ta được qk’ = 489 VA/m2 Do đó, suất từ hóa ở khe hở không khí (với mối nối xiên) ứng với Bk’=1,166 T là: (489 − 481).(1,166 − 1,16) qk’ = 481 + = 485,8 VA/m2 (1,17 − 1,16) 13.Các khoảng cách cách điện chính: Theo PL (bảng 6), với Ut1 = 55 kV, Ut2 = 5 kV ta chọn các khoảng cách cách điện: - Giữa trụ và dây quấn hạ áp a 02: Với công suất 650 kVA thì giá trị của a02 không có Vậy ta tiến hành nội suy giá trị đó Ứng với công suất 400 ÷ 630 thì a02 = 5 mm Ứng với công suất 1000 ÷ 2500 thì a02 = 15 mm Vậy: 15 − 5 (650 − (400 ÷ 630)) = (9,166÷5,267)mm (1000 ÷ 2500) − (400 ÷ 630) Chọn a02 = 9 mm a02 = 5+ - Giữa dây quấn hạ áp và cao áp: a12 = 20 mm - Ống cách điện giữa dây quấn hạ áp và cao áp: δ 12 = 5 mm - Giữa dây quấn cao áp và cao áp: a11 = 20 mm - Giữa dây quấn cao áp và hạ áp đến gông: l01 = l02 = 50 mm - Tấm chắn giữa các pha: δ 22 = 3 mm - Phần đầu thừa các đầu ống cách điện cao áp: lđ1 = 30 mm SVTH: Phan Hải Đời_ĐKT-K27 Trang 8 Đồ án tốt nghiệp Thiết kế máy biến áp điện lực ba pha ngâm dầu Các hằng số tính toán a,b lấy gần đúng theo PL (bảng 25, 26): a = 1,40 mm; b = 0,4 mm Hệ số kf là hệ số tính đến tổn hao phụ trong dây quấn, trong dây dẫn ra, trong vách thùng và các chi tiết kim loại khác do dòng điện xoáy gây ra Theo PL (bảng 5), thì giá trị k f của MBA công suất 630kVA không có giá trị, ta tiến hành nội suy: Ứng với MBA có công suất (1000÷6300) kVA thì k f = (0,96 ÷ 0,93) Ứng với MBA có công suất (160÷630) kVA thì k f = (0,93 ÷ 0,85) k f = (0,93÷0,85)+ (0,96 ÷ 0,93) − (0,93 ÷ 0,85) (650 − (160 ÷ 630)) = (0, 9475 ÷ 0,8503) (1000 ÷ 6300) − (160 ÷ 630) Vậy chọn k f = 0,93 14.Đường kính trụ sắt: d = 0,507 4 A = 0,507 4 S ' ar kr = A.x f U nx Bt 2 kld 2 S ' ar kr 216,667.0,0407.0,95 4 = 0,176 2 2 = 0,507 f U nx Bt kld 50.5,77.1,652.0,8552 A1 = 5,663.104.a.A3.klđ = 5,663.104.1,4.0,1763.0,855 = 369,555 kg A2 = 3,605.104.A2.klđ.l0 = 3,605.104.0,1762.0,855.0,05 = 47,738 kg 15.Trọng lượng của trụ: Gt = A1 369,555 + A2 x 2 = + 47,738.x 2 x x B1 = 2,4.104.kg.klđ.A3.(a + b + e) = 2,4.104.1,015.0,855.0,1763(1,4 + 0,3 + 0,403) = 250,374 kg B2 = 2,4.104.kg.klđ.A2(a12 + a22) = 2,4.104.1,015.0,855.0,1762(0,02 + 0,02) = 25,806 kg 16.Trọng lượng của gông: SVTH: Phan Hải Đời_ĐKT-K27 Trang 9 Đồ án tốt nghiệp Thiết kế máy biến áp điện lực ba pha ngâm dầu Gg = B1.x3 + B2.x2 = 250,374x3 +25,806.x2 kg 17.Trọng lượng sắt: GFe = Gt + Gg = = 369,555 + 47,738.x 2 +250,374x3 +25,806.x2 x 369,555 + 73,544x2 +250,374x3 x 650.1,42 C1 = kdq = 2,46.10 2 2 k f k ld Bt U r A 2 0,93.0,8552.1,652.1,62.0,176 2 S a 2 -2 = 337,428 kg 18.Trọng lượng dây quấn: 337,428 x x2 - Trọng lượng dây quấn kể cả cách điện: Gdd = 1,03.1,03.Gdq = 1,06Gdq - Trọng lượng một góc mạch từ: G0 = 0,486.10 4 kg.klđ.A3.x3 = 0,486.10 4 1,015.0,855.0,176 3 x 3 = 22,94x 3 Gdq = C1 2 = II TÍNH SƠ BỘ CÁC TỔN HAO: 1 Tổn hao không tải: P0 = kf’.(Pt Gt + Pg.Gg) = 1,25(0,8765.Gt + 0,8398Gg) kf’ là hệ số phụ Đối với tôn cán lạnh do từ tính phục hồi đầy đủ sau khi ủ hoặc do sự uốn nắn, là tôn lúc lắp ghép… làm cho tổn hao tăng lên, lấy k f’ = 1,25 Thành phần phản kháng của dòng điện không tải có thể tính theo công suất từ hóa Q (VA): Q i0x% = 0 % 10.S 2 Công suất từ hóa: Q = kf’’.(Qc + Qf + Q δ ) Trong đó: SVTH: Phan Hải Đời_ĐKT-K27 Trang 10 Đồ án tốt nghiệp 25-100 160-630 1000-6300 ≥ 630 ≥ 630 160-630 1000-6300 >10000 Thiết kế máy biến áp điện lực ba pha ngâm dầu 18;25 và 35 18;25 và 35 18;25 và 35 45 55 85 85 85 20 30 50 50 50 75 75 80 2 2 2 2 3 9 9 20 20 20 27 27 30 2,5 3 4 4 5 5 5 6 10 15 20 20 30 50 50 50 8 10 18 18 20 20 30 30 3 3 3 3 Bảng 8 Kích thước và tiết diện tiêu chuẩn dây đồng và dây nhôm chữ nhật ПБ và AПБ (a và b - mm, tiết diện - mm2) Dây đồng ПБ có tất cả các kích thước trong bảng trừ dây có b 17 và 18 mm a b 3,75 4,00 4,25 4,50 4,75 1,40 1,50 1,60 1,70 1,8 0 1,90 2.0 0 2,12 2,24 2,36 2,50 2,65 8,0 8,83 4 8,6 5,39 5,79 6,19 6,44 6,84 7,24 7,64 8,12 8,89 9,45 10,1 0 5,74 - 6,59 - 7,29 - 8,14 - 9,16 10,1 6,09 6,54 6,99 7,29 7,74 8,19 8,64 9,18 9,72 10,1 10,7 11,4 6,44 - 7,39 - 8,19 - 9,14 - 10,3 11,3 5,04 - 5,79 - SVTH: Phan Hải Đời_ĐKT-K27 6,39 - 7,14 - Trang 62 Đồ án tốt nghiệp Thiết kế máy biến áp điện lực ba pha ngâm dầu 5,00 6,79 7,29 7,79 8,14 8,64 9,14 9,64 10,2 5,30 7,21 5,60 7,63 8,19 8,75 9,16 9,72 10,3 6,00 6,30 6,70 7,10 7,50 8,00 8,50 9,00 10,0 0 10,6 0 11,20 11,8 0 12,50 13,20 14,0 0 15,0 0 16,0 0 17,0 0 18,0 0 8,19 8,61 9,17 9,73 10,3 11,0 11,7 12,4 - - - 9,39 9,87 10,5 11,2 11,8 12,6 13,4 14,2 - 9,18 10,4 11,7 13,2 14,9 - 18,7 10,4 11,0 11,7 12,4 13,1 14,0 14,9 15,8 - 11,6 13,1 14,8 16,7 10,2 10, 8 11,6 12,2 13,0 13,8 14,6 15,6 16,6 17,6 - 11,5 12,2 12,7 13,5 14,3 13,0 14,7 16,6 18,7 20, 13,8 14,8 15,8 16,6 17,6 18,6 19,6 8 20, 14,6 - 16,8 - 18,7 8 15,5 16,6 17,7 18,7 19,8 20,9 22,0 23,4 - 9,24 10,4 11,8 13,3 8,27 20,9 - 23,2 10, 11,3 12,0 12,7 8 11,5 12,7 - - 13,1 13,8 14,7 15,5 16,4 17,6 17,6 19,8 14,3 16,2 18,3 18,3 20,7 14,515,2 16,2 17,2 18,2 19,5 19,5 22,0 16,2 18,3 20,7 20,7 23,3 22,0 23,1 24,5 26,0 23,4 - 26,0 - 24,7 25,9 27,5 29,1 26,1 - 29,0 - 18,5 19,8 20,9 22,1 23,4 24,6 26,1 27,6 29,0 30,7 32,6 - 23,4 - 26,0 - 29,2 32,5 - - - - - 24,8 26,2 27,6 29,3 31,0 32,5 34,5 36,6 - - - - - - 29,6 - - - - - - 31,6 33,6 35,5 - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 33,2 37,0 - 39,5 41,9 Bảng 8 (tiếp theo) 2,80 10,7 11,4 12,113, 3,0 0 13, 3,1 5 13, 3,3 5 - 3,55 3,75 4,00 - SVTH: Phan Hải Đời_ĐKT-K27 - - 4,25 - 4,50 4,75 5,00 5,30 5,60 - - - - - a/b 3,75 4,00 4,25 4,50 Trang 63 Đồ án tốt nghiệp 0 0 12,8 - 13,5 6 14, 4 14,5 15,2 14,3 - 15,1 16, 3 16,3 - Thiết kế máy biến áp điện lực ba pha ngâm dầu - - - - - - - - - - 4,75 16, 2 17,2 - - - - - - - - 5,00 - - - - - - 5,30 - - - - - - 5,60 - - - - - - 6,00 25,9 27,5 - - - - 6,30 34, 6 36, 6 - - 6,70 - - 7,10- - - 7,50 16, 18, 2 3 17, 19, 18,2 20,1 21,5 1 3 18, 23, 20,8 4 1 19, 20,6 21,8 22,8 24,3 3 20,6 23,2 25,9 18,2 18, 4 - 19,3 20,8 21,8 23,2 24,7 25,8 27,5 17,1 20,5 - 23, 1 - - 29,1 26,1 - 29,4 - 27,5 29,5 31, 0 33, 0 35,0 36, 6 31, 1 33, 1 35, 1 37, 1 39, 1 29,1 - 32,8 - 37, 1 - 41,5 30,8 33, 1 37, 0 39,2 41, 4 32,5 - 34,5 37, 0 46, 0 43, 9 46, 3 49, 1 36,4 - - 51,9 28,7 41,5 41,5 - 34, 7 36, 6 38, 8 41, 0 43, 6 46, 7 21,9 23,3 24,7 44,3 23,5 24,7 - 26,2 26, 3 26, 1 - 26,5 27,8 29,6 47,5 49,9 41, 3 46, 4 27,9 29,1 29,6 31, 4 33, 2 41, 3 43, 8 46, 3 32,9 - - 49,2 52,0 55,1 29,3 33,1 37,4 41,6 46,7 - 32,9 - 35, 1 37, 4 39, 6 41, 9 44, 1 46, 8 37, 1 58,6 52,7 - 59,1 - 53, 1 56, 3 59,1 63, 1 67,1 39,2 41,5 46, 6 41, 6 44, 1 46, 6 49, 1 - 52,1 41, 9 - - 43, 9 46, 7 8,00 8,50 46, 8 49,5 9,00 - 52,1 9,50 52,1 55,1 10,00 - 58,5 10,60 49,5 52,3 55,1 58,5 61, 9 52,2 65,2 11,80 - 52,355,4 55,4 58,5 - SVTH: Phan Hải Đời_ĐKT-K27 29,3 31, 32,9 1 58,5 - 62, 1 66, 6 71, 1 65, 6 75,1 58,1 61, 6 65, 1 69, 1 74, 1 79, 1 65,4 73, 3 83, 9 69, 1 73, 1 11,20 12,50 13,20 77,5 14,00 83, 1 15,00 88,7 16,00 Trang 64 Đồ án tốt nghiệp 47,2 - 53,2 Thiết kế máy biến áp điện lực ba pha ngâm dầu - 59,4 - 67, 1 - 75,6 - 84, 1 94, 3 - 17,00 Bảng 9 Số đệm cách điện (theo chu vi một bánh dây) giữa các bánh dây S(kVA) Số đệm S’’(kVA) Số đệm Đến 100 6 Từ 2500 đến 10000 12-16 Từ 100 đến 630 8 Từ 10000 đến 63000 16-24 Từ 1000 đến 1600 8-12 Bảng 10 Khoảng cách cách điện tối thiểu cho phép từ dây dẫn ra đến các bộ phận nối đất Điện áp thử của dây dẫn ra Đến 25 35 45 55 85 Chiều Đường dày cách kính điện thanh một phía dẫn 0 0 2 0 0 2 0 0 2 0 0 2 2 6 6 6 6 - SVTH: Phan Hải Đời_ĐKT-K27 Khoảng cách đến vách thùng phẳng hay đến bản thân dây quấn (s) – (mm) s s’’ s* 15 10 25 12 10 22 10 10 20 23 10 33 18 10 28 10 10 20 32 10 42 27 10 37 15 10 25 40 10 50 35 10 45 22 10 32 40 10 50 Khoảng cách đến các bộ phận nối đất của xà ép (s) – mm ’ s s’’ s* 15 5 20 12 5 17 10 5 15 20 5 25 17 5 22 12 5 17 28 5 33 25 5 30 18 5 23 33 5 38 32 5 37 25 5 30 45 5 50 Trang 65 Đồ án tốt nghiệp Thiết kế máy biến áp điện lực ba pha ngâm dầu 4 30 10 40 37 5 42 6 25 10 35 35 5 40 100 5 40 10 50 45 10 55 20 12 75 20 95 160 10 170 200 20 12 75 20 95 105 10 115 Bảng 11 Khoảng cách cách điện tối thiểu cho phép từ dây dẫn ra đến dây quấn Điện áp thử Uth (kV) Của dây quấn Của dây dẫn ra Đến 25 Đến 25 35 Đến 35 55 Đến 35 85 Đến 35 200 Đến 100 200 200 Chiều dày cách điện một phía (mm) Không 2 Không 2 Không 2 Không 2 3 6 8 20 SVTH: Phan Hải Đời_ĐKT-K27 Khoảng cách cách điện của dây dẫn ra s’(mm) Sai lệch tổng cho Đến các Đến các phép bánh bánh s’’ dây dây (mm) đầu chính 205 150 125 80 15 10 23 10 40 20 80 40 230 170 140 90 10 10 10 10 10 10 10 10 20 20 20 15 Khoảng cách tính toán tối thiểu s’ (mm) Đến các bánh dây đầu 225 170 145 95 Đến các bánh dây cuối 25 20 33 20 50 30 90 50 250 190 160 105 Trang 66 Đồ án tốt nghiệp Thiết kế máy biến áp điện lực ba pha ngâm dầu Bảng 12 Những đặc điểm chính và phạm vi sử dụng thơng thường của các kiểu dây quấn máy biến áp dầu Kiểu dây quấn Dùng cho phía Chủ yếu Hình ống một lớp và hai lớp dây dẫn chữ nhật Hình ống nhiều lớp dây dẫn chữ nhật Hình ống nhiều lớp bằng nhôm tấm HA CA HA Những ưu điểm Có thể CA HA - Những nhược điểm chính Công nghệ chế tạo đơn giản, rẻ, làm lạnh tốt Độ bền cơ thấp Lấp đầy cửa sổ mạch từ, tốt, công nghệ chế tạo đơn giản Giảm bề mặt làm lạnh so với dây quấn có rãnh ngang Vật liệu của Đồng Nhôm Công nghệ chế tạo Độ bền đơn cơ theo giản, lạnh hướng tốt, lấp kính đầy thấp cửa sổ mạch từ tốt SVTH: Phan Hải Đời_ĐKT-K27 Đồng Nhôm Nhôm Phạm vi sử dụng Theo S Theo It (kVA) (A) từ 1518 đến 800 đến 660 đến 630 từ 630 đến 80000 từ 1013 đến 600 -650 từ 1518 đến 1000 -2000 đến từ 101600013 25000 đến 10002000 từ 160 đến 1000 từ 100 đến 1500 Theo U (kV) Theo T (mm2) đến 6 từ 5,04 Đến 250 đến 6 từ 6,39 10 và 15 10 và 15 đến 10 Số sợi chập từ 1 đến 4-8 từ 5,04 đến 400 từ 6,39 đến 500 từ 1 đến 4 -8 từ 100 đến 1000 từ 1 đến 1 Trang 67 Đồ án tốt nghiệp Hình ống nhiều lớp dây dẫn tròn Hình xoắn mạch đơn , kép và nhiều mạch dây dẫn chữ nhật Xoáy ốc liên tục dây dẫn chữ nhật CA HA CA HA - HA Thiết kế máy biến áp điện lực ba pha ngâm dầu Công nghệ chế tạo đơn giản Tản nhiệt kém và độ bền cơ giảm khi công suất tăng Độ bền cơ cao, cách điện bảo đảm, làm lạnh tốt Giá thành cao hơn so với dây quấn hình ống Độ bền điện, cơ cao, làm lạnh tốt Cần phải nếp lại các bánh dây chẵn khi quấn dây Đồng Nhôm Đồng Nhôm đến 630 đến 630 từ 160 trở lên từ 100 trở lên Đồng từ 160 trở lên Nhôm từ 100 trở lên từ 0,30,5 đến 80 – 100 từ 2-3 đến 125135 từ 300 trở lên từ 150200 trở lên đến 35 đến 35 đến 35 đến 35 từ 1518 trở từ 3 đến lên 110-220 từ 10- từ 3 đến 13 110-220 trở lên đến 21,22 đến 21,22 từ 1 đến 1 từ 75 -100 trở lên từ 75100 trở lên từ 5,04 trở lên từ 6,39 trở lên từ 1 đến 3 đến 5 Bảng 13 Hệ số k Công suất S (kVA) k Đến 1000 1000-4000 6300-10000 16000-25000 0,015 - 0,02 0,025 - 0,04 0,04 - 0,045 0,045 - 0,053 SVTH: Phan Hải Đời_ĐKT-K27 40000-63000 0,06 - 0,07 Trang 68 Đồ án tốt nghiệp Thiết kế máy biến áp điện lực ba pha ngâm dầu Bảng 14 Chiều rộng a và chiều dày b của tập lá thép (mm) của mạch từ không có tấm sắt ép trụ khi ép trụ bằng đai thủy tinh Đường Kính D (mm) trụ gông Không có Tấm sắt ép nt kc Có tấm sắt ép nt kc 0,19 7 0,927 6 0,890 5 0,20 0,21 0,22 0,23 0,24 0,25 0,26 0,27 7 7 8 8 8 8 8 8 0,918 0,922 0,9290 0,933 0,927 0,929 0,924 0,930 6 6 7 7 7 7 7 7 0,885 0,890 0,901 0,907 0,902 0,909 0,900 0,901 5 5 6 6 6 6 6 6 0,28 8 0,927 7 0,903 0,29 8 0,927 7 0.30 8 0,930 7 nG aG (mm) 1 2 3 4 5 6 7 8 100 180x30 165x17 120 130 120 130 135 140 140 155 190x22 200x32 215x23 220x34 230x34 240x35 250x35 260x36 175x26 180x22 195x28 205x19 215x19 220x24 230x25 240x25 145x14 130x8 115x7 100x5 75x7 = 155x15 160x14 175x15 185x16 195x17 200x16 215x13 215x20 135x11 145x8 155x12 165x12 175x12 180x12 195x13 195x13 120x6 130x6 135x9 140x9 155x9 155x11 175x10 170x11 105x5 110x8 120x5 130x5 135x8 140x6 155x8 155x5 75x7 90x6 95x6 100x5 105x6 105x8 250x26 230x17 215x9 195x11 175x9 280x37 260x27 235x21 210x15 180x13 165x6 295x38 270x27 250x18 230x13 215x8 175x18 75x7 90x6 105x4 115x5 120x5 120x6 120x9 135x7 135x1 3 145x6 135x1 2 6 155 270x37 0,899 6 165 0,912 6 175 Bảng 15 Diện tích tiết diện trụ Tt và gông Tg và thể tích góc V0 của mạch từ phẳng ghép xen kẽ không và có tấm sắt ép trụ d (mm) 0,19 0,20 0,21 0,22 0,23 0,24 0,25 0,26 0,27 0,28 0,29 0,30 0,31 0,32 Không có tấm sắt ép trụ Có tấm sắt ép trụ 2 2 3 2 Tt (cm ) Tg (cm ) V0 (cm ) Tt (cm ) Tg (cm2) V0 (cm3) 262,8 267,3 4118 252,3 253,3 4012 288,4 296,2 4811 277,9 278,4 4685 319,2 327,2 5680 308,4 311,6 5522 353,0 360,5 6460 342,5 343,7 6334 387,7 394,0 7482 376,9 378,4 7342 419,3 425,6 8418 407,9 409,4 8274 456,2 462,6 9532 446,2 448,6 9392 490,6 507,1 10746 478,0 488,5 10550 582,6 543,4 12018 515,8 518,6 11758 570,9 591,1 13738 556,2 566,6 13480 612,4 622,8 14858 594,0 596,4 14554 657,2 675,2 16556 644,6 654,2 16336 702,0 715,8 18672 683,0 689,4 18312 746,2 762,4 20144 732,7 743,9 19880 Bảng 15 (tiếp theo) SVTH: Phan Hải Đời_ĐKT-K27 Trang 69 105x7 115x8 105x6 Đồ án tốt nghiệp 0,33 0,34 0,35 0,36 0,37 0,38 0,39 0,40 0,42 0,45 0,48 0,50 0,53 0,56 0,60 0,63 0,67 0,71 0,75 Thiết kế máy biến áp điện lực ba pha ngâm dầu 797,18 844,8 903,6 929,2 988,8 1035,8 1105,2 1155,6 1282,9 1479,2 1668,9 1816,4 2044,8 2286,2 2639,4 2892,5 3273,9 3688,0 4115,7 820,2 860,8 927,6 948,8 1003,8 1063,4 1123,6 1167,6 1315,0 1500,2 1718,7 1843,9 2077,8 2316,7 2690,9 2958,3 3397,7 3797,8 4251,8 22382 23732 26814 27944 30606 33074 35966 39550 46220 56560 68274 76604 92752 107900 133770 154240 186170 222880 262210 770,1 828,6 868,6 910,3 969,8 1019,6 1080,0 1143,2 1255,0 1451,2 1657,4 1788,4 2013,6 2258,9 2596,5 2869,1 2226,6 3651,2 4055,7 779,2 837,4 876,0 917,5 975,8 1037,6 1085,8 1150,4 1270,0 1460,2 1670,1 1800,7 2030,6 22754 2618,4 2916,3 3239,0 3729,8 4140,2 21828 23416 26118 27574 30228 32716 35438 39248 45528 55860 67424 75846 91832 107120 133370 153340 184350 221310 259430 Bảng 16 Hệ số gia tăng tổn hao góc nối kp0 ở các góc mạch từ đối với các mã hiệu tôn khác nhau khi mối nôi nghiêng và thẳng với dải từ cảm B = 0,9 ÷ 1,7 T và f = 59 Hz Mối nối Kpg Nghiêng kpg’ Thẳng kpg’’ 3404 M4X 3412 3413 3404 0,30mm 3405 M6X 0,28mm 0,35mm 0,35mm 0,35mm 3405 0,30mm 0,35mm 0,30mm 1,15 1,22 1,32 1,35 1,36 1,29 1,40 1,60 1,78 1,96 2,02 2,08 1,87 2,20 Bảng 17 Hệ số gia tăng dòng điện do công suất từ hóa tăng lên kil khi bề rộng các lá tôn của tập thứ hai a2 khác nhau đối với tôn cán lạnh B (T) 0,8-1,00 1,10 và 1,90 Bề rộng lá tôn tập thứ hai a2 (m) 1,03 1,40 SVTH: Phan Hải Đời_ĐKT-K27 1,25 1,27 1,20 1,21 1,17 1,15 1,18 1,16 1,14 1,15 1,13 1,14 1,12 1,13 Trang 70 Đồ án tốt nghiệp 1,20 và 1,80 1,30 và 1,70 1,40 và 1,60 1,50 Thiết kế máy biến áp điện lực ba pha ngâm dầu 1,50 1,70 2,00 3,00 1,30 1,38 1,50 2,00 1,22 1,25 1,35 1,50 1,19 1,21 1,25 1,35 1,17 1,18 1,20 1,30 1,16 1,17 1,19 1,25 1,15 1,16 1,18 1,20 1,14 1,15 1,16 1,18 Bảng 18 Suất dẫn nhiệt của vật liệu cách điện và một số vật liệu khác Vật liệu Giấy cáp khô Giấy cáp dầu Giấy cáp tẩm sơn Bìa cách điện Vải tẩm sơn cách điện Hêtinắc(nhựa cách điện) Textolit(nhựa) Textolit thủy tinh Sơn bakelit và các sơn khác Dầu khí không có sự đối lưu Thép lá kỹ thuật điện ở trong tập Dọc tấm Ngang tấm Thép có bọc chất chịu nhiệt Đồng Nhôm λ (W/m0C) 0,12 0,17 0,17 0,17 0,17 0,17-0,175 0,146-0,162 0,178-0,182 0,30 0,10 22,3 4,75-4,85 0,8 390 226 Bảng 19 Các kiểu thùng dầu của máy biến áp TT Kiểu thùng 1 2 Thùng phẳng Thùng với vách cánh sóng Thùng có gắn ống làm lạnh cong (thùng có ống) Thùng có bộ tản nhiệt kiểu ống thẳng Thùng có bộ tản nhiệt kiểu ống cong Thùng có bộ tản nhiệt kiểu ống cong có quạt gió Thùng có bộ tản nhiệt kiểu dầu tuần hoàn 3 4 5 6 7 SVTH: Phan Hải Đời_ĐKT-K27 Phạm vi ứng dụng theo công suất (kVA) Đến 25 - 40 Từ 40 - 63 đến 630 Từ 40 - 30 đến 1600 Từ 100 đến 6300 Từ 2500 đến 10000 Từ 10000 đến 80000 Từ 63000 trở lên Trang 71 Đồ án tốt nghiệp Thiết kế máy biến áp điện lực ba pha ngâm dầu cưỡng bức và quạt gió Bảng 20 Khoảng cách tối thiểu từ gông đến nắp thùng Cấp điện áp của dây quấn CA (kV) 6, 10 20 Khoảng cách tối thiểu H2 (mm) 160 300 35 400 110 500 Ghi chú Khi bộ điều chỉnh điện áp đặt nằm ngang giữa gông và nắp thùng Khi cấp điện áp 110 kV ,dây dẫn vào của CA đặt giữa gông và vách thùng Bảng 21 Số liệu chính của bộ tản nhiệt kiểu ống thẳng Kích thước A 710 900 710 900 1150 1400 1615 1800 2000 2200 2400 Bề mặt đối lưu Trọng lượng (kg) Gb Gd Một dãy ống 12,9 15,35 Hai dãy ống 0,746 0,958 2,135 2,733 3,533 4,333 4,961 5,613 6,253 6,893 7,533 SVTH: Phan Hải Đời_ĐKT-K27 8,5 10,9 34,14 41,14 50,14 53,94 67,14 73,94 81,98 89,18 95,68 24 30 38 46 53 57 64 72 78 Trang 72 Đồ án tốt nghiệp Thiết kế máy biến áp điện lực ba pha ngâm dầu Bảng 22 Suất tổn hao của thép lá Nhật mã hiệu 27ZH95 BC (Tesla) 1,00 1,01 1,02 1,03 1,04 1,05 1,06 1,07 1,08 1,09 1,10 1,11 1,12 1,13 1,14 1,15 1,16 1,17 1,18 1,19 1,20 1,21 1,22 1,23 1,24 1,25 1,26 1,27 1,28 1,29 1,30 1,31 1,32 1,33 1,34 1,35 1,36 1,37 1,38 1,39 1,40 PC (W/kg) 0,3081 0,3143 0,3204 0,3266 0,3327 0,3389 0,3451 0,3512 0,3574 0,3636 0,3679 0,3800 0,3903 0,4005 0,4108 0,4211 0,4313 0,4416 0,4519 0,4621 0,4724 0,4776 0,4827 0,4878 0,4930 0,4981 0,5032 0,5084 0,5135 0,5186 0,5238 0,5325 0,5412 0,5500 0,5587 0,5674 0,5761 0,5849 0,5936 0,6023 0,6111 SVTH: Phan Hải Đời_ĐKT-K27 qc (VA/kg) 0,3600 0,3670 0,3740 0,3810 0,3880 0,3950 0,4020 0,4090 0,4160 0,4230 0,4300 0,4370 0,4440 0,4510 0,4580 0,4650 0,4720 0,4790 0,4860 0,4930 0,5000 0,5090 0,5180 0,5270 0,5360 0,5450 0,5540 0,5630 0,5720 0,5810 0,5900 0,5990 0,6080 0,6170 0,6260 0,6350 0,6440 0,6530 0,6620 0,6710 0,68 Pck (W/m2) 265 270 276 281 287 292 298 303 309 314 320 325 331 336 342 347 353 359 364 370 375 381 387 393 399 405 411 417 423 429 435 441 448 454 461 467 474 480 4878 493 500 Qck (VA/m2) 345 354 362 371 379 388 396 405 413 422 430 439 447 455 464 472 481 489 498 506 515 525 536 546 557 567 578 588 599 609 620 631 642 653 664 675 686 697 708 719 730 Trang 73 Đồ án tốt nghiệp 1,41 1,42 1,43 1,44 1,45 1,46 1,47 1,48 1,49 1,50 1,51 1,52 1,53 1,54 1,55 1,56 1,57 1,58 1,59 1,60 1,61 1,62 1,63 1,64 1,65 1,66 1,67 1,68 1,69 1,70 1,71 1,72 1,73 1,74 1,75 1,76 1,77 1,78 Thiết kế máy biến áp điện lực ba pha ngâm dầu 0,6203 0,6296 0,6388 0,6480 0,6573 0,6665 0,6758 0,6850 0,6943 0,7035 0,7135 0,7234 0,7334 0,7433 0,7533 0,7633 0,7732 0,7831 0,7932 0,8031 0,8178 0,8325 0,8472 0,8619 0,8765 0,8912 0,9059 0,9206 0,9353 1,9500 0,9720 0,9939 1,0159 1,0379 1,0599 1,0820 1,1042 1,1264 0,6910 0,7020 0,7130 0,7240 0,7350 0,7460 0,7570 0,7680 0,7790 0,7900 0,8072 0,8244 0,8416 0,8588 0,8760 0,8932 0,9104 0,9276 0,9448 0,9620 0,9896 1,0172 1,0448 1,0724 1,1000 1,1390 1,1780 1,2170 1,2560 1,2950 1,3600 1,4250 1,4900 1,5550 1,6200 1,7500 1,8800 2,0100 507 514 521 528 535 542 549 556 563 570 578 585 593 600 608 615 623 630 638 644 653 661 669 677 685 693 701 709 717 725 732 741 749 757 765 773 781 789 741 754 766 778 790 802 814 826 838 850 864 878 892 906 920 934 948 961 976 990 1004 1017 1031 1044 1058 1071 1085 1098 1112 1125 1140 1155 1170 1185 1200 1215 1230 1245 Bảng 23 Hệ số k3 hr/a k3 0,07-0,08 1,10 0,08-0,09 1,05 SVTH: Phan Hải Đời_ĐKT-K27 0,1 1,0 0,11-0,12 0,95 0,13-0,14 0,90 0,15-0,19 0,85 0,2 trở lên 0,80 Trang 74 Đồ án tốt nghiệp Thiết kế máy biến áp điện lực ba pha ngâm dầu Bảng 24 Chọn cách ép trụ và gông, hình dáng tiết diện và hệ số tăng cường gông kg của các máy biến áp dầu và khô S (kVA) Hình dạng tiết diện gông 3-5 bậc Bằng nêm với Bằng xà, bằng bulông Số bậc ít hơn Bằng đai vải Bằng xà, đai ép thủy tinh bán nguyệt Cách ép trụ 25 - 100 100 - 630 1000 - 6300 Cách ép gông Hệ số kg 1,025 1,015-1,025 Bảng 25 Trị số hướng dẫn a = d12/d đối với dây đồng S (kVA) Đến 630 Từ 1000 đến 6300 Từ 10000 trở lên Mức tổn hao ngắn mạch 1,2 Pn theo tiêu chuẩn Pn theo tiêu chuẩn 0,8 Pn theo tiêu chuẩn 1,2 Pn theo tiêu chuẩn Pn theo tiêu chuẩn 0,8 Pn theo tiêu chuẩn 1,2 Pn theo tiêu chuẩn Pn theo tiêu chuẩn 0,8 Pn theo tiêu chuẩn Trị số a với cấp điện áp dây quấn CA (kV) 10 1,13 1,36 1,40 1,35 1,38 1,42 - 35 1,37 1,40 1,44 1,37 1,40 1,44 1,38 1,40 1,46 110 1,40 1,45 1,48 Bảng 26 Trị số hướng dẫn b = 2a2/d đối với máy biến áp dầu hai dây quấn ĐKT, dây quấn đồng và tổn hao theo tiêu chuẩn S(kVA) Đến 100 100 - 630 Cấp điện áp (kV) 10 35 0,55 0,46 - 0,40 - SVTH: Phan Hải Đời_ĐKT-K27 110 Trang 75 Đồ án tốt nghiệp Thiết kế máy biến áp điện lực ba pha ngâm dầu 1000 - 6300 6300 - 63000 0,26 - 0,24 - 0,32 - 0,28 0,26 0,35 Bảng 27 Hệ số k Kiểu thùng Thùng phẳng Thùng có ống hay cánh sóng Thùng có bộ tản nhiệt k 1,0 1,2 – 1,5 1,5 – 2,0 Bảng 28 Hệ số hình dáng kh đối với ống có đường kính 51 mm và ống ô van 20 x 72 mm Hình dáng mặt thùng kh Thùng phẳng 1,0 Một dãy 1,4 Không quạt gió Kiểu ống Hai Ba Bốn dãy dãy dãy 1,4.0,96 1,4.0,93 1,4.0,9 =1,344 =1,302 =1,26 Có quạt gió Bộ tản nhiệt Theo Theo h.6-6 h.6-15 1,26 1,4 Bộ tản Thùng nhiệt phẳng 1,4.1,6 theo = 1,6 h 6-15 2,24 Bảng 29 Tăng trọng lượng do cách điện của dây đồng và dây nhôm chữ nhật (%) mã hiệu ПБ và AПБ với chiều dày cách điện hai phía a(mm) b(mm) 3,75 –7,50 8,0 – 1,80 1,40 - 1,80 1,90 - 2,65 2,80 - 3,75 4,00 - 7,00 3,5 2,5 3 2 2,5 2,0 2,0 1,5 Bảng 30 Các kiểu thùng dầu của máy biến áp TT Kiểu thùng 1 Thùng phẳng 2 Thùng với vách cánh sóng Thùng có gắn ống làm lạnh cong Thùng có bộ tản nhiệt kiểu ống thẳng Thùng có bộ tản nhiệt 3 4 5 SVTH: Phan Hải Đời_ĐKT-K27 Phạm vi áp dụng theo công suất (kVA) Đến 25 - 40 Từ 40 - 63 đến 630 Từ 40 - 30 đến 1600 Từ 100 đến 6300 Từ 2500 đến 10000 Trang 76