ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY - Thiết kế hộp giảm tốc trục vít 1 cấp cặp bánh răng hở

Phần 1: CHỌN ĐỘNG CƠ ĐIỆN VÀ PHÂN PHỐI TỶ SỐ TRUYỀN I/CHỌN ĐỘNG CƠ ĐIỆN: 1.Xác định công suất cần thiết của động cơ: Công suất yêu cầu đặt lên trục động cơ xác định theo công thức: Pyc=

BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO TRƯỜNG ĐẠI NÔNG LÂM TP HỒ CHÍ MINH

KHOA CƠ KHÍ CÔNG NGHỆ

***  ***

ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY THIẾT KẾ HỘP GIẢM TỐC

GVHD : Th.s Phạm Đức Dũng

SV : Phạm Công Định Lớp : DH09CC MSSV : 09119009

T.p Hồ Chí Minh 11/2012

Đề bài cho:F= 12kN, v=0.4m/s , D=0.45m=450mm.

Hình vẽ:



4

5 6

0.003t 0.2t

0.8t

Trong đó :

1 : Động cơ điện

2 : Khớp nối

3 : Hộp giảm tốc trục vít 1 cấp

4 : Khớp nối chữ thập

5 : Cặp bánh răng hở

6 : Bộ phận công tác

Thời hạn làm việc: 6 năm

Hệ số làm việc ngày: Kngày = 0,3

Hệ số làm việc năm: Knăm = 0,6

 Tài liệu tham khảo:

[1].Tính toán thiết kế hệ dẫn động cơ khí, tập 1; tác giả Trịnh Chất- Lê Văn Uyển [2].Tính toán thiết kế hệ dẫn động cơ khí, tập 2; tác giả Trịnh Chất- Lê Văn Uyển [3].Cơ sở thiết kế máy; tác giả Nguyễn Hữu Lộc.

Phần 1: CHỌN ĐỘNG CƠ ĐIỆN VÀ PHÂN PHỐI TỶ SỐ TRUYỀN

I/CHỌN ĐỘNG CƠ ĐIỆN:

1.Xác định công suất cần thiết của động cơ:

Công suất yêu cầu đặt lên trục động cơ xác định theo công thức:

Pyc= Pct

η

Trong đó :

Công suất của bộ phận công tác Pct:

P ct=M tb×n ct

9550

Số vòng quay trên trục công tác nct :

Theo công thức (2.16) ta có

17 3.14 450

ct

v n

D



Moment tải

12 0.45

2.7( )

F D

M      kNm

Moment tải trung bình :

1 2 3

tb

t t t

⇒ Pct =3.26 (kW)

Hiệu suất hệ dẫn động η :

Theo công thức (2.9) :

η=η1× η2× η3×

Trong đó η1,η2,η3… là hiệu suất của các bộ truyền và các cặp ổ trong hệ thống dẫn động Theo đề bài thì :

η=ηk2× ηtv× ηbrh× ηol4

ηk : hiệu suất của khớp.

η tv

: hiệu suất bộ truyền trục vít

η brh : hiệu suất bộ truyền bánh răng trụ để hở

ηol :hiệu suất một cặp ổ lăn

Tra bảng (2.3), ta được các hiệu suất :

1

k

Công suất yêu cầu đặt lên trục động cơ là :

3.26

4.71 0.69

ct yc

P

P



(kW)

2 Xác định sơ bộ số vòng quay đồng bộ của động cơ điện:

Số vòng quay trên trục công tác nct :

Theo công thức (2.16) ta có:

3.14 450

ct

v

D



Tỷ số truyền toàn bộ của hệ thống dẫn động

30 5 150

u  u  u   

Trong đó :

utv là tỉ số truyền của truyền động trục vít hộp giảm tốc 1 cấp

ubrh là tỉ số truyền của truyền động bánh răng trụ để hở

Theo bảng 2.4

utv= 30

ubrh= 5

Số vòng quay sơ bộ trên trục động cơ nsb

Theo công thức (2.18) ,ta có

2550

sb ct t

Số vòng quay đồng bộ

db

Trong đó :

f : tần số của dòng điện xoay chiều ( thường sử dụng f = 50 Hz )

p : số đôi cực ( chọn p = 1 )

3 Chọn động cơ:

Ta có: Pyc = 4.91 (kW)

nsb= 2550 (vg/ph)

ndb = 3000 (vg/ph )

 Chọn động cơ.

Tra bảng P1.3 ta chọn được loại động cơ 4A100L2Y3 (Liên Xô chế tạo) có các thông số sau :

Pdc = 5.5 kW

nđc =2880 vg/ph

Khối lượng: 42 kg

Đường kính trục động cơ : ddc = 42 mm (tra bảng 1.7)

Kiểm tra động cơ đã chọn :

Theo điều kiện 2.6 : Tmm/ T ≤TK/ Tdn⇔ 1.6≤2 0 (thỏa)

Theo điều kiện 2.19 :Pđc  Pyc  5.5 4.91 

(thỏa)

II) PHÂN PHỐI TỶ SỐ TRUYỀN:

1 Phân bố tỷ số truyền

Tỷ số truyền chung của hệ dẫn động được xác định theo công thức (3.23)

2880

169.41 17

đc c

ct

n u

n

Theo công thức (3.24) ta có

uc= un× uh= uh× ubrh

Ta chọn ubrh= 5

172,3529

34, 48 5

C h

br

U U

U

Chọn U h=35

2 Xác định công suất, momen, số vòng quay trên các trục.

a Công suất trên các trục

Trên trục công tác ( trục IV)

PIV = Pct= 3,26 (kW)

Trên trục III

3, 48( W)

IV III

ol brh

P



Trên trục II

4,67( W)

III

II

ol k tv

P

  

 

 

Trên trục I ( trên trục động cơ )

4, 69( W)

II

I

ol

P



b Moment xoắn trên các trục

Trục I

6

I

I

P M

n

(N.mm) Trục II

6

II

II

P M

n

(N.mm) Trục III

6

9.55 10 III 52420,957

III

III

P M

n

(N.mm) Trục IV

6

IV

IV

P M

n

(N.mm)

- BẢNG CÁC THÔNG SỐ:

Trục Thông số

PHẦN II THIẾT KẾ BỘ TRUYỀN TRỤC VÍT

1.Chọn vật liệu:

Tính sơ bộ vận tốc trượt: Theo công thức 7.1[1]

v s=4,5.10−5n13

√T2=4,5.10−5.2880 3

√39119,14 =4.39 (m/s)<5(m/s )

Tra bảng: 7.2 Ta chọn vật liệu làm bánh vít là đồng thanh không thiếc và đồng thau Cụ thể là dùng đồng thanh nhôm sắt БpA Ж 9-4 đúc bằng khuôn li tâm Vì tải trọng là pA Ж 9-4 đúc bằng khuôn li tâm Vì tải trọng là trung bình →chọn vật liệu làm trục vít là thép C45,tôi bề mặt đạt độ rắn HRC=45 Bề mặt ren được mài,đánh bóng

Tra bảng 7.1[1] ta được:

[σ b]=400 MPa

[σ¿¿c h]=200 MPa¿

Ứng suất tiếp xúc cho phép

Dùng nội suy ta được :[σ H]=186 Mpa

2.Xác định ứng suất cho phép:

Bộ truyền làm việc một chiều:

[σ FO]=0,25 σ b+0,08 σ ch=0,25.400+0.08.200 =116(Mpa)

Hệ số tuổi thọ:

K FL=√9 106

N FE

Trong đó:

N FE= 60∑( T 2 i

T 2 max)

9

n 2iti

Trong đó :

ni : số vòng quay

ti : tổng số giờ làm việc của bánh răng đang xét

T2: momen xoắn trục bánh vit

∑Ti=L.365 Kngay knam=¿6 3 65.0,25 24 0,65=8541 gi ờ¿

TTrong đó: L = 6 năm ( số năm làm việc)

3.Hệ số tuổi thọ :

KFL = √9106/N FE : theo công thức 7.9

Chu kì thay đổi ứng suất tương đương:

NFE= 60∑¿¿n2iti

Trong đó :

ni : số vòng quay

ti : tổng số giờ làm việc của bánh răng đang xét

T2: momen xoắn trục bánh vit

NFE = 60*n2∑¿¿ niti = 60n2∑¿¿ti∑t i

Mà: ∑t i=L 365 K n ă m 24 K ng à y=¿ 6.365.0.25.0.65.24 = 8541h

Trong đó L số năm làm việc

∑¿¿ti =1 69

∗0.003+19∗0.2=0 69∗0.8=0,414

Vy :NFE = 60.n2.8541.0,414 = 5.3×106

=> KFL = 9

√ 106

5.3 ×106 = 0.83

Theo công thức 7.6 [1] ta có:

[σ F ] = [σ FO ]* KFL = 116 * 0.83 = 96.28MPa

Từ công thức 7.14[1]

Ứng suất tiếp xúc cho phép khi quá tải :[σ H]max=2 σc h=2.200=400 MPa

Ứng suất uốn cho phép khi quá tải :[σ F]max=0,8 σ c h=0,8.200=160 MPa

4.Tính toán thiết kế bộ truyền:

a.Tính toán thiết kế

Với tỉ số truyền {u tv=34,5

Z1=1 → Z2=34,5 ch ọ n Z2=35

Chọn sơ bộ KH = 1,2

Tính sơ bộ hệ số đường kính trục vít q theo công thức thực nghiệm:

q = 0,28*z2 = 0,28*35 =9.8

Vậy chọn Hệ số đường kính q =10 tra bảng 7.3[1]

→ a w=(Z2+q)√3(Z2170.[σ H] )2T2 K H

q

Theo công thức 7.16[1]

→ a w=(35+8)√3(35.186170 )2391191.1,210 =136.5 mm

Chọn a w=140(mm)

Môdun của trục vít là công thức 7.17[1]:

m= 2 a w

Z2+q=

2.140

35+10=6.2

Chọn m = 6.3 theo tiêu chuẩn

Tính chính xác lại a w:

a w=m.(Z2+q)

6.3 (35+10)

2 =141.75 (mm)

Chọn a w=140 mm¿

Hệ số dịch chỉnh:

x= a w

m−

Z2+q

2 =

140

5 −

35+10

2 =−0.28 mm

Thỏa mãn điều kiện dịch chỉnh - 0,7<X<1,7

b Kiểm nghiệm răng bánh vít về độ bền tiếp xúc:

Tính chính xác vận tốc trượt sơ bộ:

v s= π d w 1 n1

60.1000 cos γ w

Trong đó γ w là g ó cv í t

γ w=arctg Z1

q+2 x=arctg

1 10−2∗0.28=6 °

d w 1=( q+2 x )m=(10−2∗0.28)6.3=59.5

→ v s= π d w 1 n1

60.1000 cos γ w

= π∗59.5∗85

60000.cos 6 °=0,26(m/s )

Hệ số tải trọng

K H=K Hβ KHv c ô ng thứ c 7.23[1]

 Tải trọng tĩnh K Hβ=1

 Tra bảng 7.6[1] chọn cấp chính xác bộ truyền là 8

 Tra bảng 7.7[1] hệ số tải trọng động K Hv=1,2

→ K H=1.1,2=1,2

Tra bảng 7.2[1] ta được [σ H]=204 MPa

Ứng suất tiếp xúc trên mặt răng bánh vít:

σ H=170

z 2 √ (Z2+q

a w )3T2 K H

q

T2 =391191.mm

σ H=170

35 √ (35+10140 )3391191.1,210 =191.78 MPa<[σ H]=204 MPa

Ðiều kiên về độ bền tiếp xúc được thỏa mãn

Vậy không cần chọn lại vật liệu

Hiệu suất bộ truyền trục vít ( công thức 7.22[1]):

η=0,95 tg γ w

tg(γ w+φ)

φ l à g ó c ma s á t trab ả ng7.4 tađư ợ c φ=5.7 °theo nội suy

→ η=0,95 tg γ w

tg(γ w+φ)=0,95

tg6 ° tg(6 ° +5.7 °)=48.2 %

c.Kiểm nghiệm rãng bánh vít về độ bền uốn:

σ F=1,4 T2 Y F K F

b2d2m n ≤[σ F]c ô ng thứ c 7.26 [1]

Trong đó:

m n : M ô dun ph á p c ủ a r ă ng b á nh v í t m n=mcos γ w=6.3 cos6 °=6.27

K F : H ệ s ố t ả i tr ọ ng độ ng K F=K H=1,2

d2: Đườ ng k í nh v ò ng chia b á nh v í t d2=m Z2=6,3.35=220.5 (mm)

Chi ề u r ộ ng b á nh v í t b ả ng 7.9

b2≤ 0,75 d a 1

V ớ id a 1=m(q+2)=6.3 (10+2)=75.6 mm

→ b2≤0,75.50=56.7 chon b2=57 mm

Y F : H ệ s ố d ạ n r ă ng Z Y= Z2

cos3γ w=

35 cos36 °=35.6

Tra bảng 7.8[1] thu được Y F=1,62

Vậy ứng suất sinh ra là:

σ F=1,4 T2 Y F K F

b2d2m n =

1,4.391191.1,62 1,2 35.220,5.6,27 =22.05<[σ F]=96.28 Mpa

Ðiều kiên về độ bền uốn được thỏa mãn

5.Tính lực tác dụng lên trục

Lực vòng trên bánh vít F t 2 có trị số bằng lực dọc trục trên trục vít F a 1

F a 1=F t 2=2T 2

d2 =

2 391191

220 =3556(N )

Lực vòng trên trục vít F t 1 có trị số bằng lực dọc trục trên bánh vít F a 2

F t 1=F a 2=F a 1 tg(γ w+φ)=3556 tg (6 °+5.7 °)=736.4(N )

Lực hướng tâm trên trục vítF r 1có trị số bằng lực hướng tâm trên bánh vít F r 2

F r 1=F r 2= F a 1 cos φ

cos(γ¿ ¿w+φ)tg α ω cosγ w theoc ô ng thứ c 10.2¿[1]

Chọn góc ăn khớp α ω=20 °

→ F r 1=F r 2= 3556.cos5.7 °

cos ⁡(6 °+5.7 °) tg20 ° cos ⁡(6 °)=1308(N )

6.Bảng thông số

Thông số cơ bản

Môdun m 6.3 mm

Thông số hình học

Chiều rộng bánh vít b2 57 mm

PHẦN III TÍNH TOÁN BỘ TRUYỀN BÁNH RĂNG TRỤ RĂNG

THẲNG

1.Chọn vật liệu:

Theo bảng 6.1[1] chọn:

Bánh nhỏ: thép 45 tôi cải thiện đạt độ rắn HB 180…350 chọn HB=225

σb = 750MPa

σch = 450Mpa

Bánh lớn: thép 45 tôi cải thiện đạt độ rắn HB 180…350 chọn HB=210

σb = 600 MPa

σch = 340Mpa

a.Xác định ứng suất cho phép :

Theo bảng 6.2 [1] đối với thép 40 tôi cải thiện :

Giới hạn mỏi tiếp xúc :

0

lim 2 70

H HB

Hệ số an toàn tiếp xúc :

SH = 1.1 Giới hạn bền uốn :

0 lim 1,8( )

F HB

Hệ số an toàn uốn :

SF = 1,75

0 lim1 0 lim1

2.225 70 520 1,8.250 405

H F

MPa MPa







 



0 lim 2 0 lim 2

2.210 70 490 1,8.210 378

H F

MPa MPa







 



b.Số chu kì thay đổi ứng suất cơ sở khi thử về tiếp xúc :

Theo CT6.5 [1] : N H0 30.HB2,4

01 30.225 1,33.10

H

N

02 30.210 1,12.10

H

N

Chọn sơ bộ KHL1  1K HL2 1

Theo CT6.1a [1] :

0

H Hlim

H

K S

H 1

1 [ ] =520 472( )

1,1 MPa



H 2

1 [ ] =490 445( )

1,1 MPa



Với cấp chậm sử dụng bánh răng thẳng :

H 2

[H]=[ ] 445(MPa)

Số thay đổi chu kì ứng suất tương đương :

: KFL1 = 1 Theo CT6.2a [1] với bộ truyền quay 1 chiều KFC = 1,ta được :

0 lim F

[ ]=

S

F FC FL F





1

405.1.1

[ ] 231, 4( )

1,75



378.1.1

1,75



d.Ứng suất quá tải cho phép :

Theo CT6.13 và CT6.14 [1] :

[H] 2,8.ch 2,8.340 952( MPa)

F1 max 1

[ ] 0,8.ch 0,8.450 360( MPa)

F2 max 2

[ ] 0,8.ch 0,8.340 272( MPa)

2.Thiết kế bộ truyền

a Xác định sơ bộ khoảng cách trục :

Theo CT6.15a [TL1] :

1 3

H 1

[ ] u

H a

ba

T K

Theo bảng 6.6 [TL1] chọn :ba 0,5 (vị trí bánh răng đối xứng đối với các ổ trong hộp giảm tốc)

Theo bảng 6.5 [1] với răng thẳng chọn : Ka =49,5

Theo CT6.16 [1] :bd  0,5 ba.( u1 1) 0,5.0,5.(4 1) 1, 25   

Do đó theo bảng 6.7 [TL1] dùng nội suy ta tính được:

1,04

1,065

H

F

K

K













3

2

w2

.1,04 49.5.(5 1) 391191 278, 2

445 5.0,5

Lấy aw2 = 278 (mm)

b Xác định các thông số ăn khớp :

Theo CT6.17 [1] :

w2

(0,01 0,02) (0,01 0,02).278 2,78 5,56

Theo bảng 6.8 [1] chọn môđun pháp : m = 5 (mm)

Theo CT6.31 [1] :

Số răng bánh nhỏ :

w2 1

2

18,5

a z

m u

Chọn Z1 = 19 răng

Số răng bánh lớn :

z2 = u1.z1 = 5.19 = 95

 tỉ số truyền thực :

2 1

95 5 19

m

z u z

Tính lại a w :

w2

.( ) 5.(19 95)

285( )

Chọn aw = 285 mm

Do đó không cần dịch chỉnh

Theo CT6.27 [1] : góc ăn khớp :

0 w

t

w2

os (19 95).5 os20

t

c

a



0

w 20

t



3.Kiểm nghiệm răng về độ bền tiếp xúc :

Theo CT6.33 [TL1] :

2

2

2 .( 1)

H m

m

T K u

Z Z Z

b u d



Theo bảng 6.5 [TL1] : Zm = 274 Mpa1/3

Theo CT6.34 [TL1] :

b

0 w

1,76 sin(2 ) sin(2.20 )

H

t

c



Với bánh răng thẳng : theo CT6.36a [1] :

0,87





[1,88-3,2.( + )].cos [1,88-3,2.( + )].1 1, 68



Đường kính vòng lăn bánh nhỏ :

w2 w1

2 2.285

95( )

1 5 1

m

a

u

Theo CT6.40 [1] :

w1 1

.95.85

0, 423( / )

60000 60000

d n

Theo bảng 6.13 [1] : chọn cấp chính xác 9

Do đó theo bảng 6.16 [1] : chọn g0 = 82

Theo CT6.42 [1] :

w2 0

m

285

H H

a

g v

Với  H 0,006 (theo bảng 6.15 [1])

Do đó

w w1 1

1

2

H Hv

H H

b d K

T K  K 



 

Với bw ba.aw  0,5.285 142.5  (mm)

Theo bảng 6.14 [1] với cấp chính xác 9 và v < 2,5 mm : K H 1,13

1,57.142,5.95

2.10614.1, 04.1,13

Hv

K

1, 04.1,02.1,13 1, 20

Theo CT6.33 [TL1] :

2

2

2 .( 1)

H m

m

T K u

Z Z Z

b u d



2

2.391191.1, 20.(5 1)

142,5.5.95

H

MPa Theo CT6.1 [1] với v = 0,423 m/s ; Zv = 1

với cấp chính xác động học là 9,chọn cấp chính xác về mức tiếp xúc là 9, khi đó cần gia công đạt độ nhám Ra = 1,25 0,63 m

do đó ZR = 1

Với da< 700 mm ; KxH = 1

Do đó theo CT6.1 và CT6.1a [TL1] :

'

[ ]  [ ].Z Z K R xH  445.1.1.1 445  MPa

' H

[ ] 445 445

0 10%

445

H

H



 thỏa mãn điều kiện bền

4.Kiểm nghiệm răng về độ bền uốn :

1

w w1

2

F

T K Y Y Y

b d m

Theo bảng 6.7 [1] :

1, 065

F

K  

Theo bảng 6.14 [1] : với v < 2,5 m/s và cấp chính xác 9 :

Đối với bánh răng thẳng chọnK F 1

Theo CT6.47 [1] :

w 0

285 0, 016.82.0, 423 4,19

a

g v

Trong đó theo bảng 6.15 [TL1] : F 0,016

theo bảng 6.16 [TL1] : g 0 82

Do đó theo CT6.46 [TL1] :

w w1 1

4,19.142,5.95

2 2.411211,8.1, 065.1

F Fv

F F

b d K

T K  K 



Do đó :K F K F.K F.K Fv 1,065.1.1,065 1,134

Với :

1,68

Y







Với bánh răng thẳng :  0 Y 1

Số răng tương đương :

1 1 19

v

z z 

v

z z 

Theo bảng 6.18 [1] dùng nội suy ta được :

F

Y 

F

Y 

Với m = 5 mm  Y S 1,08 0,0695.ln 5 0.968 

1

R

1

xF

K  (d  a 700mm)

Do đó theo CT6.2 [TL1] và CT6.2a [TL1] :

'

[ ]  [ ].Y Y K S xF  231, 4.1.0,968.1 224  MPa

'

[ ]  [ ].Y Y K S xF  216.1.0,968.1 209  MPa

Thay các giá trị vừa tính được vào công thức trên :

1

w w1

2

F

T K Y Y Y

b d m

1

2.411211,8.1,134.0,59.1.4,14

9, 27 142,5.95.5

F

Mpa

1

3,6 9, 27 8,06

4,14

F

F

Y

Y

MPa '

'

1 F1

2 F2

[ ] [ ]

F

F



 





 thỏa mãn điều kiện bền uốn

5.Kiểm nghiệm răng về quá tải :

Theo CT6.48 [TL1] : với

ax 1,6 T

m qt

T

1 ax H. qt 445 1,6 562.88

H m K

MPa <[H] max  952 MPa Theo CT6.49 [TL1] :

1 ax 1 qt 9, 27.1,6 14,832

F m F K

MPa <[F1] max  360 MPa

F2max F2.K qt 8, 06.1, 6 12,896

MPa <[F2]max 272 MPa

 thỏa mãn điều kiện quá tải

6 Các thông số kích thước bộ truyền

Chiều rộng vành răng bw = 142.5 mm

Z2 = 95

x2 = 0 Đường kính vòng chia d1m z 15.19 95 mm

2 2 5.95 475

Đường kính vòng lăn dw1d12.(2 /y z2z d1) 195 0 95  mm

w 2 1 95.5 475

d d u  mm

Đường kính đỉnh răng d a1d12.(1x1 y m) 95 2.(1 0 0).5 105    mm

2 2 2.(1 2 ) 475 2.(1 0 0)5 485

a

d d  x  y m     mm

Đường kính đáy răng d f1 d1  (2,5 2 )  x m1  95 (2,5 2.0)5 82.5   

mm

2 2 (2,5 2 ) 2 475 (2,5 2.0).5 462,5

f

7.Tính các lực trong bộ truyền bánh răng.

105

2.1 2.620069

11810( )

w1

1 11810 20 4298.5( ).

0( )

T

d

F tg t

F a F a F tg t N





PHẦN IV THIẾT KẾ TRỤC

1 Chọn vật liệu

Chọn vật liệu chế tạo trục là thép C40XH tôi có HRC 50 (bảng 6.1[1] ) có

σ b=750 MPa

2 Xác định sơ bộ đường kính trục

Theo công thức 10.9[1]

d ≥3

√0,2T[τ]mm

Trong đó:

T- Môment xoắn , Nmm

[τ] -Ứng suất xoắn cho phép,Mpa Lấy [τ] =20 Mpa

Trục động cơ:

Mômen cần truyền :T đc=18237(N mm)

Đường kính trục động cơ: d đc=28 mm tra bảng phụ lục 1.7[1]

Trục I (trục trục vít) : Vì trục I nối với động cơ qua khớp nối nên đường kính sơ bộ của

trục I là:

d1=( 0,8÷ 1,2) dc=(0,8 ÷1,2) 28=(22,4 ÷33,6 )mmnên ta chọn d1=30 (mm)

Với d1 = 30 chon b0I = 19 mm (tra bảng 10.2[1])

Trục II( Trục bánh vít):

d2≥√3 3911910,2.20 ≈ 46,07 mm

Chọn d2=45 mm

Tra bảng 10.2[1]

Với d2=45 mmthì chiều rộng ổ lănb 0 II=25 mm

3 Xác định khoảng cách giữa các gối đỡ và các điểm đặt lực:

a.Trị số các khoảng cách

k1 = 10 (mm) : khoảng cách từ mặt mút của chi tiết quay đến thành trong của hộp hoặc khoảng cách giữa các chi tiết quay

k2 = 8 (mm) : khoảng cách từ mặt mút ổ đến thành trong của hộp

k3 = 10 (mm) : khoảng cách từ mặt mút của chi tiết quay đến nắp ổ

hn = 15 (mm) : chiều cao nắp ổ và đầu bu-lông

Trục I:

+l11= (0,9 1)Dam2 = 171 190 chọn l11 =180mm

l12=−l c 12=0,5(l m 12+b0)+k3+h n=0,5 (50+19)+10+15=59.5(mm)

với l m 12=(1,4 ÷ 2,5) d1=(1,4 ÷ 2,5) 30=( 42÷ 75)=50 mm:

- l13=l11

2 =

180

2 =90(mm)

Trục II

- Chọn sơ bộ chiều dài mayo bánh vít:

l m 22=(1,2÷ 1,8 )d2=(1,2 ÷ 1,8) 45=(54 ÷ 81)=70 mm

- l22=0,5(l m 22+b0)+k1+k2=0,5 (70+29 )+10+8=67,5 (mm)

- l21=2 l22=2.67,5=135(mm)

- l c 23=0,5(l m 33+b0)+k3+h n=0,5 (70+29 )+10+15=74,5(mm)

- l23=l31+l c23=135+74.5=209,5(mm)