Phương pháp tính lực cản và công suất kéo oortmerssen

PHẦN PHẦN I 1.1 1.2 PHẦN II 2.1 2.2 2.3 2.4 2.5 2.6 2.7 2.8 MỤC LỤC TÊN PHẦN, MỤC MỤC LỤC GIỚI THIỆU CHUNG TÍNH TOÁN LỰC CẢN VÀ CÔNG SUẤT KÉO LỰA CHỌN PHƯƠNG PHÁP TÍNH TÍNH TOÁN LỰC CẢN VÀ CÔNG SUẤT KÉO TÍNH TOÁN CHONG CHÓNG CHỌN VẬT LIỆU TÍNH TOÁN HỆ SỐ LỰC HÚT, HỆ SỐ DÒNG THEO CHỌN SƠ BỘ ĐƯỜNG KÍNH CHONG CHÓNG CHỌN SỐ CÁNH CHONG CHÓNG TÍNH TOÁN CÁC YẾU TỐ CƠ BẢN CỦA CHONG 3 6 6 CHÓNG XÂY DỰNG BẢN VẼ CHONG CHÓNG KIỂM TRA BỀN THEO QUY PHẠM TÍNH TOÁN VÀ XÂY DỰNG ĐỒ THỊ VẬN HÀNH 14 16 GIỚI THIỆU CHUNG Loại tàu : Tàu câu cá Ngừ đại dương Vùng hoạt động : hoạt động vùng biển miền trung VN Chiều dài tàu : L = 46,2 (m) Chiều rộng tàu : B = 9,2 (m) Chiều chìm tàu : T = 3,8 (m) Hệ số béo thể tích : CB = 0,55 Hệ số béo sườn : CM = 0,86 Hệ số béo đường nước : CWL = 0,78 Vận tốc : vS = 13 (knots) PHẦN I: LỰC CẢN VÀ CÔNG SUẤT KÉO 1.1.Lựa chọn phương pháp: Phương pháp tính lực cản công suất kéo Oortmerssen - Giới hạn phương pháp : Áp dụng cho cỡ nhỏ tàu cá , tàu kéo , tàu hoa tiêu…(chiều dài từ 15m - 75m) có thông số thuộc khu vực sau : Fr nên ta chọn số cánh chong chóng là: Z = Vậy chọn số cánh chong chóng Z = 2.5.Tính yếu tố chong chóng *) Chọn tỷ số đĩa theo điều kiện bền Chọn theo điều kiện bền thì: 2/3  z  AE A ≥ ( E ) = 0,24 ( 1, 08 − d H )  ÷ A0 A0  Dδ max  10.m.T [σ ] Trong đó: Z = 3: Số cánh chong chóng; D: Đường kính sơ chong chóng [m], D = 2,06 δmax: Chiều dày tương đối chong chóng mặt cắt bán kính tương đối; r= (m) r = 0, , δmax = 0,08; R T: Lực đẩy chong chóng: T = 82,85 m: Hệ số kêt đến trạng thái tải trọng: m = 1,15 [σ] ứng suất cho phép giới hạn vật liệu, [σ] = 6.10 dH = (kN) (kPa) dH = 0,167 - tỷ số đường kính trung bình củ chong chóng với đường kính D Khi : 2/3 A   10.1,15.82,85 ( E ) = 0,24 ( 1, 08 − 0,167 )  = 0,38 ÷ A0 6.104  2, 06.0, 08  AE = 0,5 Vậy chọn tỷ số đĩa chong chóng A0 *) Tính toán yếu tố chong chóng lựa chọn động : Dựa vào bảng tính ta xây dựng đồ thị :PS= f(N) ; Dựa vào đồ thị ta chọn máy sau: Tên máy LHãng sản xuất 6L23/30A Công suất định mức: PS = 960 Vòng quay định mức: N = 900 Bố trí thêm hộp giảm tốc có tỷ số truyền i = 3:1 (kW) (rpm) 2.5.3 Tính toán chong chóng đảm bảo khai thác hết công suất động đạt tốc độ tối đa : Do động có công suất lớn công suất yêu cầu nên ta tính vận tốc tối đa tàu Xây dựng tính toán ta xây dựng đồ thị : PS = f(vS),Dopt = f(vS), P/D = f(vS), η0 = f(vS) Dựa vào đồ thị ta xác định thông số chong chóng: vS = 13,7 (m/s) P/D = 0,629 η0 = 0,576 D = 2,5 (m) 2.5.3 Kiểm tra tỷ số đĩa theo điều kiện không xảy xâm thực: Theo Schoenherr tỷ số đĩa nhỏ không xảy xâm thực tính theo công thức sau:  AE  kc  ÷ = 1, 275.ξ ( n.D ) P0  A0 min Trong đó: ξ = 1,3 ÷ 1, hệ số thực nghiệm phụ thuộc vào tải trọng chong chóng Chọn ξ = 1, , với trường hợp nặng tải k = f (z;P/D;J), Với z=3; P/D = 0,629;J = 0,437; ta tra đồ thị được: k= 0,15 P = (P + γ.h ) = 101,340 + 10.2,425 = 125,59 Với P = 101,340 γ = 10 h = T- 0,55 D= 3,8-0,55.2,5 = 2,425 n=5 D = 2,5 (kN/m) (kN/m) (kN/m) (m) (rps) (m)  AE  kc 0,15 2 ( 5.2,5 )  ÷ = 1, 275.ξ ( n.D ) = 1, 275.1, P0 125,59  A0 min Khi :  AE   ÷ = 0,38 < 0,5  A0  Vậy điều kiện xâm thực thỏa mãn 2.6 Xây dựng vẽ chong chóng 2.6.1 Xây dựng hình bao duỗi thẳng chong chóng : Tính chiều rộng lớn cánh b bmax = 2,186.D AE 2,186.2,5 = 0,5 = 0,911 (m) = 911 z A0 (mm) Ta có bảng tọa độ để xác định hình bao duỗi thẳng theo Seri B tính theo % b sau : Bảng hoành độ hình bao duỗi phẳng r/R Chiều rộng cánh tính % chiều rộng bán kính 0,6 R 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 Từ trục đến mép đạp 46,89 52,75 56,34 57,66 56,1 51,37 41,71 25,39 - Từ trục đến mép thoát 29,11 33,3 Chiều rộng toàn 75,99 86,05 93,74 98,4 100 35 38,9 44,3 Khoảng cách từ đường chiều dáy lớn đến mép đạp theo % chiều rộng cánh 35 37,4 35,1 40,74 43,9 46,66 48,37 46,95 20,14 35,5 98,03 90,08 72,34 - 48,6 50 - 10 Ta có bảng : Bảng hoành độ hình bao duỗi thẳng r/R 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 0.7 0.8 0.9 Từ trục đến mép đạp 427.2 480.6 513.3 525.3 511.1 468.0 380.0 231.3 - Từ trục đến mép thoát 265.2 303.4 340.7 371.1 399.9 425.1 440.7 427.7 183.48 Chiều rộng toàn 692.3 783.9 854.0 896.4 911.0 893.1 820.6 659.0 - Khoảng cách từ đường chiều dày lớn đén mép đạp theo % chiều rộng cánh 242.3 274.4 299.7 318.2 354.4 395.6 398.8 329.5 - Chiều rộng cánh tính % chiều rộng bán kính 0,6R Từ bảng ta xây dựng hình bao duỗi thẳng đường chiều dày lớn 2.6.2 Xây dựng profin cánh : 2.6.2.1 Xác định chiều dày lớn profin tiết diện : - Chiều dày mút cánh : eR = a.D.(50 − D) = 0, 06.2,5.(50 − 2,5) = 7,125 Trong : a = 0,06- chong chóng làm hợp kim đồng ; D= 2,5- đường kính chong chóng - Chiều dày giả định đường tâm trục chong chóng có z =3 : e0 = 0, 05.2500 = 125 (mm) (m) (mm) - Chiều dày lớn profin : e = e0 − r.(e0 − eR ) r Trong : r = R r= r R 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 0.7 0.8 0.9 emax 101.43 89.64 77.85 66.06 54.28 42.49 30.7 18.9 11 2.6.2.2 Bảng tung độ profin cánh : 2.6.3 Xây dựng hình chiếu pháp hình chiếu cạnh : Chọn góc nghiêng cánh 10 Ta có bảng xác định l, l, h, h sau : 2.6.4 Xây dựng củ chong chóng : 2.6.4.1 Xác định đường kính trục chong chóng : * Đường kính trục chong chóng : d = 1,12 d + k.D Với d đường kính trục trung gian tính theo công thức sau : d P = 92 PS ( 1+ k ) nm Trong : k = q(a-1) với q=0,4 a=2 động kỳ xilanh k = 0,4(2-1) = 0,4 ; P= 960 - công suất máy n= 300 - số vòng quay chong chóng Khi đó: d P = 92 960 ( + 0, ) = 151, 66 300 k = 10, ống bao trục hợp kim đồng Do : d = 1,12 d + k.D = 1,12.151,66 + 10.2,5 = 194,86 Chọn d = 200 * Độ côn trục : k = 1/15 2.6.3.2 Xác định kích thước củ chong chóng : (kW) (rpm) (mm) (mm) (mm) 12 * Chiều dài củ : l lấy lớn 2%÷3% chiều rộng lớn hình chiếu cạnh Do chọn l = 600 (mm) * Chiều dài phần côn trục : lK = (90-95)% lH = (540-570) (mm) Chọn lK =550 (mm) * Độ côn củ chong chong chóng : Chọn k = 1/15 * Đường kính trung bình củ : d = 0,18 D = 0,18.2500= 450 (mm).Chọn d =450 (mm) * Chiều dài lỗ khoét củ : l = (0,25 ÷ 0,3) l l = (0,25 ÷ 0,3).450= 112,5 ÷ 135 Chọn l = 125 (mm) Trong : l - chiều dài phần côn trục củ * Chiều sâu rãnh khoét: Chọn t = mm 2.6.3.3 Chọn then * Ta chọn số lượng then then * Chiều then l = (0,9÷0,95)l = (0,90÷0,95).450 = 405÷ 427,5 (mm) Do chọn l = 400 (mm) Chiều rộng then chọn theo tiêu chuẩn: bt = 0,25.dB = 0,25.200 = 50 (mm) Chiều cao then chọn theo tiêu chuẩn: ht = (0,5-0,6).bt =(25-30) (mm) Chọn ht = 30 (mm) * Kiểm tra bền: Điều kiện bền : δ d ≤ [δ ] d Tc ≤ [Tc ] Trong Ứng suất dập cho phép: [ δ ] d = 80 (N/mm) Ứng suất cắt cho phép : [Tc ] = 40 (N/mm) Ứng suất dập tính toán δ d = 2T d B lt t Ứng suất cắt tính toán Tc = 2T d B bt lt Ta có mô men xoắn trục chong chóng : T = 7162 PD nm PD: Công suất truyền đến chong chóng PD = η s PS = 0,98.6040 = 5919, ( kW ) Thay vào T = 7162 5919, = 46404,091(N.m) = 46404091 (N.mm) 141 Với t2 (độ ngập then củ chong chóng) t2 = 0,4.ht = 0,4.65 = 2=26 mm 2.46404091 δd = = 8, 435( N / mm ) < [ δ ] d = 80( N / mm ) 460.920.26 2.46404091 Tc = = 1,828( N / mm ) < [ Tc ] = 40( N / mm ) 460.120.920 Vậy then chọn đủ bền 2.6.3.4 Chọn mũ thoát nước 13 - Chiều dài mũ thoát nước : l = (0,14÷0,17)D = (0,14÷0,17).2500 = 350÷425 Chọn l = 400 (mm) Bán kính cầu cuối mũ : r = (0,05÷0,1)D = (0,05÷0,1).2500 = 125 ÷250 Chọn r = 200 (mm) 2.6.3.5 Tính khối lượng chong chóng Theo Kopeeski khối lượng chong chóng tính sau : G= b  Z d  γ D3 ( 0,6 ) 6, + 2.10  0, 71 − H 4.10 D  D   e0,6  ÷  + 0,59.γ l.d H D   Trong đó: - Số cánh chong chóng Z = - Trọng lượng riêng vật liệu chế tạo chong chóng: γ = 8600 kG/m3 - Đường kính chong chóng D = 2,5m - Đường kínhcủa củ chong chóng: d = 0,45 m - Chiều dài củ chong chóng: l = 0,6 m - Chiều dày cánh 0,6 R: e0,6= 54,28 mm = 0,05428m - Chiều rộng cánh 0,6R : b0,6 = 0,8 m Thay số ta được: G= 0,8  0, 45  0, 05428   8600.4, 733.( ) 6, + 2.10  0, 71 − ÷ 2,5  + 0,59.8600.1,1.0, 45 4.10 2,5  2,5    G = 1378,5 (kg) Vậy khối lượng chong chóng G = 1379 kg 2.6.4 Xây dựng tam giác đúc - Bán kính đặt tam giác đúc Rϕ = R + (50÷60) = 1300 ÷ 1310 (mm) Chọn Rϕ = 1300 mm Chiều dài tam giác đúc lφ = lφ + lφ = 1089 + 771 = 1860mm 2π Rφ ϕ1 2.π 1300.48 = 1089 mm 360 360 2π Rφ ϕ 2.π 1300.34 lφ = = = 771 mm 360 360 ϕ1 , ϕ2 xác định từ hình vẽ: ϕ1 = 480 , ϕ2 = 340 Với lφ = = 14 Chiều cao tam giác đúc: hφ = P.(ϕ1 + ϕ ) 1573.(48 + 34) = = 358mm 360 360 Vị trí đường trung bình củ chong chóng cánh cạnh huyền tam giác đúc đoạn: mφ = Rφ R mR Trong đó: m khoảng cách từ mút cánh đến đường tâm cánh m = R.tg10=1250.tg10 = 220 mm Do đó: mφ = 1300 220 = 229 mm 1250 2.7 Kiểm tra bền chong chóng theo lý thuyết: Kiểm tra bền chong chóng vị trí 0,25R 0.6R theo bảng sau : Kết TT Các đại lượng tính toán Đơn vị 0.25R 0.6R Chiều rộng profin b=0,859bmax m 0.621 0.783 Chiều dày profin e=0,8.D.e0 m 0.100 0.100 Tỷ số bước P/D 0.629 0.629 Bánh kính tương đối 0.25 0.6 Góc nghiêng φ= arctg độ 38.69 18.45 Mt=Tb.D.Gp/(2Z) N/m 154754.1 116781 Kq= Mq Nm 0.015 6214.009 0.015 4045.11 Khối lượng cánh G kg 254.07 254.07 10 Pg N 147170.4 147170 11 12 13 Mg M=(Mt+Mg)cos+ Mqsin Diện tích mặt cắt F=g1.eb Nm Nm m2 10652.2 114471.6 0.044 5496.53 84213.7 0.056 14 15 16 17 18 119 Momen chống uốn W rô E rô G rô tổng Ứng suất cho phép vật liệu Hệ số an toàn K m3 N/mm2 N/mm2 N/mm2 N/mm2 - 0.001 216.69 3.335 220.03 460 2.091 0.001 126.605 2.65 129.25 460 3.56 Vậy chong chóng đủ bền 2.8 Tính toán xây dựng đồ thị vận hành chong chóng Tính toán đặc tính thủy động lực chong chóng làm việc sau đuôi tàu tính toán bảng sau, với thông số chủ yếu sau: A/A = 0,5 ; z = ; P/D = 0,629 ; t = 0,18; w = 0,225 s = 1− J 0,573 = 1− = 0, ; t = t.s = 0,156.0,4 = 0,062 P/D 0,956 Ta có bảng tính toán sau: STT Đại lượng tính Đơn Giá trị tính toán 15 10 11 12 13 J, giả thiết KT = f(J,P/D) η0= f(J,P/D) KQ=KT*J/(2 π η0) s = - J/(P/D) t = t0/s KTB = (1-t)*KT KQB = iQ*KQ Jv = J/(1-wT) vị - J1 0.388 0.055 0.062 0.364 0.0545 J2 0.2 0.332 0.222 0.048 0.791 0.078 0.306 0.0471 0.248 J3 0.4 0.264 0.429 0.039 0.582 0.107 0.236 0.0388 0.497 J4 0.6 0.187 0.606 0.029 0.372 0.167 0.156 0.0292 0.745 Tính toán đặc trưng chong chóng: Giả thiết vòng quay chong chóng với giá trị sau: n = 180 ; 220 ; 260 ; 300; 315( rpm) Bảng 1: n = 180 (rpm) STT Đại lượng tính Đơn vị Giá trị tính toán Jv 0.248 0.497 0.745 vS knots 2.749 5.51 8.259 KTB 0.364 0.306 0.236 0.156 KQB 0.0545 0.0471 0.0388 0.0292 TE=TB kN 43.8 36.8 28.4 18.7 QB k Nm 11.1 10.8 8.9 6.7 π PD=QB.2 n kW 208.9 202.9 167.0 125.6 PS = PD η S ηG k E Bảng 2: n = 220 (rpm) STT Đại lượng tính Jv vS KTB KQB TE=TB QB PD=QB.2 π n PS = PD η S ηG k E kW 206.7 1.069 11.851 0.030 0.0149 3.6 3.4 64.0 292.2 251.2 Đơn vị knots kN k Nm kW 0 0.364 0.0545 65.36 16.55 381.38 Giá trị tính toán 0.248 0.497 0.745 3.36 6.734 10.095 0.306 0.236 0.156 0.0471 0.0388 0.0292 54.95 42.36 27.99 16.08 13.24 9.96 370.50 304.91 229.35 1.069 14.485 0.030 0.0149 5.32 5.07 116.76 kW 529.79 458.54 144.50 377.36 155.5 J5 0.8604 0.078 0.712 0.015 0.10 0.620 0.030 0.0149 1.069 283.84 79.2 Bảng 3: n = 260 (rpm) 16 STT Đại lượng tính Jv vS KTB KQB TE=TB QB PD=QB.2 π n PS = PD η S ηG k E Đơn vị knots kN k Nm kW kW 0 0.364 0.0545 91.29 23.12 629.52 Giá trị tính toán 0.248 0.497 0.745 3.971 7.959 11.93 0.306 0.236 0.156 0.0471 0.0388 0.0292 76.75 59.17 39.09 22.46 18.49 13.90 611.58 503.32 378.57 1.069 17.119 0.030 0.0149 7.44 7.08 192.74 881.15 756.89 238.54 622.91 468.52 Bảng 4: n = 300(rpm) STT Đại lượng tính Jv vS KTB KQB TE=TB QB PD=QB.2 π n PS = PD η S ηG k E Đơn vị knots kN k Nm kW kW 0 0.364 0.0545 121.54 30.78 967.08 Giá trị tính toán 0.248 0.497 0.745 4.58 9.18 13.77 0.306 0.236 0.156 0.0471 0.0388 0.0292 102.18 78.77 52.04 29.91 24.61 18.51 939.49 773.18 581.57 1.069 19.75 0.030 0.0149 9.90 9.42 296.06 1262.8 1162.72 366.41 Đơn vị knots kN k Nm kW 0 0.364 0.0545 134.00 33.94 1119.50 Giá trị tính toán 0.248 0.497 0.745 1.069 4.81 9.64 14.45 20.74 0.306 0.236 0.156 0.030 0.0471 0.0388 0.0292 0.0149 112.65 86.84 57.37 10.91 32.97 27.13 20.41 10.39 1087.57 895.06 673.23 342.73 kW 1555.17 1345.99 956.89 719.76 Bảng 5: n = 315 (rpm) STT Đại lượng tính Jv vS KTB KQB TE=TB QB PD=QB.2 π n PS = PD η S ηG k E 1107.74 833.19 424.17 Từ giá trị tính bảng ta xây dựng đồ thị vận hành.Tiến hành vẽ đồ thị 17 Xác định công suất định mức động thể bảng sau:  n  PS =  ÷ Pdm n  dm  Với P = 785 kW n = 300(rpm) STT Đơn vị Vòng quay giả thiết Công suất định mức giá trị tính 180 220 260 300 368.92 438.41 588.3 672.1 315 707.6 18 [...]... kiện bền : δ d ≤ [δ ] d Tc ≤ [Tc ] Trong đó Ứng suất dập cho phép: [ δ ] d = 80 (N/mm) Ứng suất cắt cho phép : [Tc ] = 40 (N/mm) Ứng suất dập tính toán δ d = 2T d B lt t 2 Ứng suất cắt tính toán Tc = 2T d B bt lt Ta có mô men xoắn trên trục chong chóng là : T = 7162 PD nm PD: Công suất truyền đến chong chóng PD = η s PS = 0,98.6040 = 5919, 2 ( kW ) Thay vào T = 7162 5919, 2 = 46404,091(N.m) = 46404091... 17 18 119 Momen chống uốn W rô E rô G rô tổng Ứng suất cho phép của vật liệu Hệ số an toàn K m3 N/mm2 N/mm2 N/mm2 N/mm2 - 0.001 216.69 3.335 220.03 460 2.091 0.001 126.605 2.65 129.25 460 3.56 Vậy chong chóng đủ bền 2.8 Tính toán và xây dựng đồ thị vận hành của chong chóng Tính toán đặc tính thủy động lực của chong chóng làm việc sau đuôi tàu được tính toán như bảng sau, với các thông số chủ yếu như... dựng hình chiếu pháp và hình chiếu cạnh : Chọn góc nghiêng cánh bằng 10 Ta có bảng xác định l, l, h, h như sau : 2.6.4 Xây dựng củ chong chóng : 2.6.4.1 Xác định đường kính trục chong chóng : * Đường kính trục chong chóng : d = 1,12 d + k.D Với d là đường kính trục trung gian được tính theo công thức sau : d P = 92 3 PS ( 1+ k ) nm Trong đó : k = q(a-1) với q=0,4 và a=2 khi động cơ 4 kỳ và 6 xilanh k... 833.19 424.17 Từ các giá trị tính ở bảng trên ta đi xây dựng đồ thị vận hành.Tiến hành vẽ đồ thị 17 Xác định công suất định mức của động cơ được thể hiện như bảng sau: 2  n  PS =  ÷ Pdm n  dm  Với P = 785 kW và n = 300(rpm) STT 1 2 Đơn vị Vòng quay giả thiết Công suất định mức giá trị tính 180 220 260 300 368.92 438.41 588.3 672.1 315 707.6 18 ... 0.264 0.429 0.039 0.582 0.107 0.236 0.0388 0.497 J4 0.6 0.187 0.606 0.029 0.372 0.167 0.156 0.0292 0.745 Tính toán các đặc trưng của chong chóng: Giả thiết vòng quay của chong chóng với các giá trị như sau: n = 180 ; 220 ; 260 ; 300; 315( rpm) Bảng 1: n = 180 (rpm) STT Đại lượng tính Đơn vị Giá trị tính toán 1 Jv 0 0.248 0.497 0.745 2 vS knots 0 2.749 5.51 8.259 3 KTB 0.364 0.306 0.236 0.156 4 KQB 0.0545... 33.94 1119.50 Giá trị tính toán 0.248 0.497 0.745 1.069 4.81 9.64 14.45 20.74 0.306 0.236 0.156 0.030 0.0471 0.0388 0.0292 0.0149 112.65 86.84 57.37 10.91 32.97 27.13 20.41 10.39 1087.57 895.06 673.23 342.73 kW 1555.17 1345.99 956.89 719.76 Bảng 5: n = 315 (rpm) STT 1 2 3 4 5 6 7 8 Đại lượng tính Jv vS KTB KQB TE=TB QB PD=QB.2 π n PS = PD η S ηG k E 1107.74 833.19 424.17 Từ các giá trị tính ở bảng trên... bảng sau, với các thông số chủ yếu như sau: A/A = 0,5 ; z = 3 ; P/D = 0,629 ; t = 0,18; w = 0,225 s = 1− J 0,573 = 1− = 0, 4 ; t = t.s = 0,156.0,4 = 0,062 P/D 0,956 Ta có bảng tính toán như sau: STT Đại lượng tính Đơn Giá trị tính toán 15 1 2 3 8 9 10 11 12 13 J, giả thiết KT = f(J,P/D) η0= f(J,P/D) KQ=KT*J/(2 π η0) s = 1 - J/(P/D) t = t0/s KTB = (1-t)*KT KQB = iQ*KQ Jv = J/(1-wT) vị - J1 0 0.388 0... 893.1 820.6 659.0 - Khoảng cách từ đường chiều dày lớn nhất đén mép đạp theo % chiều rộng cánh 242.3 274.4 299.7 318.2 354.4 395.6 398.8 329.5 - Chiều rộng cánh tính bằng % chiều rộng ở bán kính 0,6R Từ bảng trên ta xây dựng được hình bao duỗi thẳng và đường chiều dày lớn nhất 2.6.2 Xây dựng profin cánh : 2.6.2.1 Xác định chiều dày lớn nhất của các profin tại các tiết diện : - Chiều dày tại mút cánh : eR... nước : l = (0,14÷0,17)D = (0,14÷0,17).2500 = 350÷425 Chọn l = 400 (mm) Bán kính cầu ở cuối mũ : r = (0,05÷0,1)D = (0,05÷0,1).2500 = 125 ÷250 Chọn r = 200 (mm) 2.6.3.5 Tính khối lượng chong chóng Theo Kopeeski thì khối lượng chong chóng được tính như sau : G= b  Z d  γ D3 ( 0,6 ) 6, 2 + 2.10 4  0, 71 − H 4 4.10 D  D   e0,6  2 ÷  + 0,59.γ l.d H D   Trong đó: - Số cánh chong chóng Z = 3 - Trọng... 6.7 π 7 PD=QB.2 n kW 208.9 202.9 167.0 125.6 8 PS = PD η S ηG k E Bảng 2: n = 220 (rpm) STT Đại lượng tính 1 Jv 2 vS 3 KTB 4 KQB 5 TE=TB 6 QB 7 PD=QB.2 π n 8 PS = PD η S ηG k E kW 206.7 1.069 11.851 0.030 0.0149 3.6 3.4 64.0 292.2 251.2 Đơn vị knots kN k Nm kW 0 0 0.364 0.0545 65.36 16.55 381.38 Giá trị tính toán 0.248 0.497 0.745 3.36 6.734 10.095 0.306 0.236 0.156 0.0471 0.0388 0.0292 54.95 42.36 27.99