Đ Ig 527 H ĐẠI HỌC QC GIA THÀNH PHỐ Hổ CHÍ MINH TRƯỜNG ĐẠI HỌC BÁCH KHOA NGUYỄN VĂN HIÊP HƯỚNG DẦN ĐỒ ÁN MÔN HỌC BẾ TƠNG CốT THÉP I SÀN SƯỞN TỒN KHỐI có BẢN DẦM NHÀ XUẤT BẢN ĐẠI HỌC QUỐC GIA TP Hồ CHÍ MINH ĐẠI HỌC QUỐC GIA TP H CHÍ MINH TRỪỜNG ĐẠI HỌC BÁCH KHOA N g u y ễ n V ăn H iệ p HƯỚNG DẪN ĐỒ ÁN MÔN HỌC BỀ TÔNG CỐT THÉP SÀN SƯỜN TỒN KHỐI có BẢN DẦM THEO TCXDVN 356:2005 (Tái lần thứ năm) IT R Ư Ợ ỊỊ6D Ạ I HỌC NHATRAN6 THƯ V 10025881 NHÀ XUẤT BẢN ĐẠI HỌC QUỐC GIA TP HỒ CHÍ MINH - 2012 MỤC LỤC LỜI NOI ĐẦU HƯỚNG D ẦN ĐỔ Á N “SÀ N SƯỜN TỒN KHỐI CĨ BẢN DẦM” ' I Mục đích yêu cầu việc làm đồ án II Các bước thiết kế III Những Vấn đề cần lưu ý A THIẾT KẾ BẢN I Sơ đồ tính nhịp tính tốn II Xác định tải trọng tác dụng 10 III Xác định nội lực 11 IV Tính tốn cốt thép 12 V Bơ’ trí cốt thép điển hình 12 VI thống kê cốt thép 13 B TÍNH DẦM PHỤ 14 I Sơ đồ tính tốn mục đích tính tốn 14 II Xác định tải trọng 14 III Vẽ biểu đồ momen lực cắt 15 IV Tính tốn cốt thép dọc 16 V Tính cô't đai cốt xiên cho dầm phụ 18 c TÍNH TỐN DẦM CHÍNH 21 I Sơ đồ tính tốn - nhịp tính tốn 21 II Tính tải trọng 22 III Vẽ biểu đồ bao M bao Q 22 IV Tính cốt thép dọc 25 V Tính cốt đai cốt xiên cho dầm 26 D CẤU TẠO CỐT THÉP TRONG DẦM PHỤ, DẦM CHÍNH 28 E VẼ BIỂU ĐỔ VẬT LIỆU 31 G BẢN VẼ 35 H PHẦN MỞ RỘNG CỬA Đ ổ ÁN 37 I Sàn sườn tồn khối có kê cạnh 37 II Xác định m ặt kết cấu sàn 38 III Tính tốn sàn kê cạnh 39 IV Tính dầm đỡ, sàn kê cạnh 42 I Ví DỤ BẰNG SỐ TÍNH TỐN BẢN, DẦM PHỤ VÀ DẦM CHÍNH 51 I Đầu đề 51 II Tính 52 III Tính dầm phụ 56 IV Tính dầm 68 V Bảng kê vật liệu 75 J PHẨN PHỤ LỤC 86 T À I LIỆU THAM KHẢO 107 Lời nói dầu Ndrri 1983, Bộ mơn Cơng trình - Khoa Kỹ thuật Xây dựng Trường Đại học Bách khoa TP HCM biên soạn phát hành HƯỚNG D Á N ĐÔ Á N M ÔN HỌC BÊTÔNG CÔT THÉP, nội dung thiết k ế mật kết cấu gồm sàn sườn (dầm) tồn khối, có làm việc kiểu dầm trèn tiều chuẩn TCXD 41.70 Tài liệu lưu hành rộng rãi không sinh viền theo học ngành xây dựng Trường Đại học Bách khoa TP HCM, mà dùng d ể tham khảo cho nhiều kỹ sư, tính tốn thực tế cơng trình dân dụng Đến nay, tièu chuẩn tính tốn kết cấu Bêtơng cốt thép sửa đổi nhiều (TCXDVN 356:2005) nhu cầu thực tiễn cơng tác phát triển địi hỏi phải có chỉnh lý nội dung định Do đó, q trình hội nhập, dại hóa, hàng loạt tiêu chuẩn nước tiên tiến du nhập vào, tiêu chuẩn TCXDVN 356:2005 củng nghiền cứu sửa đổi cho phù hợp, m ạnh dạn phát hành tài liệu HƯỚNG D ẪN ĐỖ Á N MÔN HỌC BÊTÔNG CỐT THÉP - S À N BÊTƠNG CĨT THÉP TO À N KHỐI KIỂU SƯ ỜN CÓ B Ả N DÂM phục vụ cho việc học tập sinh viên ngành xây dựng, kiến trúc, củng có th ể dùng làm tài liệu tham khảo giúp ích cho kỹ sư xây dựng trình công tác thiết kế, thi công Chúng xin chân thành cảm ơn cán giảng dạy Bộ mơn Cơng trình Khoa Kỹ thuật Xây dựng, dặc biệt Nguyễn Thị Mỹ Thúy đóng góp nhiều ý kiến cho việc biên soạn Xin chân thành cảm ơn thầy PG S-TS H uỳnh Chánh Thiên dã dọc cho nhận xét quý báu Do trình độ có hạn, chắn sách cịn nhiều thiếu sót, mong dồng nghiệp, bạn đọc góp ý, phê bình Địo liên hệ: Bộ mơn Cơng trình - Khoa Kỹ thuật Xây dựng Trường Dại học Bách khoa - Đại học Quốc gia TP HCM 268 Lý Thường Kiệt Q.10 ĐT (08) 650 714 TS N guyễn V ăn H iệp HƯỚNG DẪN ĐỒ ÁN “SÀN SƯỜN TỒN KHỐI có BẢN DẦM” I MỤC ĐÍCH VÀ YÊU CẦU CỦA VIỆC LÀM Đồ ÁN ĐỒ án môn học khâu quan trọng học giáo trình kỹ thuật chun mơn Đồ án “Sàn sườn tồn khối có dầm ” giúp cho sinh viên tổng hợp hệ thống hóa kiên thức học nhiều chương, vận dụng cách sáng tạo lý luận học để thiết kê kết Cấu thông thường, làm quen với công tác thiết kế thực tế, rèn luyện kỹ định để chuẩn bị cho việc thực tập cán kỹ thuật, tham gia thiết kế thực tế thiết kế tốt nghiệp sau Sàn sườn tồn khối có dầm chưa phải kết cấu sàn thường gặp thực tế xây dựng, hệ chịu lực phân bố đơn giản, trìn h tự rỗ ràng, dễ hiểu nên chọn làm đồ án cho sinh viên Nội dung yếu đồ án dựa theo giáo trìn h “Bêtơng cốt thép - phần Cấu kiện bản”, nên trước làm đồ án “Sàn sườn tồn khối có dầm ”, u cầu sinh viên ôn tập, nắm vững hai chương liên quan giáo trình chương “Cấu kiện chiu uốn” chương “Sàn phẳng” Khi thực đồ án, kết tính tốn mơ tả qua thuyết minh vẽ (khô Al) - Bản thuyết minh cần viết rõ ràng, ngắn gọn; trìn h bày dầy đủ bước tính tốn với sơ liệu xác cấu kiện gồm bản, dầm phụ, dầm cấu tạo bố trí cốt thép cho cấu kiện dó Các kết tính tốn nên hợp thành bảng dể rú t gọn dễ theo dõi - Bản vẽ (khổ Al) thể đầy đủ m ặt kết cấu, chi tiết thiết kế cấu kiện, mặt cắt, kích thước, trục Trên thực tế, để vào mà thi cơng II CÁC BƯỚC TRONG THIẾT KẾ Yêu cầu tính tốn câu tạo “Sàn sườn tồn khối có dầm ” Nhiệm vụ tính tốn cấu tạo Bản, Dầm phụ, Dầm Để tính tốn cấu kiện, cần theo chung trình tự sau: 1- Xác định sơ đồ tính tốn, nhịp tính tốn l0; 2- Xác định tải trọng tác dụng: tải trọng tiêu chuẩn tải trọng tính tốn; 3- Tính nội lực: momen lực cắt, biểu đồ bao; 4- Tính cốt thép dọc, cốt đai, cốt xiên; 5- Bơ trí cốt thép chịu lực cấu tạo; 6- Thống kè cốt thép HƯỚNG DẦN Dổ ẢN “SÀN SƯỜN TOÀN KH ul CĨ BẢN DẦM ” Đối với dầm (chính, phụ), cần vẽ biểu đồ bao nội lực (biểu đồ bao momen biểu đồ bao lực cắt) biểu đồ bao vật liệu; vào để cắt, uốn cốt thép hợp lý tiết kiệm III NHỮNG VẤN ĐỂ CẦN Lưu Ý - Mỗi đề tài đồ án nhận có m ặt hệ chịu lực chia sẵn, dó hệ sàn dầm; sở dó, sinh viên tính theo trình tự Ngồi ra, với trường hợp có lực, sinh viên (sẽ chọn trực tiếp) có th ể nâng cao chất lượng đồ án cách chuyển hệ dầm trở th àn h sàn hai phương tính tốn thêm hai phương án (ngồi phạm vi tài liệu này) - Hệ chịu lực kết cấu khung, bao gồm bệ cột dầm theo chu vi, tường giữ nhiệm vụ bao che mà không tham gia chịu lực - Đồ án có th ể xem cơng trìn h đầu tay sinh viên, chưa cần quan tầm đến “vắng m ặt” cầu thang bộ, thang máy, khu vệ sinh m ặt k ết cấu - Hệ chịu lực thực tế đương nhiên cịn có th ể đa dạng Trên sở việc tính tốn dồ án, sinh viên tự rèn luyện kỹ nhạy cảm nghề nghiệp để nhanh chóng thực việc tín h tốn dạng sàn sườn phức tạp, đa dạng - Qui trìn h thực đồ án tiến dần tự động hóa phần hay tồn máy (kể thể vẽ), xu hướng chung tiến hành dần để sinh viên làm quen kỹ thiết kế thực tế - Các ký hiệu cường độ vật liệu (R g, Rbt Rb ) lấy qui ước TCXDVN 356:2005, để sinh viên tiện theo dõi - Ở sàn sườn tồn khối có dầm, hệ truyền lực theo trình tự đơn giản chịu trực tiếp tải trọng, truyền tiếp xuống hệ dầm phụ Tù đây, dầm phụ truyền sang hệ dầm (trực giao cứng nó), từ dầm truyền tiếp sang cột xuống móng Dầm chịu lực nhiều n h ất nên thường tính theo sơ đồ đàn hồi để dầm an toàn, hệ dầm phụ lại thường tính theo sơ đồ có xét biến dạng dẻo HƯỚNG DẪN ĐỔ ÁN S À N SƯỜN TOÀN KHỐI CỐ BÁN DẨM A THIẾT KÊ BẢN I Sơ ĐỒ TÍNH VÀ NHỊP TÍNH TỐN CỦA BẢN Với loại sàn có dầm, tính tốn cần xem xét thuộc loại dầm hay kê cạnh, cách xét tỉ số — (lx: cạnh ngắn, l2: cạnh dài), đây, chủ đề h đặt ra, nên với cách phân chia hệ dầm chính, phụ H la , tỉ số — >2 h làm việc theo kiêu dầm Đỏi với loại này, tín h tốn cắt dãy rộng mét theo phương cạnh ngắn (phương lị) ô hoàn toàn giống nhau, nhau, nên làm việc dầm liên tục (xem H la) Dầm phụ Cột bê tông cốt thép Lưu ý: Trèn m ặt trục định vị cột biên nằm mép ngồi cột, cịn cột giữa, trục tim cột, theo hai phương dính theo sơ đồ có xét biễn dạng dẻo, nên nhịp tín h tốn xác định: -N hịp tín h tốn nhịp giữa: lo = h - bdp 'dp -N hịp tín h tốn eủa nhịp biên: lob = Zj - ~bd dp bhư vậy, để xác định nhịp tính tốn bản, cần phải giả th iế t bdp■Thơng thườrg, có th ể chọn sơ bộ: • hdp = ( 12 16 )ldp b'dp dp 'dp h (nhịp ldp = Ỉ2 đồ án này) hdc = (— + — )ldc bdc = ( | + h h dc; (nhịp ldc = 3ly) 12 14 HƯỞNG DẨN ĐỔ ÁN “SÀN SƯỜN TỒN KHĨI CỞ bÂN DÁM" 10 • Các giá trị hdp, hdc cần chọn theo bội sô 5cm Thường bdp - 20, 22, 25c n i; bdc = 20, 25, 30, 35, 40c/n • Chiều dày bản: hft = 70 H- 100/n/n (hay lớn hơn), tùy thuộc vào lị) hoạt tải p c Chú ý: Các kích thước tiết diện d ầ m , chọn sơ nêu trẽn, đ ể có kết nội lực sau tính cốt thép hàm lượng JLI % cua cốt thép lớn hay nhỏ, phái thay đổi kích thước chúng tiến hành tính tốn lại H ìn h l b M ặt cắt - s & q = (p + g) daN/m X ob ị 4H ìn h Sơ đồ tính II XẤC ĐỊNH TẢI TRỌNG TÁC DỤNG 1T ĩn h tả i: phụ thuộc vào lớp cấu tạo sàn Trong đồ án , phân bố lớp cấu tạo sàn chọn điển sau: Lớp gạch lát (gạch bỏng, ceramic, đá ) • Lớp vữa lót, thường dày cm • Bản sàn bê tơng cốt thép dày h • Lớp vữa trát trần, thường dày 1,5cm H ìn h - Lớp gạch lát: • Đá hoa cương dày 2cm: 50 d a N /m • Gạch ceramic : 25 d a N /m • Gạch bơng dày 2cm : 40 d a N /m - Lớp vữa lót: s - Bản sàn BTCT: = hb ; - Lớp vữa trát: = l,5cm ; Ỵ= 20 k N /m = 2c n i; y = 20 k N / m y = 25 k N / m HƯỚNG DẦN DƠ ÁN "SÀN SƯỞN TỒN KHỐI CĨ BẢN DẮM" Do dãy rộng ìm nên: Tĩnh tải tính toán: g b = Ira, X y, X 5, X 11 1(m) (d a N Im hay k N / m ) với: n - hệ số vượt tải = 1,1 trọng lượng bêtông cốt thép = 1,2 lớp gạch, vữa, 2- Hoạt tải Hoạt tải tính tốn: Pb = p c X n X 1m (d a N Im ) hay (k N / m ) với: pc - hoạt tải tiêu chuẩn (d a N /m 2), đề tài đồ án có giá trị p c riêng, = 1.2 + 1.4 Tai trọng tín h tốn tống cộng tác dụng phân bố đều: q = gb + Pb (daN Im ) hay (k N / m) III XÁC ĐỊNH NỘI Lực Đối với dãy xét (cắt theo phương ), làm việc dầm liên tục chịu tải phân bơ *US: r / Q -10(m ax) 0,017 p/ 0.025P 0.044P Q 2B(m in) -0,083 P/ -0.125P -0.222P 0,077 Pl 0,170 P I 0,238 PI DẦM NHỊP M11 m 12 0,143 P I m 13 m 21 0,037 Pl 0,116 PI m 22 0.2113/ 0.2000/ 0.2105/ ■ Tl M -0 A A ’ b *c J D * E U - U i - L L U A b 2^ d c -J A A J D * E 0,111 P I m 23 Mb -0,107 P I2 -0 ,1 PI - 0,286 PI Mc -0,071 P l -0,107 PI -0.1 90 P I p l 0.339P 0.714P A = Q 1A (max) B 1,143 P/ 1.214P 2,381 P c 0,929 P/ 0.892P 1.810P -0,607 P/ -0.661P -1.2 86P 2B 0,536 p/ ,5 p 1.095P Q2c -0,464 Pl -0.446P 0.905P Mi ^(min) ,1 0 PI 0~210p/ 0,286 P I M12(min) - - 0,238 P I M13(min) - - - M21(max) - -0,067 P I -0,127 PI M22(max) - - -0,111 P I M23(max) - - - Mb -0,054 p/2 -0.080 PI -0,143 P I Mc -0,036 Pl -0,054 PI -0,095 P I 0,446 P/ 0.420P 0.857P Mi {(m in) - -0.040 PI -0,048 P I M12(m in) - - -0,095 P I M13(m in) - - - M21(max) 0,080 p/2 -0,183 PI 0,206 P I M22(m ax) - - ,2 2 P I M23(m ax) - - - Mb -0,054 p/2 -0,080 PI -0.143 P I Mc -0,036 p/2 0,054 p/ -0.054 PI -0.095 P I 0.080P 0.143 p q À A ' A Q1A(max) Ä A £4 P A * B * c 0û « A J D * E 0,079 P I A Q 1A (min) 95 r r P P IP fl/4 /2 ị l / í p r r r fT/2 Ạ 1/6 L 1/3 1/3 1.1/6 p k=0 6P / ^ Y ÍĨĨĨT ỉ^Nv, Ạ A k ~ S P / //2ị / 0.2/ k * P / ^ T ĨÍĨĨK 4 / /[0 ,3 / —-— < / -0.2 63 p/ -0.438 P ỉ -0.369 p/ -0.146/// -0,145 k l -0,141 /í/ -0.075 P! -0.125 p/ -0.106 p/ -0.041 k ỉ -0.041 k ỉ -0,041 k ỉ 2.450P 3.750P 3.633P 1,251 k 1,249k 1,244k -1 P -1.937P -1.869P -0,646k -0,645k -0,642k 1.188P 1.813P 1.764P 0,605k 0,604k 0,602k -0.0 38 p/ 0,063 p/ 0,053 p/ -0,022 k ỉ -0,021 k ỉ 0,021 /e/ -0 p/ -0.250 P l -0,211 p/ -0,083 k l -0,083 k/ -0,081 /?/ 0.038P 0.063P 0.053P 0,022k 0,021k 0,021k -0 8 P -0.313P -0.264P -0 ,1 05k -0 04k -0 ,1 02k *DẦM NHỊP 0,190 p/ 0,275 p/ 0,193 p/ 0,104 k ỉ 0,103 k ỉ 0,098 k l 0,069 p/ 0,299 p/ 0,247 p/ - - - - 0,074 p/ 0,033 p/ - - - 0,029 p/ 0,007 p/ 0,070 p/ 0,056 k ỉ 0,053 k l 0,049 k l 0,069 p/ 0,165 p/ 0,134 p/ - - - - 0,074 p/ 0,005 P l - - - —0,241 p/ -0,402 p/ -0,339 P l -0,133 k ỉ -0,130 k l -0,161 p/ -0,268 p/ -0,226 p/ -0,089 k l -0,088 k ỉ -0,086 k ỉ 0.759P 1.098P 1.161P 0,366k 0,367k 0,370k 1.174k -0,134 k ỉ 2,321 p 3.536P 3.452P 1,179k 1,178k 1.839P 2.732P 2.774P 0,910k 0,910k 0,912k -1,241 p -1.902P -1.839P -0,634k -0,633k -0,630k 1.080P 1.634P 1.613P 0,545k 0,545k 0,544k -0.920P -1.366P -1.387P -0,455k -0.455k -0,456k 0,220 P l 0.325 p/ 0,222 p/ 0,134 k l 0,132 k ỉ 0,126/// 0,160 p/ 0.400 p/ 0.322 p/ - - - - 0.224 p/ 0,109 p/ - - - 0.110 p/ -0,184 p/ -0.056 k ỉ -0,056 k l -0,055 k ỉ 0,090 p/ -0,167 p/ -0,141 p/ - - - - -0,151 p/ -0,123 p/* (-0,134 P l ) - - - -0,121 p/ -0.201 p/ -0,170 p/ -0,067 k ỉ -0,067 k ỉ -0,065 k ỉ -0.080 p/ -0,134 p/ -0.113 p/ -0,045 k ỉ -0,045 k ì -0.044 0.879P 1.299P 1.330P 0,433 0,433k 0,425k 0,030 p/ -0,050 p/ -0,028 p/ -0,030 k l -0,030 k ĩ -0,029 k ỉ -0,090 p/ -0,110 p/ -0.085 p/ - - - - -0,151 p/ -0,141 p/ - - - 0.140 p/ 0.191 P ỉ 0,090 p/* (0,099 P/J 0,111 k l 0,108 k l 0,102/// 0.160 p/ 0.333 p/ 0,275 p/ - - - - 0.224 p/ 0,127 p /M 139 p p - - - -0,121 /V -0,201 p/ -0,170 p/ -0,067 k ỉ -0,067 k ỉ -0,065 -0,080 p/ -0.134 p/ -0.133 p/ -0.045 k ỉ -0.045 kì -0.044 k ì -0.121 p -0,201 p -0.170P -0,067k -0,067k -0.065k -0,160 p/ * (-0,170 P ỉ ) kỉ kỉ 96 MOMEN UỐN, Sơ ĐÓ XẾP TẢI TRỌNG L ự c CẮT, PHẢN L ự c A B C D E *7^ A : A , A ' a ' -Ä A B C D E A B c D E p — »=ü.« l //2 //2 //3 //3 -0,321 P ỉ -0,018 p/2 -0,181 pz -0,027 pz -0,058 p/2 -0,087 PZ -0,155 P ỉ B (max) 1,223 p/ 1.335P 2.595P Q©(min) -0,261 p/ -0,681 p -1.321P Q 2B(max) 0,603 p/ 0.654P 1.274P ^B(max) 0,013 pZ2 0,020 P l 0,036 P l Mc -0,054 pZ2 -0.080 P l -0,143 P l Mo -0,049 p/2 -0,074 P l -0,131 P l B (mln) -0,080 p/ -0,121 p -0.214P Q'B(max) Q2B(min) 0,013 p l 0.020P 0.036P -0,067 pZ -0,1 OOP -0 ,1 78P Mb -0,036 p/2 -0,054 PZ -0,095 P I Mc(min) -0,107 pZ2 -0,161 P I -0,286 PZ c (max) 1,143 p i 1.214P 2,381 P ^2C(max) -0,571 p i -0.607P -1 ,1 P Mb -0,071 p/2 -0,107 P I -0,190 P I Mc(max) 0,036 p i -0,214 p i 0,054 P i 0,095 P/ -0,321 p -0,571 P ^2C(max) 0,107 pZ 0.161P 0.286P M„ Ml2 0,078 0,171 P I 0,240 P I - - 0,146 P I - - - M21 M22 0,033 p i 0,112 PZ 0,076 P I - - 0,099 P I M 23 - - - 0,132 PI 0,123 P I - 0,123 PZ MB(min) -0,121 p/2 Mq md c (min) -0.048 P l *DAM NHỊP M i3 0.2113/ 0.2000/ 0.2105L-0.2113/ ill Tir^” Ẳ 1B2 c “ f e Jr ‘ l l \ ' Ĩ ' - U - 0,046 M3, p i2 p i2 - M 32 Mb -0,105 p i2 -0,158 P I -0,281 P/ Me -0,079 pi2 -0,118 PI -0,211 P I 0.719P 1.197P 2.351P c 0.974 p i s II 0.342P 1,132 < 0,395 pZ B Q© -0,605 q 2B 0,526 Q2C -0,474 pi pi pi pi 0.960P 1.930P -0.658P -1,281 p 0.540P 1,070P -0.460P -0.930P Q 3C 0,500 pz 0.500P 1.000P M l 1( max ) 0,100 p/2 0,211 PI 0,287 P I M 12 (max) - - 0,240 P I - - M-|3(max) 97 p p A £T //6 Iß I ß p f “T l/À //4 02 IP p P P IP IP U6 Ạ //4 II4 A //4 //4 k=0,5P/ Ạ 1/2 112 T f T" •J k=0.7P/ k=0,6P/ P 0,4/ 02/ 0.4/ ¿vffi nm u i ii-nLÍCKw c 0,3/ 0.4/ 0.3/ -0,271 p/ -0,452 p/ -0,382 Pi -0,151 k l -0,150 6/ -0,146 6/ -0,040 P l -0,067 p/ -0,0571 PI -0,023 k l -0,022 6/ -0,022 k l -0,131 P l -0,218 p/ -0,184 p/ -0,072 k l -0.072 k l -0,070 6/ 2.502P 3.837P 3.707P 1,279k 1,278k 1,270k -1,271 p -1.952P -1.882P -0,651k -0.650k -0,646k 1,231 p 1.885P 1.825P 0,628k 0,628k 0,624k 0,030 P l 0,050 p/ 0,042 PI 0,017 6/ 0,017 6/ 0,016 6/ -0,120 P l -0,201 P l -0,170 p/ -0,066 6/ -0,066 k l -0,064 k l -0,110 P l -0,184 p/ -0,156 p/ -0,062 k l -0,061 k l -0,060 k l -0,181 p -0,301 p -0.254P -0,100k -0,100k -0,096k 0.030P 0.050P 0.042P 0,017k 0,017k 0,016k -0.151P -0,251 p -0.212P -0,083k -0,083k -0,080k -0,0 P l -0,134 p/ -0,113 P l -0,045 k l -0,045 k l -0.044 k l -0,241 P l -0.402 p/ -0,339 p/ -0,124 6/ -0,133 k l -0,1 k l 2.321P 3.536P 3.452P 1,178k 1,176k 1,172k -1 ,1 60P -1.7 P 1.726P -0,589k -0,588k -0,586k -0,161 P l -0,2 P l -0,226 p/ -0,089 k l -0,088 k l -0,0 k l 0,080 P l 0,134 P l 0,113 P l 0,045 k l 0,045 k l -0,044 k l -0.482P -0 P -0.679P -0,268k -0,266k -0,260k 0.241P 0.402P 0.339P 0,134k 0,133k 0,130k *ĐẦM NHỊP 0,191 P I 072 P I _ 0,028 PI 058 P I 0,072 P I 0,072 PI -0,237 P/ -0,178 P/ 0.763P 2.296P 1,941 P - ,237P 1.059P -0,941 P 1.000P 0,220 PI 0,161 PI - 0,276 P I 303 P I 0,079 PI 005 P I 0,155 P I 0.054 P I 0,079 P I 0,204 P I -0 PI - 296 PI 0,194 PI 0,250 PI -0,028 P/ 0,106 6/ 0,104 6/ 0,099 k l - - - - -0,069 PI 0,125 PI -0,014 P/ 0,052 k l 0,050 k l 0,046 k l 0,167 PI -0,333 PI -0,250 P/ 0,068 k l -0,131 6/ -0,099 k l 1.105P 3.494P 2,901 P - ,895P 1.599P -1.4 01P 1.500P 0,236 PI 401 PI 0,227 PI 1.167P 3.417P 2.917P -1.833P 1.583P -1.471P 1.500P 0,369k 1,163k 0,968k -0,631k 0,532k -0,468k 0,500k 0,135 k l ,2 2 PI 0,333 PI 0,111 PI - - - - - 0,066 k l 0,061 k l -0,130 k l -0,1 k l -0.098k 0,370k 1,162k 0,968k -0,630k 0,532k -0,468k 0,500k 0,132 k -0,096k 0,373k 158k 969k -0,627k 0,531k -0,469k 0,500k - - - 0,126k 98 MOMEN UỔN, LỰC CẮT, PHẢN Lực s ĐÓ X Ế P TÀI TRỌNG A A ^ A -A A A A S C D E F I I I M fïïn ỵr> K , Y Y 0,4/ 0.21 0,4/ -0,058 h i -0,058 h i -0,056 k l 0,117 h i 0,117 h i 0,109 k l -0,066 h i -0,050 h i -0,066 h i -0,050 I d -0,064 k l -0,048 k l 0,434k 0,434k 0,436k -0,028 P/ -0,083 PI -0,139 PI 0,090 P I* (0,100 PI) 0,271 PI 0,118 P I* (0,130 P I) -0,125 P I* (-0,138 PI) -0,125 P i -0 ,1 PI -0,125 PI -0,030 h i -0,030 k ỉ 0,109 h i 0,106 k l 0,101 k l -0,050 hi -0,050 k l -0,048 k l PI -0,049 PI -0,099 P/ -0,148 P/ 0,190 P I 0,237 P / 0,215 P/ -0,148 PI -0,148 PI -0 ,1 PI - 148 PI -0,029 k l -0,066 h i -0,050 h i -0,066 -0,050 k l -0,0 k l -0,0 k l -0 1 P -0 ,1 97P -0.167P -0,066k -0.066k -0.064k -0,030 P I -0,089 PI 0,139 P I 0,154 P I -0,0 -0,089 -0,118 -0,0 -0,2 -0 ,0 -0 ,1 0 - 116 PI PI PI PI PI PI PI -0,449 -0.081 -0,166 -0,1 PI PI PI PI -0,379 -0,068 -0,140 -0,163 PI -0,149 h i -0,027 hi -0,055 /ỉ/ -0,064 hi PI PI PI -0.148 -0,027 -0,055 -0,063 kl kl kl kl -0,144 -0,027 -0,0 -0,0 hl kl hl kl 2.490P -1.2 P 1.221P 3.817P -1.9 P 1.868P 3.689P -1.879P 1.011 p 1,271k -0,649k 0,622k 1,269k -0,648k 0,621k 1,261k -0,644 k 0,617k 0.032 PI -0 P I -0,0 PI -0.121 P I -0,194 p 0.032P -0,161 p 0,054 PI -0,215 P I -0,130 P I -0,202 P I 0,045 PI -0,182 P/ -0.110 P / -0,170 PI 0,018/ỉ/ -0,072 /í/ -0,044 hi -0,067 /e/ 0,018 k l -0,071 h l -0,043 k l -0,067 k l 0,017 k l -0,0 h t -0,0 k l -0,065 k l -0,323 p 054P -0.269P -0.273P -0.045P -0.227P -0,108k 0,018k -0,090k -0,108k 0,018k -0,089k -0,103k 0,017k -0,086k -0.0 78 -0 ,2 -0,0 -0,129 -0,130 -0,417 -0,076 -0,215 PI PI PI PI PI P/ PI PI -0,110 -0,352 -0,064 -0,182 PI -0,044 h i -0,139 h i -0,025 -0,071 hi PI PI PI -0,043 -0,138 -0,025 -0 071 kl kl kl kl -0.0 42 -0,134 -0,0 -0,069 kl kl kl kl 2.377P -1.1 P 1.205P 3.628P -1.787P 1,841 p 3.530P -1.742P 1.788P 1,209k -0,595k 0,614k 1,208k -0,595k 0,613k 1,202k -0,592k 0,610k -0.1 59 P/ -0,223 PI 0,102 PI -0,186 PI -0,152 PI -0,087 h i -0,087 k l -0,132 P/ -0,108 P/ -0,265 PI 0,121 PI -0,220 P/ -0,179 P/ 0,040 h i -0,074 h i -0,060 /í/ 0,040 k l -0,073 k l -0 059 k l -0,0 k l 0,038 k l -0,072 k l -0,053 k l —0.436P 0.232P -0.2 05P -0.7 27P 0.386P -0,341 P -0.614P 0.385P 0.288P -0,241k 0,127k -0,114k -0,240k 0,127k -0,113k -0,233k 0.123k -0,110k ,0 P I 100 B ả n g Các hệ số để vẽ trực tiếp biểu đồ bao momen lực cất dầm liên tục nhịp * DẦM NHỊP Hệ số để xác định biểu đổ bao M X/L Đoạn a Pi p2 0,0 0,0 0,0 0,0 0,5 +0,1563 0,2031 0,0469 0,842 -0,0789 0.0 0,0789 1,0 -0,1875 0,0 0,1875 Hệ s ố dể xá c định biểu đổ bao Q Y 8, ỗ2 I 0,3125 0,4063 0,0938 II -0,6875 0,0 0,6875 Nhân với G p p Phản lực gối tựa Nhân với Gỉ Amax = 0,8125G + 0,9063 P; Pl Pl Bmax =2,3750(G + P) 0,5Q Q Q Q Q Q 0,5Q ìI l1 ỉ1 l -1 l l -1 J r / x/L 11 1/3 T Hệ số dể xác định biểu đổ bao M a Pi Pa 0,0 0,0 0,0 0,0 0,333 +0,2222 0,2778 0,667 +0,1111 0,8572 1.0 Đoạn Hệ s ố dể xác định biểu đổ bao Q Y Si ô2 I 0,6667 0,8333 0,1667 0,0556 II -0,3333 0,2407 0,5741 0,2222 0,1111 III -1,3333 0,0 1,3333 -0,1430 0,0 0,1430 Nhân với G -0,3333 0,0 p 0,3333 p Phản lực gối tựa Nhân với Gl Pl Pl A max = 1,1667G + 1,333 P; Bras =3,6667(G + P) ■ 101 0.5Q Q í Ị / Q Q Q 1I UI iv jị // a p, p2 ,0 0.0 4-0,2576 4-0,2653 4-0,0230 -0,2025 -0,4688 0,0 0,3164 0,3826 0,1990 0,0 0,0 0,0 0,0587 0,1174 0,1760 0,2025 0,4688 Nhân với Gl Pl Pl 0,0 0,25 0,50 0,75 0,8648 Ọ 0,50 1/4 Hệ s ố để xác định biểu đồ bao M X /L Q 1/4 T Hệ số để xá c định biểu đồ bao Q Đoan y Ồ1 Ỗ2 IV 1,0306 0,0306 -0,9694 -1,9694 1,2653 0,5749 0,1679 0,0 0,2347 0,5443 1,1373 1,9694 iv n a n VOI r* VJJ p r p r I II ỈM Phản lực gối tựa Amax = 1,5306G + 1,7653P; Bmax = 4,9388(G + P) 0.25Q Q t Q U ỉị Iỉ a Pi 0,0 0,0 0,0 0.0 +0,1795 +0,0390 -0,1230 -0,2812 0,2148 0,1445 0.0 0,0362 0,1055 0,1230 0,2812 Gỉ Pl Pl 1,0 Nhân VỚI U2 , //4^ r Hệ số để xá c định biểu đổ bao Q Đoạn p2 0,25 0,75 0,877 0,0 Q 0.25Q v Hệ s ố để xá c định biểu đổ bao M x/L Q s2 Y «1 I II III 0,7186 -0,2813 -1,2813 0,8594 0,1679 0,0 0,1407 0,4492 1,2813 Nhân với G r p Phản iực gối tựa =0,9686 +1,1094P; Bnux = 2,5625 (G + P) * DẦM N H ỊP x/L Hệ s ố để xá c định biểu đổ bao M a Pi p2 ,0 ,0 ,0 ,0 0,5 0,833 +0,1750 -0,0416 -0,1500 -0,0750 -0,0500 + ,1 0 0,2125 0,0208 0,0250 0,0063 0,0250 0,1750 0,0375 0,0625 0,1750 0,0813 0,0750 0,0750 Gì Pl Pl ,0 1,15 ,2 1,50 Nhân với Đoạn I II III Nhân với Hệ số để xá c định biểu đổ y Ồ1 0,3500 0,4250 -0,6500 0,0250 0,5000 0,6250 G p Phản lực gối tựa A max =0.8500G + 0,9250 P; R max - 1 vn nv n u p bao Q Ỗ2 0,0755 0,6750 0,1250 p 102 0.5Q Q Q t 1 I Q Q 1 Q Q Q ỉ ỈỈIA^ĨV 11 Q 0,5Q t 1 ,1/3 f U Y y x/L Hệ số để xác định biểu đồ bao M a Pi P2 0,0 0,333 0,667 0,0 +0,2444 +0,1555 0,0 0,2889 0,2444 0,0 0,0444 0,0889 0,849 1,00 1,133 1,20 1,333 1.5 Nhân với -0,0750 -0,2667 -0,1333 -0,0667 +0,0667 +0,0667 0,0377 0,0444 0,0133 0,0667 0,2000 0,2000 0,1127 0,3111 0,1467 0,1333 0,1333 0,1333 Gl Pl Pl 0.25Q Q Ỹ X x/L p2 0.0 0,0281 0,0844 0,0980 0,2625 0,1290 0,1125 0,1125 0,1125 Nhân với Gl Pl Pỉ Ạ/ 3 Q í V Q T p Q 0.25Q _ _ //4Ạ — 02 Q II III IV V cx 0,0 0,3281 0,4062 0,2344 0,0535 0,0625 0,0232 0,1125 1875 0,3125 0,0 0,0469 0,0938 0,1406 0,1605 0,4375 0,2107 0,1875 0,1875 0,1875 Gl Pl Pl p = 2,2250G + 2,4 500P (3 Q Q Q Q Q Q 1ĩ 1ỉ 1I ỉ Vỉ Hệ s ố để xá c định biểu đổ bao M a p, P2 0,0 +0,2813 +0,3125 +0,0938 -0,1070 -0,3750 -0,1875 -0,0750 0.0 +0,1250 rp Phản lực gối tựa Amax = 1,0250G + 1.1375P; ¡11 iv jy y Hệ số dể xá c định biểu đổ bao Q y ơ2 ƠI 0,1125 0,8875 0,7750 0,4250 0,2000 -0,2250 1,2625 0,0375 -1,2250 0,1875 1,000 1,1875 0,4050 0,4050 0,0 Đoạn 1I Ị 11 p — -— , P1 0,0 0,2219 0,1654 0,0325 0,0375 0,0164 0,0875 0,1375 0,1375 ,5Q p B = 3.2667G + 3.5333P Hệ số để xá c định biểu đổ bao M a G Phản lực gối tựa A max= 1,23330+1.3667P; — 0,0 +0,1938 +0,0813 -0,0655 -0,2250 -0,1125 -0,0250 +0,0250 +0,0250 0,00 0,25 0,50 0,75 0.837 1,00 1,125 1,20 1.25 1,50 Nhân với Nhân với // 11IẬ1V —— - 0,0 0,25 0,75 0,87 1,00 1,1125 1,20 1,25 1,50 x/L I II III IV V L Hệ số để xác đinh biểu đổ bao Q ỗ2 y Ỗ1 0,1332 0,8667 ,7 3 0,5457 0,2790 -0,2667 0,0444 1,3111 -1,2667 0,2222 1,2222 1,0000 0.5333 0,5333 0,0 Đoạn Đoạn o.í //4 Ị//4■■Ạ Hệ số để xác định biểu đổ bao Q y , II III IV V VI Nhân với 81 1,1250 1,3125 0,1250 0,6250 -0.8750 0,2250 -1,8750 0,0625 1,5000 1,8125 0,5000 1,0325 p G Phản lực gối tựa A max = 1.6250G + 1.8125 p; B = 4.3750G + 4.7500 p 82 0,1875 0,5000 1,1000 0,9375 0,3125 0,5300 p 103 * DẨM N H ỊP 0,5Q x/L Q Q Hệ số để xác định biểu đổ bao M a Pi p2 0,0 0,0 0,0 0,0 0,5 +0,1697 0,2098 0,833 -0,0503 1.0 Q o Q o Đoạn 0,5Q Hệ số để xác định biểu đổ bao Q y Ỏ1 ồ2 I 0,3393 0,4196 0,0804 0.0402 II -0,6607 0,0201 0,7410 0,0168 0,0670 III 0,5536 0,6540 0,1004 -0,1607 0,0201 0,1808 IV -0,4464 0,1607 0,6071 1,147 -0,0781 0,0048 0,0830 -0,0500 0,0250 0,0750 Nhân với 1,20 G p p 1,50 +0,1161 0,1830 0,0670 1,79 +0,0134 0,0458 0,0592 = 0,8393G + 0,9196P; 1,835 -0,0362 0,0282 0,0644 = 2,2143G + 2.3348P 2,0 -0,1072 0,0536 0,1607 Nhân với Gỉ Pl Pl 0.230 Ọ Q Q Q Phản lực gối tựa c max = 1,89280 + ,2 42P Q Q Q Q 0.25Q u 2 0,0 0,0 0,0 0,0 0,25 +0,1897 0,2199 0,75 +0,0692 0,869 Phản lực gối tựa Amax = t0 G + 1,1295 P; Bmax = 2,3215 G + 2,5022 p Cm:lx =1.8392G + 2,3214P 104 0.5Q Ọ Q Q Q Q x/L Hệ s ố để xác định biểu đồ bao M a Pi h 0,0 0,0 0,0 0,0 0,333 +0,2381 0,2857 0,667 +0,1429 0,2381 0,848 -0,0907 O Q Q Q Q O 0,50 Hệ số để xá c định biểu đổ bao Q §2 y 5, Đoạn I 0,7143 0,8571 0,1428 0,0476 il -0,2857 0,2698 0,5555 0,0958 III -1,2857 0,0357 1,3214 0,0303 0,1211 IV 1,0953 1,2738 0,1785 1,0 -0,2857 0,0357 0,3214 V 0,0958 0,5874 0,4921 1,133 -0,1400 0,0127 0,1528 VI -0,9047 0,2858 1,1905 1,20 -0,0667 0,0667 0,1333 Nhân với G p p 1,333 +0,0794 0,2063 0,1270 1,667 +0,1111 0,2222 0,1111 1,79 1,858 0.0 0,1053 0,1053 B max =3,3810G + 3,5952 p -0,0623 0,0547 0.1170 Cmax =2,8094G + 3,3810 p 2,00 -0,1905 0,0952 0,2857 Nhân với Gỉ Pl Pl 0,5Q Q Q Q Q Q Q Q Phản lực gối tựa = 1,2143G + 1,3571 P; Amax Q Q Q Q Q Q Q Q 0.5Q Ị Ị // /// IV VI v in j L VII //4 //4 ị k x/L Hệ s ố để xá c định bỉểu đổ bao M a Pi p2 0,0 0,0 0,0 0,0 I 0,25 +0,2746 0,3248 0,0503 0,50 +0,2991 0,3996 0,75 +0,0736 0,2243 0,8567 -0,1295 0,0431 0,1726 1,0 -0,4018 0,0503 0,4520 VI 1,124 -0,1988 0,0192 0,2180 VII 1,20 -0,0750 0,1125 0,1875 VIII 1,25 -0,0067 0,1908 0,1842 Nhân với 1,50 +0,1651 0,3325 0,1675 1,75 +0,0736 0,2243 0,1507 1,79 +0,0195 0,1670 0,1475 Bmox = 4,5357G + 4,8371 p 1,8675 -0,0870 0,0805 0,1675 c max = ,7322G + 4,5356 p 2,0 -0,2679 0.1339 0,4018 Nhân với Gỉ Pl Pl Đoạn Hệ số để xá c định biểu đổ bao Q Si ô2 1.0982 1,2991 0,2009 II 0,0982 0,6118 0,5137 0,1004 III -0,9018 0,2123 1,1142 0,1506 IV -1,9018 0,0502 1,9520 V 1,6339 1,8851 0,2511 0,6339 1,1392 0,5053 -0,3661 0,6458 1,0120 -1,3661 0,4517 1,7678 G p p y Phản lực gối tựa Amax=1,5982G + 1,7991P; 105 B ản g Cường độ tính tốn bêtơng nặng R b , R b t tính toán theo trạng thái giới hạn thứ (MPa) Trạng thái Nén dọc Cấp độ bền chịu nén bêtông B12.5 B15 B20 B25 B30 B35 B40 B45 B50 B55 B60 M150 M200 M250 M350 M400 M450 M500 M600 M700 M700 M800 7,5 8,5 11,5 14,5 17,0 19,5 22,0 25,0 27,5 30,0 33,0 0,66 0,75 0,90 1,05 1,20 1,30 1,40 1,45 1,55 1,60 1,65 trục R b Kéo dọc trục R b, B ả n g Mô đun đàn hồi bêtông nặng (Eb xio 3) (MPa) Trạng thái Độ rắn C ấp độ chịu nén B12.5 B15 B20 B25 B30 B35 B40 B45 B50 B55 B60 M150 M200 M250 M350 M400 M450 M500 M600 M700 M700 M800 21 23 27 30 32,5 34,5 36 37,5 39 39,5 40 tự nhiên B ả n g 10 Cường độ tính tốn cốt thép tinh theo trạng thái giới hạn thứ (MPa) Cường độ chịu kẻo, MPa Nhóm thép cư ng độ Cốt thép ngang (cổt R, đ a ỉ, cốt xỉên) R sw CI.A-Ỉ 225 175 225 CỈI.A-II 280 225 280 355 285* 355 365 290* 365 C IV , A-ỈV 510 405 450** A-V 680 545 500** A-VI 815 650 500** A t-v ii 980 785 500** 490 390 200 450 360 200 6+8 CỈII,A-IỈỈ có đường kính, mm chịu nẻn R,c I A-lll có đường kính, mm o •1o Cốt thép dọc A -III b Có kiểm sốt độ giãn dài ứng suất Chỉ kiểm soát độ giãn dài 106 B ản g 11 Môđun dàn hồi số loại cốt thép E S.1(T4, MPa Nhỏm cốt thép CI.A-I, C ll , A-ll 21 C lll A-lỉl 20 CIV.A-IV, A-V , A-VI AT-VII 19 A-IỈI b 18 B-ll , B p -ll 20 K-7, K-19 18 Bp-I 17 B ản g 12 Bảng chuyển đổi đơn vị kỹ thuật cũ sang hệ đơn vị S I Đ i lượng Đơn vị kỹ th u ật cũ Lực kG, T (tấn) H ệ đơn vị S I Q u an hệ c h u y ể n đổi Tên gọi K ý h iệu Niutơn N 1kG = 9,81 N « N kilơ Nlutơn kN 1kN = 1000N mêga Niutơn MN 1T = 9,81 kN « 10kN 1MN = 1.000.000N Mơmen kGm Niutơn mét Nm 1kGm = 9,81 Nm « 10Nm Tm kilơ Niutơn mét kNm 1Tm = 9,81 Nm « 10Nm ứng suất; kG/mm2 Niutơn/mm2 N/mm2 P a = 1N/m2 ~ 0,1 kG/m2 Cường độ: kG/cm2 Pascan Pa Mô đun T/m2 Mêga Pascan MPa đàn hồi kPa = 1.000 Pa = 1000N/m2 = 100 kG/m2 1MPa = 1.000.000Pa = 100 kP a « 100.000kG/m2 = 10kG/cm2= 0,1kN/CM2 1M Pa= 1N/mm2 1kG/mm2 = 9,81 N/mm2 1kG/cm2 = 9,81 X 104N/m2«0.1M N/m2 = 0,1MPa 1kG/cm2 = 9,81 N/m2 = 9,81 Pa « 10N/m2 = 1daN/m2 107 Tài liệu tham khảo Huỳnh Chánh Thiên, Nguyễn Văn Hiệp, T rần Ngọc Bích, Hướng dỗM Đồ án môn học Bềiông cốt thép 1- Sàn sườn tồn khối có dầm, Đại học Bách 'khoa TP HCM xuất năm 1984 Hướng dẫn Đồ án môn học, Trường Đại học Xây dựng Hà Nội xuất 1989 Kết cấu Bêtông cốt chép,, Tịộu chuẩn th iế t k ế TCVN 5574-91, N hà xuất Xây dựng Hà Nội, 1992 TCXDVN 356-2005- Kết cấu Bêtông Bêtông cốt thép - Tiêu chuẩn th iế t kế Nhà xuất Xây dựng Kết cấu Bêtông cốt thép- P hần cấu kiện - Phan Quang M inh- Ngô T hế phong- Nguyễn Đình Cống Nhà xuất khoa học kỹ th u ật Nguyễn Đình Cơng - Nguyễn Xn Liên - Nguyễn P hấn T ấn, Kết cấu Bêtông cốt thép, N hà xuất Xây dựng Hà Nội, 1984 Ngơ T hế Phong, Nguyễn Đình Cống, T rịnh Kim Đạm, Nguyễn Xuân Liên, Nguyễn P hân Tấn, Két cấu Bêtông cốt thép, Nhà xuất Khoa học Kỹ thuật, Hà Nội, 1990 Ngô T hế Phong, Nguyễn Đình Cơng, Huỳnh Chánh Thiên, K ết cấu Bêtông cốt thép - Phẩn kết cấu nhà cửa, Nhà xuất Xây dựng, Hà Nội, 1988 Ngô T hế Phong, Lý Trần Cường, T rịnh Kim Đạm, Nguyễn Lê N inh, Kết cấu Bêtông cốt thép - Phần kết cấu nhà cửa, Nhà xuất tả n Khoa ọc Kỹ th u ậ t Hà Nội, 1996 2004 HƯỚNG DẪN ĐỒ ÁN MÔN HỌC BÊ TƠNG CốT THÉP SÀN SƯỜN TỒN KHỐI c ó BẢN DAM Nguyễn Văn Hiệp _ NHÀ XUẤT BẢN ĐẠI HỌC QUỐC GIA TP H CHÍ MINH k p 6, p Linh Trung, Q Thủ Đức, TPHCM Số Công trường Quốc tế, Q.3, TPHCM ĐT: 38239172, 38239170 Fax: 38239172; Email: vnuhp@vnuhcm.edu.vn Ì Ĩ 'ử Chịu trách nhiệm xuất TS HUỲNH BÁ LÂN T ổ chức thảo chịu trách nhiệm tác quyền TRƯỜNG ĐẠI HỌC BÁCH KHOA - ĐHQG TPHCM Biên tập PHẠM THỊ ANH TÚ Sửa in TRẦN VĂN THẮNG Trình bày bìa TRƯƠNG NGỌC TUẤN In t i 2.000 cuốn, khô 19 X 27 cm Số đăng ký KHXB: 155-2012/CXB/166-08/ĐHQG-TPHCM Quyết định xuất số: 422/QĐ-ĐHQG-TPHCM/TB 28/11/2012 cua Nhà xuất ĐHQG TPIICM In Xưởng in Đại học Bách khoa - ĐIIQG TP.HCM Nộp lưu chiêu tháng 12 năm 2012