BẢO vệ môi TRƯỜNG KHÔNG KHÍ và xử lý KHÍ THẢI

Nhiệm vụ thiết kế: Tính toán tải lượng các chất ô nhiễm dự báo và thiết kế hệ thống xử lý ô nhiễm môi trường không khí từ các nguồn thải của nhà máy luyện cán thép Cái Lân... Kết luận: K

ĐỒ ÁN MÔN HỌCBẢO VỆ MÔI TRƯỜNG KHÔNG KHÍ VÀ XỬ LÝ KHÍ THẢI

A SỐ LIỆU BAN ĐẦU

1 Nhiệm vụ thiết kế:

Tính toán tải lượng các chất ô nhiễm dự báo và thiết kế hệ thống xử lý ô nhiễm môi trường không khí từ các nguồn thải của nhà máy luyện cán thép Cái Lân

2 Số Liệu

Theo quy chuẩn 51- 2013 /BTNMT

 Địa điểm xây dựng : Quảng Ninh

 Hướng mặt chính của nhà máy : Đông

 Các thông số khí hậu : tra tại trạm

Bảng 1.1 : Các thông số khí hậu của môi trường xung quanh

 Thông số nguồn thải :

Bảng 1.2 : Thành phần nhiên liệu của nguồn thải

CHƯƠNG I

TÍNH TOÁN TẢI LƯỢNG VÀ NỒNG ĐỘ CÁC CHẤT GÂY Ô NHIỄM

1.1 Phân tích các công đoạn gây ô nhiễm môi trường

Các quá trình hoạt động sản xuất đều tạo ra các chất thải gây ô nhiễm môi trường Vớimỗi công đoạn sản xuất khác nhau trong dây chuyền thì lại tạo ra các chất thải khác nhau

Sơ đồ dây chuyền công nghệ luyện phôi thép:

1.2 Phân tích sơ đồ dây chuyền công nghệ.

Quá trình sản xuất thép bằng lò điện hồ quang có thể tóm tắt bao gồm các công đoạn:

- Công đoạn 1: Chuẩn bị và nạp liệu : Nguyên liệu là sắt thép phế liệu.

- Công đoạn 2: Nấu chảy (bằng lò điện 70T 80T) Công đoạn này phát sinh nhiều khí

thải như bụi, kim loại nặng ( Kẽm, chì, thủy ngân), đioxin, chất hữu cơ bay hơi, nhiệtthải, tiếng ồn

- Công đoạn 3: Tinh luyện ( thường trong lò thùng) Công đoạn này phát sinh nhiều khí

thải như SO2, NOx, CO2, CO

- Công đoạn 4: Đúc liên tục Thép lỏng sau khi tinh luyện được rót vào thùng trung gian

của máy đúc liên tục để đúc thành thép phôi vuông, phôi dẹt…Công đoạn này sẽ phátsinh ra bụi và kim loại nặng, tiếng ồn

- Công đoạn 5: Hoàn thiện Phôi thép qua lò nung , hoàn thiện bề mặt, hình dạng để trở

thành thành phẩm là thép xây dựng Công đoạn này phát sinh bụi, kim loại nặng

Kết luận: Khí thải trong sản xuất thép lò điện bao gồm khí thải trực tiếp từ lò điện và lò

thùng và lò nung phôi, khí thải do vận chuyển và nạp liệu, rót thép và đúc thép và khói dochế biến xỉ Khí thải trực tiếp từ lò điện và lò thùng và lò nung phôi chiếm khoảng 95%toàn bộ khí thải trong xưởng thép lò điện

Khí thải lò điện hồ quang có dải thành phần rộng, gồm các thành phần chính như bụi, kimloại nặng, SO2, NOx, CO2, và các chất hữu cơ bay hơi, trong đó thành phần và lượng các chất hữu cơ bay hơi là đặc biệt quan trọng

Chất hữu cơ bay hơi: đặc biệt là benzen, toluen, xylen và các cacbua hydro khác phát sinh

từ than Các hợp chất hữu cơ chứa clo như PCB, PCDD/F, PAH

Tiếng ồn phát sinh từ lò điện, máy đúc

1.3 Xác định lượng nhiên liệu cần dùng theo định mức của các lò

a Lượng nhiên liệu cần dùng cho lò điện ( 1 lò)

Ta có công suất 1 lò : 75T/mẻ ( 1 mẻ trong 1giờ)

Lượng tiêu hao than là 22 kg/tấn sản phẩm phôi Vậy trong 1h 1 lò điện tiêu hao số lượng than : 22x1x75 = 1650 (kg/h)

Nhiệt năng của nhiên liệu khi sử dụng bột than được tính theo công thức của Mendeleev:

LÒ ĐIỆN 70T  80T

b Lượng nhiên liệu cần dùng cho lò nung phôi ( 1 lò )

Lò nung phôi có công suất 52 T/h và sử dụng nhiên liệu là dầu FO với định mức tiêu haonăng lượng là 265000 kcal/T phôi

Ta có nhiệt năng của nhiên liệu khi sử dụng dầu FO là : Qp = 9272.2 (kcal/kg)

Vậy lượng than cám cần sử dụng trong 1h với lò nung phôi là :

1.3 Xác định tải lượng chất ô nhiễm và sản phẩm cháy của các nguồn thải

1.3.1 Tính toán cho Lò điện

a Tính toán với nhiên liệu sử dụng là bột than:

Bảng 1.3 Các đại lượng của quá trình cháy trong mùa mưa

01 Lượng không khí khô lý thuyết V0=0,089Cp+0,264 Hp-0,0333(Op- Sp)

=0,08969,8+0,2642,6-0,0333(0,8-1,8)

6,93(m3chuẩn/kgNL)

07 Lượng hơi nước trong SPC

V H2O

=0,111Hp+0,0124Wp+0,0016dVt

=0,1112,6+0,01245,8+0,001620,510,74

0,71(m3chuẩn/kgNL)

08 Lượng Nsản phẩm cháy2 trong V N2 = 0,810

-2Np+0,79 VT

= 0,810-20,6+0,7910,74

8,49(m3chuẩn/kgNL)

09 Lượng OSPC 2 trong V O2 = 0,21( α-1 )Va

= 0,21( 1,5 – 1 )7,16

0,75(m3chuẩn/kgNL)

2,2210(m3chuẩn/kgNL)

11,26 (m3chuẩn/kgNL)

2,82(g/m)

b) Khí CO

C = \f(M,L =

7,545,7

1,32(g/m)

1,49(g/m)

Bảng 1.4 Các đại lượng của quá trình cháy trong mùa khô

02 Lượng không khí ẩm lý thuyết

d = 15,5 g/kg

Va= ( 1 + 0,0016d )V0

= ( 1 + 0,0016 15,5)  6,93

7,10(m3chuẩn/kgNL)

07 Lượng hơi nước trong SPC

V H2O = 0,111Hp+0,0124Wp+0,0016dVt

=0,1112,6+0,01245,8+0,001615,510,65

0,62(m3chuẩn/kgNL)

08 Lượng Nsản phẩm cháy2 trong V N2 = 0,810

-2Np+0,79 VT

= 0,810-20,6+0,7910,65

8,42(m3chuẩn/kgNL)

2,2210(m3chuẩn/kgNL)

11.11(m3chuẩn/kgNL)

L = \f(,3600  \f(273+t,273 =11,11 1650 273 175

b) Tính toán với nhiên liệu sử dụng là điện cực grafit

Bảng 1.5 Các đại lượng của quá trình cháy trong mùa mưa

01 Lượng không khí khô lý

thuyết

V0=0,089Cp+0,264 Hp-0,0333(Op- Sp)

=0,08999,1+0,2640-0,0333(0-0)

8,82(m3chuẩn/kgNL)

02 Lượng không khí ẩm lý thuyết

d =20,5 g/kg

Va= ( 1 + 0,0016d )V0

= ( 1 + 0,0016 20,5)  8,82

9,11(m3chuẩn/kgNL)

06 Lượng hơi nước

2,5710(m3chuẩn/kgNL)

L = \f(,3600 \f(273+t,273 =14,04 751,5 273 155

C\a\ac\vs0( = \a\ac\vs0( \f(M,L =

751,11

3, 24

231,82(g/m)

c) Khí NO

C\a\ac\vs0( =

NOX T

Bảng 1.6 Các đại lượng của quá trình cháy trong mùa khô

01 Lượng không khí khô lý

thuyết

V0=0,089Cp+0,264 Hp-0,0333(Op- Sp)

=0,08999,1+0,2640-0,0333(0-0)

8,82(m3chuẩn/kgNL)

02 Lượng không khí ẩm lý thuyết

d = 15,5 g/kg

Va= ( 1 + 0,0016d )V0

= ( 1 + 0,0016 15,5)  8,82

9,04(m3chuẩn/kgNL)

06 Lượng hơi nướctrong SPC V

H2O =0,111Hp+0,0124Wp+0,0016d

Vt

=0,1110+0,01240+0,001615,513,56

0,34(m3chuẩn/kgNL)

11

Lưu lượng khói

thải ở điều kiện

tk = 25ºC

tk = 155ºC

L = \f(,3600 \f(273+t,273 =13,84 751,5 273 25



L = \f(,3600 \f(273+t,273 =13,84 751,5 273 155

c) Tổng kết lượng phát thải của lò điện

Bảng 1.6 Bảng tổng kết lượng phát thải của lò điện

liệu

Đại lượng tính

Nồng độ chất phát thải (g/m)

Kết quả(g/m)

d) Lưu lượng không khí cần thiết cho quá trình cháy của lò điện:

- Lưu lượng không khí ẩm thực tế:

+ Nhiên liệu là bột than: Lmưa = 10,74 m3/kgNL

Lkhô = 10,65 m3/kgNL

+ Nhiên liệu là điện cực: Lmưa = 13,66 m3/kgNL

Lkhô = 13,56 m3/kgNL

- Lượng không khí cần cung cấp để đốt hết lượng nhiên liệu bột than trong 1h là:

Với B: lượng nhiên liệu than mà lò điện tiêu hao trong 1h, B=1650kg/h

Mùa mưa:

Lthan = 1650 x 10,74= 17721 m3/h

Mùa khô:

Lthan = 1650 x 10,65 = 17572,5 m3/h

- Lượng không khí cần cung cấp để đốt hết lượng nhiên liệu điện cực trong 1h là:

Với B: lượng nhiên liệu điện cực mà lò điện tiêu hao trong 1h, B = 751,5 kg/h Mùa mưa:

Lkkk = 17572,5 + 10190,34 = 27762,84 m3/h

1.3.2 Tính toán cho lò nung phôi

-Nhiên liệu sử dụng là dầu FO

Bảng 1.7: Các đại lượng của quá trình cháy trong lò nung phôi vào mùa mưa

01 Lượng khôngkhí khô lý

thuyết

V0=0,089Cp+0,264 Hp-0,0333(Op- Sp)

=0,08982,4+0,26410,5-0,0333(1,5-2,3)

10,1(m3chuẩn/kgNL)

02 khí ẩm lý thuyếtLượng không

d = 20,5 g/kg

Va= ( 1 + 0,0016d )V0

= ( 1 + 0,0016 20,5)  10,1

10,43(m3chuẩn/kgNL)

07 Lượng hơi nướctrong SPC

V H2O = 0,111Hp+0,0124Wp+0,0016dVt

=0,11110,5+0,01241+0,001620,510,95

1,54(m3chuẩn/kgNL)

73

62



5,41

7,68

C\a\ac\vs0( =

NOX t

Bảng 1.8: Các đại lượng của quá trình cháy trong lò nung phôi vào mùa khô

02 khí ẩm lý thuyếtLượng không

d = 15,5 g/kg

Va= ( 1 + 0,0016d )V0

= ( 1 + 0,0016 15,5)  10,1

10,35(m3chuẩn/kgNL)

07 Lượng hơi nướctrong SPC V

H2O = 0,111Hp+0,0124Wp+0,0016dVt

=0,11110,5+0,01241+0,001615,510,87

1,45(m3chuẩn/kgNL)

73

62

6.1

73

62

Tải lượng CO

vớiρ=1,25 kg/

b) tổng kết lưu lượng phát thải của lò nung phôi.

Bảng 1.9 Bảng tổng kết lượng phát thải của lò nung phôi

STT Đại lượng mùa loại nhiên liệu Nồng độ các chất phátthải

Địa điểm xây dựng tại Bà Rịa-Vũng Tàu và thuộc khu vực loại 2 : k = 0,8

Dựa vào QCVN 51/2013 đối với các chất khí độc hại , với cơ sở sản xuất loại A So sánh với tiêu chuẩn, nếu nồng độ vượt quá tiêu chuẩn thì bắt buộc phải xử lí trước khi thải ra

môi trường xung quanh và ngược lại, nếu thấp hơn hoặc bằng thì không cần phải xử lí Xem xét trong cả hai mùa và lập thành bảng sau:

Bảng 1.10:Bảng tổng kết lưu lượng phát thải của 2 lò:

STT Đại lượng mùa loại nhiên liệu

Nồng độ cácchất phátthải(g/m3)

mùa khô

Bột than 210,23

448,68Điện cực 238,45

Nồng độ

(mg/m3) Kết luận

1.4 Tính kiểm tra chiều cao ống khói.

Theo sách “Công nghệ lò hơi và mạng nhiệt” của tác giả PGS.TS Phạm Lê Dần và PTS Nguyễn Công Hân, chiều cao tối thiểu ống khói được tính theo công thức:

MSOx , MNOx , Mt – nồng độ SOx, NOx và tro bụi trong khói thải, g/s;

[PSOx] , [PNOx] , [Pt] – nồng độ SOx, NOx và tro bụi cho phép, tùy thuộc vào vị trí và điều kiện nơi đặt thiết bị;

Z – số ống khói;

Vkt – Lưu lượng khói thải, m3/s

m – hệ số tính đến ảnh hưởng của tốc độ khói thoát;

Do – đường kính miệng ống khói thải, m

Δtt - độ chênh nhiệt độ giữa khói thải và môi trường, oC

Hgt – Chiều cao ống khói giả thiết, m

m – hệ số kể đến ảnh hưởng của tốc độ khói thoát

m =  1/ 2 1/3

10.67 0.1 f 0.34f

f là hệ số phân biêt nguồn nóng, nguồn nguội

f=

3 2

0 0 2

10

D0 là đương kính miệng khói thải, D0= √π ωo 4 Lc =√3,14∗134∗5,28 = 0,72 (m)

t là độ chênh nhiệt độ giữa khói thải và môi trường °C t = 155 – 25 =130°C

n – Hệ số 1 ÷ 3 lấy bẳng 2

Hgt – Chiều cao ống khói giả thiết = 48 m

Suy ra f =

3 2 2

3 2

1(0,67 0,1 0, 41  0,34 0, 41 ) = 1,01Vậy chiều cao tối thiểu của ống khói là :

chiều cao ống khói theo giả thiết không thỏa mãn

I Tính toán thiết bị xử lý đối với nguồn 2

1 Tính toán thiết bị tận dụng nhiệt cho quá trình sấy

- Đối với nguồn 2, có tận dụng nhiệt sấy không khí ,tính toán thiết bị tận dụng nhiệt với

lưu lượng khói thải cao nhất vào mùa hè

a Điều kiện đã biết

- Do lưu lượng khói thải tương đối lớn, thiết kế 1 thiết bị xử lý tận dụng nhiệt

- Lưu lượng khói vào thiết bị(lưu lượng khói thải ở t=11000C)Lk =24,32 m3/s

- Nhiệt độ khí lò vào thiết bị t k ' = 1100 (0C)

- Nhiệt độ khí lò ra thiết bị t k '' = (0C)

- Độ chênh nhiệt độ của không khí ∆ t = (0C)

- Chọn vật liệu làm ống của thiết bị là thép chịu nhiệt đảm bảo tính bền ở nhiệt độ 800

- Với khói thải vào thiết bị sấy :

L k '∗C k '∗t k '−L k ''∗C k ' '∗t ' ' k=Q (1)

- Với không khí vào thiết bị sấy :

L kk ' ∗C kk ' ∗t kk ' −L ' ' kk∗C kk ''∗t kk ' '=Q (2)Trong đó :

 L k ' : Lưu lượng khói thải vào thiết bị ở nhiệt độ t = 11000C

 23,1 *1,45*1100*1000 – 23,1 *C k ''*1000¿t k '' = -875365,91 (*)

- Mặt khác C k '' = C o∗(t k ' '+273)

273 = 1.293∗(t ' ' k+273)

273 thay vào (*) ta có :

23,1 *1,45*1100*1000 -23,1 *1.293∗(t ' ' k+273)

273 *1000¿t k '' = -875365,91 -109,41t k '' - 29868,3t k '' +37719865,9 = 0

=> t k '' = 4660C , C k '' = 3,5 kJ/m3.độ

c Tính nhiệt và xác định kích thước thiết bị

- Lượng khí lò lọt qua khe hở là 5%Lk

- Giả thiết tổn thất nhiệt trong thiết bị do truyền ra môi trường xung quanh là 10 %, vậy

lượng nhiệt do oxy hấp thụ :

- Giả thiết khói lò chuyển động trong ống còn không khí bao ngoài ống, chọn ống có

đường kính 200/207 mm ( đường kính trong d= 200 mm, đường kính ngoài dn = 207mm ) và chiều dày tường ống δ= dn – d = 207-200= 7 mm

- Bề mặt tiết diện mỗi ống: fk = 0,785* d2 = 0,785 * 0,22 =0.0314 m2

- Số ống dẫn khí lò cần thiết :

N2 = F f k

k = 0,03147,7 =245,22 ( ống )

- Bước các ống được chọn S1 = S2 = 1,5d =1,5*200=300 mm

 Xác định hệ số truyền nhiệt trong thiết bị :

- Nhiệt độ của không khí trung bình trong thiết bị :

- Tốc độ thực tế của khói lò trong thiết bị:

- Theo biểu đồ hình 7.18 xác định được α = 43 và các hệ số hiệu chỉnh:

- Vì chế độ chuyển động của dòng không khí ở trạng thái trung gian nên trị số α k dl đượcxác định theo biểu đồ hình 5.2

Khi tốc độ khí lò Wk =11,6 m/s và t k=7830C thì α k dl = 25,8.Kr (W/m2.độ)

Trong đó Kr = 1,03 theo biểu đồ hình 5.2 vì vậy α k dl = 25,8 x 1,03 = 26,6 W/m2.độ

 Xác định hệ số truyền nhiệt bức xạ của khí lò:

- Hệ số truyền nhiệt bức xạ của khí lò: α k bx = 8,43 W/m2.độ

- Hệ số truyền nhiệt của khí lò:

- Bề mặt trao đổi nhiệt cần thiết của thiết bị:

- Để thiết kế được thiết bị hợp lý trong quá trình lắp đặt , thi công và lợi ích về kinh tế

ta cần điều chỉnh chiều dài ống xuống 10m , vậy khi đó số ống sẽ tăng lên như sau : n

= F

L∗π∗´d = 10∗3.14∗0.2031692,19 = 265,47 ống

Vậy N= 265 ống

- Vậy bố trí 1 thiết bị, mỗi thiết bị có cấu tạo như sau:

- dọc 20 ống ( theo chiều dài ), ngang 13 ống( theo chiều rộng )

- Kích thước của thiết bị tính theo tiết diện ngang :

 Chiều rộng : 0,3*12+0.2*13+0.4*2 = 7 m ( 0,4 m : là khoảng dư 2 bên)

 Chiều dài : 0,3*19 +0,2*20 +0.4*2= 10,5

 Chiều cao 10 + 1.5*2 = 13m

d Kiểm tra nhiệt độ thành ống

- Nhiệt độ cao nhất của thành ống được tính , biết :

t T−1751100−175 =0.45  tT = 591,25 0C.

- Nhiệt độ cực đại của tường tT = 591,250C nằm trong giới hạn cho phép của thiết bị đãchọn

e Trở lực thiết bị trên đường ống dẫn khí lò

- Tốc độ thực tế của không khí ở chỗ tiết diện hẹp nhất ở nhiệt độ t kk =783 0C là Wkk =10,98 m/s.

 Xác định trở lực cục bộ ở hộp nối (không khí đổi chiều 1800C)

- Chấp nhận tốc độ không khí tại chỗ hộp nối wokk = 6 m/s và hệ số trợ lực khi đổi chiều

900 trong hộp nối ξ =1 Ở thiết bị có 3 hộp nối đổi chiều 1800, vì vậy hệ số trở lựctổng của 3 hộp nối:

 Xác định trở lực tại hộp dẫn không khí ra khỏi thiết bị (loe đều đặn):

- Tốc độ không khí trong ống dẫn tại điều kiện chuẩn wokk = 10 m/s

- Tỷ số tiết diện đoạn ống:

- Ta có: Lkk = 83160 (m3/h)= , H= 234,36 (kG/m2)  Chọn quạt ly tâm II 4-70 N016

có n = 500 vòng/ phút, η = 0,65

CHƯƠNG II LỰA CHỌN CÁC PHƯƠNG ÁN XỬ LÝ

Ta chọn phương án xử lý theo sơ đồ sau:

A.LÒ ĐIỆN

2.1Tính toán xử lí CO cho lò điện

Phương pháp xử lý CO thường được sử dụng là thiêu đốt có buồng đốt Vì sau khi rakhỏi các lò, hỗn hợp khói thải có nhiệt độ khá cao, cho nên ta tận dụng nhiệt độ đó đểphục vụ cho thiêu đốt xử lý CO đầu tiên, giúp giảm bớt lượng nhiên liệu sử dụng

Các thông số khi đốt cháy CO trong buồng đốt như sau:

- Nhiệt độ buồng đốt: tđ = 680 – 800 (oC)

- Thời gian lưu khí: τ = 0.2 ÷ 0.5 (s)

- Vận tốc khí: v = 5 ÷ 8 (m/s)

- Năng lượng đốt là khí gas với năng suất tỏa nhiệt q = 9000 (kcal/m3)

Ta tính toán thiết bị xử lý CO cho mùa có nồng độ CO cao hơn là mùa khô, như thế nócũng đảm bảo xử lý được cho cả mùa mưa Do đó ta có được nhiệt độ hỗn hợp khói thảitrước khi vào buồng đốt là tk = 155 oC Nhiệt độ này bé hơn nhiệt độ làm việc trongbuồng đốt nên ta phải gia nhiệt cho nó

Phản ứng cháy khi đốt khí CO:

Ta có bảng tổng hợp số liệu tính toán ở mùa khô:

Bảng 2-1: Số liệu tính toán mùa khô

Ốngkhói

Tận dụngnhiệt

Xử lýbụi

Xử lý

SO2

Xử lýCO

Để đốt cháy hết 56 g CO cần 32 g O2 Vậy lượng oxy cần thiết cho quá trình cháy để đốthoàn toàn lượng khí CO cần xử lí là:

Bảng 2-2: Tổng hợp lượng khí O2 trong sản phẩm cháy của lò nung vào mùa khô

Lượng oxy có trong khí thải của lò đốt:

- Q: Lượng nhiệt cần thiết (kcal/h)

TT Loại Lò Nguyên liệu

- Lk: Lưu lượng khí thải đưa vào buồng đốt (m3/h) Lk = 45036 (m/h).

- γk: Khối lượng riêng của khí thải đưa vào buồng đốt (Kg/m3)

Xác định lượng nhiên liệu cần thiết: NL

Q

L =

q (m3/h)Trong đó:

- LNL: lượng nhiên liệu (khí gas) cần thiết (m3/h)

- Q: lượng nhiệt cần thiết (kcal/h) Q = 4.71×106 (kcal/h)

- q: năng suất tỏa nhiệt của nhiên liệu (kcal/m3) q = 9000 (kcal/m3)

Thay số ta tính được: LNL = 523,62 (m3/h)

Tính toán lưu lượng thể tích hỗn hợp khí (khí thải + khí gas) được đưa vào buồng đốt

Lhh = Lk + LNL (m3/h)Trong đó:

- Lk: Lưu lượng khí thải đưa vào buồng đốt (m3/h)

- LNL: Lượng nhiên liệu (khí gas) cần thiết (m3/h)

Lhh = 45036 + 523,62= 45559,62 (m3/h)

Quy đổi lượng thể tích lưu lượng hỗn hợp khí ở điều kiện ban đầu sang điều kiện bên

trong buồng đốt: Lt = Lhh ×

đ k

273 + t

273 + t (m3/h)Trong đó:

- Lt: Lưu lượng thực tế của hỗn hợp khí ở điều kiện làm việc của buồng đốt

- Lhh: Lưu lượng thể tích hỗn hợp khí đưa vào buồng đốt Lhh = 45559,62 (m3/h)

- tđ , tk: Nhiệt độ làm việc của buồng đốt và nhiệt độ khí vào buồng đốt

tđ = 700 oC , tk = 155 oC

Thay số: L = 45559,62 ×

273 + 700

273 + 155 = 103573,62 (m3/h) = 28,77 (m3/s)