Đang tải... (xem toàn văn)
Công nghệ ép cọc và gia cường móng của Việt Nam; Áp dụng công nghệ ép cọc trước; Dự kiến độ lún và kết quả quan trắc lún; Kiến nghị quy trình thi công...Phương án thi công ép hoặc đóng cọc trước: Phá dỡ sàn và đào đất đá bề mặt móng cũ, ép và đóng cọc bằng kích thủy lực có khả năng ép đến 500kN, búa diesel 600kg..
Phụ lục A8 CÔNG TY CỔ PHẦN TƯ VẤN AA-CORP VÀ CÔNG TY CỔ PHẦN TƯ VẤN QUỐC TẾ G&P-AA THUYẾT MINH THIẾT KẾ KỸ THUẬT VÀ CÔNG NGHỆ THI CÔNG CHỐNG LÚN NỨT DỰ ÁN LÊ TRỌNG TẤN, HÀ ĐƠNG, HÀ NỘI CƠNG TRÌNH: Tiểu khu 1, Nhà thấp tầng GIAI ĐOẠN: Thiết kế kỹ thuật để đấu thầu Hà Nội, ngày tháng năm 2012 MỤC LỤC Giới thiệu Mục đích Tổng hợp số hiệu có Tổng hợp kết phân tích Thuyết minh thiết kế kỹ thuật Cơng nghệ thi cơng Quy trình thi cơng kiến nghị Các vấn đề cần lưu ý thi công Kết luận kiến nghị Phụ lục Phụ lục A: Chiều dài cọc vị trí hố khoan Phụ lục B: Kết phân tích Phụ lục C: Kết kiểm tra độ chặt lớp cát san lấp Giới thiệu Thiết kế kỹ thuật công nghệ thi công giải pháp chống lún nứt tồn khu 1, khu nhà thấp tầng, khu thị Lê Trọng Tấn, Hà Đông, Hà Nội 1.1 Thiết kế giải pháp sửa chữa móng thống ngày 15.2.2012 công ty tư vấn quốc tế G&P – AA – Corp 1.2 Thảo luận AA – Corp với chủ đầu tư ngày 15.3 19.3.2012 1.3 Các đề xuất trước AA – Corp báo cáo chỉnh sửa thiết kế ngày 15.2.2012 (GGP – AA) công nghệ thi công ngày 26.3.2012 1.4 Kết quan trắc lún khảo sát bổ sung 1.5 Các đề xuất Viện KHCNXD chuyên gia họp ngày 15.3.2012 1.6 Công nghệ ép cọc gia cường móng Việt Nam 1.7 Các kết phân tích cơng ty AA 1.8 Kinh nghiệm Việt Nam dự án tương tự Mục đích: 2.1 Hiệu chỉnh, hồn thiện giải pháp sửa chữa móng thống ngày 15.2.2012 G&P – AA 2.1.1 Cho phép thi công tiếp tục 2.1.2 Giảm tới tối thiểu điện tích khối lượng phá đỡ 2.1.3 Giảm giá thành, tăng chất lượng giá trị kỹ thuật 2.1.4 Giảm thời gian thi công 2.1.5 Áp dụng cơng nghệ ép cọc trước (hóa đóng cọc) ép cọc VN 2.2 Ý tưởng thiết kế là: “kết hợp tối hệ thống móng giao nhau, hữu với hệ thống cọc đầu cọc mới” Nghĩa là: 2.2.1 Huy động độ cứng diện tích hệ móng cũ, móng giao có kích thước 1200mm x 600mm 2.2.2 Kế đến làm việc đồng thời hệ móng cũ với đài cọc cọc Mục tiêu tăng độ cứng tổng thể cho tồn cơng trình 2.2.3 Có kể đến điều kiện hữu dự tính độ lún 2.2.4 Đóng ép cọc sâu phương án G&P – AA thêm 150cm, tăng sức chịu tải cho phép cọc lên 250kN/cọc 2.2.5 Việc chống lún nứt nhà tách khỏi việc tính lún đất xung quanh Tổng hợp kết số liệu hữu 3.1 Điều kiện đất nền: Bao gồm lớp 3.1.1 Lớp 1: lớp cát san lấp có chiều dày 2m đến 4,5m E = – 10 MPA 3.1.2 Lớp sét pha số Chiều dày thay đổi từ 1,2 đến 5,3m 3.1.3 Lớp sét yếu số Chiều dày từ – 15m 3.1.4 Cát mịn, chiều dày 1,2 – 5m 3.1.5 Cát chặt 3.2 Dự kiến độ lún quan trắc lún kết dự tính kết đo lún trình bày Bảng số 1, số hình vẽ 3.3 Nhận xét chung: 3.3.1 Sự thay đổi độ lún cố kết phụ thuộc vào: - Chiều dày lớp cát đắp - Chiều dày lớp sét yếu 3.3.2 Độ lún lại đất dướt tải trọng lớp đất đắp từ 10cm đến 50cm 3.3.3 Tốc độ lún sau 22 tháng đắp đất từ 2mm đến 10mm/tháng 3.3.4 Móng giao hữu thỏa mãn điều kiện sức chịu tải đất đắp, độ lún nhà nhỏ 80mm (thống kê độ lún xảy trinh thi công nhà) 3.4 Kết khảo sát đất nghèo nàn chưa đủ độ tin cậy để dự tính xác tổng độ lún, thời gian lún, độ cố kết độ lún lại 3.5 Chất lượng đầm chặt lớp cát san lấp thấp 3.6 Kết wuan trắc lún phù hợp với chiều dày lớp cát lấp chiều dày lớp sét yếu Dự báo độ lún lại số vị trí Prediction of the remained settlement from the laboratory testing (from IBST’s report and AA.Corp) (theo số liệu thí nghiệm phòng, với Cv=0.76x10-3 cm2/s, (2.4m2/year) tương ứng Cv=1/4 Ch) Thời gian lún Thời gian lún lại Thời gian lún lại lại (năm) với Cv = (năm) với Cv = Hố khoan Bề dày đất Độ cố kết Tốc độ lún Độ lún ổn Độ lún (năm) với Độ cố kết 2.4m2/năm 3.6m2/năm tham yếu (m) đạt định qui lại (mm) Cv = 7.0m2/năm lại (%) Time for remained Time for remained chiếu The (%) (mm/th) ước (mm) The Time for remained Remained consolidation with consolidation with Boring thickness of Actual Rate of actual Total remained consolidation with U Cv = 2.4m2/year Cv = 3.6m2/year hole soft clay U settlement settlement settlement Cv = 7m2/year (IBST) (AA.Corp) (G&P) HK1 HK2 HK3 HK4 HK6 HK7 HK8 HK9 HK10 HK12 HK14 HK16 HK17 HK18 HK19 HK22 8.0 6.7 10.2 9.0 8.5 13.7 8.0 11.2 11.1 7.5 13.8 8.6 7.8 9.3 14.9 11.1 32% 48% 44% 39% 40% 33% 37% 40% 34% 38% 33% 53% 36% 25% 25% 27% 58% 42% 46% 51% 50% 57% 53% 50% 56% 52% 57% 37% 54% 66% 65% 63% 3,51 6,86 7,2 2,47 3,02 5,4 7,6 4,1 6,4 5,2 7,6 4,1 5,1 6,2 6,2 4,8 367 486 540 206 247 694 684 520 619 463 786 286 473 1015 1053 665 213 204 248 105 124 396 363 260 347 241 448 106 256 665 684 419 15,9 6,2 7,6 10,3 9,6 15,0 11,6 9,5 13,9 11,1 15,3 4,9 12,4 31,4 31,4 24,4 10,6 4,1 5,1 6,9 6,4 10,0 7,7 6,3 9,3 7,4 10,2 3,3 8,3 20,9 20,9 16,3 5,5 2,1 2,6 3,5 3,3 5,1 4,0 3,3 4,8 3,8 5,2 1,7 4,3 10,8 10,8 8,4 Với kết tính toán theo hố khoan khảo sát cho thấy giá trị độ lún lại lớn 684 mm hố khoan HK19, nhỏ 106 mm hố khoan HK16, giá trị độ lún lại trung bình 317 mm (trong giá trị lún ổn định quy ước trung bình 569mm) Maximum remained settlement is 684mm (HK 19) and minimum remained settlement is 106mm (HK16) Average remaine settlement is 317mm Hố khoan tham chiếu Dự báo độ lún lại số vị trí Prediction of settlement according to the results from CPTu (from IBST’s report) (theo số liệu CPTu, với Cv=1/4 Ch) Bề dày đất yếu Độ cố kết Độ cố kết lại Tốc độ lún Độ lún ổn định qui Độ lún lại (m) đạt (%) (%) (mm/th) ước (mm) (mm) Thời gian lún lại (năm) CPTu3 CPTu4 CPTu5 CPTu6 CPTu7 CPTu8 10,00 7,00 7,40 6,30 11,00 7,10 47% 44% 60% 41% 26% 42% 43% 46% 30% 49% 64% 48% 7,2 4,8 6,8 3,2 5,4 5,4 511 348 474 254 808 434 220 160 142 125 517 208 6,9 7,5 4,3 9,1 27,1 8,6 CPTu9 8,50 43% 47% 4,1 335 157 8,1 CPTu11 7,30 38% 52% 3,4 299 156 10,7 CPTu12 5,30 40% 50% 5,2 461 231 9,5 CPTu13 6,80 30% 60% 6,0 704 422 19,0 CPTu14 9,80 30% 60% 7,6 891 535 19,0 CPTu19 8,30 45% 45% 6,2 445 200 8,6 CPTu25 10,20 45% 45% 4,3 307 138 8,4 CPTu26 10,30 32% 58% 4,4 472 274 16,4 Với kết tính tốn theo CPTu cho thấy giá trị độ lún lại lớn 535 mm hố xuyên CPTu-14, nhỏ 125 mm hố xuyên CPTu-6, giá trị độ lún cịn lại trung bình 249 mm (trong giá trị lún ổn định quy ước trung bình 482 mm) Maximum remained settlement is 535mm (CPTu14), minimum remained settlement is 125mm (CPTu6) Average remaine settlement is 249mm, total average settlement is 482mm Note : The value of Cv are small in comparison with the Cv values, which were used by AA Corp and G&P Quan hệ U-t (H=8m) Quan hệ độ cố kết U thời gian t (khi Cv=0,76x10-3 cm2/s) (from IBST’s report) Bình đồ bề dày đất lấp The variation of the thickness of a sard fill layer (from IBST’s report) Bình đồ bề dày đất yếu The thickness of a soft clay layer No3 (from IBST’s report) Bình đồ độ lún The rate of settlement (from IBST’s report) 10 x Norm force Rel norm Shear Rel shear [m] [kN] [–] [kN] [–] 14.16 134.11 0.53 117.58 0.47 14.80 113.64 0.45 138.04 0.55 15.44 93.44 0.37 158.24 0.63 16.08 73.46 0.29 178.22 0.71 16.72 53.65 0.21 198.03 0.79 17.36 33.97 0.13 217.72 0.87 18.00 14.36 0.06 237.32 0.94 Analysis for load F = 302.02 kN x Norm force Rel norm Shear Rel shear [m] [kN] [–] [kN] [–] 0.00 302.02 1.00 0.00 0.00 0.10 302.02 1.00 0.00 0.00 0.74 302.02 1.00 0.00 0.00 1.38 302.02 1.00 0.00 0.00 2.02 302.02 1.00 0.00 0.00 2.66 302.02 1.00 0.00 0.00 3.30 302.02 1.00 0.00 0.00 3.94 302.02 1.00 0.00 0.00 4.58 302.02 1.00 0.00 0.00 5.21 302.02 1.00 0.00 0.00 5.85 302.02 1.00 0.00 0.00 6.49 302.02 1.00 0.00 0.00 7.13 302.02 1.00 0.00 0.00 101 x Norm force Rel norm Shear Rel shear [m] [kN] [–] [kN] [–] 7.77 302.02 1.00 0.00 0.00 8.41 302.02 1.00 0.00 0.00 9.05 302.02 1.00 0.00 0.00 9.69 302.02 1.00 0.00 0.00 10.33 302.02 1.00 0.00 0.00 10.97 292.39 0.97 9.63 0.03 11.61 265.12 0.88 36.90 0.12 12.25 238.47 0.79 63.55 0.21 12.89 212.37 0.70 89.65 0.30 13.53 186.77 0.62 115.25 0.38 14.16 161.61 0.54 140.41 0.46 14.80 136.83 0.45 165.19 0.55 15.44 112.37 0.37 189.65 0.63 16.08 88.17 0.29 213.86 0.71 16.72 64.17 0.21 237.85 0.79 17.36 40.33 0.13 261.69 0.87 18.00 16.58 0.05 285.45 0.95 Analysis for load F = 352.36 kN x Norm force Rel norm Shear Rel shear [m] [kN] [–] [kN] [–] 0.00 352.36 1.00 0.00 0.00 0.10 352.36 1.00 0.00 0.00 0.74 352.36 1.00 0.00 0.00 102 x Norm force Rel norm Shear Rel shear [m] [kN] [–] [kN] [–] 1.38 352.36 1.00 0.00 0.00 2.02 352.36 1.00 0.00 0.00 2.66 352.36 1.00 0.00 0.00 3.30 352.36 1.00 0.00 0.00 3.94 352.36 1.00 0.00 0.00 4.58 352.36 1.00 0.00 0.00 5.21 352.36 1.00 0.00 0.00 5.85 352.36 1.00 0.00 0.00 6.49 352.36 1.00 0.00 0.00 7.13 352.36 1.00 0.00 0.00 7.77 352.36 1.00 0.00 0.00 8.41 352.36 1.00 0.00 0.00 9.05 352.36 1.00 0.00 0.00 9.69 352.36 1.00 0.00 0.00 10.33 352.36 1.00 0.00 0.00 10.97 342.52 0.97 9.84 0.03 11.61 313.64 0.89 38.72 0.11 12.25 284.48 0.81 67.88 0.19 12.89 256.17 0.73 96.19 0.27 13.53 225.17 0.64 127.19 0.36 14.16 194.70 0.55 157.66 0.45 14.80 164.69 0.47 187.67 0.53 15.44 135.06 0.38 217.30 0.62 16.08 105.74 0.30 246.62 0.70 16.72 76.68 0.22 275.68 0.78 103 x Norm force Rel norm Shear Rel shear [m] [kN] [–] [kN] [–] 17.36 47.79 0.14 304.57 0.86 18.00 19.01 0.05 333.34 0.95 Analysis for load F = 402.70 kN x Norm force Rel norm Shear Rel shear [m] [kN] [–] [kN] [–] 0.00 402.70 1.00 0.00 0.00 0.10 402.70 1.00 0.00 0.00 0.74 402.70 1.00 0.00 0.00 1.38 402.70 1.00 0.00 0.00 2.02 402.70 1.00 0.00 0.00 2.66 402.70 1.00 0.00 0.00 3.30 402.70 1.00 0.00 0.00 3.94 402.70 1.00 0.00 0.00 4.58 402.70 1.00 0.00 0.00 5.21 402.70 1.00 0.00 0.00 5.85 402.70 1.00 0.00 0.00 6.49 402.70 1.00 0.00 0.00 7.13 402.70 1.00 0.00 0.00 7.77 402.70 1.00 0.00 0.00 8.41 402.70 1.00 0.00 0.00 9.05 402.70 1.00 0.00 0.00 9.69 402.70 1.00 0.00 0.00 10.33 402.70 1.00 0.00 0.00 104 x Norm force Rel norm Shear Rel shear [m] [kN] [–] [kN] [–] 10.97 392.51 0.97 10.18 0.03 11.61 362.62 0.90 40.08 0.10 12.25 334.02 0.83 68.67 0.17 12.89 305.16 0.76 97.54 0.24 13.53 276.02 0.69 126.68 0.31 14.16 246.61 0.61 156.08 0.39 14.80 215.53 0.54 187.17 0.46 15.44 184.15 0.46 218.55 0.54 16.08 152.48 0.38 250.22 0.62 16.72 120.52 0.30 282.17 0.70 17.36 88.28 0.22 314.41 0.78 18.00 55.76 0.14 346.94 0.86 Analysis for load F = 453.03 kN x Norm force Rel norm Shear Rel shear [m] [kN] [–] [kN] [–] 0.00 453.03 1.00 0.00 0.00 0.10 453.03 1.00 0.00 0.00 0.74 453.03 1.00 0.00 0.00 1.38 453.03 1.00 0.00 0.00 2.02 453.03 1.00 0.00 0.00 2.66 453.03 1.00 0.00 0.00 3.30 453.03 1.00 0.00 0.00 3.94 453.03 1.00 0.00 0.00 105 x Norm force Rel norm Shear Rel shear [m] [kN] [–] [kN] [–] 4.58 453.03 1.00 0.00 0.00 5.21 453.03 1.00 0.00 0.00 5.85 453.03 1.00 0.00 0.00 6.49 453.03 1.00 0.00 0.00 7.13 453.03 1.00 0.00 0.00 7.77 453.03 1.00 0.00 0.00 8.41 453.03 1.00 0.00 0.00 9.05 453.03 1.00 0.00 0.00 9.69 453.03 1.00 0.00 0.00 10.33 453.03 1.00 0.00 0.00 10.97 442.85 0.98 10.19 0.02 11.61 412.96 0.91 40.08 0.09 12.25 382.78 0.84 70.26 0.16 12.89 352.30 0.78 100.73 0.22 13.53 321.54 0.71 131.49 0.29 14.16 290.49 0.64 162.55 0.36 14.80 259.14 0.57 193.89 0.43 15.44 227.51 0.50 225.52 0.50 16.08 195.60 0.43 257.43 0.57 16.72 163.40 0.36 289.63 0.64 17.36 130.91 0.29 322.12 0.71 18.00 98.15 0.22 354.89 0.78 Analysis for load F = 503.37 kN 106 x Norm force Rel norm Shear Rel shear [m] [kN] [–] [kN] [–] 0.00 503.37 1.00 0.00 0.00 0.10 503.37 1.00 0.00 0.00 0.74 503.37 1.00 0.00 0.00 1.38 503.37 1.00 0.00 0.00 2.02 503.37 1.00 0.00 0.00 2.66 503.37 1.00 0.00 0.00 3.30 503.37 1.00 0.00 0.00 3.94 503.37 1.00 0.00 0.00 4.58 503.37 1.00 0.00 0.00 5.21 503.37 1.00 0.00 0.00 5.85 503.37 1.00 0.00 0.00 6.49 503.37 1.00 0.00 0.00 7.13 503.37 1.00 0.00 0.00 7.77 503.37 1.00 0.00 0.00 8.41 503.37 1.00 0.00 0.00 9.05 503.37 1.00 0.00 0.00 9.69 503.37 1.00 0.00 0.00 10.33 503.37 1.00 0.00 0.00 10.97 493.32 0.98 10.05 0.02 11.61 463.82 0.92 39.54 0.08 12.25 434.05 0.86 69.32 0.14 12.89 403.99 0.80 99.38 0.20 13.53 373.65 0.74 129.72 0.26 14.16 343.03 0.68 160.34 0.32 14.80 312.13 0.62 191.24 0.38 107 x Norm force Rel norm Shear Rel shear [m] [kN] [–] [kN] [–] 15.44 280.95 0.56 222.42 0.44 16.08 249.49 0.50 253.88 0.50 16.72 217.74 0.43 285.63 0.57 17.36 185.72 0.37 317.65 0.63 18.00 153.43 0.30 349.94 0.70 Name : Vert cap (springs) Stage : 1; Verification : 108 Appendix B Results from compaction quality control using variable energy dynamic penetrometer (PANDA 2) ( Dated March 2012) 109 110 111 112 113 114 115