ĐỒ ÁN : Phương pháp, dây chuyền công nghệ xử lý khí thải cho nhà máy

A) XỬ LÝ BỤI I) SỐ LIỆU ĐẦU BÀI Nhà máy A: có b = 20m ,l = 85m ,hA = 10m Khu dân cư B: có b = 10m ,l =40m ,hB = 5m Ống khói ở nhà máy A và Hống khói = 38m ,đường kính ống khói D = 1500 mm,nhà máy A cách khu dân cư B là L1 = 60m,tốc độ gió ở độ cao 10m cho u1 = 1(ms) ,nhiệt độ của khí thải Tk = 70oC ,lưu lượng Q = 45000 (m3h). Thành phần các khí như sau: Các khí Nồng độ các khí (mgm3) Clo 40 SO2 1045 H2S 18,7 CO 4840 NO2 1300   Bụi có hàm lượng 25gm3 ,khối lượng riêng 2500 kgm3 Cỡ hạt(μm) Phần trăm khối lượng (%) 0 5 12 5 10 16 10 20 18 20 30 10 30 40 13 40 50 13 50 60 15 60 – 70 3   Lời mở đầu Sự tiến bộ của khoa học kỹ thuật thúc đẩy mạnh mẽ sự phát triển của các ngành sản xuất công nghiệp, làm cho xã hội loài người biến đổi rõ rệt. Các nhà máy, xí nghiệp, các khu công nghiệp, trại chăn nuôi tập trung được hình thành... tất cả sự phát triển này đều hướng tới tạo ra sản phẩm mới, đáp ứng nhu cầu của con người tạo điều kiện sống tốt hơn. Nhưng đồng thời thải ra các loại thất thải khác nhau làm cho môi trường ngày càng trở nên xấu đi. Các chất thải độc hại có tác động xấu tới con người, sinh vật, hệ sinh thái, các công trình nhân tạo. Nếu môi trường tiếp tục suy thoái thì có thể dẫn hậu quả nghiêm trọng cho loài người. Vì vậy việc bảo vệ môi trường, giảm thiểu tác động có hại của các chất ô nhiễm là vấn đề của toàn cầu. Khí thải từ ống khói các nhà máy, xí nghiệp, khu công nghiệp... được xem là nguyên nhân chính dẫn đến tình trạng ô nhiễm không khí. Các chất khí độc hại như: SOx , NOx , VOC, CO, CO2, hydocacbon, bụi... đang dần gia tăng trong bầu khí quyển. Gây nên các hiện tượng, hiệu ứngnhà kính, mưa xít, sương mù quang hóa... tác động xấu đến con người, sinh vật và các hệ sinh thái, hoạt động lao động sản xuất... Để bảo vệ môi trường và bảo vệ cho cuộc sống của con người, sinh vật ... khí thải từ ống khói nhà máy, từ hoạt động khác cần được xử lý trước khi thải vào môi trường không khí. Hiện nay có rất nhiều phương pháp và các dây chuyền công nghệ để xử lý khí thải và được áp dụng cụ thể đối với từng loại khí thảivà từng nhà máy. Dựa trên các phương pháp và dây chuyền công nghệ xử lý đã có hiện nay, trong bài thiết kế môn học này tôi xin giới thiệu các phương pháp, dây chuyền công nghệ xử lý khí thải cho nhà máy.

Đồ án xử lý khí thải Thanh Huyền GVHD: Nguyễn Mục lục SV: Đỗ Thị Biên Lớp : ĐH2CM2 Đồ án xử lý khí thải Thanh Huyền GVHD: Nguyễn ĐỒ ÁN XỬ LÝ KHÍ THẢI A) XỬ LÝ BỤI I) SỐ LIỆU ĐẦU BÀI Nhà máy A: có b = 20m ,l = 85m ,hA = 10m Khu dân cư B: có b = 10m ,l =40m ,hB = 5m Ống khói nhà máy A Hống khói = 38m ,đường kính ống khói D = 1500 mm,nhà máy A cách khu dân cư B L1 = 60m,tốc độ gió độ cao 10m cho u1 = 1(m/s) ,nhiệt độ khí thải Tk = 70oC ,lưu lượng Q = 45000 (m3/h) Thành phần khí sau: Các khí Nồng độ khí (mg/m3) Clo 40 SO2 1045 H2S 18,7 CO 4840 NO2 1300 SV: Đỗ Thị Biên Lớp : ĐH2CM2 Đồ án xử lý khí thải Thanh Huyền GVHD: Nguyễn Bụi có hàm lượng 25g/m3 ,khối lượng riêng 2500 kg/m3 SV: Đỗ Thị Biên Cỡ hạt( Phần trăm khối lượng (%) 0-5 12 - 10 16 10 - 20 18 20 - 30 10 30 - 40 13 40 - 50 13 50 - 60 15 60 – 70 3 Lớp : ĐH2CM2 Đồ án xử lý khí thải Thanh Huyền GVHD: Nguyễn Lời mở đầu Sự tiến khoa học kỹ thuật thúc đẩy mạnh mẽ phát triển ngành sản xuất công nghiệp, làm cho xã hội loài người biến đổi rõ rệt Các nhà máy, xí nghiệp, khu công nghiệp, trại chăn nuôi tập trung hình thành tất phát triển hướng tới tạo sản phẩm mới, đáp ứng nhu cầu người tạo điều kiện sống tốt Nhưng đồng thời thải loại thất thải khác làm cho môi trường ngày trở nên xấu Các chất thải độc hại có tác động xấu tới người, sinh vật, hệ sinh thái, công trình nhân tạo Nếu môi trường tiếp tục suy thoái dẫn hậu nghiêm trọng cho loài người Vì việc bảo vệ môi trường, giảm thiểu tác động có hại chất ô nhiễm vấn đề toàn cầu Khí thải từ ống khói nhà máy, xí nghiệp, khu công nghiệp xem nguyên nhân dẫn đến tình trạng ô nhiễm không khí Các chất khí độc hại như: SOx , NOx , VOC, CO, CO2, hydocacbon, bụi dần gia tăng bầu khí Gây nên tượng, hiệu ứngnhà kính, mưa xít, sương mù quang hóa tác động xấu đến người, sinh vật hệ sinh thái, hoạt động lao động sản xuất Để bảo vệ môi trường bảo vệ cho sống người, sinh vật khí thải từ ống khói nhà máy, từ hoạt động khác cần xử lý trước thải vào môi trường không khí Hiện có nhiều phương pháp dây chuyền công nghệ để xử lý khí thải áp dụng cụ thể loại khí thảivà nhà máy Dựa phương pháp dây chuyền công nghệ xử lý có nay, thiết kế môn học xin giới thiệu phương pháp, dây chuyền công nghệ xử lý khí thải cho nhà máy SV: Đỗ Thị Biên Lớp : ĐH2CM2 Đồ án xử lý khí thải Thanh Huyền GVHD: Nguyễn II) XỬ LÝ SỐ LIỆU 1)Tính nồng độ tối đa cho phép QCVN 19: 2009/BTNMT : Quy chuẩn quy định nồng độ tối đa cho phép bụi chất vô khí thải công nghiệp phát thải vào môi trường không khí Nồng độ tối đa cho phép bụi chất vô khí thải công nghiệp tính theo công thức sau: Cmax = C Kp Kv Trong đó: - Cmax nồng độ tối đa cho phép bụi chất vô khí thải công nghiệp, tính miligam mét khối khí thải chuẩn (mg/Nm3); - C nồng độ bụi chất vô quy định mục 2.2 bảng bụi tổng áp dụng cột B C = 200 (mg/Nm3) - Kp hệ số lưu lượng nguồn thải quy định mục 2.3 bảng : Hệ số lưu lượng nguồn thải Kp.Vì lưu lượng Q = 45000(m3/h) (m3/h) nên Kp = 0,9 - Kv hệ số vùng, nhà máy hoại động sau ngày 16/01/2007 nên C lấy cột B bảng1 - QCVN 19: 2009/BTNMT khu công nhiệp nên theo quy định mục 2.4 bảng ta lựa chọn Kv = => Nồng độ tối đa cho phép bụi tổng khí thải công nghiệp : Cmax = C Kp Kv = 200 0,9 = 180 (mg/Nm3) Tính tương tự chất vô ta có bảng sau: Bảng 1:Nồng độ tối đa cho phép theo QCVN 19/2009 Bụi C (mg/m3)- cột B QCVN 19/2009 200 Clo 10 SO2 500 450 H2 S 7,5 6,75 Thành phần SV: Đỗ Thị Biên Cmax (mg/m3) 180 Lớp : ĐH2CM2 Đồ án xử lý khí thải Thanh Huyền GVHD: Nguyễn CO 1000 900 NO2 850 765 2)Tính toán nồng độ đầu vào khí thải Theo số liệu đầu vào, nồng độ chất vô (C 1) miệng khói có nhiệt độ 70 oC, nồng độ chất vô tối đa cho phép (C max) nhiệt độ 25oC Vậy nên, trước so sánh nồng độ để xem bụi khí thải vượt tiêu chuẩn ta cần quy đổi C 1(70o C) => C2 (25oC) Đây trường hợp điều kiện đẳng áp với: Áp suất p1= p2= 760 mmHg t1 = 70oC => T1= 343oF t2=25oC => T2 =298oF Từ phương trình khí lý tưởng : PV=nRT Trong đó: C1, T1: Nồng độ thành phần khí thải (mg/m 3) nhiệt độ tuyệt đối T1=343oF C2, T2 : Nồng độ thành phần khí thải (mg/Nm 3) nhiệt độ tuyệt đối T2=298oF Ví dụ : Đối với Clo C1 = 40 (mg/m3) nhiệt độ khí thải T1= 70oC = 343oF Nồng độ khí thải 25oC : = 40 = 46 (mg/m3) Tính tương tự ta có bảng sau: Bảng 2:Nồng độ chất thải nhiệt độ môi trường Thành phần C70oC (mg/m3) C25oC (mg/m3) Bụi 25000 25000 Clo 40 46 SO2 1045 1202,8 H2 S 18,7 21,5 SV: Đỗ Thị Biên Lớp : ĐH2CM2 Đồ án xử lý khí thải Thanh Huyền GVHD: Nguyễn CO 4840 5570,8 NO2 1300 1496,3 3)Kết luận Ta bảng số liệu: Bảng 3:Kết luận TT Thành phần C25 oC Cmax (mg/Nm3) mg/Nm3 Kết luận Bụi 25000 180 Vượt QC ~ 139 lần Clo 46 Vượt QC ~ 5,1lần SO2 1202,8 450 Vượt QC ~ 2,67lần H2S 21,5 6,75 Vượt QC ~ 3,18lần CO 5570,8 900 Vượt QC ~ 6,2lần NO2 1496,3 765 Vượt QC ~ 1,96lần Nhận xét : Dựa vảo bảng số liệu cần phải xử lý tất bụi khí thải trước thải môi trường gồm có: bụi , Clo , SO2 , H2S , CO , NO2 III) TÍNH TOÁN KHUẾCH TÁN CHẤT Ô NHIỄM 1) Đặc điểm nguồn thải a) Phân loại nhà Nhà máy A : bA = 20 m, lA = 85 m ,hA = 10 m Ta có = 2,5 8,5 < 10 => nhà máy A nhà hẹp,ngắn Khu dân cư B : bB = 10 m, lB = 40 m, hB = m Tương tự = 2,5 < 10 => nhà máy B nhà hẹp,ngắn Gió thổi từ A sang B Khoảng cách nhà : x1 = 60m , = < SV: Đỗ Thị Biên Lớp : ĐH2CM2 Đồ án xử lý khí thải Thanh Huyền GVHD: Nguyễn => Nhà máy A khu dân cư B nhóm nhà b) Loại nguồn theo nhiệt độ khí thải Ta có = 70 – 25 = 45oC ( Tk nhiệt độ không khí thải , Txq nhiệt độ xung quanh) 20oC < 100oC => nguồn thải từ nhà máy A nguồn điểm ,cố định nguồn nóng c) Phân loại theo chiều cao nguồn thải Ta có : Hhq = Hô + H Trong đó: Hô chiều cao ống khói so với mặt đất Hô = 38m H độ cao nâng luồng khói Theo công thức Davidson ta có: H=D Trong : D đường kính miệng ống khói ,chọn D = 1500 mm = 1,5 m, bán kính r = 0,75 m,Q = 45000 (m3/h) = 12,5 (m3/s) w vận tốc gió ban đầu luồng khói miệng ống khói Q = => 7,08 (m/s) u vận tốc gió : u = u1.( = = 1,17 (m/s) (Vì khí trung tính cấp D ,chọn độ gồ ghề mặt đất 0,01 ,Theo bảng 2-1 n = 0,12 ) = 70 – 25 = 45oC H = D = (1 + = 21,1(m) Hhq = Hô + H = 38 + 21,1= 59,1(m) Nhà máy A khu dân cư B nhóm nhà nên : Hgh = 0,36(bz + x) + h’ = 0,36 (+ x) + hb = 0,36.( = 31,4 (m) Trong đó: bz khoảng cách từ mặt sau nhà tới nguồn thải x khoảng cách nhóm nhà h’ chiều cao tòa nhà Vì Hhq > Hgh => nguồn thải từ nhà máy A nguồn cao SV: Đỗ Thị Biên Lớp : ĐH2CM2 Đồ án xử lý khí thải Thanh Huyền GVHD: Nguyễn 2) Tính toán khuếch tán chất ô nhiễm từ nguồn cao  Đối với bụi Theo mô hình Gauss sở : C= M : lượng phát thải chất ô nhiễm nguồn điểm liên tục phát thải từ nhà A Cmax = 180 (mg/m3) = 0,18 (g/m3) M = 0,18.45000 = 8100(g/h) = 2,25(g/s) Tốc độ gió u = 1,17 (m/s) Hệ số khuếch tán phụ thuộc vào khoảng cách x ,chọn x = 100 m ,tra bảng 2.11 ta hệ số khuếch tán theo chiều ngang = ,tra bảng 2.12 ta hệ số khuếch tán theo chiều đứng = Khi tính toán nồng độ chất ô nhiễm mặt đất dọc theo trục gió (trục x) ta có y = 0,và tính toán nồng độ ô nhiễm đỉnh nhà B nên z = m  Nồng độ bụi nhà B: C = = 25,75.10-5 (g/m3) = 257,5 ( So sánh với QCVN 05: 2009/BTNMT chất lượng không khí xung quanh tra bảng 1,tính trung bình C = 257,5 ( 300 ( Nồng độ bụi tạ nhà B đạt QCVN 05:2009/BTNMT chất lượng không khí xung quanh • Đối với khí Khi nhà A xả thải tuân theo QCVN 19: 2009/BTNMT B nồng độ chất ô nhiễm đạt QCVN 05,06: 2009/BTNMT Nồng độ cực đại chất ô nhiễm khuếch tán : Cmax = , * Khí Clo M = 9.10-3.45000 = 405 (g/h) = 0,1125 (g/s) H chiều cao hiệu ống khói, H = 59,1 m Cmax = = 2,93.10-5(g/m3)=29,3(/m3) SV: Đỗ Thị Biên Lớp : ĐH2CM2 Đồ án xử lý khí thải Thanh Huyền GVHD: Nguyễn So sánh với QCVN 06: 2009/BTNMT Quy chuẩn quy định nồng độ tối đa cho phép số chất độc hại không khí xung quanh.So sánh C max với nồng độ trung bình 1h  Cmax = 29,3 (/m3) < 100 (/m3) Vị trí xuất Cmax Ta có : = = 41,79  Tra hình 2.11 trang 60 giáo trình kĩ thuật xử lý khí thải 500 m => nhà B Tính toán nồng đo chất ô nhiễm đầu ,giữa cuối nhà B Tính theo công thức Gauss biến dạng : C= Tùy thuộc vào độ xa nồng độ ô nhiễm điếm nhà khác ,vì khoảng cách từ nguồn thải đến đầu ,giữa ,cuối nhà B nhỏ 100m chiều cao tối thiểu để tra nên chọn x = 100 m.Do nồng độ chất ô nhiễm điểm đầu ,giữa cuối nhà B nhau: => C = = 1,29.10-29 (g/m3) = 1,29.10 -23 (/m3) So sánh với QCVN 05: 2009/BTNMT Quy chuẩn quy định nồng độ tối đa cho phép số chất độc hại không khí xung quanh  C = 1,29.10-23 (/m3) < 100 (/m3) Vậy với nồng độ C Clo khí xả thải nhà A đạt QCVN 19: 2009/BTNMT khuếch tán đến nhà B đạt QCVN 06: 2009/BTNMT Tính toán tượng tự khí lại : SO2, H2S,CO,NO2 Bảng 4:Nồng độ nhà B so sánh với quy chuẩn Thành phần Nồng độ cho phép((/m3) C (/m3) nhà B Kết luận QCVN 05/2009 QCVN 06/2009 Bụi 257,5 300 Đạt QC 05:2009 Clo 1,29.10-23 100 Đạt QC 06:2009 SV: Đỗ Thị Biên 10 Lớp : ĐH2CM2 Đồ án xử lý khí thải Thanh Huyền GVHD: Nguyễn Mà tỷ lệ khí hoàn nguyên 0,018 (m/s)  Vậy chọn phương pháp rung học Thời gian lọc: thời gian rung lắc đơn nguyên khoảng phút Quá trình lọc phút Vậy thời gian lọc tổng cộng chu trình làm việc khoảng 10 phút • Tính lượng bụi thu : Khối lượng riêng khí thải 700C : = 1,2 =0,96 (kg/m3) Khối lượng riêng hỗn hợp khói bụi 1000C : =.+  - (=0  - ( 15009,72 10-6 =  = 6,62 (kg/m3) Trong : + Cv = 15009,72 (mg/m3) = 15009,72 10-6 (kg/m3) : nồng độ bụi vào thiết bị túi lọc vải + = 0,96 (kg/m3) : khối lượng riêng khí 700C + = 2500 (kg/m3) : khối lượng riêng bụi Nồng độ bụi vào thiết bị : 15009,72 (mg/m3) Khối lượng riêng bụi :=2500 (kg/m3) Lượng hệ khí vào túi lọc vải : = Qv = 6,62.45000 = 297900 (kg/h) Trong đó: khối lượng riêng hỗn hợp khí bụi,kg/m3 Qv = 45000 m3/h lưu lượng khí vào túi lọc vải  Nồng độ bụi hệ thống vào thiết bị túi lọc vải (% khối lượng)  100% = 0,227 %  Nồng độ bụi hệ thống thiết bị túi lọc vải (% khối lượng) = 2,27.10-3 (1- 0,9) = 0,0227%  Lượng hệ khí khỏi thiết bị túi lọc vải:  SV: Đỗ Thị Biên 18 Lớp : ĐH2CM2 Đồ án xử lý khí thải Thanh Huyền GVHD: Nguyễn = 297304,04 (kg/h)  Lượng khí thải hoàn toàn: = 297223,77 (kg/h)  Lượng bụi thu được: kg/h)  Lưu lượng hệ khí khỏi thiết bị lọc vải:  Qr = 44909,98(m3/h)  Năng suất thiết bị lọc túi vải theo lượng khí hoàn toàn: Qs= 44897,85(m3/h)  Khối lượng bụi thu thiết bị túi lọc vải ngày: kg/ngày)  Thể tích bụi thu thiết bị túi lọc vải vòng ngày: V = 5,72 (m3/ngày) Chọn chiều cao thùng chứa bụi 2m,chiều dài 2m chiều rộng 2m.Kích thước thùng chứa bụi : 22 Trở lực thiết bị là: p = A.vn Với A = 25 0,25 ,hệ số thực nghiệm loại vải,chọn A = 10 N = 1,25 1,35 chọn n = 1,3 v: suất vải lọc m /m h, v = 0,8 m3/m2phút = 48 m3/m2h  p = A.vn = 10.481,3 = 1533,25 N/m2 Tính toán hiệu xử lý bị hệ thống SV: Đỗ Thị Biên 19 Lớp : ĐH2CM2 Đồ án xử lý khí thải Thanh Huyền GVHD: Nguyễn Theo tính toán hiệu suất xử lý thiết bị túi lọc vải 90% Lượng bụi khỏi hệ thống thiết bị là: mr = mv (1 - ) = 15009,72 (1-0,9) = 1500,972 (mg/m3) Vậy hiệu suất xử lý bụi buồng lắng bụi thiết bị lọc túi vải là: = = 95% Còn lượng bụi theo khí vào tháp ,ở xảy trình rửa khí để loại bỏ lượng bụi lại B) XỬ LÝ KHÍ 1)Tính toán xử lý SO2 Sử dụng tháp hấp thụ tháp đệm để xử ký SO2 Lựa chọn phương pháp hấp thụ dung dịch kiềm NaOH 20% Ta có: lưu lượng khí thải = 45000 m3 /h Áp suất p1 = 1atm = 760 mmHg = 1,0133×105 Pa Nồng độ đầu đạt QCVN 19:2009/BTNMT Cra=450(mg/m3) Nhiệt độ dung dịch NaOH= 25oC Hiệu suất trình hấp thụ tính bảng : = 62,5% Chọn điều kiện làm việc tháp nhiệt độ trung bình dòng khí vàovà dòng lỏng vào 30oC Hỗn hợp khí xen SO2 không khí a) Thiết lập phương trình cân phương trình làm việc  Đầu vào: + Lưu lượng khí vào tháp: Gvy = = (kmol/h) + Lưu lượng khí SO2 : = = = 734765,62 (mol/h) = 734,76(kmol/h) SV: Đỗ Thị Biên 20 Lớp : ĐH2CM2 Đồ án xử lý khí thải Thanh Huyền + GVHD: Nguyễn Lưu lượng khí trơ: Gtrơ= Gvy - GvSO2= –734,76= 865,18 (kmol/h) + Nồng độ phần mol tương đối SO2 hỗn hợp khí: Yv= = = 0,85 (kmol SO2/ kmol khí trơ) Nồng độ phần mol tuyệt đối SO2 hỗn hợp khí: yv = = 0,46 (kmol SO2/ kmol hh khí)  Đầu ra: + Lưu lượng SO2 hấp thụ là: + + + • Ght = × GvSO2=0,625×734,76= 459,22(kmol/h) Lưu lượng SO2 cònlại hỗn hợp khí ra: GrSO2= GvSO2 - Ght =734,76 -459,22 = 275,54 (kmol/h) Lưu lượng khí đầu ra: Gry = Gtrơ + GrSO2 =865,18+275,54 = 1140,72(kmol/h) Nồng độ phần mol tương đối SO2 hỗn hợp khí Yr= = =0,32 (kmol SO2/ kmol khí trơ) Tính khối lượng riêng hỗn hợp khí Khối lượng riêng pha khí 70oC atm: ρhh khí = (Công thức trang 5- Sổ tay trình ,tập 1) : khối lượng riêng SO2 70oC = = 2,27kg/m3 vSO2: Nồng độ phần thể tích SO2 hỗn hợp vSO2 = = = 0,46 (molSO2/ mol hh khí) ρkk : khối lượng riêng không khí 70oC ρkk = = 1,028kg/m3 (Công thức trang 14_ Sổ tay trình, tập 1) vkk: Nồng độ phần thể tích không khí hỗn hợp vkk = = 0,54 →ρhh khí = 2,27×0,46+1,028×0,46 =1,52(kg/m3) SV: Đỗ Thị Biên 21 Lớp : ĐH2CM2 Đồ án xử lý khí thải Thanh Huyền GVHD: Nguyễn hay ρy = 1,52 (kg/m3) Nồng độ phần mol tuyệt đối SO2 hỗn hợp khí yr = = 0,24 (kmol SO2/ kmol hh khí)  Phương trình đường cân bằng: Theo định luật Henry ,phương trình đường cân có dạng :y cb= mx ψ hệ số Henry (mmHg), nhiệt độ làm việc 30oC ψ SO2=0,104×106 (tra bảng 3.1 –trang 153-các trình ,thiết bị công nghệ hóa chất thực phẩm-tập 4)→Ycb= Trong m= hệ số cân pha P áp suất chung hỗn hợp khí , P =1atm = 760mmHg → m = = 136,84 Phương trình đường cân bằng: Ycb = =(kmol SO2/kmol khí trơ) y*= 136,84x  Phương trình đường làm việc Phương trình cân vật liệu khoảng thiết bị kể từ tiết diện tới phần thiết bị: Gtrơ ( Y - Yc) = Gx ( X - Xđ) Trong đó: Nồng độ phần mol tương đối đầu SO pha khí: Yđ (kmol SO2/k mol khí trơ) -Nồng độ phần mol tương đối cuối SO2 pha khí: Yc (kmol SO2/ kmol khí trơ) - Nồng độ phần mol tương đối đầu SO pha lỏng: Xđ (kmol SO2/ kmol khí trơ) -Nồng độ phần mol tương đối cuối SO pha lỏng: Xc (kmol SO2/ kmol khí trơ) Gx lưu lượng dung môi vào thiết bị hấp thụ (kmol/h); Gtrơ lượng khí trơ vào thiết bị hấp thụ (kmol/h) Ta có: Yđ= Yv = 0,85(kmol SO2/k mol khí trơ) Yc= Yr = 0,32(kmol SO2/ kmol khí trơ) Do Xđ = nên phương trình trở thành: Gtrơ ( Y - Yc) = Gx X →Y=×X + Yc Giả thiết Xc = Xcbc lượng dung môi tối thiểu cần để hấp thụ : G x = Gtrơ Yd − Yc X cbc − X d → Xcb = Từ phương trình đường cân Ycb = Mà Yđ = 0,85(kmol SO2/k mol khí trơ) SV: Đỗ Thị Biên 22 Lớp : ĐH2CM2 Đồ án xử lý khí thải Thanh Huyền GVHD: Nguyễn →Xcb = = 3,36.10-3 (kmol SO2/ kmol NaOH) →Gx = 865,18× = 162221,25 (kmol/h) Lượng dung môi cần thiết để hấp thụ Gx = β Gx Thông thường β =1,2 ÷1,5 Chọn β =1,2→Gx = 1,2×162221,25 = 194665,5(kmol/h) Gx Gtro = = 225→ Y= 225 + 0,32 Yđ = 0,85 (kmol SO2/kmol kk) Xc = =2,35×10-3 Ta có bảng: X Y Ycb 0.32 0.001 0.545 0.13684 0.002 0.77 0.27368 0.003 0.995 0.41052 0.004 1.22 0.54736 0.005 1.445 0.6842 Từ bảng ta có đồ thị đường cân đường làm việc  Tính toán tháp hấp thụ :  Chọn vật liệu đệm + + + +  Chọn vật liệu đệm vòng sứ Rasich xếp lộn xộn ta có Kích thước đệm : 50×50×5 Bề mặt riêng đệm :σ = 90 m2/m3 Thể tích tự : Vđ=0,785(m3/m3) Khối lượng riêng đệm:ρđ=530(kg/m3) Tính vận tốc đảo pha: Áp dụng công thức Y =1,2×e-4X Trong đó: G X = x  Gy    ρ ytb  ÷ ÷  ρ xtb ÷    SV: Đỗ Thị Biên 23 Lớp : ĐH2CM2 Đồ án xử lý khí thải Thanh Huyền GVHD: Nguyễn 0,16 ωs2 σ d ρ ytb  µ x  Y=  ÷ g.Vd3 ρ xtb  µn  ωs : tốc độ đảo pha, m/s Vđ: thể tích tự đệm, m3/m3 σd : bề mặt riêng đệm, m2/m3 Tháp hấp thụ SO2 mang tính axit nên ta chọn đệm vòng Rasig đổ lộn xộn: đệm sứ kích thước 50×50×5 µxđộ nhớt NaOH 30oC ; µx= 3,3×10-3 N.s/m2 µn: độ nhớt nước 20oC;µn= 1,005×10-3 N.s/m2 g: gia tốc trọng trường, g=9,81m/s2 Gx, Gy lượng lỏng lượng trung bình( kg/s) Gx = = + = 194895,31(kmol/h) →Gx =194895,31 ×MNaOH =34050,5 ×40 = 779512,54(kg/h) Gy == (Gyđ+Gyđ – G SO2 bị hấp thụ)/2 = ( + –865,18×0,85×0,625)/2= 2740,25 (kmol/h) →Gy =2740,25 ×ρy= 2740,25 ×1,52 = 4165,18kg/h ρy: khối lượng riêng pha khí ,ρy=1,52 ( kg/m3) ρxtb:khối lượng riêng dung dịch NaOH 20% 30oC,ρxtb= 1219( kg/m3) X = = = 1,6 →Y =1,2×e-4X= 210-3 Từ phương trình Y ta có: ωs== 0,26 (m/s) Thông thường ωtb = (0,8 ÷ 0,9)ωs Chọn ωtb =0,85 ωs → ωtb =0,85×0,26 =0,22(m/s)  Đường kính tháp hấp thụ : D =(công thức trang 169 giáo trình trình thiết bị CN hóa chất thực phẩm tập 4) Trong đó: Vx: lưu lượng pha lỏng;Vx= Gx : ρx=779512,54: 1219=639,45(m3/h) = 0,177m3/s →D = = 1(m).Chọn đường kính tháp hấp thụ 1000mm  Tính chiều cao tháp hấp thụ Chiều cao tháp tính theo công thức:Htt =hp(ntt-1)+Z.n +ZL+ZC =Hlv+ZL+ZC Trong đó: Z: chiều dày đệm Zc: khoảng cách từ lớp đệm đến đỉnh tháp SV: Đỗ Thị Biên 24 Lớp : ĐH2CM2 Đồ án xử lý khí thải Thanh Huyền GVHD: Nguyễn ZL : khoảng cách từ lớp đệm đến đáy tháp n: số đệm thực tế hp : khoảng cách đệm Chiều cao lớp đệm tính dựa vào công thức: H = h×n ( trang 170-giáo trình trình,thiết bị CN hóa chất thực phẩm tập 4) Trong h : chiều cao tương đương đơn vị truyền khối xác định theo công thức Kafarov-Đưneski h = 200 = 200× = 1,25(m) Từ đồ thị đường cân đường làm việc ta xác định số đệm lí thuyết Số đĩa lí thuyết nlt=1→ntt= =1,6.Chọn số đệm 2→H = 2×1,25=2,5 m Chọn H=2,5m.Vì D=1000mm nên →ZL=600mm=0,6m ; ZC=1500mm=1,5m →Htt = 2,5 +0,6+1,5 = 4,6m Hlv=hp(ntt-1)+Z.n =0,5(2-1)+Z.2=2,5 →Z=1(m) 2.Xử lí H2S  Số liệu đầu Sử dụng tháp hấp thụ ( tháp đĩa )để xử lí H 2S.Ta lựa chọn phương pháp hấp thụ xút NaOH 10%.Trước xử lí khí ta hạ nhiệt độ khí thải xuống 35oC Ta có: lưu lượng khí thải = 45000 m3 /h Hiệu suất cần xử lý 68,6% Chọn điều kiện làm việc tháp nhiệt độ trung bình dòng khí vàovà dòng lỏng vào 30oC Hỗn hợp khí xem H2Svà không khí b) Thiết lập phương trình cân phương trình làm việc  Đầu vào: + Lưu lượng khí vào tháp: Gvy = = (kmol/h) + Lưu lượng khí H2S := = =24750 (mol/h)= 24,75(kmol/h) + Lưu lượng khí trơ: SV: Đỗ Thị Biên 25 Lớp : ĐH2CM2 Đồ án xử lý khí thải Thanh Huyền GVHD: Nguyễn Gtrơ= Gvy - GvH2S= 1599,94 – 24,75 = 1575,2(kmol/h) +  + + + + • Nồng độ phần mol tương đối H2S hỗn hợp khí: Yv = = = 0,016(kmol H2S/ kmol khí trơ) Nồng độ phần mol tuyệt đối H2S hỗn hợp khí yv = = 0,0157(kmol H2S / kmol hh khí) Đầu ra: Lưu lượng H2S hấp thụ là: Ght = × GvH2S=0,686 ×24,75 = 16,98(kmol/h) Lưu lượng H2S lại hỗn hợp khí ra: GrH2S= GvH2S - Ght = 24,75 -16,98 =7,77 (kmol/h) Lưu lượng khí đầu ra: Gry = Gtrơ + GrH2S =1575,2 +7,77 = 1582,97(kmol/h) Nồng độ phần mol tương đối H2S hỗn hợp khí Yr= = =4,93×10-3(kmol H2S/ kmol khí trơ) Tính khối lượng riêng hỗn hợp khí Khối lượng riêng pha khí 30oC atm: ρhh khí = (Công thức trang 5- Sổ tay trình ,tập 1) : khối lượng riêng H2S 30oC ; = = 1,21 kg/m3 vH2S: Nồng độ phần thể tích H2S hỗn hợp vH2S = = = 0,015(mol H2S/ mol hh khí) ρkk : khối lượng riêng không khí 30oC ρkk = = 1,03 kg/m3 (Công thức trang 14_ Sổ tay trình, tập 1) vkk: Nồng độ phần thể tích không khí hỗn hợp vkk = = 0,98 →ρhh khí = 1,21×0,015+1,03×0,98 =1,03(kg/m3) hay ρy = 1,03(kg/m3) Nồng độ phần mol tuyệt đối H2S hỗn hợp khí yr = = 4,90×10-3 (kmol H2S/ kmol hh khí)  Phương trình đường cân bằng: Theo định luật Henry ,phương trình đường cân có dạng :y cb= mx →Ycb= Trong m= hệ số cân pha ψ hệ số Henry (mmHg), nhiệt độ làm việc 30oC ψ H2S=0,905×106 (tra bảng hệ số henry) P áp suất chung hỗn hợp khí , P = 1atm = 760mmHg → m = = 1190,79 Phương trình đường cân bằng: Ycb = =(kmol H2S/kmol khí trơ) y* = 1190,79x  Phương trình đường làm việc Phương trình cân vật liệu khoảng thiết bị kể từ tiết diện tới phần thiết bị: Gtrơ ( Y - Yc) = Gx ( X - Xđ) SV: Đỗ Thị Biên 26 Lớp : ĐH2CM2 Đồ án xử lý khí thải Thanh Huyền GVHD: Nguyễn Trong đó: Nồng độ phần mol tương đối đầu H 2S pha khí: Yđ (kmol H2S/k mol khí trơ) -Nồng độ phần mol tương đối cuối H2S pha khí: Yc (kmol H2S/ kmol khí trơ) - Nồng độ phần mol tương đối đầu H2Strong pha lỏng: Xđ (kmol H2S/ kmol khí trơ) -Nồng độ phần mol tương đối cuối củaH2S pha lỏng: Xc (kmol H2S/ kmol khí trơ) Gx lưu lượng dung môi vào thiết bị hấp thụ (kmol/h); Gtrơ lượng khí trơ vào thiết bị hấp thụ (kmol/h) Ta có: Yđ= Yv = 0,016(kmol H2S/ kmol khí trơ) Yc= Yr = 4,93×10-3(kmol H2S/ kmol khí trơ) Do Xđ = nên phương trình trở thành: Gtrơ ( Y - Yc) = Gx X →Y=×X + Yc Giả thiết Xc = Xcbc lượng dung môi tối thiểu cần để hấp thụ là:G x Yd − Yc X cbc − X d = Gtrơ Từ phương trình đường cân Ycb = → Xcb = Mà Yđ = 0,016(kmol H2S/ kmol khí trơ) →Xcb = = 1,32×10-5(kmol SO2/ kmol NaOH) →Gx = 1575,2× = 1321020 (kmol/h) Lượng dung môi cần thiết để hấp thụ G x = β Gx Thông thường β =1,2 ÷1,5 Chọn β =1,2→Gx = 1,2×1321020 = 1585224 (kmol/h) Gx Gtro = = 1006,36→ Y= 1006,36X +4,93×10-3 Yđ = 0,016 (kmol H2S/kmol kk) Xc = =1,1×10-5 Ta có bảng: X Y Ycb 0.00493 0.000005 0.0099618 0.005954 0.000006 0.01096816 0.007145 0.000008 0.01298088 0.009526 0.00001 0.0149936 0.011908 0.000011 0.01599996 0.013099 SV: Đỗ Thị Biên 27 Lớp : ĐH2CM2 Đồ án xử lý khí thải Thanh Huyền GVHD: Nguyễn Từ bảng ta có đồ thị đường cân đường làm việc: Số đĩa lí thuyết: Nlt = đĩa →Số đĩa thực tế Ntt = = = 4,37 Chọn số đĩa thực tế  Tính toán tháp hấp thụ :  Chọn vật liệu đệm + + + +  Chọn vật liệu đệm vòng sứ Rasich xếp lộn xộn ta có Kích thước đệm : 25×25×3 Bề mặt riêng đệm :σ = 200 m2/m3 Thể tích tự : Vđ =0,7(m3/m3) Khối lượng riêng đệm:ρđ=530(kg/m3) Tính vận tốc đảo pha: Áp dụng công thức y =10×e-4x Trong đó: wo : tốc độ đảo pha, m/s dtd = 6mm : đường kính tương đương lỗ Ftđ = = (m2/m3) Ta có Ftd từ 10% đến 30%, chọn Ftd = 20% = 0,2 Tháp hấp thụ H2S mang tính axit nên ta chọn đệm vòng Rasich đổ lộn xộn: đệm sứ kích thước 25×25×3 µxđộ nhớt NaOH 30oC ; µx= 3,3×10-3 N.s/m2 µn: độ nhớt nước 20oC;µn= 1,005×10-3 N.s/m2 g: gia tốc trọng trường, g=9,81m/s2 Gx, Gy khối lượng pha lỏng, khí( kg/h) Gx = ×MNaOH =×40 = 63408960(kg/h ) Gy = 1599,94×ρy = 1599,94× 1,03 = 1647,94 kg/h SV: Đỗ Thị Biên 28 Lớp : ĐH2CM2 Đồ án xử lý khí thải Thanh Huyền GVHD: Nguyễn ρy: khối lượng riêng pha khí ,ρy=1,03( kg/m3) ρxtb:khối lượng riêng dung dịch NaOH 10% 30oC,ρxtb= 1104,5( kg/m3) x = = = 5,85 →y =10×e-4x = 6,88×10-3 =0,095 =6,88×10-3 → = 0,27m/s →ωtb = (0,8÷0,9).Chọn ωtb =0,8=0,22m/s  Đường kính tháp hấp thụ : D =(công thức trang 169 giáo trình trình thiết bị CNMT tập 4) Trong đó: Vx: lưu lượng pha lỏng;Vx= Gx : ρx=63408960: 1104,5=5740,96 (m3/h) =1,6 m3/s →D = = 3(m).Chọn đường kính tháp hấp thụ 3000mm  Tính chiều cao tháp hấp thụ Được tính theo công thức sau: (theo công thức IX.54 trang 169 sổ tay tập 2) H = Ntt (Hđ + Sđĩa) + Hcp (m) Ntt = số đĩa thực tế = Sđĩa chiều dày đĩa tháp (m) = (0,1 ÷ 0,3) lần đường kính lỗ mâm Chọn Sđĩa = 0,2 ×dtd = 1,2 (mm) Hcp(m) = 0,8 ÷ (m) khoảng cách cho phép đỉnh đáy thiết bị.Chọn Hcp= 1m Với D = 7,7m Chọn Hđ = 0,5m ( trính….thực phẩm tập 2, tr.184) Suy H = 5×(0,5+1,2×10-3) + =3,5 m.Chọn H = 3,5m 3) Xử lý CO (bằng phương pháp hấp phụ) Các thông số: - Lưu lượng khí thải: L=45000m3/h Nồng độ CO đầu vào: 5508 mgN/m3=5,508 gN/m3 Nồng độ CO đầu ra: 900 mgN/m3=0,9 gN/m3 Nhiệt độ khí vào tháp: tk=25oC, áp suất: p=1atm Khối lượng riêng than: ρthan=500kg/m3 Đường kính hạt than: dg = 0.004 m Độ xốp lớp hấp phụ: ε = 37% Tính toán thiết bị hấp phụ SV: Đỗ Thị Biên 29 Lớp : ĐH2CM2 Đồ án xử lý khí thải Thanh Huyền GVHD: Nguyễn Tính toán cân vật chất • Đầu vào: Nồng độ CO=5,508g/m3 Nồng độ khí ban đầu: Ck=( mol/l)=35,55(mol/m3) Nồng độ mol CO: [CO]v= (mol/m3) Nồng độ phần mol tuyệt đối: yv=-3( molCO/mol hh khí) Tỷ số mol: Yv=-3( molCO/mol khí) - Tỉ số khối lượng đầu vào: Ȳv = (KgCO/ KgKT) - Phân khối lượng đầu vào: ȳv = = = 5,32.10-3 (KgCO/ KgKT) • Đầu ra: Nồng độ mol CO: 0,9 gN/m3 [CO]r=(mol/m3) Nồng độ phần mol: yr=-4( molCO/mol hh khí) Tỷ số mol: Yr=-4( molCO/mol khí) - Phân khối lượng khí đầu ra: ȳr = = = 8,68.10-4( - Tỉ số khối lượng đầu ra: Ȳr = = = ( - Hiệu suất lí thuyết: e = × 100% = = 83,68% - Lượng khí CO vào tháp hấp phụ 1h: = Q = 45000 × 5508= 247860000(mg/h)=247,86(kg/h) - Lượng khí CO khỏi tháp: = Cr×Q=900×45000=40500000(mg/h)=40,5(kg/h) Lượng khí CO bị hấp phụ 1h: - =247,86-40,5=207,36(kg/h) Đường kính tháp khối lượng than hoạt tính cần dùng trình hấp phụ CO: - Chọn vận tốc khí vào tháp hấp phụ: ωk=2,5 (m/s) Đường kính tháp: D= Chọn D=2,5 m Tiết diện tháp: F=m2) Chọn chu trình hấp phụ làm việc 8h: T = (h) SV: Đỗ Thị Biên 30 Lớp : ĐH2CM2 Đồ án xử lý khí thải Thanh Huyền GVHD: Nguyễn Khối lượng than hoạt tính cần dùng 8h mthan=.8= 23698,28(kg) a: hoạt độ than CO (a=0,07kgCO/kg than) - Thể tích than lớp hấp phụ: V = = = 47,4 (m3) Chiều cao làm việc tháp: Hlv == = 9,5 m - Chiều cao phần tách lỏng Hc cách đáy Hd chọn theo bảng sau , phụ thuộc vào đường kính tháp D Hc (m) Hd (m) 1.0 – 1.8 0.8 2.0 2.0 – 2.6 1.0 2.5 2.8 – 4.0 1.2 3.0 (Trích tài liệu học tập Kỹ thuật xử lý khí thải - CBGD Dư Mỹ Lệ - Quá trình hấp thụ) Ta có D=2,5m => Hc=1 (m) Hd=2,5 m => Tổng chiểu cao tháp hấp phụ : H= Hlv+ Hc+ Hd=9,5+1+2,5=13 m Chọn chiều cao tháp hấp phụ: H=13m Chọn nắp tháp có đường kính 2,5 m Cửa dẫn khí vào, cửa dẫn than vào =0,5 m TÀI LIỆU THAM KHẢO Trần Ngọc Chấn, “Ô nhiễm không khí xử lý khí thải - Tập 1”, nhà xuất Khoa học Kỹ thuật Trần Ngọc Chấn, “Ô nhiễm không khí xử lý khí thải - Tập 2”, nhà xuất Khoa học Kỹ thuật Trần Ngọc Chấn, “Ô nhiễm không khí xử lý khí thải - Tập 3”, nhà xuất Khoa học Kỹ thuật TS Trần Xoa, TS Nguyễn Trọng Khuông, “Sổ tay trình thiết bị công nghệ hóa chất Tập Bộ môn trình thiết bị công nghệ hoá chất (khoa Hoá, trường Đại học Bách Khoa Hà Nội)”, Nhà xuất khoa học kỹ thuật TS Trần Xoa, TS Nguyễn Trọng Khuông, “Sổ tay trình thiết bị công nghệ hóa chất Tập Bộ môn trình thiết bị công nghệ hoá chất (khoa Hoá, trường Đại học Bách Khoa Hà Nội)”, Nhà xuất khoa học kỹ thuật SV: Đỗ Thị Biên 31 Lớp : ĐH2CM2 Đồ án xử lý khí thải Thanh Huyền GVHD: Nguyễn TS Trần Xoa, TS Nguyễn Trọng Khuông, “Sổ tay trình thiết bị công nghệ hóa chất Tập Bộ môn trình thiết bị công nghệ hoá chất (khoa Hoá, trường Đại học Bách Khoa Hà Nội)”, Nhà xuất khoa học kỹ thuật Hoàng Thị Hiền, “Kỹ thuật thông gió”, Nhà xuất xây dựng 2007 Nguyễn Bin, “ Sổ tay trình tập 1”, nhà xuất xây dựng GS.TS Nguyễn Bin, “ Các trình, thiết bị công nghệ hóa thực phẩm”, tập 4, Nhà xuất khoa học kỹ thuật SV: Đỗ Thị Biên 32 Lớp : ĐH2CM2 [...]... lực của khí thải ở 70 oC, tính theo công thức gần đúng của Sutherland : + L : lưu lượng khí thải, L = 12,5 (m3/s) + ρb : Trọng lượng riêng của bụi, ρb = 2500 kg/m3 + ρkk : Trọng lượng riêng của khí thải, ρkk = 1,2 kg/m3 + l : Chiều dài buồng lắng (m) + B: Chiều rộng buồng lắng (m) Từ công thức trên ta được: B.l = = 77,43 (m2) SV: Đỗ Thị Biên 13 Lớp : ĐH2CM2 Đồ án xử lý khí thải Thanh Huyền GVHD: Nguyễn... 3) Xử lý CO (bằng phương pháp hấp phụ) Các thông s : - Lưu lượng khí thải: L=45000m3/h Nồng độ CO đầu vào: 5508 mgN/m3=5,508 gN/m3 Nồng độ CO đầu ra: 900 mgN/m3=0,9 gN/m3 Nhiệt độ khí vào tháp: tk=25oC, áp suất: p=1atm Khối lượng riêng của than: ρthan=500kg/m3 Đường kính hạt than: dg = 0.004 m Độ xốp lớp hấp ph : ε = 37% Tính toán thiết bị hấp phụ SV: Đỗ Thị Biên 29 Lớp : ĐH2CM2 Đồ án xử lý khí thải. .. với các khí ta có bảng sau: SV: Đỗ Thị Biên 11 Lớp : ĐH2CM2 Đồ án xử lý khí thải Thanh Huyền GVHD: Nguyễn Bảng 5:Hiệu suất xử lí của các chất Thành phần Cv(/m3) Cr(/m3) (%) Bụi 25000 180 99,28% Clo 46 9 80,4% SO2 1202,8 450 62,5% H2 S 21,5 6,75 68,6% CO 5508 900 83,7% NO2 1496,3 765 48,9% IV)TÍNH TOÁN THIẾT BỊ XỬ LÝ BỤI 1)Lựa chọn công nghệ xử lý bụi Khí thải Buồng lắng Thiết bị lọc túi vải Rửa khí 2)Tính... nhiệt độ trung bình của dòng khí vàovà dòng lỏng vào là 30oC Hỗn hợp khí xen như là SO2 và không khí a) Thiết lập phương trình cân bằng và phương trình làm việc  Đầu vào: + Lưu lượng khí vào tháp: Gvy = = (kmol/h) + Lưu lượng khí SO2 là : = = = 734765,62 (mol/h) = 734,76(kmol/h) SV: Đỗ Thị Biên 20 Lớp : ĐH2CM2 Đồ án xử lý khí thải Thanh Huyền + GVHD: Nguyễn Lưu lượng khí tr : Gtrơ= Gvy - GvSO2= –734,76=.. .Đồ án xử lý khí thải Thanh Huyền GVHD: Nguyễn SO2 6,44.10-22 350 Đạt QC 0 5:2 009 H2S 9,66.10-24 42 Đạt QC 0 6:2 009 CO 1,29.10-21 30000 Đạt QC 0 5:2 009 NO2 1,09.10-21 200 Đạt QC 0 5:2 009 3) Hiệu suất tối thiểu cần xử lý Trong đ : : Hiệu xuất tối thiểu để xử lý từng chỉ tiêu : Hàm lượng chất X trong hỗn hợp khí thải vào (mg/m3) Ví dụ : đối với bụi 25000 (/m3) , 180 (/m3)... N/m2 Tính toán hiệu quả xử lý bị của hệ thống SV: Đỗ Thị Biên 19 Lớp : ĐH2CM2 Đồ án xử lý khí thải Thanh Huyền GVHD: Nguyễn Theo tính toán thì hiệu suất xử lý của thiết bị túi lọc vải là 90% Lượng bụi đi ra khỏi hệ thống thiết bị l : mr = mv (1 - ) = 15009,72 (1-0,9) = 1500,972 (mg/m3) Vậy hiệu suất xử lý bụi của buồng lắng bụi và thiết bị lọc túi vải l : = = 95% Còn một lượng bụi sẽ theo khí đi vào... tháp hấp ph : H=13m Chọn nắp tháp có đường kính 2,5 m Cửa dẫn khí vào, ra và cửa dẫn than vào ra =0,5 m TÀI LIỆU THAM KHẢO 1 2 3 4 5 Trần Ngọc Chấn, “Ô nhiễm không khí và xử lý khí thải - Tập 1”, nhà xuất bản Khoa học và Kỹ thuật Trần Ngọc Chấn, “Ô nhiễm không khí và xử lý khí thải - Tập 2”, nhà xuất bản Khoa học và Kỹ thuật Trần Ngọc Chấn, “Ô nhiễm không khí và xử lý khí thải - Tập 3”, nhà xuất bản... lượng khí vào tháp: Gvy = = (kmol/h) + Lưu lượng khí H2S là := = =24750 (mol/h)= 24,75(kmol/h) + Lưu lượng khí tr : SV: Đỗ Thị Biên 25 Lớp : ĐH2CM2 Đồ án xử lý khí thải Thanh Huyền GVHD: Nguyễn Gtrơ= Gvy - GvH2S= 1599,94 – 24,75 = 1575,2(kmol/h) +  + + + + • Nồng độ phần mol tương đối của H2S trong hỗn hợp kh : Yv = = = 0,016(kmol H2S/ kmol khí trơ) Nồng độ phần mol tuyệt đối của H2S trong hỗn hợp khí. .. 0,9) = 0,0227%  Lượng hệ khí ra khỏi thiết bị túi lọc vải:  SV: Đỗ Thị Biên 18 Lớp : ĐH2CM2 Đồ án xử lý khí thải Thanh Huyền GVHD: Nguyễn = 297304,04 (kg/h)  Lượng khí thải sạch hoàn toàn: = 297223,77 (kg/h)  Lượng bụi thu được: kg/h)  Lưu lượng hệ khí đi ra khỏi thiết bị lọc vải:  Qr = 44909,98(m3/h)  Năng suất của thiết bị lọc túi vải theo lượng khí sạch hoàn toàn: Qs= 44897,85(m3/h)  Khối... cao của tháp được tính theo công thức:Htt =hp(ntt-1)+Z.n +ZL+ZC =Hlv+ZL+ZC Trong đ : Z: chiều dày đệm Zc: khoảng cách từ lớp đệm trên cùng đến đỉnh tháp SV: Đỗ Thị Biên 24 Lớp : ĐH2CM2 Đồ án xử lý khí thải Thanh Huyền GVHD: Nguyễn ZL : khoảng cách từ lớp đệm dưới cùng đến đáy tháp n: số đệm thực tế hp : khoảng cách giữa các đệm Chiều cao lớp đệm được tính dựa vào công thức: H = h×n ( trang 170-giáo