Trung tâm xúc tiến thương mại đầu tư hỗ trợ doanh nghiệp

-Trong hệ các khung làm việc nh- nhau, do đó các khung d-ợc tính toán riêng rẽ với trải trọng tác dụng lên nó , khung th-ờng là kết cấu siêu tĩnh , nên t-ớc khi tính toán cần gỉ thiết kí

mục lục

Phần I: Kiến trúc

I/ Sơ bộ chọn kích th-ớc

1 Kích th-ớc và chièu dày bản sàn: 1

2 Kích th-ớc tiết diện dầm 1

3 Kích th-ớc cột: 2

Phần II: Kết cấu I.giới thiệu chung về giải pháp kết cấu 3

II sơ bộ kích th-ớc kết cấu 3

III Tải trọng tác dụng 4

1 Tĩnh tải tác dụng 4

2 Trọng l-ợng dầm 4

3 Trọng l-ợng cột 4

4 Trọng l-ợng t-ờng 4

5 Hoạt tải 5

IV.Tính cá bản sàn qui đổi từ các bản sàn truyền vào hệ dầm sàn 1> Tải trọng phân bố 5

2> Tải trọng tập trung quy đổi 5

V> Chất tải trọng tác dụng lên ph-ơng ngang 6

1 Tĩnh tải 6

2>Hoạt tải: 6

3>Gió: 6

VI>Truyền tải trọng sàn tầng điển hình vào khung 7

1>Tĩnh tải: 7

1.1Tĩnh tải phân bố 7

1.2Tĩnh tảI tập trung 8

2>Hoạt tải 11

2.1Hoạt tải phân bố của các sàn:

VII.Truyền tải trọng sàn tầng mái vào khung 1.Tĩnh tải 11

1.1Tĩnh tải phân bố đều 11

2.Hoạt tải: 14

2.1Hoạt tải phân bố 14

2.2>Hoạt tải tập trung: 16

VIII.Tải trọng gió 17

Phần móng I đánh giá đặc điểm công trình: 19

II đánh giá điều kiện địa chất công trình, địa chất thuỷ văn: 19

IIi đánh giá và lựa chọn ph-ơng án móng 22

IV thiết kế các móng: 22

A Móng trục c (M1): 22

1.Xác định sức chịu tải của cọc đơn: 22

2.Xácđịnh số l-ợng cọc và bố trí cọc trong móng: 25

3 Kiểm tra nền móng theo điều kiện biến dạng: 27

4.Tính toán độ bền và cấu tạo đài cọc: 31

B Móng trục c (M2): 35

1 Xác định số l-ợng cọc và bố trí cọc trong móng: 35

2 Kiểm tra nền móng theo điều kiện biến dạng: 37

3 Tính toán độ bền và cấu tạo đài cọc 41

Tính sàn tầng điển hình I Vật liệu 44

II.Tải trọng tính toán 44

1.Tĩnh tải 44

2.Hoạt tải 44

IV.Tính toán bản sàn: 44

Tính toán cầu thang bộ:

1 Cấu tạo cầu thang: 53

2 Tính toán cầu thang: 54

Phần :Thi công A sơ l-ợc giới thiệu công trình: 60

B đặc điểm nhân lực và máy thi công: 60

c công tác chuẩn bị: 61

D lập biện pháp kỹ thuật thi công phần ngầm: 62

I Công tác ép cọc: 62

1 Ph-ơng pháp ép cọc 63

2 Quá trình ép cọc: 63

3 Xác định vị trí ép cọc: 63

4 Chọn máy ép cọc: 63

5 Chọn cẩu phục vụ công tác ép cọc 65

6 Tiến hành ép cọc: 66

7 Kết thúc công việc ép xong 1 cọc: 68

8 Ghi chép lực ép theo chiều dài cọc: 68

9 Khống chế ép cọc: 68

10 Một số sự cố xảy ra trong quá trình ép cọc và cách xử lý: 69

II thi công đào hố móng 70

1 Công tác chuẩn bị: 70

2 Các yêu cầu kỹ thuật thi công đào đất 70

3 Tính toán khối l-ợng đào đất 70

4 Tính toán khối l-ợng đất lấp: 73

5 Chọn máy đào và ph-ơng tiện vận chuyển đất: 73

6 Các sự cố th-ờng gặp khi đào đất: 75

III công tác bê tông móng: 75

1 Công tác chuẩn bị 75

2 Tính toán khối l-ợng bê tông cần bơm và chọn máy bơm bê tông: 76

3 Yêu cầu kỹ thuật 79

4 Công tác đổ bê tông lót móng: 79

5 Biện pháp gia công lắp dựng cốt thép móng: 79

6 Công tác ván khuôn móng: 80

7 Thiết kế sàn công tác: 86

iv các biện pháp an toàn trong thi công phần ngầm: 89

v thi công bê tông dầm sàn tầng 7: (Theo 2 ph-ơng án) 90

I tính khối l-ợng thi công: 91

II công tác ván khuôn: (Theo ph-ơng án ván khuôn gỗ) 91

1 Tính toán ván khuôn cột: 91

2 Tính ván khuôn cây chống sàn: 93

3 Thiết kế ván khuôn dầm: 96

vi công tác ván khuôn: (Theo ph-ơng án ván khuôn kim loại) 100

1 Chọn ván khuôn cho cột: 100

2 Thiết kế ván khuôn sàn: 101

3 Thiết kế ván khuôn dầm: 103

vii đánh giá, lựa chọn ph-ơng án ván khuôn cột, dầm sàn: 106

Viii biện pháp thi công: 107

1 Công tác cốt thép 107

2 Công tác ván khuôn kim loại: 108

3 Công tác bê tông: 108

iix thi công các kết cấu: 108

1 Thi công cột tầng 7: 108

2 Thi côngdầm sàn tầng 7: 109

ix chọn máy thi công phần thân: 109

1 Chọn cầu trục tháp: 109

2 Chọn máy bơm bê tông: 111

3 Ô tô chở bê tông th-ơng phẩm: 111

4 Chọn máy đầm 111

x biện pháp an toàn lao động: 112

f Phần tổ chức thi công: 113

I Lập tiến độ thi công: 113

- DÇm D1 : hd1= 1 1 5.4 0.45

12l= 12 ´ = m Chän dÇm D1:bxh= 450x300 mm

b KN

b

Chän bc = 600; hc = 600cm

Chon tiÕt diÖn cét tÇng 1¸ 4 : 600 x600 mm

Chon tiÕt diÖn cét tÇng 5¸ 8 : 500 x500 mm

Phần II: Kết cấu

I.giới thiệu chung về giảI pháp kết cấu

Chọn hệ kết cấu là kết cấu KBTCT đổ tại chỗ , chịu lực chính

- Liên kết giữa cột và dầm là liên kết cứng, với liên kết này dộ cứng của khung sẽ cao , biến dạng ít mômen phân phối t-ơng đối đồng đều ở đầu nút và giữa các thanh , do đó thanh làm việc hợp lý hơn

-Trong hệ các khung làm việc nh- nhau, do đó các khung d-ợc tính toán riêng rẽ với trải trọng tác dụng lên nó , khung th-ờng là kết cấu siêu tĩnh , nên t-ớc khi tính toán cần gỉ thiết kích th-ớc tiết diện hoặc tỉ số độ cứng các thanh

II sơ bộ kích th-ớc kết cấu

III T¶i träng t¸c dông

Với hoạt tải sàn q p k.Ps.Li

* Trong đó : gs: Trọng l-ợng bản thân tuỳ thuộc vào cấu tạo các lớp mặt sàn (đã tánh toán ở phần trên)

Ps : Hoạt tải sử dụng sàn (cho ở bảng trên )

2

2 L 2 1 L

l1: Chiều dài cạnh ngắn ô sàn đ-ợc tính

l2: Chiều dài cạnh dàiô sàn đ-ợc tính

li : Chiều dài tính toán

2> Tải trọng tập trung quy đổi

Với tĩnh tải sàn Pg gg.Fi

Với hoạt tải sàn Pp Ps.Li

*Trong đó Fi : Diện tích dạng sơ đồ truyền sàn đ-ợc tính các tải trọng quy

đổi trên đây đ-ợc tính toán và lập bảng thống kê kết qủa để tiện cho việc theo

*Trọng l-ợng do t-ờng xây(cửa kính) trên dầm khung nếu có

qt,ki =gt,ki (qt,ki đã tính ở phần tr-ớc)

b>tĩnh tải tập trung: tác dụng lên nút khung bao gồm:

* trọng l-ợng bản thân dầm ngangPni = gi ltính

*Trọng l-ợng bản thân sàn truyền vào dầm ngang và truyền vào dầm khung

Psi = Pgi = gg Fi

-Pgi:đ-ợc lấy theo kết qủa qui đổi

*T-ờng xây trên dầm ngang(nếu có)

b>Hoạt tải tập trung:Truyền từ sàn vào dầm ngang và truyền vào dầm nút khung nh- đã tính ở tải trọng qui đổi

3>Gió:

Tải trọng tác dụng lên khung gồm:

0-Tải trọng phân bố đều trên cột theo diện ttruyền tải của b-ớc cột

-Tải trọng tập trung do t-ờng v-ợt mái truyền về cột theo diện truyền tải của b-ớc cột

VI>TruyÒn t¶i träng sµn tÇng ®iÓn h×nh vµo khung

L2 (m)

gmkg/m2

b>Tĩnh tải do trọng l-ợng bản thân dầm:

Tất cả chiếu dài của dầm đều có diện tích nh- nhau do vậy trọng l-ợng bản

thân dầm tác dụng lên khung ở các nút đều bằng nhau và bằng:

Kính (t/m)

gi (t/m)

gl2 (m)

g (t/m) Diện tích

Pi(t)

Pnút (t)

Tĩnh tải tập trung do trọng l-ợng dầm ngang tác dụng lên nút khung đ-ợc tính theo công thức sau:

Nút Dầm

truyền tải

Tiết diện (cm)

l(tính) (m)

gdi (t/m)

Pdi (t)

Pnút (t)

Dk4 30 45 5,4 0,413 2,23

15

Dk1 35 55 5,4 0,58 3,132

10,19 Dke 35 75 4,05 0,786 4,836

Dk4 22 50 5,4 0,353 1,9 Dk4 30 45 5,4 0,413 2,23 Dkcx 22 50 1,4 0,353 0,49

17

Dk1 35 55 5,4 0,58 3,132

7,37 Dke 35 75 5,4 0,786 4,24

Pdi =gdi ltính

Trong đó :gdi là trọng l-ợng dầm tính trên 1 m dài (t/m)

ltính là chiều dài tính toán bằng b-ớc cột

Kết qủa tính đ-ợc ghi trong bảng sau:

(kg/m2)

Chiều cao (m)

ltính (m)

gki (t/m)

Pki(t/m)

0,4 0,4

0,4 1,2

0,4 0,4

2>Hoạt tải

2.1Hoạt tải phân bố của các sàn:

Hoạt tải do các sàn tầng điển hình truyền về khung theo diện truyền tải hình thang hoặc hình tam giác đ-ợc quy đổi thành tải trọng phân bố đều :

Kết qủa đ-ợc cho trong bảng sau:

l2 (m)

P m kg/m 2

Hệ số

K

qi t/m

2.2Hoạt tải tập trung

Hoạt tải tập trung do các ô sàn tầng điển hình truyền lên dầm truyền về khung : Pi = Fi gi

Trong đó: Fi Diện tích truyền tải

Nút Ô sàn

truyền Dạng sơ đồ

l1 (m)

gl2 (m)

g (t/m) Diện tích

Pi(t)

Pnút (t)

54,05 0,48 1/ 2 2,025 2,025 0,972

15

5 4,05

0 0,48 1/ 2 2,025 2,025 0,972 4,292

55,4 0,48 1/ 2 (1,35 5, 4) 2,05 3,32

Tất cả chiều dài của dầm đều có tiết diện nh- nhau do vậy trong l-ợng bản thân dầm tác dụng lên khung bằng nhau: qi = 353 kg/m

(t/m)

TLBT dầm (t/m) T-ờng

qi (t/m)

1.2Tĩnh tải tập trung

a.Tĩnh tải do các ô sàn truyền lên dầm khung

Tĩnh tai tập trung do các ô àn truyền lên dầm và truyền vào khung :

gm (kg/m 2

) Diện tích (m 2

)

Pi (t/m)

Pnút (t)

ltính (m)

gmi(t/m)

Pmi (t)

Pnút (t)

Gi¸ trÞ tÝnh to¸n lùc tËp trung t¹i c¸c nót cho trong b¶ng sau:

(t)

DÇm (t)

Pi(t)

l2 (m)

Pm kg/m2

HÖ sè

K

qi (t/m)

2.2>Ho¹t t¶i tËp trung:

Ho¹t t¶i tËp trung do c¸c « sµn tÇng m¸i truyÒn lªn dÇm vµ truyÒn xuèng khung : Pi = Fi gi

Gi¸ trÞ tÝnh to¸n t¶i träng tËp trung do ho¹t t¶i tÇng m¸i t¸c dông vµo nót khung ®-îc cho trong b¶ng sau :

l2 (m)

gm (t/m)

l2 (m)

Pm kg/m2

Pm kg/m2

qi t/m

a.2Hoạt tải tập trung do ô sàn tuyền vào khung C

l2 (m)

gm kg/m2

Diện tích

m2

Pi (t)

B.Tr-ờng hợp chất tải 2

1.1Hoạt tải phân bố đ-ợc tính trong bảng sau

Tên ô sàn Sơ đồ l1

(m)

l2 (m)

Pm kg/m2

gm kg/m2

Diện tích

m2

Pi (t)

47 Ô1 Tam giác 5,4 5,4 0,0975 1 / 2 ( 2 , 7 5 , 4 ) 0,71

48 Ô1 Tam giác 5,4 5,4 0,0975 1 / 2 ( 2 , 7 5 , 4 ) 0,71

49 Ô1 Tam giác 5,4 5,4 0,0975 1 / 2 ( 2 , 7 5 , 4 ) 0,71

50 Ô1 Tam giác 5,4 5,4 0,0975 1 / 2 ( 2 , 7 5 , 4 ) 0,71

A.Tr-ờng hợp chất tải 1

A.1Hoạt tải phân bố của ô sàn truyền vào khung K4:

Kết qủa đ-ợc cho trong bảng sau:

qi (t/m)

Nút Ô

sàn sơ đồ

l1 (m)

l2 (m)

gm t/m

Diện tích (m2)

Pi (t)

11 Ô1

Ô1

Hình thang Tam giác

0,3 1,2

2,7 2,4

0,48 0,48

2 , 1 ) 7 , 2 3 , 0 ( 2 / 1

4 , 2 2 , 1 2 / 1

0,216 0,172

0,3 1,2

2,7 2,4

0,48 0,48

2 , 1 ) 7 , 2 3 , 0 ( 2 / 1

4 , 2 2 , 1 2 / 1

0,216 0,172 B.Tr-ờng hợp chất tải 2:

B1:Hoạt tải phân bố ô sàn truyền vào khung K4

Kết qủa đ-ợc cho trong bảng sau:

(m)

l2 (m)

Pm(kg/m2) K

qi (t/m)

2.2Hoạt tải tập trung

Giá trị tính toán tải trọng tập trung tại các nút cho trong bảng sau:

Nút Ô sàn

truyền Sơ đồ

l1 (m)

l2 (m)

gm (t/m) Diện tích

Pi (t)

VIII.Tải trọng gió

Theo cách chọn hệ kết cấu ta chỉ sét gió song song với ph-ơng ngang

Giá trị tiêu chuẩn thanh phần tĩnh của tải trọng gió W ở độ cao Z so với mốc chuẩn xác định theo công thức

W = Wc k c ( kg / m2)

Wo:Giá trị áp lực gió lấy theo bản đồ phân vùng công trìh tađang xét là công trình đ-ợc xây dựng ở hà nội nên ta lấy theo vùng gió II Wo = 95 (kg/m2) K:Hệ số kể đến sự thay đổi áp lực gió theo chỉều cao

C:Hệ số khí động với mặt đứng: +H-ớng đón gióc c = +0,8

+H-ớng khất gió C =- 0,6

n:Hệ số độ tin cậy tải trọng gió n = 1,2

Giá trị tính toán của tải trọng gió tĩnh

) m / kg ( c k w n W

IX.Các tr-ờng hợp lên khung

Tải trọng đựoc chất lên khung theo các tr-ờng hợp sau

+Tĩnh tải đ-ợc chất đầy lên khung

+Hoạt tải đ-ợc chất cách nhịp

+Tải trọng đó đ-ợc chất từ trái qua phải

+Tải trọng đó đ-ợc chất từ phải qua trái

Mặt bằng truyền tải và sơ đồ truyền tải của các tr-ờng hợp đ-ợc thể hiện ở các hình trong trang sau:

Phần móng

I đánh giá đặc điểm công trình:

Công trình "Trung tâm xúc tiến TM – DT hỗ trợ doanh nghiệp- - Hà Nội"

đ-ợc thiết kế theo kiểu nhà khung bê tông cốt thép đổ liền khối Nhà cao 26,7m, gồm 8 tầng, diện tích 1 sàn là 489m2 D-ới chân mỗi cột có các móng riêng biệt, d-ới chân lõi cứng cũng có móng riêng Tất cả các móng đ-ợc thông qua giằng, các giằng có tác dụng làm giảm độ lún lệch của từng móng, đồng thời cũng là giá đỡ t-ờng xây cho tầng 1

II đánh giá điều kiện địa chất công trình, địa chất thuỷ văn:

Theo báo cáo kết quả khảo sát địa chất công trình ta thấy nền đất gồm nhiều lớp đất có chiều dày thay đổi Từ trên xuống d-ới gồm các lớp đất nh- sau: 1: Lớp đất sét yếu có chiều dày TB 9,8m

2: Lớp đất sét pha có chiều dày trung bình 4,4m

3: Lớp cát mịn có chiều dày trung bình 8,9m

4: Lớp cát pha có chiều dày trung bình 6,1m (trong phạm vi hố khoan) Mực n-ớc ngầm ở độ sâu trung bình 0,5m só với cốt nền thiên nhiên

Eo=21,3MPa Sét pha

-23,50

trụ địa chất điển hình

-14,6

Trạng thái chặt vừa Eo=18,6MPa

Cát mịn

Dày 8,9m Trạng thái dẻo cứng MNN

-0,9

-10,2

Dày 4,4m Trạng thái dẻo cứng Eo=12,5MPa

Sét

Dày 9,8m -0,4 CÔT THIÊN NHIÊN

Trạng thái DẻO Eo=14,6MPa Dày 6,1m Cát PHA

-30,0

Tổng hợp các chỉ tiêu cơ lý tính toán của các lớp đất nh- sau:

TT Tên gọi Chiều dày

E0: Mô đun biến dạng tổng quát của nền

* Đánh giá chỉ tiêu của các lớp đất:

+ Lớp 1: Là lớp đất sét, có chiều dày (9,8m) đủ khả năng chịu lực để làm nền móng

414 , 0 1 , 28 7 , 45

1 , 28 4 , 35

PL LL

PL W

I L

0,25 < IL = 0,414 < 0, 5 Đất ở trạng thái dẻo cứng

+ Lớp 2: Là lớp đất sét pha, có chiều dày trung bình 4,4m

2 , 26 6 , 29

2 , 26 31 PL

LL PL W

IL

0,25 < IL = 0,358 < 0, 5 Đất ở trạng thái dẻo cứng, có mô đun biến dạng

E0 = 21,3 MPa = 21300 KPa Đây là lớp đất tốt nên đủ khả năng làm nền móng công trình

+ Lớp 3: Là lớp cát mịn, có chiều dày trung bình 8,9m

7 , 18

3 , 22 01 , 0 1 10 65 , 2 1 W 01 , 0 1

0,60 < e = 0,733 < 0,75 Đất ở trạng thái chặt vừa, có mô đun biến dạng

E0 = 18,6 MPa = 18600 KPa

Trong đó: n = 10 KN/m3: Trọng l-ợng riêng của n-ớc

+ Lớp 4: Là lớp cát pha, có chiều dày trung bình 6,1m

3 , 26 1 , 32

3 , 26 3 , 27 PL LL PL W

IL

Trong đó: n = 10 KN/m3: Trọng l-ợng riêng của n-ớc

0 < IL = 0,123< 0, 5 Đất cát mịn ở trạng thái chặt vừa có mô đun biến dạng E0 = 24,1 MPa = 24100 KPa Đây là lớp đất tốt ta có thể sử dụng để làm nền móng công trình

III đánh giá và lựa chọn ph-ơng án móng:

Trên cơ sở nội lực, tính chất cơ lý của các lớp đất, vị trí xây dựng ở trong thành phố, điều kiện địa chất công trình, địa chất thủy văn, khả năng thi công ta chọn ph-ơng án cọc ép BTCT ép vào lớp cát mịn

Chọn cọc C5-25 cho toàn bộ móng kích th-ớc cọc chiều dài : 5(m).,tiết diện

25 25 (cm).Dùng 4 16( thép AII) làm cốt chịu lực, bê tông #250 Cọc ép bằng kích thuỷ lực không khoan dẫn cắm vào cát mịn 1,6(m).Giả thiết đế đài móng

đặt 1,5 m so với cốt 0,0, ngàm vào đài đập trơ 15 (m) và 15 (cm) lấy thêm phần cọc giữ nguyên

, 39 66 , 1436

Ntt0

1 Xác định sức chịu tải của cọc đơn:

a Sức chịu tải của cọc theo vật liệu làm cọc:

PV = x (Rb x Fb + Ra x Fa)

Trong đó: : Hệ số uốn dọc (lấy = 1)

Ra = 2800 (kg/cm2): C-ờng độ kéo của thép làm cọc

Rb = 110 kg/cm2: C-ờng độ nén của bê tông làm cọc

Fb = 25 x 25cm: Diện tích tiết diện ngang cọc

Fa = 8,04cm2: Diện tích tiết diện ngang của cốt thép dọc

PV = 1 x (110 x 25 x 25 + 2800 x 8,04) = 91265 kg = 895 (kn)

b Xác định sức chịu tải của cọc theo c-ờng độ đất nền:

Dựa vào các lớp đất ta thấy cọc xuyên qua các lớp đất phía trên và cắm sâu vào lớp đất thứ ba là cát mịn một đoạn là 1,6m Sức chịu tải của cọc lên nền đất xác định theo công thức:

n

i

i i fi R

P

1

Trong đó:

m: Hệ số điều kiện làm việc của cọc trong đất (lấy m = 1)

mR; mf: Hệ số điều kiện làm việc của đất

Tra bảng 3-3 20TCN 2186 có nội suy:

Ta có: mR = 1,0; mf1 = 1,0; mf2 = 0,95; mf3 = 0,95

F: Diện tích tiết diện ngang mũi cọc (F = 0,25 x 0,25m)

U: Chu vi tiết diện ngang cọc (U = 0,25 x 4)

R: C-ờng độ tính toán của đất d-ới mũi cọc

Tra bảng 1-20 TCN 21 - 86 và nội suy ta đ-ợc R = 3100 KPa

hi: Chiều dày lớp đất thứ i tiếp xúc với cọc

fi: C-ờng độ tính toán của ma sát thành lớp đất thứ i với bề mặt xung quanh cọc Xác định bằng cách chia đất thành các lớp nhỏ đồng nhất có chiều dày 2m (nh- hình vẽ) Tra bảng 2 - 20 TCN 21 - 86 có nội suy ta đ-ợc kết quả nh- trong bảng

TT Lớp đất Lớp

phân tố hi (m) Zi (m) fi (KPa)

m KN h

f i i

m KN h f

i i f

m kn 2 , 458 h

f m

i

z9=15 -16,2

0.00 nhiªn -0,4

-0,9

d d ' d

Vậy để thiên về an toàn ta đ-a Pđ' vào tính toán

2 Xác định số l-ợng cọc và bố trí cọc trong móng:

áp lực tính toán do phản lực đầu cọc tác dụng lên đáy đài:

25 , 0 3 8 , 466 d

3 P

' d tt

Diện tích sơ bộ đáy đài:

n h P

N F

tb tt

tt sb

0

Trong đó: N0tt = 147,5(t)

1475 F

Trọng l-ợng tính toán sơ bộ của đài và đất trên đài:

N

d tt

4 , 0 123 4

8 , 1536 X

X M n

N

1 i 2 i max tt

C tt tt

max min

khối móng t-ơng đ-ơng

y

Bm z b

3 Kiểm tra nền móng theo điều kiện biến dạng:

Tính độ lún của móng cọc theo móng khối quy -ớc có mặt cắt abcd nh- hình vẽ:

3 3 2 2 1 1

06,146

,14,46,8

6,1244,4266,813

h h h

h h

h

tb

0

65,34

06,14

Chiều rộng của đáy khối quy -ớc cạnh ab = BM

11

Trọng l-ợng khối quy -ớc từ đế đài trở xuống mũi cọc phải trừ đi trọng l-ợng đất mà cọc chiếm chỗ và phải kể đến đn (vì mực n-ớc ngầm nằm ở cốt -1,8m so với cốt 0.00 - ngay sát đế đài) Tính toán nh- trong bảng:

TT Lớp đất gây nên trọng l-ợng

khối quy -ớc

LM(m)

BM(m)

hi(m)

ikN/m3

NiTC(kN)

kN h

n P

i i C

tc

1543,2315

43,

qu tt

tc

9,230577

,10762

,17,14752

,1

0 0

Mô men tiêu chuẩn đối với trọng tâm đáy khối quy -ớc

tt tt

tc

h H Q

M N

2,12,1

0 0

0

2 , 1 77 , 40 2

, 1 74 , 98

Độ lệch tâm e (theo ph-ơng trục B)

9 , 2305 17 , 601 N

M

e tc

0 tc 0 B

áp lực tiêu chuẩn ở đáy khối quy -ớc

5 , 2 265 , 0 6 1 5 , 2 5 , 2 9 , 2305 B

e 6 1 B L N

M B

M M tc 0 tc

max

min

tc max = 597,4 KPa

min = 140,12 KPa

2 12 , 140 4 , 597

tc tb

áp lực tính toán của đáy khối quy -ớc

tc

K m m

4 4 3

3 2

2 1

1 '

h h h h

h h

5,96,19,84,43,88,9204,0

m kN

045,686,82,1687,35,95,272,00

,13,12,1

Vậy ta có thể tính toán độ lún của nền theo quan niệm biến dạng tuyến tính Tr-ờng hợp này đất nền từ chân cọc trở xuống có độ dày khá lớn, đáy khối quy -ớc có diện tích bé nên ta dùng mô hình nền là nửa không gian biến dạng tuyến tính để tính toán

ứng suất bản thân của đất đ-ợc tính toán nh- trong bảng:

Chia đất nền d-ới đáy khối quy -ớc thành các lớp bằng nhau và bằng

5 5 , 2 5

LM

Tính toán ta lập đ-ợc bảng sau Trong đó bt

zi = x i x hi; zigl = gl

z=0 x K0tra bảng 2.7 (sách Nền và Móng)

Điểm Độ sâu Z

M B L

M B Z

Z

d-ới móng t-ơng đ-ơngphân bố ứng suất gây lún

102,5 139,8

gl(KPa) b

0

4

bt(KPa) z

161,5 165,5 169,5

8 6 7 157,8

58,25 46,6 37,2

Độ lún của nền:

22,376,462,588,765,1028,1394,1866,2232

2,23318600

48,08,08

,0

8

i

i gl zi i

h E

S

= 0,019 (m) = 1,9 (cm)

Tra bảng 3.5 (bảng 16 TCXD 45 - 78) đối với nhà khung BTCT có t-ờng chèn đ-ợc Sgh = 8cm S < Sgh Nh- vậy độ lún của móng cọc đã thoả mãn điều kiện biến dạng

4 Tính toán độ bền và cấu tạo đài cọc:

Dùng bê tông mác 250 có Rn = 110 kg/cm2; RK = 8,8 kg/cm2

Thép AII có Ra = 2800 kg/cm2

Chiều cao đài cọc h = 0,6 (m) h0 = 0,6 - 0,15 = 0,45m

1300 500

a Xác định chiều cao đài cọc theo điều kiện đâm thủng:

Vẽ tháp chọc thủng (nh- hình vẽ) ta thấy đáy tháp trùm ra ngoài trục các cọc Vậy đài sẽ không bị phá hoại theo điều kiện đâm thủng

R h M F

0

9 , 0

Do mômen mặt ngàm I-I (thép đặt theo ph-ơng trục B)

280000 55

, 0 9 , 0

253 F

Chọn 12 14 có Fa = 0,001883m2 khoảng cách giữa 2 trục cốt thép cạnh

11 015 , 0 2 3

, 0 9 , 0

1 , 211 F

Chọn 10 14 có Fa = 0,00153m2, khoảng cách giữa 2 trục cốt thép cạnh

9 015 , 0 2 3

,

1

a Chiều dài mỗi thanh: l2 = 1,3 - 0,03 = 1,27m Bố trí thép nh- hình vẽ

8 0

500 440

1500

bè trÝ thÐp mãng trôc b-4 (m1)Bè trÝ thÐp mãng trôc C

1 i tt i

3 P

' d tt

Diện tích sơ bộ đáy đài:

n h P

N F

tb tt

tt sb

9 , 2172 F

Trọng l-ợng tính toán sơ bộ của đài và đất trên đài:

Nsbtt n Fsb h tb 1 , 1 2 , 73 1 , 5 8 , 3 37 , 3 kN

Lực dọc tính toán đến cốt đế đài:

Ntt N0tt Nsbtt 2172 , 9 37 , 3 2269 kN

d tt

8 , 0 1 , 136 6

2209 X

X M n

N

1 i 2 i max tt

C tt tt

max min