Giải pháp tính toán cho cọc bê tông tiết diện nhỏ kết hợp vải đại kỹ thuật ở vùng đất hiệp phước nhà bè

PHẦN MỞ ĐẦU Lý chọn đề tài: Hiện nay, đất nước ta trình công nghiệp hóa – đại hóa, kinh tế phát triển mạnh mẽ Cùng với lĩnh vực khác, xây dựng sở hạ tầng đặt lên hàng đầu để đáp ứng yêu cầu phát triển kinh tế xã hội Do xây dựng sở hạ tầng phải bền vững độ an toàn cao Việt Nam nước mà địa lý nằm giáp ranh với bờ biển Thái Bình Dương nên mật độ cường độ gió lớn gây ảnh hưởng lên công trình ven sông biển bến cảng, bờ kè, giàn khoan, công trình nhà cao tầng … Đối với việc sử dụng giải pháp móng cọc cho công trình nhà cao tầng, bến cảng, bờ kè … vấn đề quan trọng sức chịu tải công trình, đặc biệt vấn đề chịu tải trọng ngang Đối với móng cọc chịu tải trọng ngang, yếu tố quan trọng sau ảnh hưởng chính:  Sức kháng đất xung quanh cọc;  Các đặc trưng đất xung quanh cọc, nén vật liệu cọc;  Chiều sâu ngàm cọc đất;  Loại tải trọng tác dụng;  Liên kết đầu cọc Các tải trọng ngang thường gặp: tăng giảm tốc độ xe; tải trọng gió; sóng; dòng chảy; tàu bè va chạm; động đất; lở đất; … Có nhiều phương pháp tính tải trọng ngang cọc phương pháp dự báo Broms; Meyerhof; cọc chịu tải ngang theo TCVN 205:1998…Tuy nhiên, tính toán phương pháp cho kết khác Do đề tài chọn nhằm so sánh cách tính phương pháp để từ đề xuất phương pháp tính tối ưu thông dụng, áp dụng vào thực tế thiết kế móng cọc Tổng quan lịch sử nghiên cứu đề tài: Vấn đề sức chịu tải trọng ngang cọc nhà khoa học giới Việt Nam nghiên cứu nhiều, chẳng hạn: - Lời giải Broms: từ nhiều thực nghiệm Broms đưa tóm tắt ứng xử cọc chịu tải trọng ngang gồm loại đầu cọc ngàm vào đài cứng đầu cọc tự Quan hệ áp lực ngang đất lên cọc chuyển vị ngang cọc quan hệ tuyến tính - Brinch Hansen (1961) Broms (1964) dùng mô hình Winkler để giải Theo mô hình này, đất xung quanh cọc xem môi trường đàn hồi tuyến tính Nền đất xung quanh cọc thay liên kết chống chuyển vị ngang biểu diễn lò xo độc lập riêng rẽ có độ dài có độ cứng hệ số quy ước K - Phương pháp “m” Trung Quốc giả thiết hệ số tăng tuyến tính theo chiều sâu để mô tương tác cọc đất - Ở Mỹ, mô tương tác cọc - đất theo lý thuyết đường cong p-y, đường cong p-y xây dựng sở thông số cọc tiêu đất thu thập - Theo tiêu chuẩn Việt Nam: đất xung quanh cọc xem môi trường đàn hồi tuyến tính mô mô hình Winkler Hệ số theo phương ngang thay đổi tuyến tính theo chiều sâu Mục tiêu nghiên cứu: Trong vài thập kỷ gần đây, việc giảng dạy nghiên cứu ngành học đất đạt nhiều thành tựu đáng kể việc phát triển lý thuyết thực hành để giải vấn đề kỹ thuật thực tế Tuy nhiên phát triển quan trọng việc thống mối quan hệ trạng thái ứng suất trạng thái thể tích học đất thường gọi học đất trạng thái tới hạn (Critical State Soil Mechanics) Việc sử dụng phần mềm tính toán theo lý thuyết phần tử hữu hạn mô hình đất theo lý thuyết học đất trạng thái tới hạn mở hướng ngành học đất móng Với hỗ trợ máy tính, người kỹ sư có công cụ mạnh mẽ để phân tích dự đoán ứng xử đất đồng thời với móng điều kiện làm việc khác Tuy nhiên, phương pháp có ưu khuyết điểm riêng Việc nghiên cứu để hiểu rõ sử dụng phù hợp phương pháp ; từ đó, giải cách hợp lý toán thực tế quan trọng Đó mục đích nghiên cứu đề tài Phƣơng pháp nghiên cứu: Thu thập liệu từ công trình thực tế; Thiết kế móng tính toán cọc chịu đồng thời tải trọng ngang phương pháp khác So sánh để tìm phương pháp tính tốt Phạm vi nghiên cứu: Nghiên cứu thực tiễn việc sử dụng cọc chịu tải trọng ngang; Phân tích ưu nhược điểm công trình chịu tải trọng ngang; Các phương pháp phân tích làm việc cọc chịu tải trọng ngang điều kiện địa chất, địa chất thủy văn khác nhau; Tính toán so sánh cọc chịu tải trọng ngang nhiều phương pháp; Đánh giá lựa chọn phương pháp phân tích cọc chịu tải trọng ngang cho số trường hợp theo điều kiện địa chất công trình Đồng Bằng Sông Cửu Long; Những đóng góp đề tài vấn đề mà đề tài chƣa thực đƣợc: Phân tích cọc chịu tải trọng ngang nhiều lớp đất yếu bão hòa nước; So sánh sai số lời giải giải tích đồng so với nhiều lớp; Thay nhiều lớp lớp đất đồng có tiêu tương đương cho làm việc cọc giống PHẦN NỘI DUNG Ngoài phần mở đầu kết luận, báo cáo nghiên cứu khoa học bao gồm nội dung sau: Chƣơng 1: Tổng quan loại công trình có sử dụng cọc chịu tải trọng ngang Chƣơng 2: Các phƣơng pháp tính Chƣơng 3: Tính toán cụ thể công trình thực tế có tầng hầm sử dụng cọc khoan nhồi tiết diện nhỏ làm tƣờng vây sử dụng cọc D600 làm móng cọc CHƢƠNG TỔNG QUAN CÁC LOẠI CÔNG TRÌNH CÓ SỬ DỤNG CỌC CHỊU TẢI TRỌNG NGANG CHƢƠNG 1: TỔNG QUAN CÁC LOẠI CÔNG TRÌNH CÓ SỬ DỤNG CỌC CHỊU TẢI TRỌNG NGANG 1.1 Công trình kè bảo vệ bờ sông: Do có chiều dài lớn cắm sâu vào đất, tường cọc chịu tải trọng ngang, chống xói lở bờ sông mà chống xói lở đáy sông Hạn chế phương pháp giá thành cao, đòi hỏi phương tiện phức tạp trình độ thi công cao Do dùng để bảo vệ nơi xung yếu khu thương mại, khu dân cư đông đúc công trình kiến trúc quan trọng 1.1.1 Theo vật liệu, tường cọc phân thành loại: Tƣờng cọc gỗ: dùng cho cấu trúc chắn đất thấp, thường 3m Cấu trúc không chịu tải trọng lớn Khi cọc gỗ nằm mực nước ngầm thường xuyên phải có biện pháp bảo dưỡng thích hợp Tuổi thọ công trình nhỏ, vượt đến 15năm Tường cọc nhựa PVC, hợp kim nhôm có cấu tạo phẳng, hình chử U, hình chữ Z có khớp liên kết Loại nhẹ, bền chưa phổ biến Việt Nam chưa tiếp thu công nghệ giá thành cao Các loại cọc có độ mảnh lớn, độ cứng chống uốn nhỏ nên cần liên kết giằng với để tạo độ cứng tổng thể Có thể sử dụng neo để tăng độ ổn định hệ tường cừ Hình 1.1: Một số mặt cắt cọc gỗ Tƣờng cọc thép: Tường cọc thép tạo cách đóng ép cọc thép vào đất tới độ sâu đảm bảo ổn định cho thân tường cho hệ tường – đất sau tường Các thép liên kết với khớp nối hệ giằng ngang nhằm cho hệ tường làm việc đồng thời, có độ cứng lớn Hệ thống khớp nối, neo giằng chế tạo thi công dễ dàng Do cấu tạo thi công đơn giản nên tường cọc thép sử dụng rộng rãi toàn giới, khu vực có nguồn sắt thép dồi điều kiện địa chất, khí hậu ăn mòn sắt thép Hệ tường sử dụng làm tường vây hố móng tạm, bảo vệ công trình thi công nước sâu đất Ngoài ưu điểm đễ thi công cọc thép tái sử dụng nhiều lần Ngoài việc phục vụ thi công nói tường cọc thép sử dụng để chống xói lở bờ sông, bảo vệ công trình ven sông Tƣờng cọc bê tông cốt thép (BTCT) Tường cọc bêtông cốt thép hình thành cách cắm vào đất cọc BTCT sử dụng để chống xói lở bờ sông bảo vệ công trình ven sông Trong điều kiện nước đất có tính xâm thực cọc BTCT sử dụng rộng rãi cọ thép So với cọc thép cọc BTCT có tiết diện ngang trọng lượng lớn Ngoài ra, việc chế tạo thi công cừ bêtông vào đất khó khăn hạ cừ thép Để nâng cao chất lượng cấu kiện, người ta tạo ứng suất trước làm cho cừ có khả chịu lực tốt giảm kích thước tiết diện ngang trọng lượng cọc Trước đây, Việt Nam có nhà máy Bêtông 620 Châu Thới sản xuất loại cọc bê tông ứng suất trước (BTCTƯST) với công nghệ chuyển giao Nhật Bản qua công trình nhà máy nhiệt điện Phú Mỹ, việc sản xuất cọc BTCTƯST trở nên phổ biến hơn, đáp ứng nhu cầu chống sạt lở bờ sông bảo vệ công trình ven sông đồng sông Cửu Long Tường cọc (gỗ, thép, bêtông cốt thép kết hợp) cấu tạo không neo, có hay nhiều neo … Theo nhiều nghiên cứu độ ổn định hệ tường – đất sau tường tăng theo số lượng neo chưa xác định số lượng neo tối ưu cho toán kĩ thuật kinh tế Hình 1.2: Mặt cắt điển hình bờ kè tường cọc Hình 1.3: Mặt cắt hệ tường cọc 1.1.2 Một số công trình kè bảo vệ bờ sông : 1.1.2.1 Công trình bờ kè ven sông Đồng Nai thành phố Biên Hòa Công trình bờ kè dọc công viên ven đường Phan Văn Trị sông Đồng Nai từ chân cầu Hóa An đến ngã ba Nguyễn Trãi khởi công từ tháng 06 năm 2003 bờ kè thiết kế tường cừ BTCT ứng lực trước thi công phương pháp xói nước kết hợp ép rung 1.1.2.2 Công trình bờ kè kênh Nhiêu Lộc – Thị Nghè: 10 0,2046 DEAD LinStatic -1,5583 42,4576 77,65218 DEAD LinStatic -1,5583 47,5125 77,65218 0,1023 DEAD LinStatic -1,5764 47,5125 72,79295 0,2046 DEAD LinStatic -1,5944 47,5125 67,93371 DEAD LinStatic -1,5944 48,9946 67,93371 0,1023 DEAD LinStatic -1,6125 48,9946 62,92291 0,2046 DEAD LinStatic -1,6306 48,9946 57,9121 10 DEAD LinStatic -1,6306 47,8197 57,9121 10 0,1023 DEAD LinStatic -1,6487 47,8197 53,02145 10 0,2046 DEAD LinStatic -1,6667 47,8197 48,1308 11 DEAD LinStatic -1,6667 44,7672 48,1308 11 0,1023 DEAD LinStatic -1,6848 44,7672 43,55233 11 0,2046 DEAD LinStatic -1,7029 44,7672 38,97386 12 DEAD LinStatic -1,7029 40,4836 38,97386 12 0,1023 DEAD LinStatic -1,721 40,4836 34,8335 12 0,2046 DEAD LinStatic -1,739 40,4836 30,69313 13 DEAD LinStatic -1,739 35,491 30,69313 13 0,1023 DEAD LinStatic -1,7571 35,491 27,06337 13 0,2046 DEAD LinStatic -1,7752 35,491 23,43361 14 DEAD LinStatic -1,7752 30,1999 23,43361 14 0,1023 DEAD LinStatic -1,7933 30,1999 20,34498 14 0,2046 DEAD LinStatic -1,8113 30,1999 17,25635 15 DEAD LinStatic -1,8113 24,9227 17,25635 15 0,1023 DEAD LinStatic -1,8294 24,9227 14,70743 99 15 0,2046 DEAD LinStatic -1,8475 24,9227 12,15852 16 DEAD LinStatic -1,8475 19,8886 12,15852 16 0,1023 DEAD LinStatic -1,8655 19,8886 10,12446 16 0,2046 DEAD LinStatic -1,8836 19,8886 8,0904 17 DEAD LinStatic -1,8836 15,2582 8,0904 17 0,1023 DEAD LinStatic -1,9017 15,2582 6,52991 17 0,2046 DEAD LinStatic -1,9198 15,2582 4,96941 18 DEAD LinStatic -1,9198 11,1377 4,96941 18 0,1023 DEAD LinStatic -1,9378 11,1377 3,83033 18 0,2046 DEAD LinStatic -1,9559 11,1377 2,69124 19 DEAD LinStatic -1,9559 7,5915 2,69124 19 0,1023 DEAD LinStatic -1,974 7,5915 1,91484 19 0,2046 DEAD LinStatic -1,9921 7,5915 1,13843 20 DEAD LinStatic -1,9921 4,6538 1,13843 20 0,1023 DEAD LinStatic -2,0101 4,6538 0,66248 20 0,2046 DEAD LinStatic -2,0282 4,6538 0,18653 21 DEAD LinStatic -2,0282 2,3379 0,18653 21 0,1023 DEAD LinStatic -2,0463 2,3379 -0,05258 21 0,2046 DEAD LinStatic -2,0643 2,3379 -0,29168 22 DEAD LinStatic -2,0643 0,6451 -0,29168 22 0,1023 DEAD LinStatic -2,0824 0,6451 -0,35766 22 0,2046 DEAD LinStatic -2,1005 0,6451 -0,42364 23 DEAD LinStatic -2,1005 -0,4296 -0,42364 23 0,1023 DEAD LinStatic -2,1186 -0,4296 -0,37969 100 23 0,2046 DEAD LinStatic -2,1366 -0,4296 -0,33575 24 DEAD LinStatic -2,1366 -0,8927 -0,33575 24 0,1023 DEAD LinStatic -2,1547 -0,8927 -0,24446 24 0,2046 DEAD LinStatic -2,1728 -0,8927 -0,15316 25 DEAD LinStatic -2,1728 -0,7488 -0,15316 25 0,1023 DEAD LinStatic -2,1909 -0,7488 -0,07658 25 0,2046 DEAD LinStatic -2,2089 -0,7488 6,825E-15 PHỤ LỤC 2: Kết nội lực cọc D600 làm móng(SAP 2000) TABLE: Element Forces Frames Frame Station OutputCase CaseType P V2 V3 M3 Text m Text Text Ton Ton Ton Ton-m DEAD LinStatic -2,18 -3,55 0,25 DEAD LinStatic -0,1767 -2,18 -3,005 0,5 DEAD LinStatic -0,3534 -2,18 -2,46 DEAD LinStatic -0,3534 -2,042 -2,46 0,25 DEAD LinStatic -0,5301 -2,042 -1,9495 0,5 DEAD LinStatic -0,7069 -2,042 -1,439 DEAD LinStatic -0,7069 -1,7954 -1,439 0,25 DEAD LinStatic -0,8836 -1,7954 -0,99014 0,5 DEAD LinStatic -1,0603 -1,7954 -0,54127 DEAD LinStatic -1,0603 -1,4765 -0,54127 101 0,25 DEAD LinStatic -1,237 -1,4765 -0,17215 0,5 DEAD LinStatic -1,4137 -1,4765 0,19697 DEAD LinStatic -1,4137 -1,1223 0,19697 0,25 DEAD LinStatic -1,5904 -1,1223 0,47755 0,5 DEAD LinStatic -1,7671 -1,1223 0,75814 DEAD LinStatic -1,7671 -0,7669 0,75814 0,25 DEAD LinStatic -1,9439 -0,7669 0,94986 0,5 DEAD LinStatic -2,1206 -0,7669 1,14159 DEAD LinStatic -2,1206 -0,4378 1,14159 0,25 DEAD LinStatic -2,2973 -0,4378 1,25104 0,5 DEAD LinStatic -2,474 -0,4378 1,36049 10 DEAD LinStatic -2,474 -0,1547 1,36049 10 0,25 DEAD LinStatic -2,6507 -0,1547 1,39917 10 0,5 DEAD LinStatic -2,8274 -0,1547 1,43785 11 DEAD LinStatic -2,8274 0,0708 1,43785 11 0,25 DEAD LinStatic -3,0041 0,0708 1,42016 11 0,5 DEAD LinStatic -3,1809 0,0708 1,40247 12 DEAD LinStatic -3,1809 0,2346 1,40247 12 0,25 DEAD LinStatic -3,3576 0,2346 1,34381 12 0,5 DEAD LinStatic -3,5343 0,2346 1,28516 13 DEAD LinStatic -3,5343 0,3391 1,28516 13 0,25 DEAD LinStatic -3,711 0,3391 1,20039 13 0,5 DEAD LinStatic -3,8877 0,3391 1,11562 14 DEAD LinStatic -3,8877 0,3909 1,11562 102 14 0,25 DEAD LinStatic -4,0644 0,3909 1,01789 14 0,5 DEAD LinStatic -4,2412 0,3909 0,92016 15 DEAD LinStatic -4,2412 0,3997 0,92016 15 0,25 DEAD LinStatic -4,4179 0,3997 0,82023 15 0,5 DEAD LinStatic -4,5946 0,3997 0,72029 16 DEAD LinStatic -4,5946 0,3764 0,72029 16 0,25 DEAD LinStatic -4,7713 0,3764 0,62618 16 0,5 DEAD LinStatic -4,948 0,3764 0,53207 17 DEAD LinStatic -4,948 0,3318 0,53207 17 0,25 DEAD LinStatic -5,1247 0,3318 0,44913 17 0,5 DEAD LinStatic -5,3014 0,3318 0,36619 18 DEAD LinStatic -5,3014 0,2754 0,36619 18 0,25 DEAD LinStatic -5,4782 0,2754 0,29734 18 0,5 DEAD LinStatic -5,6549 0,2754 0,22848 19 DEAD LinStatic -5,6549 0,2154 0,22848 19 0,25 DEAD LinStatic -5,8316 0,2154 0,17463 19 0,5 DEAD LinStatic -6,0083 0,2154 0,12078 20 DEAD LinStatic -6,0083 0,1578 0,12078 20 0,25 DEAD LinStatic -6,185 0,1578 0,08133 20 0,5 DEAD LinStatic -6,3617 0,1578 0,04189 21 DEAD LinStatic -6,3617 0,1066 0,04189 21 0,25 DEAD LinStatic -6,5384 0,1066 0,01523 21 0,5 DEAD LinStatic -6,7152 0,1066 -0,01142 22 DEAD LinStatic -6,7152 0,0642 -0,01142 103 22 0,25 DEAD LinStatic -6,8919 0,0642 -0,02746 22 0,5 DEAD LinStatic -7,0686 0,0642 -0,0435 23 DEAD LinStatic -7,0686 0,0312 -0,0435 23 0,25 DEAD LinStatic -7,2453 0,0312 -0,05131 23 0,5 DEAD LinStatic -7,422 0,0312 -0,05911 24 DEAD LinStatic -7,422 0,0075 -0,05911 24 0,25 DEAD LinStatic -7,5987 0,0075 -0,06099 24 0,5 DEAD LinStatic -7,7754 0,0075 -0,06286 25 DEAD LinStatic -7,7754 -0,0081 -0,06286 25 0,25 DEAD LinStatic -7,9522 -0,0081 -0,06084 25 0,5 DEAD LinStatic -8,1289 -0,0081 -0,05882 26 DEAD LinStatic -8,1289 -0,017 -0,05882 26 0,25 DEAD LinStatic -8,3056 -0,017 -0,05458 26 0,5 DEAD LinStatic -8,4823 -0,017 -0,05034 27 DEAD LinStatic -8,4823 -0,0207 -0,05034 27 0,25 DEAD LinStatic -8,659 -0,0207 -0,04516 27 0,5 DEAD LinStatic -8,8357 -0,0207 -0,03998 28 DEAD LinStatic -8,8357 -0,0209 -0,03998 28 0,25 DEAD LinStatic -9,0124 -0,0209 -0,03476 28 0,5 DEAD LinStatic -9,1892 -0,0209 -0,02954 29 DEAD LinStatic -9,1892 -0,0188 -0,02954 29 0,25 DEAD LinStatic -9,3659 -0,0188 -0,02483 29 0,5 DEAD LinStatic -9,5426 -0,0188 -0,02013 30 DEAD LinStatic -9,5426 -0,0155 -0,02013 104 30 0,25 DEAD LinStatic -9,7193 -0,0155 -0,01624 30 0,5 DEAD LinStatic -9,896 -0,0155 -0,01236 31 DEAD LinStatic -9,896 -0,0119 -0,01236 31 0,25 DEAD LinStatic -10,0727 -0,0119 -0,00939 31 0,5 DEAD LinStatic -10,2494 -0,0119 -0,00642 32 DEAD LinStatic -10,2494 -0,0084 -0,00642 32 0,25 DEAD LinStatic -10,4262 -0,0084 -0,00432 32 0,5 DEAD LinStatic -10,6029 -0,0084 -0,00223 33 DEAD LinStatic -10,6029 -0,0054 -0,00223 33 0,25 DEAD LinStatic -10,7796 -0,0054 -0,00088 33 0,5 DEAD LinStatic -10,9563 -0,0054 0,00046 34 DEAD LinStatic -10,9563 -0,003 0,00046 34 0,25 DEAD LinStatic -11,133 -0,003 0,00121 34 0,5 DEAD LinStatic -11,3097 -0,003 0,00195 35 DEAD LinStatic -11,3097 -0,0012 0,00195 35 0,25 DEAD LinStatic -11,4864 -0,0012 0,00227 35 0,5 DEAD LinStatic -11,6632 -0,0012 0,00258 36 DEAD LinStatic -11,6632 -9E-05 0,00258 36 0,25 DEAD LinStatic -11,8399 -9E-05 0,0026 36 0,5 DEAD LinStatic -12,0166 -9E-05 0,00262 37 DEAD LinStatic -12,0166 0,00059 0,00262 37 0,25 DEAD LinStatic -12,1933 0,00059 0,00248 37 0,5 DEAD LinStatic -12,37 0,00059 0,00233 38 DEAD LinStatic -12,37 0,00091 0,00233 105 38 0,25 DEAD LinStatic -12,5467 0,00091 0,0021 38 0,5 DEAD LinStatic -12,7235 0,00091 0,00187 39 DEAD LinStatic -12,7235 0,00099 0,00187 39 0,25 DEAD LinStatic -12,9002 0,00099 0,00163 39 0,5 DEAD LinStatic -13,0769 0,00099 0,00138 40 DEAD LinStatic -13,0769 0,0009 0,00138 40 0,25 DEAD LinStatic -13,2536 0,0009 0,00115 40 0,5 DEAD LinStatic -13,4303 0,0009 0,00093 41 DEAD LinStatic -13,4303 0,00074 0,00093 41 0,25 DEAD LinStatic -13,607 0,00074 0,00074 41 0,5 DEAD LinStatic -13,7837 0,00074 0,00056 42 DEAD LinStatic -13,7837 0,00056 0,00056 42 0,25 DEAD LinStatic -13,9605 0,00056 0,00042 42 0,5 DEAD LinStatic -14,1372 0,00056 0,00028 43 DEAD LinStatic -14,1372 0,00038 0,00028 43 0,25 DEAD LinStatic -14,3139 0,00038 0,00018 43 0,5 DEAD LinStatic -14,4906 0,00038 8,73E-05 44 DEAD LinStatic -14,4906 0,00023 8,73E-05 44 0,25 DEAD LinStatic -14,6673 0,00023 2,95E-05 44 0,5 DEAD LinStatic -14,844 0,00023 -2,84E-05 45 DEAD LinStatic -14,844 0,00012 -2,84E-05 45 0,25 DEAD LinStatic -15,0207 0,00012 -5,76E-05 45 0,5 DEAD LinStatic -15,1975 0,00012 -8,69E-05 46 DEAD LinStatic -15,1975 3,7E-05 -8,69E-05 106 46 0,25 DEAD LinStatic -15,3742 3,7E-05 -9,62E-05 46 0,5 DEAD LinStatic -15,5509 3,7E-05 -0,00011 47 DEAD LinStatic -15,5509 -1E-05 -0,00011 47 0,25 DEAD LinStatic -15,7276 -1E-05 -0,0001 47 0,5 DEAD LinStatic -15,9043 -1E-05 -9,88E-05 48 DEAD LinStatic -15,9043 -4E-05 -9,88E-05 48 0,25 DEAD LinStatic -16,081 -4E-05 -8,88E-05 48 0,5 DEAD LinStatic -16,2577 -4E-05 -7,88E-05 49 DEAD LinStatic -16,2577 -5E-05 -7,88E-05 49 0,25 DEAD LinStatic -16,4345 -5E-05 -6,63E-05 49 0,5 DEAD LinStatic -16,6112 -5E-05 -5,38E-05 50 DEAD LinStatic -16,6112 -5E-05 -5,38E-05 50 0,25 DEAD LinStatic -16,7879 -5E-05 -4,18E-05 50 0,5 DEAD LinStatic -16,9646 -5E-05 -2,98E-05 51 DEAD LinStatic -16,9646 -4E-05 -2,98E-05 51 0,25 DEAD LinStatic -17,1413 -4E-05 -2,04E-05 51 0,5 DEAD LinStatic -17,318 -4E-05 -1,09E-05 52 DEAD LinStatic -17,318 -2E-05 -1,09E-05 52 0,25 DEAD LinStatic -17,4947 -2E-05 -5,44E-06 52 0,5 DEAD LinStatic -17,6715 -2E-05 6,99E-20 PHỤ LỤC 3: Kết nội lực cọc làm tƣờng vây(PLAXIS) Plate Element Node X Y N 107 Q M [m] [m] [kN/m] [kN/m] [kNm/m] 1349 50 23,79591 22,99371 coc 1342 49,25 16,99998 22,87217 17,10874 1341 48,5 10,4035 23,1706 34,45379 1340 47,75 1,92357 22,94439 51,74158 1339 47 -10,5227 21,24896 68,46266 1339 47 -8,66802 22,01775 68,46266 coc 1335 46,07609 -19,9524 16,9761 86,71895 1334 45,15217 -33,0583 8,079767 98,67509 1333 44,22826 -47,788 -5,30663 100,2703 1473 43,30435 -63,9439 -23,8185 87,26165 1473 43,30435 -64,104 -23,9489 87,26165 coc 1268 42,97826 -70,2866 -32,0812 78,15109 1267 42,65217 -76,6222 -41,0867 66,24411 1266 42,32609 -83,0783 -51,0148 51,249 1265 42 -89,6226 -61,9151 32,86813 1265 42 -67,7562 -56,8737 32,86813 coc 1251 40,75 -63,2239 -20,4706 -14,2034 1250 39,5 -49,6145 2,813306 -23,6957 1249 38,25 -31,1667 12,01489 -13,033 1255 37 -12,1186 6,171225 PHỤ LỤC 4: Kết nội lực cọc D600 làm móng- nhiều lớp(PLAXIS) 108 Plate Element Node X Y N Q M [m] [m] [kN/m] [kN/m] [kNm/m] -17,6099 37,19296 -12,6337 17,66615 -7,9798 4,531962 -4,29566 -3,32865 -2,22876 -7,28737 -2,08079 -7,28737 -0,79999 -9,0756 -0,00746 -9,56996 0,440778 -9,2427 0,688721 -8,50921 0,687044 -8,50921 0,767083 -7,56641 0,749063 -6,57049 1 729 16 42 1,35464 - coc600 732 16 40,7109 12,6641 - 731 16 39,4218 24,4989 - 730 16 38,13269 34,6961 - 761 16 36,84359 41,0926 - 761 16 36,84359 42,3427 - coc600 757 16 35,55449 49,8492 - 756 16 34,26539 56,5844 - 755 16 32,97628 62,6199 - 819 16 31,68718 68,0273 - 819 16 31,68718 68,0254 - coc600 815 16 30,39808 72,7921 - 814 16 29,10897 109 76,8494 813 16 27,81987 80,2264 0,589926 -5,69533 0,246618 -5,13178 0,041143 -5,13178 845 16 26,53077 82,9523 - 845 16 26,53077 82,7804 - coc600 831 16 25,78077 84,1089 -0,224 -5,21135 830 16 25,03077 -85,184 -0,36499 -5,43459 829 16 24,28077 85,9474 -0,43288 -5,74069 835 16 23,53077 -86,341 -0,47876 -6,08057 -0,52816 -6,08057 -0,47007 -6,51524 -0,27921 -6,86267 0,14831 -6,93129 0,916368 -6,50195 1,570168 -6,50195 2,236803 -5,02159 2,461824 -3,18766 2,179669 -1,38156 835 16 23,53077 86,3656 - coc600 780 16 22,66346 86,2699 - 779 16 21,79615 85,5076 - 778 16 20,92885 83,7779 - 777 16 20,06154 80,7801 - 777 16 20,06154 80,9097 - coc600 773 16 19,29615 76,4738 - 772 16 18,53077 69,8438 - 771 16 17,76538 110 61,1048 803 16 17 -50,342 1,324773 1E-12 PHỤ LỤC 5: Kết nội lực cọc D600 làm móng- lớp tƣơng đƣơng(PLAXIS) Plate Element Node X Y N Q M [m] [m] [kN/m] [kN/m] [kNm/m] -17,8481 37,64751 -13,4956 17,42398 -9,40621 2,777252 -6,06056 -7,15218 -3,93927 -13,4111 -3,82795 -13,4111 -2,33192 -17,3299 -1,21858 -19,5938 -0,39908 -20,5985 1 729 16 42 1,67009 - coc600 732 16 40,7109 13,0558 - 731 16 39,4218 25,0545 - 730 16 38,13269 35,4944 - 761 16 36,84359 42,2037 - 761 16 36,84359 43,4436 - coc600 757 16 35,55449 51,2818 - 756 16 34,26539 58,3729 - 755 16 32,97628 64,7843 - coc600 819 16 31,68718 70,5832 0,215432 -20,7046 819 16 31,68718 -70,596 0,212168 -20,7046 815 16 30,39808 0,660489 -20,1262 111 - 75,7456 814 16 29,10897 80,2616 0,992398 -19,054 1,240824 -17,6028 1,438696 -15,8743 1,438425 -15,8743 1,534889 -14,7591 1,623431 -13,5739 1,703969 -12,3254 1,776422 -11,02 1,780587 -11,02 1,845262 -9,44803 1,892534 -7,82338 1,905444 -6,17438 1,867035 -4,53384 1,874536 -4,53384 1,764692 -3,14476 813 16 27,81987 84,0693 - 845 16 26,53077 87,0943 - 845 16 26,53077 87,1007 - coc600 831 16 25,78077 88,4366 - 830 16 25,03077 89,4292 - 829 16 24,28077 90,0305 - 835 16 23,53077 90,1925 - 835 16 23,53077 90,2335 - coc600 780 16 22,66346 89,7668 - 779 16 21,79615 88,4598 - 778 16 20,92885 86,1583 - 777 16 20,06154 82,7082 - coc600 777 16 20,06154 773 16 19,29615 112 82,5746 - 77,7654 772 16 18,53077 -70,98 1,594193 -1,84325 771 16 17,76538 -62,145 1,253738 -0,74719 0,634029 6E-12 803 16 17 113 51,1872 [...]... ngắn (tức là cọc cứng )  K r  0.012 thì cọc là dài ( tức là cọc mềm )  K r  0.008  0.012 thì cọc là trung bình, khi đó ta cần tính tốn cọc theo cả trường hợp cọc ngắn và cọc dài, sau đó lấy giá trị sức chịu tải nhỏ nhất Trong đó: K r - độ cứng tương đối của cọc; K r  29 EJ ; E d L4 EJ – độ cứng chống uốn của tiết diện cọc; E d - mơ đun biến dạng theo phương ngang của đất trong phạm ngàm tính tốn;... của nền đất xung quanh cọc Xét một cọc có chiều dài L, chịu tải như hình 2.2: 21 SƠ ĐỒ TẢI TRỌNG LÊN CỌC M SƠ ĐỒ CHUYỂN VỊ CỦA CỌC TRONG ĐẤT DO TÁC DỤNG CỦA HO = 0 SƠ ĐỒ CHUYỂN VỊ CỦA CỌC TRONG ĐẤT DO TÁC DỤNG CỦA MO = 1 N HH H M Mặt đất HM Mặt đất M H H n Lo Mặt đất  Z o L L L Hình 2.2: Sơ đồ tác động của moment và tải ngang lên cọc Đất xung quanh cọc xem như mơi trường đàn hồi tuyến tính được... đất yếu; Kh = (0.25 – 0.5) Kh1 với đất cứng đến rất cứng 27 Các trường hợp khác: Kh = Kh1 Bước 3: Xác định moment cực hạn mà vật liệu cọc có thể làm được: - Với cọc thép: (2.12) - Với cọc bê tơng: (2.13) Bước 4: Xác định cọc là ngắn hay dài: - Đất dính: thì cọc là dài thì cọc là trung bình thì cọc là ngắn Trong đó: - Đất rời: thì cọc là dài thì cọc là trung bình thì cọc là ngắn Trong đó: Bước 5: Xác... trình thực tế sử dụng cọc khoan nhồi tiết diện nhỏ làm tường vây: 1.3.2.1 Cơng trình Nhà ở Số 102, Xn Thủy, P.Thảo Điền, Q2, TpHCM: 16 17 CHƢƠNG 2 CÁC PHƢƠNG PHÁP TÍNH CỌC CHỊU TẢI TRỌNG NGANG 18 CHƢƠNG 2: CÁC PHƢƠNG PHÁP TÍNH CỌC CHỊU TẢI TRỌNG NGANG Phần lớn các phương pháp hiện có, cũng có thể gọi là các phương pháp cổ điển, đều dựa vào hai giả thiết lớn là: 1 Giả thiết đàn hồi để tính biến dạng 2 Giả... đứng tại độ sâu z  I - trọng lượng đơn vị thể tích tính tốn của đất c I ,  I - lực dính và góc ma sát trong tính tốn của đất 25 4 ( v' tg I + c I ) cos  I  - hệ số bằng 0,6 cho cọc nhồi và cọc ống, bằng 0,3 cho các cọc còn lại 1 - hệ số bắng 1 cho mọi trường hợp trừ cơng trình chắn đất, chắn nước lấy bằng 0,7  2 - hệ số xét đến tỷ lệ ảnh hưởng của phần tải trọng thường xun trong tổng tải 2... 28 Xét xem đầu cọc là ngàm hay tự do Nếu đầu cọc tự do, cần tìm khoảng cách từ đầu cọc đến mặt đất Với đất dính, cần tìm sức kháng cắt khơng thốt nước trung bình Su Với đất rời, cần tìm giá trị , trong đó: là trọng lượng riêng trung bình của đất, có tính hiệu ứng đẩy nổi cho phần đất nằm dưới MNN, còn chính là hệ số áp lực đất bị động theo Rankine Bước 6: Xác định sức chịu tải ngang cho phép tối đa:... lực ngang của đất lên cọc và chuyển vị ngang của cọc là quan hệ tuyến tính ( p = Kh y), trong đó Kh là hệ số nền và là hằng số theo phương pháp Broms Đầu tiên, ta phải xác định chiều sâu ngàm kB (từ đáy đài trở xuống) Trong phạm vi này ta phải xác định xem loại đất chung là đất rời hay đất dính Sau đó, thực hiện theo các bước: Bước 1: Tính hệ số nền theo phương ngang (Kh) Đất dính: (2.11) Đất rời: Lấy... đỡ bằng chính kết cấu cơng trình thi cơng theo phương pháp TOP – DOWN, hoặc hệ chống đỡ tạm  Thứ ba: Giải pháp cách nƣớc để làm khơ hố đào và chống bùng nền khi mở móng: 15 Có nhiều giải pháp làm khơ hố đào: dùng kết cấu tường vây nối dài để cân bằng áp lực thủy động do kéo dài đường thấm, bơm nước qua hệ thống bơm chân kim để hạ mực nước ngầm, kết hợp kéo dài tường vây với bơm hút nước bên trong, khi... ngang cho phép theo chuyển vị ; , thì là sức tải trọng tra theo đồ thị Bước 8: Sức chịu tải ngang cho phép của cọc đơn là: (2.15) Bước 9: Đối với nhóm cọc, ta cần giảm sức chịu tải của một cọc trong nhóm cọc bởi hệ số nhóm như sau: (2.16) 2.3 Phƣơng pháp dự báo “sức chịu tải ngang” của Meyerhof: Meyerhof (1995) phân cọc làm các loại cọc ngắn và dài theo tiêu chí như sau:  K r  0.008 thì cọc là... tường cừ Larsen, cọc bản BTCT, tường Barrette, tường vây BTCT đúc tại chỗ thi cơng theo phương pháp hạ giếng chìm trong áo sét, tường vây bằng cột CDM, tường vây bằng cọc ép, cọc ép, cọc khoan nhồi đường kính nhỏ thi cơng nối nhau theo hàng liên tục  Thứ hai: Biện pháp neo giữ, chống đỡ: Phổ biến hiện nay là áp dụng hệ kết cấu chống đỡ tạm thời từ bên trong, phương pháp neo vào vách đất sau lưng tường,