Nghiên cứu cọc bê tông cốt thép tiết diện nhỏ kết hợp vải đại kỹ thuật để xử lý nền nhà xưởng trên đất yếu khu vực huyện nhà bè

ĐẠI HỌC QUỐC GIA TP HỒ CHÍ MINH TRƯỜNG ĐẠI HỌC BÁCH KHOA -[ \ - NGUYỄN VÕ NGỌC HUY N NG ẾT GH TD HIIÊ DIIỆ ÊN NC ỆN N CỨ ỨU UC CỌ ỌC CB BÊ ÊT TÔ ÔN NG GC CỐ ỐT TT TH HÉ ÉPP T TIIẾ N ẬT TĐ ĐỂ ỂX XỬ ỬL NH HỎ LÝ ỎK ÝN KẾ NỀ ẾT ỀN TH NN HỢ NH ỢPP V HÀ À VẢ ẢII Đ ĐỊỊA AK KỸ ỸT TH HU UẬ X TY YẾ ẾU UK KH HU UV VỰ ỰC CH HU UY YỆ ỆN NN NH XƯ HÀ ƯỞ ÀB ỞN NG BÈ GT È TR RÊ ÊN NĐ ĐẤ ẤT Chuyên ngành : ĐỊA KỸ THUẬT XÂY DỰNG Mã chuyên nghành : 60 58 60 LUẬN VĂN THẠC SĨ TP HỒ CHÍ MINH, tháng 11 năm 2009 CƠNG TRÌNH ĐƯỢC HỒN THÀNH TẠI TRƯỜNG ĐẠI HỌC BÁCH KHOA ĐẠI HỌC QUỐC GIA TP HỒ CHÍ MINH Cán hướng dẫn khoa học : PGS.TS VÕ PHÁN Cán chấm nhận xét : Cán chấm nhận xét : Luận văn thạc sĩ bảo vệ HỘI ĐỒNG CHẤM BẢO VỆ LUẬN VĂN THẠC SĨ TRƯỜNG ĐẠI HỌC BÁCH KHOA, ngày tháng năm TRƯỜNG ĐH BÁCH KHOA TP.HCM PHÒNG ĐÀO TẠO SĐH CỘNG HOÀ XÃ HỘI CHỦ NGHIÃ VIỆT NAM Độc Lập - Tự Do - Hạnh Phúc Tp HCM, ngày 30 tháng 11 năm 2009 NHIỆM VỤ LUẬN VĂN THẠC SĨ Họ tên học viên: NGUYỄN VÕ NGỌC HUY Phái : Nam Ngày, tháng, năm sinh : 16/1/1978 Nơi sinh : Nha Trang Chuyên ngành : Địa kỹ thuật xây dựng (Mã số: 60 58 60) MSHV: 00907776 Khoá (Năm trúng tuyển) : 2007 I- TÊN ĐỀ TÀI: NGHIÊN CỨU CỌC BÊ TÔNG CỐT THÉP TIẾT DIỆN NHỎ KẾT HỢP VẢI ĐỊA KỸ THUẬT ĐỂ XỬ LÝ NỀN NHÀ XƯỞNG TRÊN ĐẤT YẾU KHU VỰC HUYỆN NHÀ BÈ II- NHIỆM VỤ VÀ NỘI DUNG: “Nghiên cứu ứng xử phân bố lại ứng suất đất yếu gia cố hệ cọc bê tông cốt thép tiết diện nhỏ kết hợp vải địa kỹ thuật cường độ cao đầu cọc xử lý đất yếu nhà kho nhà xưởng, bến bãi khu vực huyện Nhà Bè” với nội dung sau: Mở đầu Chương Tổng quan giải pháp sử dụng cọc bê tông cốt thép kết hợp vải địa kỹ thuật xử lý đất yếu Chương Cơ sở lý thuyết cọc bê tông cốt thép tiết diện nhỏ kết hợp vải địa kỹ thuật Chương Phân tích so sánh kết theo lý thuyết phương pháp phần tử hữu hạn (fem) cọc bê tông tiết diện nhỏ kết hợp vải địa kỹ thuật khu vực nhà bè Chương Phân tích kết để chọn giải pháp tính tốn cho cọc bê tơng tiết diện nhỏ kết hợp vải địa kỹ thuật vùng đất hiệp phước nhà bè Kết luận kiến nghị III- NGÀY GIAO NHIỆM VỤ : 03/02/2009 IV- NGÀY HOÀN THÀNH NHIỆM VỤ : 30/11/2009 V- CÁN BỘ HƯỚNG DẪN : PGS.TS VÕ PHÁN Nội dung Luận văn thạc sĩ Hội Đồng Chuyên Ngành thông qua CÁN BỘ HƯỚNG DẪN (Họ tên chữ ký) CHỦ NHIỆM BỘ MÔN QUẢN LÝ CHUYÊN NGÀNH (Họ tên chữ ký) LỜI CẢM ƠN Em xin chân thành cảm ơn quý Thầy Cô môn địa móng, quý Thầy Cô truyền đạt cho em kiến thức quý báu ba học kỳ qua Hôm nay, với dòng chữ này, em xin bày tỏ lòng biết ơn sâu sắc Em xin chân thành cám ơn Thầy PGS TS Võ Phán, người Thầy tận tình hướng dẫn, giúp em đưa hướng nghiên cứu cụ thể, hỗ trợ nhiều tài liệu, kiến thức quý báu trình học tập nghiên cứu Em xin chân thành cám ơn Thầy GS TSKH Lê Bá Lương, GS.TS nguyễn Văn thơ, TS Châu Ngọc n, TS Lê Bá Vinh, TS Bùi Trường Sơn, TS Nguyễn Minh Tâm, TS Trà Thanh Phương, TS Trần Xuân Thọ thầy cô môn đầy nhiệt huyết lòng yêu nghề, tạo điều kiện tốt cho em học tập nghiên cứu khoa học, tận tâm giảng dạy cung cấp cho em nhiều tư liệu cần thiết Xin chân thành cám ơn Ban chủ nhiệm khoa Kỹ Thuật Xây Dựng, Phòng Đào tạo Sau Đại học giúp đỡ tạo điều kiện thuận lợi cho em suốt trình học tập Một lần xin gửi đến Quý Thầy, Cô Gia đình lòng biết ơn sâu sắc TP Hồ Chí Minh, tháng 11 năm 2009 Học viên NGUYỄN VÕ NGỌC HUY TĨM TẮT Xây dựng cơng trình đất yếu đặt cho kỹ sư ngành Địa kỹ thuật Xây dựng thách thức lớn đặc biệt xây dựng cơng trình chịu tải trọng lớn, tải trọng động cơng trình cảng, cơng trình giao thơng, cơng trình bến bãi kho xưởng v.v… Giải pháp cọc bê tông tiết diện nhỏ kết hợp vải địa kỹ thuật để xử lý đất yếu xây dựng nhà kho, nhà xưởng Học viên nghiên cứu cụ thể địa chất khu vực Hiệp Phước huyện Nhà Bè để tìm biểu đồ quan hệ tải trọng với chiều cao đệm H, khoảng cách cọc s kích thước mũ cọc a dựa phương pháp phần tử hữu hạn (FEM) ứng dụng phần mềm Plaxis 2D Dùng phương pháp phần tử hữu hạn cho kết kinh tế so với việc sử dụng cơng thức giải tích lý thuyết để tìm lực căng lớn vải địa kỹ thuật Để thiên an toàn, tác giả đề nghị sử dụng phương pháp Jones để tìm chuyển vị tương đối cọc đất lực căng lớn vải địa gia cường Phương pháp lý thuyết theo Marston (BS8006, 1995) cho kết chênh lệch lớn so với phương pháp lại, thiên an tồn lãng phí, cần xem xét kỹ lưỡng sử dụng phương pháp Sử dụng kết nghiên cứu để chọn khoảng cách cọc s, mũ cọc a, chiều cao đệm H hợp lý cho phương án cọc bê tông cốt thép tiết diện nhỏ kết hợp vải địa gia cường đầu cọc So sánh hiệu kinh tế với phương án gia tải trước bấc thấm phương án cọc bê tơng cốt thép kết hợp vải địa kỹ thuật kinh tế thời gian thi công ngắn ABSTRACT The design constructions on weak foundation soils is a challenge to the geotechnical engineer Especially, with major load constructions, dynamic load such as port construction, traffic construction and station yard… Method of the concrete piles with minor session include the geosynthetic reinforcement to handle by construction on weak foundation soils Student research into geology of Hiep Phuoc – Nha Be district to find out the diagram between loading and height buffer H, space of piles and pile cap by using a finite element program – Plaxis 2D By using a finite element method (FEM) take more economical results than using theory formulas In order to safe, student suggest using Jones’s method to find out relative settlement between piles and weak soils, the maximun tensor straight of geosynthetic reinforcement Marston’s method (BS8006, 1995) results more different than other method; it is more safe but wasting, need to be considered carefully when using this method By using the results to choose space of piles, pile cap, height buffer H suitable for method of the concrete piles with minor session include the geosynthetic reinforcement, which is more economical and saving time than preloading using prefabricated vertical drains method MỤC LỤC LỜI CẢM ƠN .1 MỤC LỤC MỞ ĐẦU CHƯƠNG 1: TỔNG QUAN GIẢI PHÁP SỬ DỤNG CỌC BÊ TÔNG CỐT THÉP KẾT HỢP VẢI ĐỊA KỸ THUẬT XỬ LÝ NỀN ĐẤT YẾU 1.1 Giới thiệu chung: 1.2 Phương pháp phân tích mức độ hiệu ứng vịm: .10 1.3 Hệ số suy giảm ứng suất: .11 1.4 Hệ số tập trung ứng suất (Stress Concentration Ratio, n) .12 CHƯƠNG 2: CƠ SỞ LÝ THUYẾT VỀ CỌC BÊ TÔNG CỐT THÉP (BTCT) TIẾT DIỆN NHỎ KẾT HỢP VẢI ĐỊA KỸ THUẬT 13 2.1 Cọc BTCT tiết diện nhỏ: .13 2.1.1 Xác định sức chịu tải cọc theo tiêu lý 14 2.1.2 Sức chịu tải dọc trục cọc theo vật liệu 15 2.1.3 Xác định sức chịu tải cọc theo tiêu cường độ đất 15 2.1.4 Tính sức chịu tải cọc theo tiêu học đất 16 2.1.5 Ma sát âm: 20 2.1.6 Kiểm tra ổn định đất mũi cọc 21 2.2 Cơ sở lý thuyết vải địa kỹ thuật: .21 2.2.1 Kiểm tra điều kiện ổn định trượt đất đắp vải địa kỹ thuật: 24 2.2.2 Sự liên kết vải địa kỹ thuật với đất 24 2.3 Cọc BTCT tiết diện nhỏ kết hợp vải địa kỹ thuật 25 2.3.1 Giới thiệu chung .25 2.3.2 Nghiên cứu lý thuyết hiệu ứng vòm đất: 26 2.3.3 Cơ chế truyền lực: 39 2.3.4 Sự phân bố ứng suất: 41 2.3.5 Lý thuyết hiệu ứng màng: .41 2.3.6 Thiết kế hệ cọc: .54 2.4 Nhận xét 59 CHƯƠNG 3: SO SÁNH VÀ PHÂN TÍCH KẾT QUẢ THEO PHƯƠNG PHÁP LÝ THUYẾT VÀ PHƯƠNG PHÁP PHẦN TỬ HỮU HẠN (FEM) CỌC BÊ TÔNG TIẾT DIỆN NHỎ KẾT HỢP VĐKT KHU VỰC NHÀ BÈ 60 3.1 Giới thiệu 60 3.2 Địa chất khu vực Hiệp Phước – Huyện Nhà Bè 60 3.2.1 Giới thiệu chung: 60 3.2.2 Địa chất Hiệp Phước – Nhà Bè: 60 3.3 Cọc Bê tông tiết diện nhỏ kết hợp VĐKT xử lý cho nhà kho nhà xưởng khu vực Hiệp Phước – Huyện Nhà Bè .66 3.3.1 Mơ hình tốn 66 3.3.2 Nghiên cứu phân tích tính tốn phần mềm Plaxis .66 3.3.3 So sánh phân tích kết tính tốn 71 3.3.4 Nhận xét kết luận kết so sánh phương pháp lý thuyết phần mềm Plaxis 73 CHƯƠNG 4: PHÂN TÍCH KẾT QUẢ ĐỂ CHỌN GIẢI PHÁP TÍNH TỐN CHO CỌC BÊ TƠNG TIẾT DIỆN NHỎ KẾT HỢP VĐKT Ở VÙNG ĐẤT HIỆP PHƯỚC NHÀ BÈ .75 4.1 Giới thiệu 75 4.2 Phân tích so sánh kết quả: 75 4.2.1 Phân tích kết mối tương quan độ lún lệch ∆S với tải trọng q chiều cao H thay đổi 75 4.2.2 Phân tích kết mối tương quan độ lún lệch ∆S với H tải trọng q thay đổi 83 4.2.3 Phân tích mối tương quan hệ số tập trung ứng suất n với tải trọng q tác động thay đổi chiều cao H .89 4.2.4 Nhận xét kết luận .94 4.3 So sánh hiệu kinh tế với phương pháp gia tải trước kết hợp bấc thấm .95 4.3.1 Cơ sở lý thuyết tính tốn gia tải trước kết hợp bấc thấm: 95 4.3.2 Tính tốn gia tải trước kết hợp bấc thấm kho bãi Hiệp Phước – Nhà Bè : 98 4.3.3 Tính tốn cọc bê tơng tiết diện nhỏ kết hợp vải địa kỹ thuật gia cố kho bãi khu vực Hiệp Phước – Nhà Bè phần mềm plaxis: .103 4.3.4 So sánh hiệu kinh tế phương pháp cố kết giả tải trước kết hợp bất thấm phương pháp cọc bê tông tiết diện nhỏ kết hợp vải địa kỹ thuật 110 KẾT LUẬN KIẾN NGHỊ 112 I Kết luận 112 II Kiến nghị 113 TÀI LIỆU THAM KHẢO 114 -1- MỞ ĐẦU Đặt vấn đề nghiên cứu: Việc xây dựng cơng trình đất yếu đặt cho kỹ sư ngành Địa Kỹ Thuật thách thức lớn, đặc biệt xây dựng cơng trình chịu tải trọng lớn, tải trọng động cơng trình cảng, cơng trình giao thơng, cơng trình bến bãi kho xưởng v.v… Có nhiều phương pháp gia cố đất yếu gia tải trước cọc cát bất thấm, cọc cát, cọc đất trộn xi măng, cọc đất trộn vôi, cọc bêtông, sàn giảm tải v.v…, giải pháp cọc bê tông kết hợp vải địa kỹ thuật chưa phổ biến Việt Nam, chưa có quy trình quy phạm để hướng dẫn áp dụng Việc nghiên cứu giải pháp cọc bê tông tiết diện nhỏ kết hợp vải địa kỹ thuật để xây dựng nhà kho, nhà xưởng đất yếu với diện tích lớn, tác giả nghiên cứu cụ thể địa chất khu vực huyện Nhà Bè để tìm mối quan hệ tương hổ tải trọng với độ lún lệch cọc bê tông cốt thép tiết diện nhỏ đất yếu xung quanh, mối liên hệ chiều cao đắp đến khoảng cách cọc, nghiên cứu hiệu truyền tải trọng hiệu ứng vòm đất đắp tác dụng lên đầu cọc kết hợp vải địa kỹ thuật đặt đầu cọc Để đánh giá hiệu phương pháp cọc bê tông tiết diện nhỏ kết hợp vải địa kỹ thuật, tác giả so sánh hiệu kinh tế với phương pháp khác gia tải trước bấc thấm để chịu tải trọng 100kN/m2 Mục đích nghiên cứu đề tài • Nghiên cứu ứng xử phân bố lại ứng suất đất yếu gia cố hệ cọc bê tông cốt thép tiết diện nhỏ kết hợp vải địa kỹ thuật cường độ cao đầu cọc, từ phân tích ổn định biến dạng đất, xây dựng mối quan hệ tải trọng đắp với độ lún lệch, độ lún lệch với khoảng cách cọc v.v… PL - 43 Biểu đồ quan hệ lực căng T(kN/m) với chiều cao H(m) Biểu đồ quan hệ lực căng T(kN/m) với chiều cao H(m) Ứng với q = 10(kN/m2); s = 2(m); a = 0.4(m) Ứng với q = 20(kN/m2); s = 2(m); a = 0.4(m) 450 600 Marton Marton Terzaghi 400 Hewlett & Randolph 350 Hewlett & Randolph John Plaxis 2D Plaxis 2D 300 400 250 T(kN/m) T(kN/m) Terzaghi 500 John 200 150 300 200 100 100 50 0 0.5 1.5 2.5 0.5 H(m) 1.5 2.5 2.5 2.5 2.5 H(m) Bieåu đồ quan hệ lực căng T(kN/m) với chiều cao H(m) Biểu đồ quan hệ lực căng T(kN/m) với chiều cao H(m) Ứng với q = 30(kN/m2); s = 2(m); a = 0.4(m) Ứng với q = 40(kN/m2); s = 2(m); a = 0.4(m) 1000 800 Marton Marton 900 Terzaghi 700 Terzaghi Hewlett & Randolph Hewlett & Randolph 800 John John Plaxis 2D 600 Plaxis 2D 700 600 T(kN/m) T(kN/m) 500 400 500 400 300 300 200 200 100 100 0 0.5 1.5 2.5 0.5 1.5 H(m) H(m) Biểu đồ quan hệ lực căng T(kN/m) với chiều cao H(m) Biểu đồ quan hệ lực căng T(kN/m) với chiều cao H(m) Ứng với q = 50(kN/m2); s = 2(m); a = 0.4(m) Ứng với q = 70(kN/m2); s = 2(m); a = 0.4(m) 1200 1400 Marton Marton Terzaghi 1000 Terzaghi 1200 Hewlett & Randolph Hewlett & Randolph John John Plaxis 2D Plaxis 2D 1000 800 T(kN/m) T(kN/m) 800 600 600 400 400 200 200 0 0.5 1.5 2.5 0.5 H(m) Biểu đồ quan hệ lực căng T(kN/m) với chiều cao H(m) Biểu đồ quan hệ lực căng T(kN/m) với chiều cao H(m) Ứng với q = 90(kN/m2); s = 2(m); a = 0.4(m) Ứng với q = 150(kN/m2); s = 2(m); a = 0.4(m) 1800 3000 Marton Marton 1600 Terzaghi Terzaghi 1400 Hewlett & Randolph 2500 Hewlett & Randolph John John Plaxis 2D Plaxis 2D 1200 2000 1000 T(kN/m) T(kN/m) 1.5 H(m) 800 600 1500 1000 400 500 200 0 0.5 1.5 H(m) 2.5 0.5 1.5 H(m) PL - 44 Biểu đồ quan hệ lực căng T(kN/m) với chiều cao H(m) Biểu đồ quan hệ lực căng T(kN/m) với chiều cao H(m) Ứng với q = 10(kN/m2); s = 2(m); a = 0.5(m) Ứng với q = 20(kN/m2); s = 2(m); a = 0.5(m) 300 400 Marton Marton Terzaghi Terzaghi 350 Hewlett & Randolph Hewlett & Randolph 250 John John Plaxis 2D 300 Plaxis 2D 200 T(kN/m) T(kN/m) 250 150 200 150 100 100 50 50 0 0.5 1.5 2.5 0.5 H(m) 1.5 2.5 2.5 2.5 2.5 H(m) Biểu đồ quan hệ lực căng T(kN/m) với chiều cao H(m) Biểu đồ quan hệ lực căng T(kN/m) với chiều cao H(m) Ứng với q = 30(kN/m2); s = 2(m); a = 0.5(m) Ứng với q = 40(kN/m2); s = 2(m); a = 0.5(m) 500 600 Marton Marton Terzaghi 450 Terzaghi Hewlett & Randolph 400 Hewlett & Randolph 500 John John Plaxis 2D Plaxis 2D 350 400 T(kN/m) T(kN/m) 300 250 300 200 200 150 100 100 50 0 0.5 1.5 2.5 0.5 H(m) 1.5 H(m) Biểu đồ quan hệ lực căng T(kN/m) với chiều cao H(m) Biểu đồ quan hệ lực căng T(kN/m) với chiều cao H(m) Ứng với q = 50(kN/m2); s = 2(m); a = 0.5(m) Ứng với q = 70(kN/m2); s = 2(m); a = 0.5(m) 1000 800 Marton Marton 900 Terzaghi 700 Terzaghi Hewlett & Randolph Hewlett & Randolph John 800 John Plaxis 2D Plaxis 2D 600 700 600 T(kN/m) T(kN/m) 500 400 500 400 300 300 200 200 100 100 0 0.5 1.5 2.5 0.5 Bieåu đồ quan hệ lực căng T(kN/m) với chiều cao H(m) Biểu đồ quan hệ lực căng T(kN/m) với chiều cao H(m) Ứng với q = 90(kN/m2); s = 2(m); a = 0.5(m) Ứng với q = 150(kN/m2); s = 2(m); a = 0.5(m) 1800 1200 Marton Marton Terzaghi Terzaghi 1600 Hewlett & Randolph 1000 Hewlett & Randolph John John 1400 Plaxis 2D Plaxis 2D 1200 T(kN/m) 800 T(kN/m) 1.5 H(m) H(m) 600 1000 800 600 400 400 200 200 0 0.5 1.5 H(m) 2.5 0.5 1.5 H(m) PL - 45 Biểu đồ quan hệ lực căng T(kN/m) với chiều cao H(m) Biểu đồ quan hệ lực căng T(kN/m) với chiều cao H(m) Ứng với q = 10(kN/m2); s = 2(m); a = 0.6(m) Ứng với q = 20(kN/m2); s = 2(m); a = 0.6(m) 200 300 Marton Marton 180 Terzaghi Terzaghi Hewlett & Randolph 160 Hewlett & Randolph 250 John John Plaxis 2D Plaxis 2D 140 200 T(kN/m) T(kN/m) 120 100 150 80 100 60 40 50 20 0 0.5 1.5 2.5 0.5 H(m) 1.5 2.5 2.5 2.5 2.5 H(m) Biểu đồ quan hệ lực căng T(kN/m) với chiều cao H(m) Biểu đồ quan hệ lực căng T(kN/m) với chiều cao H(m) Ứng với q = 30(kN/m2); s = 2(m); a = 0.6(m) Ứng với q = 40(kN/m2); s = 2(m); a = 0.6(m) 350 400 Marton Marton Terzaghi Terzaghi 350 Hewlett & Randolph 300 Hewlett & Randolph John John Plaxis 2D Plaxis 2D 300 250 250 T(kN/m) T(kN/m) 200 150 200 150 100 100 50 50 0 0.5 1.5 2.5 0.5 H(m) Biểu đồ quan hệ lực căng T(kN/m) với chiều cao H(m) Biểu đồ quan hệ lực căng T(kN/m) với chiều cao H(m) Ứng với q = 50(kN/m2); s = 2(m); a = 0.6(m) Ứng với q = 70(kN/m2); s = 2(m); a = 0.6(m) 500 700 Marton 450 Marton Terzaghi Terzaghi 600 Hewlett & Randolph Hewlett & Randolph John 400 John Plaxis 2D Plaxis 2D 500 350 300 400 T(kN/m) T(kN/m) 1.5 H(m) 250 200 150 300 200 100 100 50 0 0.5 1.5 2.5 0.5 H(m) 1.5 H(m) Biểu đồ quan hệ lực căng T(kN/m) với chiều cao H(m) Biểu đồ quan hệ lực căng T(kN/m) với chiều cao H(m) Ứng với q = 90(kN/m2); s = 2(m); a = 0.6(m) Ứng với q = 150(kN/m2); s = 2(m); a = 0.6(m) 1200 800 Marton Marton Terzaghi Terzaghi 700 Hewlett & Randolph Hewlett & Randolph 1000 John John Plaxis 2D Plaxis 2D 600 800 T(kN/m) T(kN/m) 500 400 600 300 400 200 200 100 0 0.5 1.5 H(m) 2.5 0.5 1.5 H(m) PL - 46 C.4.3 Biểu đồ quan hệ tải trọng q(kN/m2) với độ chênh lệch lún cọc đất ΔS(m) Biểu đồ quan hệ q(kN/m ) độ chênh lệch lún ΔS(m) Biểu đồ quan hệ q(kN/m ) độ chênh lệch lún ΔS(m) Ứng với s= 1.5m; a= 0.4m Ứng với s= 1.5m; a= 0.5m 0.35 0.35 H=0.8m H=0.8m 0.3 0.3 H=1m H=1m 0.25 0.25 H=1.2m H=1.5m H=1.2m H=1.5m 0.2 ΔS ΔS 0.2 H=1.7m H=1.7m 0.15 0.15 H=2m H=2m 0.1 0.1 0.05 0.05 0 20 40 60 80 100 120 140 160 20 40 60 100 120 140 160 120 140 160 120 140 160 120 140 160 Biểu đồ quan hệ q(kN/m ) độ chênh lệch lún ΔS(m) Biểu đồ quan hệ q(kN/m ) độ chênh lệch lún ΔS(m) Ứng với s= 1.5m; a= 0.6m Ứng với s= 2m; a= 0.4m 0.8 0.1 H=0.8m H=0.8m 0.09 0.7 H=1m H=1m 0.08 0.6 H=1.2m 0.07 H=1.5m 0.06 H=1.2m H=1.5m 0.5 H=1.7m H=1.7m ΔS ΔS 80 q(kN/m ) q(kN/m ) 0.05 0.4 H=2m H=2m 0.04 0.3 0.03 0.2 0.02 0.1 0.01 0 20 40 60 80 100 120 140 160 20 40 60 80 100 q(kN/m ) q(kN/m ) Biểu đồ quan hệ q(kN/m ) độ chênh lệch lún ΔS(m) Biểu đồ quan hệ q(kN/m ) độ chênh lệch lún ΔS(m) Ứng với s= 2m; a= 0.5m Ứng với s= 2m; a= 0.6m 0.6 0.8 H=0.8m H=0.8m 0.7 0.5 H=1m H=1m 0.6 H=1.2m H=1.2m 0.4 H=1.5m H=1.5m H=1.7m 0.4 ΔS ΔS 0.5 H=1.7m 0.3 H=2m H=2m 0.3 0.2 0.2 0.1 0.1 0 20 40 60 80 100 120 140 160 20 40 60 80 100 q(kN/m ) q(kN/m ) Biểu đồ quan hệ q(kN/m ) độ chênh lệch lún ΔS(m) Biểu đồ quan hệ q(kN/m ) độ chênh lệch lún ΔS(m) Ứng với s= 2.5m; a= 0.4m Ứng với s= 2.5m; a= 0.5m 1.4 1.4 H=0.8m H=0.8m 1.2 1.2 H=1m H=1m H=1.2m H=1.2m H=1.5m H=1.5m 0.8 0.8 H=2m 0.6 H=2m 0.6 H=1.7m ΔS ΔS H=1.7m 0.4 0.4 0.2 0.2 0 20 40 60 80 100 q(kN/m ) 120 140 160 20 40 60 80 100 q(kN/m ) PL - 47 Biểu đồ quan hệ q(kN/m ) độ chênh lệch lún ΔS(m) Ứng với s= 2.5m; a= 0.6m 1.4 H=0.8m 1.2 H=1m H=1.2m H=1.5m 0.8 ΔS H=1.7m H=2m 0.6 0.4 0.2 0 20 40 60 80 100 120 140 160 q(kN/m ) C.4.4 Biểu đồ quan hệ H(m) với ΔS(m) tải trọng ngồi thay đổi Biểu đồ quan hệ H(m) độ chênh lệch lún ΔS(m) tải trọng thay đổi Biểu đồ quan hệ H(m) độ chênh lệch lún ΔS(m) tải trọng thay đổi (s = 1.5m; a =0.5m) (s = 1.5m; a =0.4m) 0.35 0.35 q=10(kN/m2) q=10(kN/m2) q=20(kN/m2) 0.3 q=20(kN/m2) 0.3 q=30(kN/m2) q=30(kN/m2) q=40(kN/m2) 0.25 q=40(kN/m2) 0.25 q=50(kN/m2) q=50(kN/m2) q=70(kN/m2) q=70(kN/m2) 0.2 0.2 q=90(kN/m2) ΔS ΔS q=90(kN/m2) q=150(kN/m2) q=150(kN/m2) 0.15 0.15 0.1 0.1 0.05 0.05 0 0.5 0.7 0.9 1.1 1.3 1.5 1.7 1.9 0.5 2.1 0.7 0.9 1.1 H(m) 1.3 1.5 1.7 Biểu đồ quan hệ H(m) độ chênh lệch lún ΔS(m) tải trọng thay đổi 2.1 Biểu đồ quan hệ H(m) độ chênh lệch lún ΔS(m) tải trọng thay đổi (s = 1.5m; a =0.6m) (s = 2m; a =0.4m) 0.8 0.1 q=10(kN/m2) 0.09 q=10(kN/m2) 0.7 q=20(kN/m2) 0.08 q=20(kN/m2) q=30(kN/m2) q=30(kN/m2) 0.6 q=40(kN/m2) 0.07 q=40(kN/m2) q=50(kN/m2) 0.06 q=70(kN/m2) q=90(kN/m2) 0.05 q=50(kN/m2) 0.5 q=70(kN/m2) ΔS ΔS 1.9 H(m) q=150(kN/m2) q=90(kN/m2) 0.4 q=150(kN/m2) 0.04 0.3 0.03 0.2 0.02 0.1 0.01 0 0.5 0.7 0.9 1.1 1.3 1.5 1.7 1.9 0.5 2.1 0.7 0.9 1.1 1.3 1.5 1.7 Biểu đồ quan hệ H(m) độ chênh lệch lún ΔS(m) tải trọng thay đổi 2.1 Biểu đồ quan hệ H(m) độ chênh lệch lún ΔS(m) tải trọng thay đổi (s = 2m; a =0.5m) (s = 2m; a =0.6m) 0.6 0.8 q=10(kN/m2) q=10(kN/m2) 0.7 q=20(kN/m2) q=20(kN/m2) 0.5 q=30(kN/m2) 0.6 q=30(kN/m2) q=40(kN/m2) q=40(kN/m2) 0.4 q=50(kN/m2) 0.5 q=50(kN/m2) q=70(kN/m2) q=70(kN/m2) q=90(kN/m2) 0.4 ΔS ΔS 1.9 H(m) H(m) q=90(kN/m2) 0.3 q=150(kN/m2) q=150(kN/m2) 0.3 0.2 0.2 0.1 0.1 0 0.5 0.7 0.9 1.1 1.3 H(m) 1.5 1.7 1.9 2.1 0.5 0.7 0.9 1.1 1.3 H(m) 1.5 1.7 1.9 2.1 PL - 48 Biểu đồ quan hệ H(m) độ chênh lệch lún ΔS(m) tải trọng thay đổi Biểu đồ quan hệ H(m) độ chênh lệch lún ΔS(m) tải trọng thay ñoåi (s = 2.5m; a =0.4m) (s = 2.5m; a =0.5m) 1.4 1.4 q=10(kN/m2) q=10(kN/m2) q=20(kN/m2) 1.2 q=20(kN/m2) 1.2 q=30(kN/m2) q=30(kN/m2) q=40(kN/m2) q=40(kN/m2) q=50(kN/m2) q=50(kN/m2) q=70(kN/m2) 0.8 q=70(kN/m2) 0.8 q=90(kN/m2) ΔS ΔS q=90(kN/m2) q=150(kN/m2) q=150(kN/m2) 0.6 0.6 0.4 0.4 0.2 0.2 0 0.5 0.7 0.9 1.1 1.3 1.5 1.7 1.9 2.1 0.5 0.7 0.9 1.1 1.3 H(m) 1.5 1.7 1.9 2.1 140 160 140 160 H(m) Bieåu đồ quan hệ H(m) độ chênh lệch lún ΔS(m) tải trọng thay đổi (s = 2.5m; a =0.6m) 1.4 q=10(kN/m2) q=20(kN/m2) 1.2 q=30(kN/m2) q=40(kN/m2) q=50(kN/m2) q=70(kN/m2) 0.8 ΔS q=90(kN/m2) q=150(kN/m2) 0.6 0.4 0.2 0.5 0.7 0.9 1.1 1.3 1.5 1.7 1.9 2.1 H(m) C.4.5 Biểu đồ quan hệ tải trọng q(kN/m2) với hệ số tập trung ứng suất n 2 Bieåu đồ quan hệ q(kN/m ) với hệ số tập trung ứng suất n Biểu đồ quan hệ q(kN/m ) với hệ số tập trung ứng suất n Ứng với s= 1.5m; a= 0.4m Ứng với s= 1.5m; a= 0.5m 14 12 H=0.8m H=0.8m 12 H=1m 10 H=1m H=1.2m H=1.2m 10 H=1.5m H=1.5m H=1.7m H=1.7m H=2m n n H=2m 4 2 0 20 40 60 80 100 120 140 160 20 40 60 100 120 q(kN/m ) 2 Biểu đồ quan hệ q(kN/m ) với hệ số tập trung ứng suất n Biểu đồ quan hệ q(kN/m ) với hệ số tập trung ứng suất n Ứng với s= 1.5m; a= 0.6m Ứng với s= 2m; a= 0.4m 14 H=0.8m H=0.8m 12 H=1m H=1m H=1.2m H=1.2m 10 H=1.5m H=1.5m H=1.7m H=1.7m H=2m H=2m n n 80 q(kN/m ) 2 0 20 40 60 80 100 q(kN/m ) 120 140 160 20 40 60 80 100 q(kN/m ) 120 PL - 49 2 Biểu đồ quan hệ q(kN/m ) với hệ số tập trung ứng suất n Biểu đồ quan hệ q(kN/m ) với hệ số tập trung ứng suất n Ứng với s= 2m; a= 0.5m Ứng với s= 2m; a= 0.6m 12 12 H=0.8m H=0.8m H=1m 10 10 H=1m H=1.2m H=1.2m H=1.5m 8 H=1.5m H=1.7m H=2m n n H=1.7m H=2m 4 2 0 20 40 60 80 100 120 140 160 20 40 60 80 120 140 160 140 160 q(kN/m ) 2 Biểu đồ quan hệ q(kN/m ) với hệ số tập trung ứng suất n Biểu đồ quan hệ q(kN/m ) với hệ số tập trung ứng suất n Ứng với s= 2.5m; a= 0.4m Ứng với s= 2.5m; a= 0.5m 14 12 H=0.8m H=0.8m H=1m 12 H=1m 10 H=1.2m H=1.2m 10 H=1.5m 8 H=2m n H=2m H=1.5m H=1.7m H=1.7m n 100 q(kN/m ) 4 2 0 20 40 60 80 100 120 140 160 20 40 60 80 100 120 q(kN/m ) q(kN/m ) Biểu đồ quan hệ q(kN/m ) với hệ số tập trung ứng suất n Ứng với s= 2.5m; a= 0.6m 12 H=0.8m H=1m 10 H=1.2m H=1.5m H=1.7m n H=2m 0 20 40 60 80 100 120 140 160 q(kN/m ) C.4.6 Biểu đồ quan hệ chiều cao H với hệ số tập trung ứng suất n tải trọng ngồi thay đổi Biểu đồ quan hệ H hệ số tập trung ứng suất n tải trọng thay đổi Biểu đồ quan hệ H hệ số tập trung ứng suất n tải trọng thay đổi (s = 1.5m; a =0.4m) (s = 1.5m; a =0.5m) 14 12 q=10(kN/m2) q=10(kN/m2) q=20(kN/m2) 10 q=20(kN/m2) 12 q=30(kN/m2) q=30(kN/m2) q=40(kN/m2) q=40(kN/m2) 10 q=50(kN/m2) q=50(kN/m2) q=70(kN/m2) q=70(kN/m2) q=150(kN/m2) n n q=90(kN/m2) q=90(kN/m2) q=150(kN/m2) 4 2 0 0.5 1.5 H(m) 2.5 0.5 0.7 0.9 1.1 1.3 H(m) 1.5 1.7 1.9 2.1 PL - 50 Bieåu đồ quan hệ H hệ số tập trung ứng suất n tải trọng thay đổi Biểu đồ quan hệ H hệ số tập trung ứng suất n tải trọng thay đổi (s = 1.5m; a =0.6m) (s = 2m; a =0.4m) 14 q=10(kN/m2) q=10(kN/m2) q=20(kN/m2) q=20(kN/m2) 12 q=30(kN/m2) q=30(kN/m2) q=40(kN/m2) q=40(kN/m2) q=50(kN/m2) q=70(kN/m2) q=70(kN/m2) q=90(kN/m2) q=150(kN/m2) q=90(kN/m2) q=150(kN/m2) n n q=50(kN/m2) 10 2 0 0.5 0.7 0.9 1.1 1.3 1.5 1.7 1.9 2.1 0.5 0.7 0.9 1.1 1.3 H(m) Bieåu đồ quan hệ H hệ số tập trung ứng suất n tải trọng thay đổi 1.9 2.1 1.9 2.1 1.9 2.1 (s = 2m; a =0.6m) 12 12 q=10(kN/m2) q=10(kN/m2) q=20(kN/m2) q=20(kN/m2) q=30(kN/m2) 10 10 q=30(kN/m2) q=40(kN/m2) q=40(kN/m2) q=50(kN/m2) q=50(kN/m2) q=70(kN/m2) 8 q=70(kN/m2) q=90(kN/m2) q=90(kN/m2) q=150(kN/m2) q=150(kN/m2) n n 1.7 Biểu đồ quan hệ H hệ số tập trung ứng suất n tải trọng thay đổi (s = 2m; a =0.5m) 4 2 0 0.5 0.7 0.9 1.1 1.3 1.5 1.7 1.9 2.1 0.5 0.7 0.9 1.1 1.3 H(m) 1.5 1.7 H(m) Biểu đồ quan hệ H hệ số tập trung ứng suất n tải trọng thay đổi Biểu đồ quan hệ H hệ số tập trung ứng suất n tải trọng thay đổi (s = 2.5m; a =0.4m) (s = 2.5m; a =0.5m) 14 12 q=10(kN/m2) q=10(kN/m2) q=20(kN/m2) q=20(kN/m2) 12 q=30(kN/m2) 10 q=30(kN/m2) q=40(kN/m2) q=50(kN/m2) q=40(kN/m2) 10 q=50(kN/m2) q=70(kN/m2) q=70(kN/m2) q=90(kN/m2) q=150(kN/m2) q=90(kN/m2) q=150(kN/m2) n 6 4 2 0 0.5 0.7 0.9 1.1 1.3 1.5 1.7 1.9 2.1 0.5 0.7 0.9 1.1 1.3 H(m) H(m) Biểu đồ quan hệ H hệ số tập trung ứng suất n tải trọng thay đổi (s = 2.5m; a =0.6m) 12 q=10(kN/m2) q=20(kN/m2) 10 q=30(kN/m2) q=40(kN/m2) q=50(kN/m2) q=70(kN/m2) q=90(kN/m2) n n 1.5 H(m) q=150(kN/m2) 0.5 0.7 0.9 1.1 1.3 H(m) 1.5 1.7 1.9 2.1 1.5 1.7 PL - 51 C.4.7 Biểu đồ quan hệ tải trọng q(kN/m2) với hệ số suy giảm ứng suất SRR 2 Biểu đồ quan hệ q(kN/m ) Hệ số suy giảm ứng suất SRR(m) Biểu đồ quan hệ q(kN/m ) Hệ số suy giảm ứng suất SRR(m) Ứng với s= 1.5m; a= 0.4m Ứng với s= 1.5m; a= 0.5m 0.7 0.8 H=0.8m 0.7 H=0.8m H=1m 0.6 H=1m H=1.2m 0.6 H=1.2m H=1.5m 0.5 H=1.5m H=1.7m H=1.7m H=2m 0.4 H=2m SRR SRR 0.5 0.4 0.3 0.3 0.2 0.2 0.1 0.1 0 20 40 60 80 100 120 140 160 20 40 60 80 100 120 140 160 140 160 q(kN/m ) q(kN/m ) 2 Biểu đồ quan hệ q(kN/m ) Hệ số suy giảm ứng suất SRR(m) Biểu đồ quan hệ q(kN/m ) Hệ số suy giảm ứng suất SRR(m) Ứng với s= 1.5m; a= 0.6m Ứng với s= 2m; a= 0.4m 0.8 0.8 H=0.8m 0.7 0.7 H=1m H=1.2m 0.6 0.6 H=1.5m H=1.7m 0.5 0.5 SRR SRR H=2m 0.4 0.4 0.3 0.3 0.2 0.2 0.1 0.1 H=0.8m H=1m H=1.2m H=1.5m H=1.7m H=2m 0 20 40 60 80 100 120 140 160 20 40 60 80 100 120 q(kN/m ) q(kN/m ) 2 Biểu đồ quan hệ q(kN/m ) Hệ số suy giảm ứng suất SRR(m) Biểu đồ quan hệ q(kN/m ) Hệ số suy giảm ứng suất SRR(m) Ứng với s= 2m; a= 0.5m Ứng với s= 2m; a= 0.6m 0.7 1.4 0.6 1.2 0.5 0.4 0.8 H=0.8m H=1m H=1.2m H=1.5m H=0.8m 0.3 H=2m SRR SRR H=1.7m 0.6 H=1m H=1.2m 0.2 0.4 H=1.5m H=1.7m 0.1 0.2 H=2m 0 20 40 60 80 100 120 140 160 20 40 60 80 100 120 140 160 140 160 q(kN/m ) q(kN/m ) 2 Biểu đồ quan hệ q(kN/m ) Hệ số suy giảm ứng suất SRR(m) Biểu đồ quan hệ q(kN/m ) Hệ số suy giảm ứng suất SRR(m) Ứng với s= 2.5m; a= 0.4m Ứng với s= 2.5m; a= 0.5m 0.8 0.7 0.7 0.6 0.6 0.5 0.5 SRR SRR 0.4 0.4 H=0.8m 0.3 H=0.8m 0.3 H=1m H=1m H=1.2m H=1.2m 0.2 0.2 H=1.5m H=1.5m H=1.7m H=1.7m 0.1 0.1 H=2m H=2m 0 20 40 60 80 100 q(kN/m ) 120 140 160 20 40 60 80 100 q(kN/m ) 120 PL - 52 Biểu đồ quan hệ q(kN/m ) Hệ số suy giảm ứng suất SRR(m) Ứng với s= 2.5m; a= 0.6m 0.7 0.6 0.5 SRR 0.4 H=0.8m 0.3 H=1m H=1.2m 0.2 H=1.5m H=1.7m 0.1 H=2m 0 20 40 60 80 100 120 140 160 q(kN/m ) C.4.8 Biểu đồ quan hệ chiều cao H (m) với hệ số suy giảm ứng suất SRR Biểu đồ quan hệ H(m) Hệ số ứng suất đầu cọc SRR(m) tải trọng thay đổi Biểu đồ quan hệ H(m) Hệ số ứng suất đầu cọc SRR(m) tải trọng thay đổi (s = 1.5m; a =0.4m) (s = 1.5m; a =0.5m) 0.7 0.8 q=10(kN/m2) q=20(kN/m2) q=30(kN/m2) q=40(kN/m2) 0.7 0.6 q=50(kN/m2) q=70(kN/m2) q=90(kN/m2) q=150(kN/m2) 0.5 q=10(kN/m2) q=20(kN/m2) q=30(kN/m2) 0.6 q=40(kN/m2) q=50(kN/m2) q=70(kN/m2) q=90(kN/m2) 0.5 q=150(kN/m2) SRR SRR 0.4 0.4 0.3 0.3 0.2 0.2 0.1 0.1 0 0.5 0.7 0.9 1.1 1.3 1.5 1.7 1.9 2.1 0.5 0.7 0.9 1.1 H(m) Biểu đồ quan hệ H(m) Hệ số ứng suất đầu cọc SRR(m) tải trọng thay đổi 1.5 1.7 1.9 2.1 Biểu đồ quan hệ H(m) Hệ số ứng suất đầu cọc SRR(m) tải trọng thay đổi (s = 1.5m; a =0.6m) (s = 2m; a =0.4m) 0.8 0.8 q=10(kN/m2) q=20(kN/m2) q=30(kN/m2) 0.7 0.7 q=40(kN/m2) q=50(kN/m2) q=70(kN/m2) q=90(kN/m2) q=150(kN/m2) 0.6 0.6 0.5 SRR 0.5 SRR 1.3 H(m) 0.4 0.4 q=10(kN/m2) 0.3 0.3 0.2 0.2 0.1 0.1 0 q=20(kN/m2) q=30(kN/m2) q=40(kN/m2) q=50(kN/m2) q=70(kN/m2) q=90(kN/m2) q=150(kN/m2) 0.5 0.7 0.9 1.1 1.3 1.5 1.7 1.9 0.5 2.1 0.7 0.9 1.1 1.3 1.5 1.7 1.9 2.1 H(m) H(m) Biểu đồ quan hệ H(m) Hệ số ứng suất đầu cọc SRR(m) tải trọng thay đổi Biểu đồ quan hệ H(m) Hệ số ứng suất đầu cọc SRR(m) tải trọng thay đổi (s = 2m; a =0.5m) (s = 2m; a =0.6m) 0.7 1.4 0.6 1.2 0.5 0.4 0.8 q=10(kN/m2) q=20(kN/m2) q=30(kN/m2) q=40(kN/m2) q=50(kN/m2) q=70(kN/m2) q=90(kN/m2) q=150(kN/m2) SRR SRR q=10(kN/m2) 0.3 0.6 q=20(kN/m2) q=30(kN/m2) 0.2 0.4 q=40(kN/m2) q=50(kN/m2) q=70(kN/m2) 0.1 0.2 q=90(kN/m2) q=150(kN/m2) 0 0.5 0.7 0.9 1.1 1.3 H(m) 1.5 1.7 1.9 2.1 0.5 0.7 0.9 1.1 1.3 H(m) 1.5 1.7 1.9 2.1 PL - 53 Biểu đồ quan hệ H(m) Hệ số ứng suất đầu cọc SRR(m) tải trọng thay đổi Biểu đồ quan hệ H(m) Hệ số ứng suất đầu cọc SRR(m) tải trọng thay đổi (s = 2.5m; a =0.4m) (s = 2.5m; a =0.5m) 0.7 0.8 0.7 0.6 0.6 0.5 0.5 SRR SRR 0.4 0.4 q=10(kN/m2) q=10(kN/m2) q=20(kN/m2) 0.3 q=20(kN/m2) 0.3 q=30(kN/m2) q=30(kN/m2) 0.2 q=40(kN/m2) 0.2 q=40(kN/m2) q=50(kN/m2) q=50(kN/m2) q=70(kN/m2) q=70(kN/m2) 0.1 0.1 q=90(kN/m2) q=90(kN/m2) q=150(kN/m2) q=150(kN/m2) 0 0.5 0.7 0.9 1.1 1.3 1.5 1.7 1.9 2.1 0.5 0.7 0.9 1.1 1.3 H(m) 1.5 1.7 1.9 2.1 H(m) Biểu đồ quan hệ H(m) Hệ số ứng suất đầu cọc SRR(m) tải trọng thay đổi (s = 2.5m; a =0.6m) 0.7 0.6 0.5 SRR 0.4 q=10(kN/m2) q=20(kN/m2) 0.3 q=30(kN/m2) q=40(kN/m2) 0.2 q=50(kN/m2) q=70(kN/m2) q=90(kN/m2) 0.1 q=150(kN/m2) 0.5 0.7 0.9 1.1 1.3 1.5 1.7 1.9 2.1 H(m) C.4.9 Biểu đồ quan hệ tải trọng q(kN/m2) với hệ số ứng suất đầu cọc CSR 2 Biểu đồ quan hệ q(kN/m ) Hệ số ứng suất đầu cọc CSR Biểu đồ quan hệ q(kN/m ) Hệ số ứng suất đầu cọc CSR Ứng với s= 1.5m; a= 0.4m Ứng với s= 1.5m; a= 0.5m 2.5 2.5 2 CSR CSR 1.5 1.5 H=0.8m H=0.8m H=1m H=1m H=1.2m H=1.2m H=1.5m H=1.5m H=1.7m 0.5 H=1.7m 0.5 H=2m H=2m 0 20 40 60 80 100 120 140 160 20 40 60 80 100 120 140 160 q(kN/m ) q(kN/m ) 2 Biểu đồ quan hệ q(kN/m ) Hệ số ứng suất đầu cọc CSR Biểu đồ quan hệ q(kN/m ) Hệ số ứng suất đầu cọc CSR Ứng với s= 1.5m; a= 0.6m Ứng với s= 2m; a= 0.4m 3.5 1.8 1.6 2.5 1.4 CSR CSR 1.2 H=0.8m 0.8 H=0.8m 1.5 H=1m H=1m H=1.2m H=1.2m 0.6 H=1.5m H=1.5m 0.4 H=1.7m H=1.7m 0.5 H=2m 0.2 H=2m 0 20 40 60 80 100 q(kN/m ) 120 140 160 20 40 60 80 100 q(kN/m ) 120 140 160 PL - 54 Bieåu đồ quan hệ q(kN/m ) Hệ số ứng suất đầu cọc CSR Ứng với s= 2m; a= 0.5m Ứng với s= 2m; a= 0.6m 3 2.5 2.5 2 CSR CSR Biểu đồ quan hệ q(kN/m ) Hệ số ứng suất đầu cọc CSR 1.5 1.5 H=0.8m H=0.8m H=1m H=1m H=1.2m H=1.2m H=1.5m H=1.5m 0.5 H=1.7m 0.5 H=1.7m H=2m H=2m 0 20 40 60 80 100 120 140 160 20 40 60 80 100 120 140 160 q(kN/m ) q(kN/m ) 2 Biểu đồ quan hệ q(kN/m ) Hệ số ứng suất đầu cọc CSR Biểu đồ quan hệ q(kN/m ) Hệ số ứng suất đầu cọc CSR Ứng với s= 2.5m; a= 0.4m Ứng với s= 2.5m; a= 0.5m 3.5 3.5 3 2.5 2.5 CSR CSR 2 H=0.8m 1.5 H=0.8m 1.5 H=1m H=1m H=1.2m H=1.2m 1 H=1.5m H=1.5m H=1.7m H=1.7m 0.5 0.5 H=2m H=2m 0 20 40 60 80 100 120 140 160 20 40 60 80 100 120 140 160 q(kN/m ) q(kN/m ) Biểu đồ quan hệ q(kN/m ) Hệ số ứng suất đầu cọc CSR Ứng với s= 2.5m; a= 0.6m 2.5 CSR 1.5 H=0.8m H=1m H=1.2m H=1.5m H=1.7m 0.5 H=2m 0 20 40 60 80 100 120 140 160 q(kN/m ) C.4.10 Biểu đồ quan hệ chiều cao H (m) với hệ số ứng suất đấu cọc CSR Bieåu đồ quan hệ H(m) Hệ số ứng suất đầu cọc CSR(m) tải trọng thay đổi Biểu đồ quan hệ H(m) Hệ số ứng suất đầu cọc CSR(m) tải trọng thay ñoåi (s = 1.5m; a =0.4m) (s = 1.5m; a =0.5m) 2.5 2.5 2 CSR CSR 1.5 1.5 q=10(kN/m2) q=10(kN/m2) q=20(kN/m2) q=20(kN/m2) q=30(kN/m2) q=40(kN/m2) q=30(kN/m2) q=40(kN/m2) q=50(kN/m2) 0.5 q=50(kN/m2) q=70(kN/m2) 0.5 q=90(kN/m2) q=150(kN/m2) q=70(kN/m2) q=90(kN/m2) q=150(kN/m2) 0 0.5 0.7 0.9 1.1 1.3 H(m) 1.5 1.7 1.9 2.1 0.5 0.7 0.9 1.1 1.3 H(m) 1.5 1.7 1.9 2.1 PL - 55 Biểu đồ quan hệ H(m) Hệ số ứng suất đầu cọc CSR(m) tải trọng thay đổi Biểu đồ quan hệ H(m) Hệ số ứng suất đầu cọc CSR(m) tải trọng thay đổi (s = 1.5m; a =0.6m) (s = 2m; a =0.4m) 3.5 1.8 1.6 2.5 1.4 CSR CSR 1.2 1.5 q=10(kN/m2) 0.8 q=10(kN/m2) q=20(kN/m2) q=20(kN/m2) q=30(kN/m2) 0.6 0.4 q=40(kN/m2) q=50(kN/m2) q=70(kN/m2) 0.2 q=90(kN/m2) q=150(kN/m2) q=30(kN/m2) q=40(kN/m2) q=50(kN/m2) q=70(kN/m2) 0.5 q=90(kN/m2) q=150(kN/m2) 0.5 0.7 0.9 1.1 1.3 1.5 1.7 1.9 2.1 0.5 0.7 0.9 1.1 1.3 H(m) 1.5 1.7 1.9 2.1 H(m) Biểu đồ quan hệ H(m) Hệ số ứng suất đầu cọc CSR(m) tải trọng thay đổi Biểu đồ quan hệ H(m) Hệ số ứng suất đầu cọc CSR(m) tải trọng thay đổi (s = 2m; a =0.5m) (s = 2m; a =0.6m) 3.5 3 2.5 2.5 CSR CSR 1.5 1.5 q=10(kN/m2) q=20(kN/m2) q=30(kN/m2) q=40(kN/m2) q=50(kN/m2) q=70(kN/m2) 0.5 q=10(kN/m2) q=20(kN/m2) q=30(kN/m2) q=40(kN/m2) q=50(kN/m2) q=70(kN/m2) 0.5 q=90(kN/m2) q=150(kN/m2) q=90(kN/m2) q=150(kN/m2) 0.5 0.7 0.9 1.1 1.3 1.5 1.7 1.9 2.1 0.5 0.7 0.9 1.1 1.3 H(m) 1.5 1.7 1.9 2.1 H(m) Bieåu đồ quan hệ H(m) Hệ số ứng suất đầu cọc CSR(m) tải trọng thay đổi Biểu đồ quan hệ H(m) Hệ số ứng suất đầu cọc CSR(m) tải trọng thay ñoåi (s = 2.5m; a =0.4m) (s = 2.5m; a =0.5m) 3.5 3.5 3 2.5 2.5 CSR 1.5 q=10(kN/m2) q=20(kN/m2) 1.5 q=30(kN/m2) q=40(kN/m2) q=50(kN/m2) q=70(kN/m2) q=40(kN/m2) q=50(kN/m2) q=70(kN/m2) q=90(kN/m2) 0.5 q=90(kN/m2) q=150(kN/m2) 0.5 q=10(kN/m2) q=20(kN/m2) q=30(kN/m2) q=150(kN/m2) 0 0.5 0.7 0.9 1.1 1.3 1.5 1.7 1.9 2.1 0.5 0.7 0.9 1.1 1.3 H(m) H(m) Bieåu đồ quan hệ H(m) Hệ số ứng suất đầu cọc CSR(m) tải trọng thay đổi (s = 2.5m; a =0.6m) 2.5 CSR CSR 2 1.5 q=10(kN/m2) q=20(kN/m2) q=30(kN/m2) q=40(kN/m2) q=50(kN/m2) q=70(kN/m2) q=90(kN/m2) 0.5 q=150(kN/m2) 0.5 0.7 0.9 1.1 1.3 H(m) 1.5 1.7 1.9 2.1 1.5 1.7 1.9 2.1 ĐẠI HỌC QUỐC GIA TP HCM TRƯỜNG ĐẠI HỌC BÁCH KHOA -[ \ - LÝ LỊCH TRÍCH NGANG CỦA HỌC VIÊN * THÔNG TIN CÁ NHÂN - Họ tên học viên : NGUYỄN VÕ NGỌC HUY - Phái : Nam - Ngày, tháng, năm sinh : 16/11/1978 - Nơi sinh : Nha Trang - Chuyên ngành : Địa kỹ thuật xây dựng - MSHV : 00907776 - Địa liên lạc : 3/36/73 Bến Mễ Cốc, Phường 15, Quận 8, TP.HCM - Cơ quan công tác : Công ty Cổ phần Khu Công Nghiệp Hiệp Phước - Điện thoại liên lạc : 0907345656 * QUÁ TRÌNH ĐÀO TẠO - Từ năm 1996-2001: Sinh viên Khoa Xây Dựng, ngành Cầu Đường trường Đại học Bách Khoa TP Hồ Chí Minh Hệ đào tạo: Chính quy - Từ năm 2007 đến nay: Học viên cao học ngành Địa kỹ thuật xây dựng, khoa Kỹ thuật xây dựng, Đại học Bách Khoa TP Hồ Chí Minh * Q TRÌNH CƠNG TÁC - Từ năm 2002-2003: Công tác Công ty TNHH tư vấn thiết kế Khanh Nam Nhiệm vụ: nhân viên thiết kế - Từ năm 2003 đến 2007: Công tác Công ty Phát triển Công nghiệp Tân thuận Nhiệm vụ: Nhân viên kỹ thuật theo dõi quản lý đầu tư hạ tầng kỹ thuật KCN Hiệp Phước - Từ năm 2007 đến nay: Công tác Công ty Cổ phần KCN Hiệp Phước Nhiệm vụ: nhân viên kỹ thuật theo dõi quản lý đầu tư hạ tầng kỹ thuật KCN Hiệp Phước ... kho xưởng v.v… Giải pháp cọc bê tông tiết diện nhỏ kết hợp vải địa kỹ thuật để xử lý đất yếu xây dựng nhà kho, nhà xưởng Học viên nghiên cứu cụ thể địa chất khu vực Hiệp Phước huyện Nhà Bè để. .. lý thuyết cọc bê tông cốt thép tiết diện nhỏ kết hợp vải địa kỹ thuật Chương Phân tích so sánh kết theo lý thuyết phương pháp phần tử hữu hạn (fem) cọc bê tông tiết diện nhỏ kết hợp vải địa kỹ. .. ĐẤT YẾU KHU VỰC HUYỆN NHÀ BÈ II- NHIỆM VỤ VÀ NỘI DUNG: ? ?Nghiên cứu ứng xử phân bố lại ứng suất đất yếu gia cố hệ cọc bê tông cốt thép tiết diện nhỏ kết hợp vải địa kỹ thuật cường độ cao đầu cọc