Thiết kế khung ngang chịu lực của nhà công nghiệp một tầng,một nhịp

Trường Đại Học Hàng Hải Việt Nam TKMH:KCT Khoa Công Trình ***^^^^^*** -THUYẾT MINH ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP 1.Số liệu thiết kế: Thiết kế khung ngang chịu lực nhà công nghiệp tầng,một nhịp với số liệu cho trước sau: - Nhịp khung ngang: L= 18m - Bước khung: B= m - Số bước khung: n= 15 - Sức nâng cầu trục: Q= 20T - Số cầu trục làm việc xưởng: - Chế độ làm việc: trung bình - Cao trình đỉnh ray: H1= 9,2m - Độ dốc mái: i= 10 % - Địa điểm xây dựng: Nghệ An - Kết cấu bao che: tôn mạ màu - Vật liệu thép mác CCT34s có cường độ (f=21KN/cm2 ,fv=12KN/cm2 ,fc=32KN/cm2 ) Hàn tay, dùng que hàn N42 2.Xác định kích thước khung ngang: 2.1.Theo phương đứng: - Chiều cao từ mặt ray cầu trục đến đáy xà ngang: H2=Hk+ bk = 1,33+0,3=1,63 (m) Lấy H2 = 1,63m Với: Hk= 1,33m chiều cao cầu trục tính từ mặt ray đến điểm cao cầu trục, tra catalo cầu trục bk =0,3m khe hở an toàn cầu trục xà ngang - Chiều cao cột khung, tính từ mặt móng tới đáy xà ngang: H=H1+H2+H3=9,2+1,63+0,6=11,43(m) Trong đó: H1=9,2m cao trình đỉnh ray H3=(0 ÷ 1)m phần cột chôn Chọn H3=0,6(m) - Chiều cao cột trên, tính từ vai cột đỡ dầm cầu trục đến đáy xà ngang: Htr =H2+Hdct +Hr =1,63+0,8+0,2=2,63(m) Trong đó: Hdct chiều cao dầm cầu trục chọn sơ sau 1  1  ÷.B =  ÷ ÷.7=(0,7 ÷ 0,875)m  10   10  Hdct=  ÷ với B=7m bước khung Vậy chọn Hdct=0,8(m) Hr chiều cao ray đệm, lấy sơ 0,2m - Chiều cao cột dưới, tính từ mặt móng đến mặt vai cột: Hd =H- Htr=11,43 – 2,63=9,8(m) ***^^^^^*** -Sinh Viên Thực Hiện:Nguyễn Trung Kiên Lớp:XDD54-ĐH1 Page Trường Đại Học Hàng Hải Việt Nam TKMH:KCT Khoa Công Trình ***^^^^^*** Chiều cao kèo, tính từ đáy kèo đến đỉnh cao kèo: L HVK = tg α +hđk= 0,9(m) Chọn HVK= 1(m) Hình1: Các kích thước khung ngang 2.2.Theo phương ngang: 2.2.1.Sơ kích thước tiết diện cột xà ngang - Vì nhà có cầu trục với sức nâng 12.5zmin=0,18(m) Chọn z = 0,18(m) ***^^^^^*** -Sinh Viên Thực Hiện:Nguyễn Trung Kiên Lớp:XDD54-ĐH1 Page Trường Đại Học Hàng Hải Việt Nam TKMH:KCT Khoa Công Trình ***^^^^^*** -12,83m 11,83m 10,2m 9,2m 0,18 20T 0,75 0,75 16,5 0,000 A B Hình2: Các kích thước cụ thể khung ngang 2.2.2.Bố trí lưới cột hệ giằng 2.2.2.1.Bố trí lưới cột mặt Lưới cột: cột khung tạo nên lưới cột, cột đầu hồi nhà phải dịch vào phía 500 mm so với trục định vị, với mục đích kết cấu bao che giữ kích thước thống 1800 A B 500 6500 7000 7000 7000 7000 7000 7000 7000 7000 7000 10 7000 11 7000 12 7000 13 7000 14 6500 15 500 16 Hình3: Bố trí lưới cột 2.2.2.2.Bố trí hệ giằng Bố trí hệ giằng mái hệ giằng cột Hệ giằng phận trọng yếu kết cấu nhà, có tác dụng: ***^^^^^*** -Sinh Viên Thực Hiện:Nguyễn Trung Kiên Lớp:XDD54-ĐH1 Page Trường Đại Học Hàng Hải Việt Nam TKMH:KCT Khoa Công Trình ***^^^^^*** Bảo đảm bất biến hình độ cứng không gian kết cấu chịu lực nhà - Chịu tải trọng tác dụng theo phương dọc nhà, vuông góc với mặt phẳng khung gió lên tường hồi, lực hãm cầu trục - Bảo đảm ổn định cho cấu kiện chịu nén kết cấu dàn, cột - Làm cho dựng lắp an toàn, thuận tiện Hệ thống giằng nhà xưởng chia làm hai nhóm: giằng mái giằng cột 2.2.2.2.1.Bố trí hệ giằng mái Hệ giằng mái nhà công nghiệp sử dụng khung thép nhẹ bố trí theo phương ngang nhà hai gian đầu hồi (hoặc gần đầu hồi), đầu khối nhiệt độ số gian nhà tùy thuộc vào chiều dài nhà, cho khoảng cách giằng bố trí không bước cột Bản bụng hai xà ngang cạnh nối giằng chéo chữ thập Các giằng chéo thép góc, thép tròn cáp thép mạ kẽm đương kính không nhỏ 12 mm Ngoài ra, cần bố trí trống dọc thép hình (thường thép góc) vị trí quan trọng đỉnh mái, đầu xà ( cột ), chân cửa mái… Trường hợp nhà có cầu trục, cần bố trí thêm giằng chéo chữ thập dọc thép đầu cột để tăng cứng cho khung ngang theo phương dọc nhà truyền tải trọng ngang tải trọng gió, lực hãm cầu trục khung lân cận B 3000 18000 3000 3000 A 500 6500 7000 7000 7000 7000 7000 7000 7000 7000 7000 10 7000 11 7000 12 7000 13 7000 14 6500 15 500 16 Hình4: Hệ giằng mái (giằng cánh trên) 2.2.2.2.2.Bố trí hệ giằng cột Hệ giằng cột đảm bảo bất biến hình độ cứng toàn nhà theo phương dọc, chịu tải trọng tác dụng dọc nhà đảm bảo ổn định cột Trong trục dọc khối nhiệt độ cần có cứng; cột khác tựa vào cứng chống dọc Tấm cứng gồm có hai cột, dầm cầu trục, ngang chéo chữ thập Các giằng cột bố trí suốt chiều cao hai cột đĩa cứng: lớp từ mặt dầm cầu trục đến nút gối tựa kèo; lớp dưới, bên dầm cầu trục chân cột Các giằng lớp đặt mặt phẳng trục cột ; giằng lớp đặt hai mặt phẳng hai nhánh ***^^^^^*** -Sinh Viên Thực Hiện:Nguyễn Trung Kiên Lớp:XDD54-ĐH1 Page Trường Đại Học Hàng Hải Việt Nam TKMH:KCT Khoa Công Trình ***^^^^^*** -Tấm cứng phải đặt vào khoảng chiều dài khối nhiệt độ để không cản trở biến dạng nhiệt kết cấu dọc Nếu khối nhiệt độ dài, cứng không đủ để giữ ổn định cho toàn khung dùng hai cứng, cho khoảng cách từ đầu khối đến trục cứng không 75 m khoảng cách trục hai cứng không lớn 50 m Sơ đồ cứng có nhiều dạng: chéo chữ thập tầng - đơn giản hai tầng cột cao; kiểu khung cổng bước cột 12 m cần làm nối thông qua Trong gian đầu gian cuối khối nhiệt độ,cũng thường bố trí giằng lớp Giằng tăng độ cứng dọc chung, truyền tải trọng gió từ dàn gió đến đĩa cứng Các giằng lớp tương đối mảnh nên bố trí hai đầu khối mà không gây ứng suất nhiệt độ đáng kể D?m c?u tr?c Thanh gi?ng d?u c?t +11,83 +10 +9,2 ±0,00 500 7000 6500 7000 7000 7000 7000 7000 7000 7000 7000 10 11 7000 11 7000 12 7000 13 7000 14 6500 15 500 16 Hình5: Hệ giằng cột 2.3.Sơ đồ tính khung ngang: Do sức nâng cầu trục không lớn nên ta chọn phương án cột có tiết diện thay đổi với độ cứng cột I1 cột I2 Vì nhịp khung L= 18m nên ta chọn phương án xà ngang có tiết diện thay đổi hình nêm Dự kiến vị trí thay đổi tiết diện cách đầu xà m, với độ cứng tương ứng đoạn đầu cuối I1 I2 Đoạn thứ có độ cứng không đổi I2 dài 3m, điểm cuối cách đầu xà 6m Đoạn lại có độ cứng thay đổi ứng với đầu xà cuối xà I2 I1 Do nhà có cầu trục nên coi liên kết cột với móng liên kết ngàm cứng cốt0,00m Liên kết cột với xà ngang, liên kết đỉnh xà ngang liên kết đoạn xà ngang cứng Trục cột khung lấy trùng vớt trục định vị để đơn giản hóa tính toán Tải trọng tác dụng lên khung ngang: 3.1 Tải trọng thường xuyên: Chọn độ dốc mái i=10 % suy α =5,71 độ ; sinα = 0,0995; cosα=0,995 Tải trọng thường xuyên (tĩnh tải) tác dụng lên khung ngang bao gồm trọng lượng thân kết cấu, trọng lượng phận chi tiết (mái tôn+xà gồ+giằng), trọng lượng thân dầm cầu trục Trong đó: - Trọng lượng thân kết cấu: SAP tự tính - Trọng lượng phận chi tiết: mái tôn+xà gồ+giằng mái =(20-25)kG/m2 ***^^^^^*** -Sinh Viên Thực Hiện:Nguyễn Trung Kiên Lớp:XDD54-ĐH1 Page Trường Đại Học Hàng Hải Việt Nam TKMH:KCT Khoa Công Trình ***^^^^^*** - gtt = n.g tc B 1, 05.20.7 = = 147(kG/m)= 1,47(kN/m) cos 5, 71 cos α Trong đó: n = 1,05 hệ số vượt tải gtc lấy 20 kG/m2 B=7m bước khung - Trọng lượng thân dầm cầu trục: Gdct = αdct Ldct2 = 30.72 = 1470(daN)=14,7(kN) Trong đó: αdct =24-37 chế độ trung bình αdct =35-47 chế độ nặng Ldct nhịp dầm cầu trục B Hình7: Sơ đồ tính khung với tĩnh tải 3.2.Hoạt tải mái: ***^^^^^*** -Sinh Viên Thực Hiện:Nguyễn Trung Kiên Lớp:XDD54-ĐH1 Page Trường Đại Học Hàng Hải Việt Nam TKMH:KCT Khoa Công Trình ***^^^^^*** -Theo TCVN 2737 -1995, trị số tiêu chuẩn hoạt tải thi công sửa chữa mái (mái lợp tôn) 0,3kN/m2 hệ số vượt tải n=1,3 Quy đổi hoạt tải phân bố xà ngang: qtt = qmai B.1,3 0,3.1,3.7 = =2,74(kN/m) 0.995 cosα Hình 8a: Sơ đồ tính khung với hoạt tải mái ***^^^^^*** -Sinh Viên Thực Hiện:Nguyễn Trung Kiên Lớp:XDD54-ĐH1 Page Trường Đại Học Hàng Hải Việt Nam TKMH:KCT Khoa Công Trình ***^^^^^*** Hình 8b: Sơ đồ tính khung với hoạt tải nửa mái 3.3 Tải trọng gió: Tải trọng gió tác dụng vào khung ngang gồm thành phần gió tác dụng vào cột gió tác dụng lên mái Theo TCVN 2737 -1995, Huế thuộc phân vùng gió II-B có áp lực gió tiêu chuẩn w0 =1,1 kN/m2 , hệ số vượt tải 1,2 Căn vào hình dạng mặt nhà góc dốc mái, hệ số khí động xác định theo sơ đồ bảng TCVN 2737 -1995 kết hợp nội suy ta tính Ce1=-0,593 ; Ce2= -0,432 ; Ce3=-0,532 - Tải trọng tác dụng lên cột : • phía đón gió : qđ=n.wo.k.Ce.B • phía khuất gió: qkh=n.wo.k Ce3.B Trong đó: n hệ số vượt tải trọng tải trọng gió, n=1,2 ***^^^^^*** -Sinh Viên Thực Hiện:Nguyễn Trung Kiên Lớp:XDD54-ĐH1 Page 10 Trường Đại Học Hàng Hải Việt Nam TKMH:KCT Khoa Công Trình ***^^^^^*** -70,329 × 102 × 59 20,758 × 0,995 2,306 × 0,1 − + = =33,832(kN) 2 2 × (14 + 45 + 59 ) 8 → N b max =33,832(kN)< [N]tb=98(kN) - Khả chịu cắt bu lông kiểm tra theo công thức: N sin α ± V cos α 20,758 × 0,1+2,306 × 0,995 = = 0,55 < [ N ] b γ c = 35,56(kN ) n 6.4.2 Tính toán mặt bích - Bề dày mặt bích xác định từ điều kiện chịu uốn: bN 15 × 27,845 t ≈ 1,1 b max = 1,1 = 0,731(cm); ( b + b1 ) f ( 30 + 15 ) × 21 t ≈ 1,1 b1 ∑ N i ( b + h1 ) f = 1,1 b1 N b max ∑ N i h1 ( b + h1 ) f =1,1 15 × 27,845 × ( 14 + 45 + 59 ) 59 × ( 30 + 59 ) × 21 =0,735(cm) Vậy chọn t=2cm 6.4.3 Tính toán đường hàn liên kết tiết diện xà ngang với mặt bích - Tổng chiều dài tính toán đường hàn phía cánh (kể sườn): ∑ lw = × (14, − 1) + × (9 − 1) = 68,8 (cm) - Lực kéo cánh môment, lực dọc lực cắt gây theo công thức: M N cos α V sin α 70,329 × 100 20,758x0,995 2,306 × 0,1 Nk = ± ± = − + = 130, 446 (kN) h 2 50 2 - Vậy chiều cao cần thiết đường hàn là: Nk 130, 446 h f yc = = = 0,15 (cm) ∑ lw (β f w )min γ c 68,8 × 0,7 ×18 ×1 ***^^^^^*** -Sinh Viên Thực Hiện:Nguyễn Trung Kiên Lớp:XDD54-ĐH1 Page 91 Trường Đại Học Hàng Hải Việt Nam TKMH:KCT Khoa Công Trình ***^^^^^*** Chiều cao cần thiết đường hàn liên kết bụng xà với mặt bích: N sin α ± V cos α 20,758.0,1+2,306 × 0,995 h f yc = = = 0,004 (cm) ∑ lw (β f w )min γ c × (46, − 1) × 0,7 ×18 ×1 Kết hợp với cấu tạo chọn chiều cao đường hàn hf =0,8(cm) 150 20 500 90 140 45 680 90 45 140 680 310 140 20 45 140 bu long cuong cao d=20 75 150 1-1 Hình 58: Cấu tạo mối nối đỉnh xà ngang ***^^^^^*** -Sinh Viên Thực Hiện:Nguyễn Trung Kiên Lớp:XDD54-ĐH1 142 310 90 suon 150 x 90 x 16 142 16 45 150 Page 92 75 Trường Đại Học Hàng Hải Việt Nam TKMH:KCT Khoa Công Trình ***^^^^^*** -6.5 Mối nối xà 3m có tiết diện không đổi xà 3m - Trong bảng tổ hợp nội lực chọn cặp gây kéo nhiều cho bu lông tiết diện xà ngang (nối xà 4m có tiết diện không đổi với xà 2,5m): M= 69,257kN.m N= -12,260kN V= 14,501kN Đây cặp nội lực tổ hợp nội lực trường hợp tải trọng 1,2,4,8 gây Trình tự tính toán sau: 6.4.1 Tính toán bu lông liên kết - Chọn bu lông cường độ cao cấp bền 8.8, đường kính bu lông dự kiến d=20mm (lỗ loại C) Bố trí bu lông theo hai hàng với khoảng cách bu lông tuân thủ quy định bảng I.13 phụ lục, sách “Thiết kế khung thép nhà công nghiệp tầng, nhịp” Ở phía cánh xà ngang bố trí cặp sườn gia cường cho mặt bích (hình 57), kích thước chọn sau: + Bề dày : ts=1,6cm + Chiều cao: hs= 9cm + Bề rộng: ls=1,5hs=13,5cm → Chọn ls=15 cm ***^^^^^*** -Sinh Viên Thực Hiện:Nguyễn Trung Kiên Lớp:XDD54-ĐH1 Page 93 Trường Đại Học Hàng Hải Việt Nam TKMH:KCT Khoa Công Trình ***^^^^^*** 45 140 490 210 350 140 140 45 142 16 142 75 150 75 Hình 59: Bố trí bu lông liên kết xà - Lực kéo tác dụng vào bulông dãy môment lực dọc phân vào (do môment có dấu dương nên coi tâm quay trùng với dãy bu lông phía cùng) ta có: Mh1 N cos α V sin α N b max = ± ± = 2∑ hi n n ***^^^^^*** -Sinh Viên Thực Hiện:Nguyễn Trung Kiên Lớp:XDD54-ĐH1 Page 94 Trường Đại Học Hàng Hải Việt Nam TKMH:KCT Khoa Công Trình ***^^^^^*** -69, 257 × 102 × 49 12, 260 × 0,995 14,501 × 0,1 − + = =43,501(kN) 2 2 × (14 + 35 + 49 ) 8 → N b max =43,501(kN)< [N]tb=98(kN) - Khả chịu cắt bu lông kiểm tra theo công thức: N sin α ± V cos α 12, 260 × 0,1+14,501× 0,995 = = 1,957( kN ) < [ N ] b γ c = 35,56( kN ) n 6.4.2 Tính toán mặt bích - Bề dày mặt bích xác định từ điều kiện chịu uốn: bN 15 × 34, 487 t ≈ 1,1 b max = 1,1 = 0,814(cm); ( b + b1 ) f ( 30 + 15 ) × 21 t ≈ 1,1 b1 ∑ N i ( b + h1 ) f = 1,1 b1 N b max ∑ N i h1 ( b + h1 ) f =1,1 15 × 34, 487 × ( 14 + 35 + 49 ) 49 × ( 30 + 49 ) × 21 =0,868(cm) Vậy chọn t=2cm 6.4.3 Tính toán đường hàn liên kết tiết diện xà ngang với mặt bích - Tổng chiều dài tính toán đường hàn phía cánh (kể sườn): ∑ lw = × (14, − 1) + × (9 − 1) = 68,8 (cm) - Lực kéo cánh môment, lực dọc lực cắt gây theo công thức: M N cos α V sin α 69,257 × 100 12,260x0,995 14,501 × 0,1 Nk = ± ± = − + = 133,139 (kN) h 2 50 2 - Vậy chiều cao cần thiết đường hàn là: Nk 133,139 h f yc = = = 0,153 (cm) ∑ lw (β f w )min γ c 68,8 × 0,7 ×18 ×1 ***^^^^^*** -Sinh Viên Thực Hiện:Nguyễn Trung Kiên Lớp:XDD54-ĐH1 Page 95 Trường Đại Học Hàng Hải Việt Nam TKMH:KCT Khoa Công Trình ***^^^^^*** Chiều cao cần thiết đường hàn liên kết bụng xà với mặt bích: N sin α ± V cos α 12, 260 × 0,1+14,501 × 0,995 h f yc = = = 0,013(cm) ∑ lw (β f w )min γ c × (46, − 1) × 0,7 ×18 ×1 Kết hợp với cấu tạo chọn chiều cao đường hàn hf =0,8(cm) 142 16 142 150 90 45 140 140 45 150 x 90 x 16 75 20 20 2-2 Hình 60: Cấu tạo mối xà ngang 3m tiết diện không đổi xà m ***^^^^^*** -Sinh Viên Thực Hiện:Nguyễn Trung Kiên Lớp:XDD54-ĐH1 150 Page 96 75 580 210 400 580 210 bu long cuong cao d=20 90 140 45 90 45 140 150 Trường Đại Học Hàng Hải Việt Nam TKMH:KCT Khoa Công Trình ***^^^^^*** -6.5 Mối nối xà 3m có tiết diện thay đổi xà 3m có tiết diện không đổi - Việc tính toán cấu tạo mối nối xà thực Do tiết diện xà ngang vị trí nối giống mối nối xà 3m có tiết diện không đổi xà m; mặt khác, nội lực chỗ nối xà nhỏ nên không tính toán kiểm tra mối nối Cấu tạo liên kết hình 61 ***^^^^^*** -Sinh Viên Thực Hiện:Nguyễn Trung Kiên Lớp:XDD54-ĐH1 Page 97 Trường Đại Học Hàng Hải Việt Nam TKMH:KCT Khoa Công Trình ***^^^^^*** 580 90 400 580 210 210 90 45 140 150 150 140 45 142 16 142 75 150 x 90 x 16 20 90 140 45 45 140 bu long cuong cao d=20 150 75 3-3 20 Hình 61: Cấu tạo mối xà ngang 3m tiết diện thay đổi xà 3m có tiết không đổi 6.6 Liên kết cánh với bụng cột xà ngang - Lực cắt lớn xà ngang tiết diện đầu xà Vmax=20,585kN Chiều cao cần thiết đường hàn liên kết cánh bụng xà ngang theo công thức: ***^^^^^*** -Sinh Viên Thực Hiện:Nguyễn Trung Kiên Lớp:XDD54-ĐH1 Page 98 Trường Đại Học Hàng Hải Việt Nam TKMH:KCT Khoa Công Trình ***^^^^^*** -Vmax S f 20,585 × 1301, h f yc = = = 0,014 (cm) I x ( β f w ) γ c × 76076 × 0,7 × 18 × Kết hợp cấu tạo, chọn chiều cao đường hàn hf =0,8cm - Lực cắt lớn cột tiết diện chân cột Vmax=32,464kN Chiều cao cần thiết đường hàn liên kết cánh bụng cột theo công thức: Vmax S f 32,464 × 1841, h f yc = = = 0,014 (cm) I x ( β f w ) γ c × 164647 × 0,7 × 18 × Kết hợp cấu tạo chọn chiều cao đường hàn hf =0,8cm ***^^^^^*** -Sinh Viên Thực Hiện:Nguyễn Trung Kiên Lớp:XDD54-ĐH1 Page 99 Trường Đại Học Hàng Hải Việt Nam TKMH:KCT Khoa Công Trình ***^^^^^*** ***^^^^^*** -Sinh Viên Thực Hiện:Nguyễn Trung Kiên 100 Lớp:XDD54-ĐH1 Page Trường Đại Học Hàng Hải Việt Nam TKMH:KCT Khoa Công Trình ***^^^^^*** ***^^^^^*** -Sinh Viên Thực Hiện:Nguyễn Trung Kiên 101 Lớp:XDD54-ĐH1 Page Trường Đại Học Hàng Hải Việt Nam TKMH:KCT Khoa Công Trình ***^^^^^*** ***^^^^^*** -Sinh Viên Thực Hiện:Nguyễn Trung Kiên 102 Lớp:XDD54-ĐH1 Page Trường Đại Học Hàng Hải Việt Nam TKMH:KCT Khoa Công Trình ***^^^^^*** ***^^^^^*** -Sinh Viên Thực Hiện:Nguyễn Trung Kiên 103 Lớp:XDD54-ĐH1 Page Trường Đại Học Hàng Hải Việt Nam TKMH:KCT Khoa Công Trình ***^^^^^*** ***^^^^^*** -Sinh Viên Thực Hiện:Nguyễn Trung Kiên 104 Lớp:XDD54-ĐH1 Page Trường Đại Học Hàng Hải Việt Nam TKMH:KCT Khoa Công Trình ***^^^^^*** ***^^^^^*** -Sinh Viên Thực Hiện:Nguyễn Trung Kiên 105 Lớp:XDD54-ĐH1 Page [...]... Nam TKMH:KCT 1 Khoa Công Trình ***^^^^^*** Hình 17: Sơ đồ tính khung với lực hãm ngang của cầu trục lên cột phải 4 Xác định nội lực: Nội lực trong khung ngang được xác định với từng trường hợp chất tải bằng phần mềm SAP 2000 Kết quả tính toán được thể hiện dưới dạng các biểu đồ và bảng thống kê nội lực Dấu của nội lực lấy theo quy định của SBVL Các thành phần nội lực có chiều như hình... Khoa Công Trình ***^^^^^*** Hình 14: Sơ đồ tính khung với áp lực đứng của cầu trục khi Dmax lên cột trái ***^^^^^*** -Sinh Viên Thực Hiện:Nguyễn Trung Kiên Lớp:XDD54-ĐH1 Page 16 Trường Đại Học Hàng Hải Việt Nam TKMH:KCT 1 Khoa Công Trình ***^^^^^*** Hình 15: Sơ đồ tính khung với áp lực đứng của cầu trục khi Dmax lên cột phải 3.4.2 Lực hãm ngang của. .. khi Dmax lên cột phải 3.4.2 Lực hãm ngang của cầu trục Lực hãm ngang T của cầu trục tác dụng vào cột khung thông qua dầm hãm, xác định theo công thức: Tmax =n.nc ∑ T1tc yi Trong đó: tc T1 là lực hãm ngang tiêu chuẩn của một bánh xe cầu trục lên ray: T1tc = 0,5(Q + Gxc ) 0,05.(200 + 11,9) = = 5,3 (kN) no 2 nc là hệ số tổ hợp, lấy như trường hợp áp lực đứng cầu trục, lấy nc= 0,85 n là hệ số vượt tải, n=1,2... Bề rộng Bề rộng T.lượng T.lượng Áp lực ( m ) Gabari Cách Gabarit Đáy Cầu trục Xe con Lk P max ( mm ) ( mm ) ( mm ) ( mm ) G(T) G (T) xc Hk Z min Bk Kk (kN) 16,5 1330 180 3930 2900 8,54 1,19 119 Áp lực P min (kN) 23,7 Tải trọng cầu trục tác dụng lên khung ngang bao gồm áp lực đứng và lực hãm ngang xác định như sau: 3.4.1.Áp lực đứng của cầu trục: Tải trọng thẳng đứng của bánh xe cầu trục tác dụng lên... Hàng Hải Việt Nam TKMH:KCT 1 Khoa Công Trình ***^^^^^*** -no là số bánh xe cầu trục ở một bên ray; yi là tung độ đường ảnh hưởng => Tmax =1,2.0,85.5,3 1,586 = 8,57(kN) Lực hãm ngang T tác dụng lên cột khung đặt tại cao trình đỉnh ray và có thể hướng vào hoặc hướng ra khỏi cột, cụ thể ở đây đặt cách mặt vai cột 1m Hình 16: Sơ đồ tính khung với lực hãm ngang của cầu trục lên cột trái ... xe cầu trục tác dụng lên cột thông qua dầm cầu trục được xác định bằng cách dùng đường ảnh hưởng phản lực gối tựa của dầm và xếp các bánh xe của 2 cầu trục vào vị trí bất lợi nhất như hình 6 Xác định được các tung độ yi của đường ảnh hưởng, từ đó xác định được áp lực thẳng đứng lớn nhất và nhỏ nhất của các bánh xe cầu trục truyền lên vai cột: Dmax=n.nc ∑ Pmax.yi ***^^^^^*** -Sinh Viên... TKMH:KCT 1 Khoa Công Trình ***^^^^^*** -Dmin=n.nc ∑ Pmin.yi Trong đó : n=1,2 là hệ số vượt tải của hoạt tải cầu trục; nc là hệ số tổ hợp xét đến xác suất xảy ra đồng thời của nhiều cầu trục, nc=0,85 khi xét tải trọng do hai cầu trục chế độ làm việc nhẹ hoặc trung bình, nc=0,9 khi xét tải trọng do hai cầu trục chế độ làm việc nặng; Pmax là áp lực lớn nhất tiêu chuẩn của một bánh xe cầu... hướng từ ngoài vào trong nhà dấu "-" thể hiện gió có chiều hướng từ trong nhà ra ngoài Trường hợp nhà có chiều cao không vượt quá 10m, tải trọng gió được coi là không đổi Với nhà có chiều cao trên 10m, tải trọng phân bố theo quy luật hình thang, do đó để thuận tiện trong tính toán có thể quy đổi thành tải trọng phân bố đều trên suốt chiều cao của cột bằng cách nhân trị số của q với hệ số quy đổi α... TKMH:KCT 1 Khoa Công Trình ***^^^^^*** -Hình 18: Quy ước chiều dương của nội lực theo SBVL Dưới đây thể hiện hình dạng biểu đồ nội lực cho khung với các trường hợp chất tải (đơn vị tính kN, kN.m) Hình 18: Biểu đồ mômen do tĩnh tải ***^^^^^*** -Sinh Viên Thực Hiện:Nguyễn Trung Kiên Lớp:XDD54-ĐH1 Page 20 Trường Đại Học Hàng Hải Việt Nam TKMH:KCT 1 Khoa Công Trình ... Hình 11: Sơ đồ tính khung với tải trọng gió trái sang ***^^^^^*** -Sinh Viên Thực Hiện:Nguyễn Trung Kiên Lớp:XDD54-ĐH1 Page 13 Trường Đại Học Hàng Hải Việt Nam TKMH:KCT 1 Khoa Công Trình ***^^^^^*** Hình 12: Sơ đồ tính khung với tải trọng gió phải sang 3.4.Hoạt tải cầu trục: Theo bảng II.3 phụ lục, các thông số cầu trục sức nâng 12.5 tấn như sau : Nhịp Chiều cao Khoảng