thiết kế khung ngang chịu lực của nhà công nghiệp một tầng,một nhịp

Trường Đại Học Hàng Hải Khoa Công Trình Thủy TKMH KCT 1 airTHUYẾT MINH ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP 1 Số liệu thiết kế Thiết kế khung ngang chịu lực của nhà công nghiệp một tầng,một nhịp với các số liệu cho trước như sau: - Chiều dài nhịp: L= 33m - Cao trình đỉnh ray: H 1 = 10m - Số cầu trục làm việc trong xưởng: 2 - Kết cấu mái: Dàn thép - Sức trục: Q=5T - Bước cột: B= 8m - Số bước khung: n=17 - Địa điểm xây dựng: Bình Định - Kết cấu bao che: Tôn mạ màu - Các số liệu khác cần thiết cho thiết kế sinh viên tự lựa chọn: Vật liệu thép, loại que hàn, chiều dày tôn, loại xà gồ 1.1 Xác định các kích thước chính của khung 1.1.1 Theo phương đứng Chiều cao từ mặt ray cầu trục đến đáy xà ngang: H 2 =H C +0,1+f = 920+100+200= 1220 (mm)=1,22 (m) Chọn H 2 =1,30(m) Với: H C = 0,92m -là chiều cao cầu trục tính từ mặt ray đến điểm cao nhất cầu trục, tra trong catalo cầu trục. f = 200 - 400 mm : xét đến độ võng của vì kèo. Chiều cao của xưởng, từ nền nhà đến đáy của vì kèo: H=H 1 +H 2 =10+1,30=11,3(m). Trong đó: H 1 =10m là cao trình đỉnh ray. Chiều cao cột trên, tính từ vai cột đỡ dầm cầu trục đến đáy xà ngang: H tr =H 2 +H dct +H r =1,30+0,8+0,2=2,30(m). Trong đó: H dct là chiều cao của dầm cầu trục được chọn sơ bộ như sau H dct = 1 1 8 10   ÷  ÷   .B = 1 1 8 10   ÷  ÷   .8=(0,8 ÷ 1)m Sinh viên : Nguyễn Thị Dung GVHD: Đỗ Quang Thành Lớp: XDD52-ĐH3 Msv: 49825 Trường Đại Học Hàng Hải Khoa Công Trình Thủy TKMH KCT 1 Với B=8m là bước khung. Vậy chọn H dct =0,8 (m). H r là chiều cao của ray và đệm, lấy sơ bộ là 0,2m . Chiều cao cột dưới, tính từ mặt móng đến mặt trên của vai cột: H d = H - H tr + H 3 =11,3-2,3+0=9(m) Với: H 3 – phần cột chôn bên dưới cốt mặt nền, H 3 =(0 ÷ 1)m lấy 0m 1.1.2 Theo phương ngang Nhịp khung nhà L = 33 m Sức nâng của cầu trục Q = 5tấn<30 tấn, chế độ làm việc trung bình ⇒ a =0 mm; λ =1000 mm. Nhịp cầu trục: L k = L – 2 λ = 33000 – 2 × 1000 = 31000 (mm); Vì sức trục Q=5 tấn nên chọn loại cột tiết diện không đổi Chiều cao tiết diện chọn theo: 1 1 ( ) 10 15 h = ÷ .H 1 1 ( ) 10 15 = ÷ 11300=(753 ÷ 1130) Chọn sơ bộ h=800 mm Bề rộng :b= (0,3÷0,5)h=(240÷400) Chọn sơ bộ: b=300 mm Chiều dày bản bụng t w nên chọn: w w t 6( ) 1 1 1 1 t ( ÷ ) ( ).800 (8 11,43)( ) 70 100 70 100 mm h mm ≥    = = ÷ = ÷   Chọn sơ bộ: t w =10 mm Chiều dày bản cánh t f nên chọn: f w t t 1 1 1 1 t ( ÷ ) ( )300 (9,57 15)( ) 20 35 20 35 f b mm ≥    = = ÷ = ÷   Chọn sơ bộ: t f =15mm Kiểm tra khe hở giữa cầu trục và cột khung: Z= 2 k LL − - h= 33 31 0.8 0,2 2 m − − = >Z min =0,16m Tiết diện cột : Sinh viên : Nguyễn Thị Dung GVHD: Đỗ Quang Thành Lớp: XDD52-ĐH3 Msv: 49825 Trường Đại Học Hàng Hải Khoa Công Trình Thủy TKMH KCT 1 + Chiều cao tiết diện: h =800 mm + Bề rộng tiết diện cột: b = 300 mm + Chiều dày bản bụng: t w = 10 mm + Chiều dày bản cánh: t f = 15 mm 1.1.3 Kích thước vì kèo Chọn dàn hình thang vì nó có ưu điểm về cấu tạo các góc giữa các thanh không quá nhỏ, độ dốc mái nhỏ, chiều dài không quá lớn, phù hợp với biểu đồ mômen uốn và chiều cao dàn lớn nên dễ liên kết với cột dẫn đến độ cứng công trình cao Chiều cao đầu dàn mái tại trục định vị h đg = 2,2 m. Độ dốc cánh trên i = 1/10 như vậy chiều cao ở giữa dàn là: H gg =H đg + 2 L .tgα= 1 33000 2200 . 3850 10 2 + = mm. Hệ thanh bụng tam giác có thanh đứng: + Khoảng cách giữa các đốt dàn: d=d 1 =d 2 =3,3m Q=5(T) 9000 11300 3850 10000 3300 0,0 33000 3300 3300 3300 3300 3300 3300 3300 3300 3300 1300 2300 Hình 1.1. Kích thước chính của khung ngang nhà công nghiệp 1.2 Bố trí hệ giằng và cột Số bước khung n = 17, bước cột B = 8m, chiều dài nhà = 17x8 = 136m → không cần bố trí khe nhiệt độ.(nhà toàn thép khoảng cách: dọc nhà >200m, ngang nhà >120m mới làm khe nhiệt độ) Lưới cột: Sinh viên : Nguyễn Thị Dung GVHD: Đỗ Quang Thành Lớp: XDD52-ĐH3 Msv: 49825 Trường Đại Học Hàng Hải Khoa Công Trình Thủy TKMH KCT 1 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 33000 500 8000 8000 8000 8000 8000 8000 8000 8000 8000 8000 8000 8000 8000 8000 8000 8000 8000 500 500 8000 8000 8000 8000 8000 8000 8000 8000 8000 8000 8000 8000 8000 8000 8000 8000 8000 500 Hình 1.1. Bố trí lưới cột Bố trí hệ giằng mái và hệ giằng cột Hệ giằng là một bộ phận trọng yếu của kết cấu nhà, có tác dụng: + Bảo đảm sự bất biến hình và độ cứng không gian của kết cấu chịu lực của nhà. + Chịu các tải trọng tác dụng theo phương dọc nhà, vuông góc với mặt phẳng khung như gió lên tường hồi, lực hãm của cầu trục. + Bảo đảm ổn định cho các cấu kiện chịu nén của kết cấu dàn, cột + Làm cho dựng lắp an toàn, thuận tiện. Hệ thống giằng của nhà xưởng được chia làm hai nhóm: giằng mái và giằng cột. 1.2.2 Hệ giằng mái Hệ giằng ở mái bao gồm các thanh bố trí trong phạm vi từ cánh dưới dàn trở lên, chúng được bố trí nằm trong các mặt phẳng cánh trên dàn, mặt phẳng cánh dưới dàn và mặt phẳng đứng giữa dàn. 1.2.2.1 Giằng trong mặt phẳng cánh trên Giằng trong mặt phẳng cánh trên gồm các thanh chéo chữ thập trong mặt phẳng cánh trên và các thanh chống dọc nhà. Tác dụng chính của chúng là đảm bảo ổn định cho cánh trên chịu nén của dàn, tạo nên những điểm cố kết không chuyển vị ra ngoài mặt phẳng dàn. Các thanh giằng chữ thập nên bố trí hai đầu khối nhiệt độ. Khi khối nhiệt độ quá dài thí bố trí thêm ở khoảng giữa khối, sao cho khoảng giữa chúng không quá 50 - 60 m. Các dàn còn lại được liên kết vào các khối cứng bằng xà gồ hay sườn của tấm mái. Thanh chống dọc nhà dùng để cố định các nút quan trọng của nhà: nút đỉnh góc ( bắt buộc ), nút đầu dàn, nút dưới chân cửa trời. Những thanh chống dọc này cần thiết để đảm bảo cho độ mảnh của cánh trên trong quá trình dựng lắp không vượt quá 220. Sinh viên : Nguyễn Thị Dung GVHD: Đỗ Quang Thành Lớp: XDD52-ĐH3 Msv: 49825 Trường Đại Học Hàng Hải Khoa Công Trình Thủy TKMH KCT 1 33000 8000 8000 8000 8000 8000 8000 8000 8000 8000 8000 8000 8000 8000 8000 8000 8000 8000 8000 8000 8000 8000 8000 8000 8000 8000 8000 8000 8000 8000 8000 7500 7500 7500 7500 Hình 1.1. Hệ giằng cánh trên 1.2.2.2 Giằng trong mặt phẳng cánh dưới Giằng trong mặt phẳng cánh dưới được đặt tại các vị trí có giằng cánh trên, nghĩa là ở hai đầu của khối nhiệt độ và ở khoảng giữa, cánh 50 - 60 m. Nó cùng với giằng cánh trên tạo nên các khối cứng không gian bất biến hình. Hệ giằng cánh dưới tại đầu hồi nhà dùng làm gối tựa cho cột hồi, chịu tải trọng gió thổi lên tường hồi, nên còn gọi là dàn gió Trong những nhà xưởng có cầu trục Q ≥ 10 t, hoặc có cầu trục chế độ làm việc nặng, để tăng độ cứng cho nhà, cần có thêm hệ giằng cánh dưới theo phương theo phương dọc nhà. Hệ giằng này bảo đảm sự làm việc cùng nhau của các khung, truyền tải trọng cục bộ tác dụng lên khung sang các khung lân cận. Bề rộng của hệ giằng thường lấy bằng chiều dài của khoang đầu tiên của cánh dưới dàn. Trong nhà xưởng nhiều nhịp, hệ giằng dọc được bố trí dọc hai hàng cột biên và tại một số hàng cột giữa, cách nhau 60 - 90 m theo phương bề rộng nhà. 33000 8000 8000 8000 8000 8000 8000 8000 8000 8000 8000 8000 8000 8000 8000 8000 8000 8000 8000 8000 8000 8000 8000 8000 8000 8000 8000 8000 8000 8000 8000 7500 7500 7500 7500 Hình 2.1. Hệ giằng cánh dưới 1.2.2.3 Hệ giằng đứng Hệ giằng đứng đặt trong mặt phẳng các thanh đứng, có tác dụng cùng với các giằng nằm tạo nên khối cứng bất biến hình ; giữ vị trí và cố định cho dàn vì kèo khi dựng lắp. Thông thường hệ giằng đứng được bố trí tại các thanh đứng đầu dàn, thanh đứng giữa dàn Sinh viên : Nguyễn Thị Dung GVHD: Đỗ Quang Thành Lớp: XDD52-ĐH3 Msv: 49825 Trường Đại Học Hàng Hải Khoa Công Trình Thủy TKMH KCT 1 (hoặc dưới chân cửa trời), cách nhau 12 - 15 m theo phương ngang nhà. Theo phương dọc nhà, chúng được đặt tại những gian có giằng nằm ở cánh trên và cánh dưới. Kết cấu chịu lực của cửa trời cũng có các hệ giằng cánh trên, hệ giằng đứng như đối với dàn mái. Hình 3.1. Hệ giằng đứng 1.2.3 Hệ giằng cột Hệ giằng ở cột đảm bảo sự bất biến hình và độ cứng của toàn nhà theo phương dọc, chịu các tải trọng tác dụng dọc nhà và đảm bảo ổn định của cột. Trong mỗi trục dọc một khối nhiệt độ cần có ít nhất một tấm cứng ; các cột khác tựa vào tấm cứng bằng các thanh chống dọc. Tấm cứng gồm có hai cột, dầm cầu trục, các thanh ngang và các thanh chéo chữ thập. Các thanh giằng cột bố trí suốt chiều cao của hai cột đĩa cứng: trong phạm vi đầu dàn - chính là hệ giằng đứng của mái ; lớp trên từ mặt dầm cầu trục đến nút gối tựa dưới của dàn kèo ; lớp dưới, bên dưới dầm cầu trục cho đến chân cột. Các thanh giằng lớp trên đặt trong mặt phẳng trục cột ; các thanh giằng lớp dưới đặt trong hai mặt phẳng của hai nhánh. Tấm cứng phải đặt vào khoảng giữa chiều dài của khối nhiệt độ để không cản trở biến dạng nhiệt của các kết cấu dọc. Nếu khối nhiệt độ quá dài, một tấm cứng không đủ để giữ ổn định cho toàn bộ các khung thì dùng hai tấm cứng, sao cho khoảng cách từ đầu khối đến trục tấm cứng không quá 75 m và khoảng cách giữa trục hai tấm cứng không lớn quá 50 m. Sơ đồ các thanh của tấm cứng có nhiều dạng: chéo chữ thập một tầng - đơn giản nhất hoặc hai tầng khi cột quá cao; kiểu khung cổng khi bước cột 8 m hoặc khi cần làm nối đi thông qua. Trong các gian đầu và gian cuối của khối nhiệt độ,cũng thường bố trí giằng lớp trên. Giằng này tăng độ cứng dọc chung, truyền tải trọng gió từ dàn gió đến đĩa cứng. Các thanh giằng lớp trên này tương đối mảnh nên có thể bố trí ở hai đầu khối mà không gây ứng suất nhiệt độ đáng kể. 8000 8000 8000 8000 8000 8000 8000 8000 8000 8000 8000 8000 8000 8000 80007500 7500 Hình 1.1. Hệ giằng cột 1.3 Tải trọng tác dụng lên khung 1.3.1 Tải trọng thương xuyên Chọn độ dốc mái i=10 % suy ra α =5,71 độ , sinα = 0,099 ,cosα=0,995. Sinh viên : Nguyễn Thị Dung GVHD: Đỗ Quang Thành Lớp: XDD52-ĐH3 Msv: 49825 Trường Đại Học Hàng Hải Khoa Công Trình Thủy TKMH KCT 1 Tải trọng thường xuyên (tĩnh tải) tác dụng lên khung ngang bao gồm trọng lượng bản thân kết cấu, trọng lượng các bộ phận chi tiết (mái tôn+xà gồ+giằng), trọng lượng bản thân dầm cầu trục. Hình 1.1. Sơ đồ tính khung trường hợp tĩnh tải Trong đó: - Trọng lượng bản thân kết cấu: SAP tự tính -Trọng lượng mái tôn+xà gồ+giằng : 2 20 / tc g kg m = ( ) 20 8 1,05 1,05 168,8 / 1,688 kN / m os 0,995 tc m t g B g g kg m c α × ⇒ = = × = × = = Quy tải trọng mái về các nút dàn: 1 1 3,3 . 1,688. 2,785( ) 2 2 m m g g d kN= = = 2 1 2 (3,3 3,3) .( ) 1,688. 5,570( ) 2 2 m m g g d d kN + = + = = - Trọng lượng bản thân dầm cầu trục : 100 / dct g kg m = 100 8 800 dct dct G g B kg⇒ = × = × = =8 kN - Trọng lượng dàn thép : 2 1,2 ( / ) dan g d g n L kg m α = Trong đó : 1,1 g n = : hệ số vượt tải Sinh viên : Nguyễn Thị Dung GVHD: Đỗ Quang Thành Lớp: XDD52-ĐH3 Msv: 49825 Trường Đại Học Hàng Hải Khoa Công Trình Thủy TKMH KCT 1 0,6 d α = : hệ số trọng lượng bản thân dàn 2 2 1,2 1,2 1,1 0,6 33 26,136( / ) 0,26( / ) dan g d g n L kg m kN m α ⇒ = × × × = × × × = = 1 1 . 0,26.8 3,3 ( ). ( ). 3,449( ) os 2 0,995 2 m dan g B d G kN c α = = = 2 1 2 . 0,26.8 3,3 3,3 ( ). ( ). 6,898( ) os 2 0,995 2 m dan g B d d G kN c α + + = = = 1.3.2 Hoạt tải mái Theo TCVN2737-1995, hoạt tải thi công hoặc sửa chữa mái (mái tôn) tiêu chuẩn p tc =30 kG/m 2 , hệ số độ tin cậy: n=1,3 1,3 30 8 312( / ) 3,12( / ) m tc q n p B kg m kN m⇒ = × × = × × = = Quy về tải trọng tập trung tại các nút dàn như hình vẽ 1 2 2 ( ) 3,12.(3,3 3,3) 10,348( ) 2. os 2.0,995 m m q d d q kN c α + + = = = 1 1 3,12.3,3 5,174( ) 2. os 2.0,995 m m q d q kN c α = = = Hình 1.1. Sơ đồ tính khung trường hợp hoạt tải mái trái Sinh viên : Nguyễn Thị Dung GVHD: Đỗ Quang Thành Lớp: XDD52-ĐH3 Msv: 49825 Trường Đại Học Hàng Hải Khoa Công Trình Thủy TKMH KCT 1 Hình 1.2. Sơ đồ tính khung trường hợp hoạt tải mái phải Hình 1.3. Sơ đồ tính khung trường hợp hoạt tải toàn mái 1.3.3 Hoạt tải gió Tải trọng gió tác dụng vào khung ngang gồm 2 thành phần là gió tác dụng vào cột và gió tác dụng lên mái q = n.k.c.B.W 0 Theo TCVN 2737 -1995 Bình Định thuộc phân vùng gió III-B có áp lực gió tiêu chuẩn là W 0 =1,25 KN/m 2 ,hệ số vượt tải n=1,2. Bước cột: B= 8 (m). Sinh viên : Nguyễn Thị Dung GVHD: Đỗ Quang Thành Lớp: XDD52-ĐH3 Msv: 49825 Trường Đại Học Hàng Hải Khoa Công Trình Thủy TKMH KCT 1 Căn cứ vào hình dạng mặt bằng nhà và góc dốc mái các hệ số khí động có thể được xác định theo sơ đồ trong bảng phụ lục V (Gs Đoàn Định Kiến) kết hợp nội suy ta tính được C e1 =-0,35 , C e2 = -0,4, C e3 = -0,5 +) Tải trọng tác dụng lên cột : Phía đón gió : q đ =n.w o .k.C e .B Phía khuất gió: q kh =n.w o .k. C e3 .B Trong đó: n là hệ số vượt tải trọng của tải trọng gió, n=1,2 w o là áp lực gió tiêu chuẩn, phụ thuộc vào phân vùng gió (địa điểm xây dựng) k là hệ số kể đến sự thay đổi áp lực gió theo độ cao, phụ thuộc vào dạng địa hình. Ở đây ta chọn địa hình dạng A. Sau khi nội suy ta có: Tại đỉnh cột (cao trình +11,3m so với mặt nền), k=1,024 Tại đỉnh mái (cao trình +15,15), k=1,0815 hệ số k trung bình cho cả mái là k mái = 1,024 1,0815 1,053 2 + = dấu "+" thể hiện gió có chiều hướng từ ngoài vào trong nhà dấu "-" thể hiện gió có chiều hướng từ trong nhà ra ngoài +) Tải trọng tác dụng lên mái: • Phía đón gió : q đ =n.w 0 .k.C e1 .B=1,2.1,25.1,0815.( -0,35).8=-4,54 (kN/m). Quy tải trọng gió trên mái về các nút dàn ta được q đ 1 = 1 q . 4,54.3,3 7,53( ) 2cos 2.0,995 đ d kN α − = = − q đ 2 = 1 2 q .( ) 4,54.(3,3 3,3) 15,06( ) 2cos 2.0,995 đ d d kN α + − + = = − • Phía khuất gió: q kh =n.w 0 .k.C e2 .B=1,2.1,25.1,0815.(-0,4).8=-5,19 (kN/m). Quy tải trọng gió trên mái về các nút dàn ta được 1 1 . 5,19.3,3 8,61( ) 2. os 2.0,995 kh kh q d q kN c α − = = = − 1 2 2 .( ) 5,19.(3,3 3,3) 17,21( ) 2. os 2.0,995 kh kh q d d q kN c α + − + = = = − Sinh viên : Nguyễn Thị Dung GVHD: Đỗ Quang Thành Lớp: XDD52-ĐH3 Msv: 49825 [...]... 49825 GVHD: Đỗ Quang Thành Trường Đại Học Hàng Hải Khoa Công Trình Thủy TKMH KCT 1 Hình 2.2 Hoạt tải đứng cầu trục trái Hình 2.3 Hoạt tải đứng cầu trục phải 1.3.4.3 Lực hãm ngang cầu trục Lực hãm ngang T của cầu trục tác dụng vào cột khung thông qua dầm hãm, xác định theo công thức: Tmax =n.nc ∑ T1tc yi Trong đó: tc T1 là lực hãm ngang tiêu chuẩn của một bánh xe cầu trục lên ray: T1tc = 0, 05(Q + Gxc )... tải ngang cầu trục trái Sinh viên : Nguyễn Thị Dung Lớp: XDD52-ĐH3 Msv: 49825 GVHD: Đỗ Quang Thành Trường Đại Học Hàng Hải Khoa Công Trình Thủy TKMH KCT 1 Hình 3.2 Hoạt tải ngang cầu trục phải 1.4 Xác định nội lực Nội lực trong khung ngang được xác định với từng trường hợp chất tải bằng phần mềm SAP 2000 Kết quả tính toán được thể hiện dưới dạng các biểu đồ và bảng thống kê nội lực Dấu của nội lực. .. tải của hoạt tải cầu trục; nc là hệ số tổ hợp xét đến xác suất xảy ra đồng thời của nhiều cầu trục, nc=0,85 khi xét tải trọng do hai cầu trục chế độ làm việc nhẹ hoặc trung bình, nc=0,9 khi xét tải trọng do hai cầu trục chế độ làm việc nặng; Pmax là áp lực lớn nhất tiêu chuẩn của một bánh xe cầu trục lên ray, tra catalô cầu trục; Tra bảng ta có Pmax=65,7 kN Pmin là áp lực nhỏ nhất tiêu chuẩn của một. .. trục 10 tấn Nhịp Lk (mm) Bề rộng B(mm) 31000 5930 Đáy K (mm) 5100 Sinh viên : Nguyễn Thị Dung Lớp: XDD52-ĐH3 Msv: 49825 Hk (mm) 920 Zmin (mm) Áp lực bánh xe lên ray (T) Trọng lượng xe con (T) Trọng lượng toàn cầu trục (T) 180 9,2 0,495 15,98 GVHD: Đỗ Quang Thành Trường Đại Học Hàng Hải Khoa Công Trình Thủy TKMH KCT 1 Tải trọng cầu trục tác dụng lên khung ngang bao gồm áp lực đứng và lực hãm ngang xác... định như sau 1.3.4.2 Áp lực đứng cầu trục Tải trọng thẳng đứng của bánh xe cầu trục tác dụng lên cột thông qua dầm cầu trục được xác định bằng cách dùng đường ảnh hưởng phản lực gối tựa của dầm và xếp các bánh xe của 2 cầu trục vào vị trí bất lợi nhất như hình 2-12 Xác định được các tung độ y i của đường ảnh hưởng, từ đó xác định được áp lực thẳng đứng lớn nhất và nhỏ nhất của các bánh xe cầu trục... cột là như nhau Ta có: µ = 1,368 Vậy chiều dài tính toán trong mặt phẳng khung của cột xác định theo công thức: lx= µ.H =1,368.11,3= 15,458 (m) Chiều dài tính toán của cột theo phương ngoài mặt phẳng khung (l y) lấy bằng khoảng cách giữa các điểm cố định không cho cột chuyển vị theo phương dọc nhà Giả thiết bổ trí giằng cột dọc nhà bằng thép hình chữ C tại cao trình +3.000, tức là khoảng giữa phần cột... theo quy định của SBVL Các thành phần nội lực có chiều như hình vẽ được quy định là dương M+ N+ V+ M+ M+ M+ V+ N+ N+ N+ V+ V+ Hình 1.1 Quy ước chiều dương của nội lực theo SBVL Dưới đây thể hiện hình dạng biểu đồ nội lực cho khung với các trường hợp chất tải (đơn vị tính kN, kN.m) Sinh viên : Nguyễn Thị Dung Lớp: XDD52-ĐH3 Msv: 49825 GVHD: Đỗ Quang Thành Trường Đại Học Hàng Hải Khoa Công Trình Thủy... 1+2+6+7 0 0 -22,518 1+2+5+8 Qtu -0,196 -0,196 -0,196 -0,196 0 1.5 Thiết kế tiết diện cấu kiện Sinh viên : Nguyễn Thị Dung Lớp: XDD52-ĐH3 Msv: 49825 GVHD: Đỗ Quang Thành Trường Đại Học Hàng Hải Khoa Công Trình Thủy TKMH KCT 1 1.5.1 Thiết kế tiết diện cột 1.5.1.1 Xác định chiều dài tính toán Chọn phương án cột tiết diện không đổi với độ cứng của cột dưới và cột trên lần lượt là như nhau.Độ cứng ở mối nối... Học Hàng Hải Khoa Công Trình Thủy TKMH KCT 1 nc là hệ số tổ hợp, lấy như trường hợp áp lực đứng cầu trục, lấy nc= 0,85 n là hệ số vượt tải, n=1,1 Q là sức nâng cầu trục, Q=5T Gxe là trọng lượng xe con, tra catalô; Gxe=0,495T 0,05 là hệ số ma sát no là số bánh xe cầu trục ở một bên ray; yi là tung độ đường ảnh hưởng => Tmax =1,1.0,85.1,37.2,51=3,22(kN) Lực hãm ngang T tác dụng lên cột khung đặt tại cao... Đỗ Quang Thành Trường Đại Học Hàng Hải Khoa Công Trình Thủy TKMH KCT 1 Hình 1.18 Biểu đồ lực cắt do HTNCTT gây ra Hình 1.19 Biểu đồ momen do HTNCTT gây ra trên dàn Sinh viên : Nguyễn Thị Dung Lớp: XDD52-ĐH3 Msv: 49825 GVHD: Đỗ Quang Thành Trường Đại Học Hàng Hải Khoa Công Trình Thủy TKMH KCT 1 Hình 1.20 Biểu đồ lực dọc do HTNCTP gây ra Hình 1.21 Biểu đồ lực cắt do HTNCTP gây ra Sinh viên : Nguyễn Thị . Trường Đại Học Hàng Hải Khoa Công Trình Thủy TKMH KCT 1 airTHUYẾT MINH ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP 1 Số liệu thiết kế Thiết kế khung ngang chịu lực của nhà công nghiệp một tầng ,một nhịp với các số liệu cho. giằng là một bộ phận trọng yếu của kết cấu nhà, có tác dụng: + Bảo đảm sự bất biến hình và độ cứng không gian của kết cấu chịu lực của nhà. + Chịu các tải trọng tác dụng theo phương dọc nhà, vuông. Kích thước chính của khung ngang nhà công nghiệp 1.2 Bố trí hệ giằng và cột Số bước khung n = 17, bước cột B = 8m, chiều dài nhà = 17x8 = 136m → không cần bố trí khe nhiệt độ. (nhà toàn thép khoảng