Thiết kế khung ngang chịu lực của nhà công nghiệp một tầng,một nhịp

TRƯỜNG ĐẠI HỌC HÀNG HẢI VIỆT NAM KHOA: CÔNG TRÌNH TKMH: KCT1 KẾT CẤU THÉP Số liệu thiết kế Thiết kế khung ngang chịu lực nhà công nghiệp tầng,một nhịp với số liệu cho trước sau: - Nhịp khung ngang: L= 33m - Bước khung: B = 8m - Sức nâng cầu trục: Q=16T - Chế độ làm việc: Trung Bình - Cao trình đỉnh ray: H1=9,8m - Số bước khung: n=13 - Địa điểm xây dựng: Sơn La - Vật liệu thép: CCT38 - Que hàn sử dụng: N42 - Số cầu trục làm việc: - Độ dốc mái: i=10% - Kết cấu mái: Dàn - Kết cấu bao che: Tôn mạ màu - Phương pháp hàn: Hàn tay Xác định kích thước khung Theo phương đứng Chiều cao từ mặt ray cầu trục đến đáy xà ngang: H2=Hk+bk=1190 + 500 = 1690 (mm) với Hk=1190 mm (tra catalô cầu trục bảng ІІ phụ lục) bk=500 mm (khe hở an toàn cầu trục xà ngang) Chiều cao cột khung tính từ mặt móng tới đáy xà ngang: H=H1+H2+H3=9,8 + 1,69 + =11,49 mm Trong :H1=12,5m cao trình đỉnh ray H3=0 phần cột chôn nền,coi mặt móng cốt 0.00 Chiều cao cột trên, tính từ vai cột đỡ dầm cầu trục đến đáy xà ngang: Htr = H2 + Hdct + Hr =1690+900+200 = 2790 (mm) Trong đó: Hdct chiều cao dầm cầu trục chọn sơ sau 1  1   ÷ ÷  ÷ ÷  10   10  ÷ Hdct = B = = (0,8 1) m Với B=8 mlà bước khung Vậy chọn Hdct=0,9 (mm) Hr chiều cao ray đệm, lấy sơ 200 mm Chiều cao cột dưới, tính từ mặt móng đến mặt vai cột: Hd = H - Ht = 11490 – 2790 = 8700 (mm) GVHD: Trần Văn Tùng SVTH: Phan Anh Tuấn Lớp XDD54-ĐH2 TKMH: KCT1 TRƯỜNG ĐẠI HỌC HÀNG HẢI VIỆT NAM KHOA: CÔNG TRÌNH Theo phương ngang Nhịp khung nhà L = 33 m Sức nâng cầu trục Q = 16tấnZmin=0,26m Chọn dàn hình thang có ưu điểm cấu tạo góc không nhỏ, độ dốc mái nhỏ, chiều dài không lớn, phù hợp với biểu đồ mômen uốn chiều cao dàn lớn nên dễ liên kết với cột dẫn đến độ cứng công trình cao Chiều cao đầu dàn mái trục định vị h đg = 2,2 m Độ dốc cánh i = 1/10 chiều cao dàn là: L Hgg=Hđg+ tgα= 2200 + 33000 = 3850 10 mm Hệ bụng tam giác có đứng: + Khoảng cách đốt dàn: d=d1=d2=3,3m Kích thước khung ngang nhà công nghiệp Bố trí hệ giằng cột → Số bước khung n = 13, bước cột B =8m, chiều dài nhà = 13x8 = 104m không cần bố trí khe nhiệt độ.(nhà toàn thép khoảng cách: dọc nhà >200m, ngang nhà >120m làm khe nhiệt độ)Lưới cột : GVHD: Trần Văn Tùng SVTH: Phan Anh Tuấn Lớp XDD54-ĐH2 TRƯỜNG ĐẠI HỌC HÀNG HẢI VIỆT NAM KHOA: CÔNG TRÌNH TKMH: KCT1 Bố trí lưới cột Bố trí hệ giằng mái hệ giằng cột Hệ giằng phận trọng yếu kết cấu nhà, có tác dụng: + Bảo đảm bất biến hình độ cứng không gian kết cấu chịu lực nhà + Chịu tải trọng tác dụng theo phương dọc nhà, vuông góc với mặt phẳng khung gió lên tường hồi, lực hãm cầu trục + Bảo đảm ổn định cho cấu kiện chịu nén kết cấu dàn, cột + Làm cho dựng lắp an toàn, thuận tiện Hệ thống giằng nhà xưởng chia làm hai nhóm: giằng mái giằng cột Hệ giằng mái Hệ giằng mái bao gồm bố trí phạm vi từ cánh dàn trở lên, chúng bố trí nằm mặt phẳng cánh dàn, mặt phẳng cánh dàn mặt phẳng đứng dàn 1.1.1.1 Giằng mặt phẳng cánh Giằng mặt phẳng cánh gồm chéo chữ thập mặt phẳng cánh chống dọc nhà Tác dụng chúng đảm bảo ổn định cho cánh chịu nén dàn, tạo nên điểm cố kết không chuyển vị mặt phẳng dàn Các giằng chữ thập nên bố trí hai đầu khối nhiệt độ Khi khối nhiệt độ dài thí bố trí thêm khoảng khối, cho khoảng chúng không 50 - 60 m Các dàn lại liên kết vào khối cứng xà gồ hay sườn mái Thanh chống dọc nhà dùng để cố định nút quan trọng nhà: nút đỉnh góc ( bắt buộc ), nút đầu dàn, nút chân cửa trời Những chống dọc cần thiết để đảm bảo cho độ mảnh cánh trình dựng lắp không vượt 220 GVHD: Trần Văn Tùng SVTH: Phan Anh Tuấn Lớp XDD54-ĐH2 TRƯỜNG ĐẠI HỌC HÀNG HẢI VIỆT NAM KHOA: CÔNG TRÌNH TKMH: KCT1 Hệ giằng cánh 1.1.1.2 Giằng mặt phẳng cánh Giằng mặt phẳng cánh đặt vị trí có giằng cánh trên, nghĩa hai đầu khối nhiệt độ khoảng giữa, cánh 50 - 60 m Nó với giằng cánh tạo nên khối cứng không gian bất biến hình Hệ giằng cánh đầu hồi nhà dùng làm gối tựa cho cột hồi, chịu tải trọng gió thổi lên tường hồi, nên gọi dàn gió Trong nhà xưởng có cầu trục Q ≥ 10 t, có cầu trục chế độ làm việc nặng, để tăng độ cứng cho nhà, cần có thêm hệ giằng cánh theo phương theo phương dọc nhà Hệ giằng bảo đảm làm việc khung, truyền tải trọng cục tác dụng lên khung sang khung lân cận Bề rộng hệ giằng thường lấy chiều dài khoang cánh dàn Trong nhà xưởng nhiều nhịp, hệ giằng dọc bố trí dọc hai hàng cột biên số hàng cột giữa, cách 60 - 90 m theo phương bề rộng nhà Hệ giằng cánh 1.1.1.3 Hệ giằng đứng Hệ giằng đứng đặt mặt phẳng đứng, có tác dụng với giằng nằm tạo nên khối cứng bất biến hình ; giữ vị trí cố định cho dàn kèo dựng GVHD: Trần Văn Tùng SVTH: Phan Anh Tuấn Lớp XDD54-ĐH2 TRƯỜNG ĐẠI HỌC HÀNG HẢI VIỆT NAM KHOA: CÔNG TRÌNH TKMH: KCT1 lắp Thông thường hệ giằng đứng bố trí đứng đầu dàn, đứng dàn(hoặc chân cửa trời), cách 12 - 15 m theo phương ngang nhà Theo phương dọc nhà, chúng đặt gian có giằng nằm cánh cánh dưới.Kết cấu chịu lực cửa trời có hệ giằng cánh trên, hệ giằng đứng dàn mái Hệ giằng cột Hệ giằng cột đảm bảo bất biến hình độ cứng toàn nhà theo phương dọc, chịu tải trọng tác dụng dọc nhà đảm bảo ổn định cột Trong trục dọc khối nhiệt độ cần có cứng ; cột khác tựa vào cứng chống dọc Tấm cứng gồm có hai cột, dầm cầu trục, ngang chéo chữ thập Các giằng cột bố trí suốt chiều cao hai cột đĩa cứng: phạm vi đầu dàn - hệ giằng đứng mái ; lớp từ mặt dầm cầu trục đến nút gối tựa dàn kèo ; lớp dưới, bên dầm cầu trục chân cột Các giằng lớp đặt mặt phẳng trục cột ; giằng lớp đặt hai mặt phẳng hai nhánh Tấm cứng phải đặt vào khoảng chiều dài khối nhiệt độ để không cản trở biến dạng nhiệt kết cấu dọc Nếu khối nhiệt độ dài, cứng không đủ để giữ ổn định cho toàn khung dùng hai cứng, cho khoảng cách từ đầu khối đến trục cứng không 75 m khoảng cách trục hai cứng không lớn 50 m Sơ đồ cứng có nhiều dạng: chéo chữ thập tầng - đơn giản hai tầng cột cao; kiểu khung cổng bước cột m cần làm nối thông qua Trong gian đầu gian cuối khối nhiệt độ,cũng thường bố trí giằng lớp Giằng tăng độ cứng dọc chung, truyền tải trọng gió từ dàn gió đến đĩa cứng Các giằng lớp tương đối mảnh nên bố trí hai đầu khối mà không gây ứng suất nhiệt độ đáng kể GVHD: Trần Văn Tùng SVTH: Phan Anh Tuấn Lớp XDD54-ĐH2 TKMH: KCT1 TRƯỜNG ĐẠI HỌC HÀNG HẢI VIỆT NAM KHOA: CÔNG TRÌNH Tải trọng tác dụng lên khung Tải trọng thương xuyên Hệ giằng cột Chọn độ dốc mái i=10 % suy α =5,71 độ , sinα = 0,099 ,cosα=0,995 Tải trọng thường xuyên (tĩnh tải) tác dụng lên khung ngang bao gồm trọng lượng thân kết cấu, trọng lượng phận chi tiết (mái tôn+xà gồ+giằng), trọng lượng thân dầm cầu trục Sơ đồ tính khung trường hợp tĩnh tải Trong đó: - Trọng lượng thân kết cấu: SAP tự tính gtc = 20kg / m -Trọng lượng mái tôn+xà gồ+giằng : g B 20 × ⇒ g m = gt = tc ×1,05 = ×1, 05 = 1, 69 ( kN / m ) cosα 0,995 Quy tải trọng mái nút dàn: g 1m = gm 3, d1 = 1, 69 = 2, 79 ( kN ) 2 g m2 = gm 3, + 3, ( d1 + d ) = 2, 79 = 5, 57( kN ) 2 g dct = 1kN / m - Trọng lượng thân dầm cầu trục : G= Gdct x B x 1,05 =1.8.1,05=8,4kN g dan = 1, 2ngα d L( kg / m ) Trọng lượng dàn thép : GVHD: Trần Văn Tùng SVTH: Phan Anh Tuấn Lớp XDD54-ĐH2 TKMH: KCT1 TRƯỜNG ĐẠI HỌC HÀNG HẢI VIỆT NAM KHOA: CÔNG TRÌNH Trong : ng = 1,1 : hệ số vượt tải α d = 0, : hệ số trọng lượng thân dàn ⇒ g dan = 1, × ng × α d × L = 1, ×1,1× 0, × 33 = 0, 26( kN / m ) Gdan =( g m B d1 0, 21.8 3,3 ) = ( ) = 3, 47( kN ) cosα 0,995 2 Gdan =( g m B d1 + d 0, 21.8 3,3 + 3,3 ) =( ) = 6,93( kN ) cosα 0,995 -Quy tải trọng nút dàn ta g1m Gdan + nút1 = + nút = + =2,79+3,47=6,25 (kN) gm2 Gdan + =5,57 + 6,93=11,51 (kN) Hoạt tải mái Theo TCVN2737-1995, hoạt tải thi công sửa chữa mái (mái tôn) tiêu chuẩn p =30 kG/m2 , hệ số độ tin cậy: n=1,3 tc ⇒ q m = n × p tc × B = 1,3 × 30 × = 312( kg / m) = 3,12(kN / m) Quy tải trọng tập trung nút dàn q1m = hình vẽ q m d1 3,12.3,3 = = 5,17 (kN ) 2.cosα 2.0,995 q m (d1 + d ) 3,12.(3,3 + 3,3) q = = = 10,35( kN ) 2.cosα 2.0,995 m GVHD: Trần Văn Tùng SVTH: Phan Anh Tuấn Lớp XDD54-ĐH2 TRƯỜNG ĐẠI HỌC HÀNG HẢI VIỆT NAM KHOA: CÔNG TRÌNH TKMH: KCT1 Sơ đồ tính khung trường hợp hoạt tải mái trái Sơ đồ tính khung trường hợp hoạt tải mái phải Hoạt tải gió GVHD: Trần Văn Tùng SVTH: Phan Anh Tuấn Sơ đồ tính khung trường hợp hoạt tải toàn mái Lớp XDD54-ĐH2 TKMH: KCT1 TRƯỜNG ĐẠI HỌC HÀNG HẢI VIỆT NAM KHOA: CÔNG TRÌNH Tải trọng gió tác dụng vào khung ngang gồm thành phần gió tác dụng vào cột gió tác dụng lên mái q = n.k.c.B.W0 Theo TCVN 2737 -1995 Sơn La thuộc phân vùng gió IAcó áp lực gió tiêu chuẩn W =0,55 KN/m ,hệ số vượt tải n=1,2 Bước cột: B= (m) Căn vào hình dạng mặt nhà góc dốc mái hệ số khí động xác định theo sơ đồ bảng phụ lục V (Gs Đoàn Định Kiến) kết hợp nội suy ta tính Ce1=-0,361Ce2= -0,4, Ce3= -0,6 +) Tải trọng tác dụng lên cột : Phía đón gió : qđ=n.wo.k.Ce.B Phía khuất gió: qkh=n.wo.k Ce3.B Trong đó: n hệ số vượt tải trọng tải trọng gió, n=1,2 wo áp lực gió tiêu chuẩn, phụ thuộc vào phân vùng gió (địa điểm xây dựng) k hệ số kể đến thay đổi áp lực gió theo độ cao, phụ thuộc vào dạng địa hình Ở địa hình dạng A Sau nội suy ta có: Tại đỉnh cột (cao trình +11,49 so với mặt nền), k=1,2 Tại đỉnh mái (cao trình +15,34 so với mặt nền), k=1,25 1, + 1, 25 = 1, 225 hệ số k trung bình cho mái kmái= + Tải trọng gió tác dụng lên cột: Phía đón gió: qđ= 1,2.0,55.1,2.0,8.8 = 5,07 (kN/m) Phía khuất gió: qkh=1,2.0,55.1,2.(-0,6).8= -3,8(kN/m) Dấu "+" thể gió có chiều hướng từ vào nhà Dấu "-" thể gió có chiều hướng từ nhà +) Tải trọng tác dụng lên mái: • Phía đón gió : qđ=n.w0.k.Ce1.B=1,2.0,55.1,225.( -0,361).8= -2,33(kN/m) Quy tải trọng gió mái nút dàn ta qđ1= qđ2= q đ d1 −2,33.3,3 = = −3,86( kN ) 2cos α 2.0,995 q đ ( d1 + d ) −2,33.(3,3 + 3,3) = = −7, 73(kN ) cos α 2.0,995 GVHD: Trần Văn Tùng SVTH: Phan Anh Tuấn Lớp XDD54-ĐH2 10 Hình 1.1.2.2.1 Kích thước mã Tính chiều dày đế Kiểm tra ứng suất mặt tiếp xúc đế cột σ= F 114, 29.100 = = 12, 4daN / cm < f = 23daN / cm A 23.40 Mô men uốn ô tính theo công thức M bd = ασ a22 Tính mô men cho ô có kích thước lớn a2 = 31, 6cm b2 = 9,5m α = 0, 06 ⇒ M bd = 0, 06.12, 4.31, 62 = 742,9daN cm Chiều dầy đế xác định sau tbd ≥ 6M bd 6.742,9 = = 1, 4cm f γ c 2300 Chọn chiều dày đế 1,5cm GVHD: Trần Văn Tùng SVTH: Phan Anh Tuấn Lớp XDD54-ĐH2 66 Hình 1.1.2.2.2 Kích thước đế 1.1.2.3 Nút Nút bao gồm quy tụ + Hai cánh T24, T25 tiết diện : 2L 90x75x10 + Hai xiên X34 tiết diện: 2L 100x100x8 X46 tiết diện : 2L 100x100x8 + Thanh đứng Đ4 tiết diện : 2L100x100x8 • Nội lực thanh: NT 24 = −212, 07 kN NT 25 = −258, 46kN N X 43 = −51,87kN N X 44 = 18,38kN N Đ = 0, 0kN • Tính liên kết X43 (2L 100x100x8) Tra bảng ta hệ số cường độ thép que hàn k = 0, 7; β f = 0, 7; β s = 1; γ c = f wf = 1800daN / cm ; f ws = 1550daN / cm Chọn chiều cao đường hàn 8mm GVHD: Trần Văn Tùng SVTH: Phan Anh Tuấn Lớp XDD54-ĐH2 67 Tổng chiều dài đường hàn sống ∑l = s kX 43 0, 7.51,87 = = 3, 6cm γ c h f ( β f w ) 1.0,8.12, 60 Chọn chiều dài đường theo cấu tạo Tổng chiều dài đường hàn mép ∑l m = (1 − k ) X 43 0,3.51,87 = = 1, 54cm γ c h f ( β f w ) 1.0,8.12, 60 Chọn chiều dài đường hàn mép theo cấu tạo Thanh X43 X34 đường hàn chọn theo cấu tạo 1.1.2.4 Liên kết T24, T25 (2L 90x75x10) Tại nút có lực tập trung Tĩnh tải : G = (gm+gd)=12,71 kN Hoạt tải: P = 10,35 kN →F = G+P =12,71+10,35= 22,85 kN sinα=0,0995 , cosα=0,995 Ns=0,5 (k ∆T + 0,5.F sin α ) + (0,5.F cos α ) = = 0,5 (0, 65.46,39 + 0,5.22,85.0, 0995) + (0,5.22,85.0,995) = 16, 65kN ∆T=258,46-212,07 = 46,39 kN Nm=0,5 ((1 − k ).∆T + 0,5.F sin α ) + (0,5.F cos α ) = = 0, (0,35.46,39 + 0,5.22,85.0, 0995) + (0,5.22,85.0,995)2 = 10,38kN Ta có: hmin=6 mm hmaxhs=1,2.8=9,6 mm hmaxhm=0,9.8=7,2 mm Chọn : hhs=6 mm,hhm=6 mm lhs = Ns 16, 65 +1 = + = 3, 2(cm) γ hhs.( β Rg ) 1.0, 6.12, 60 Chọn chiều dài đường hàn theo cấu tạo GVHD: Trần Văn Tùng SVTH: Phan Anh Tuấn Lớp XDD54-ĐH2 68 Chiều dài đường hàn mép lhm = Nm 10,38 +1 = + = 2,37(cm) γ hhm.( β Rg ) 1.0, 6.12, 60 Chọn lhm theo cấu tạo Tính liên kết Đ4 (2L 100x100x8): Thanh Đ4 có nội lực nên đường hàn chọn theo cấu tạo Cấu tạo nút 1.1.2.5 Nút9 Nút bao gồm quy tụ + Hai cánh D15, D16 tiết diện : 2L 80x60x6 + Hai xiên X43 tiết diện: 2L 100x100x8 X36 tiết diện : 2L 100x100x8 + Thanh đứng Đ5tiết diện : 2L 100x100x8 • Nội lực thanh: N D15 = 240,37 kN N D16 = 236,99kN N X 44 = 18,38kN N X 45 = 29, 47 kN N Đ = −22,86kN • Tính liên kết X44(2L 100x100x8) GVHD: Trần Văn Tùng SVTH: Phan Anh Tuấn Lớp XDD54-ĐH2 69 Tra bảng ta hệ số cường độ thép que hàn k = 0, 7; β f = 0, 7; β s = 1; γ c = f wf = 1800daN / cm ; f ws = 1550daN / cm Chọn chiều cao đường hàn 8mm Tổng chiều dài đường hàn sống ∑l s = kX 43 0, 7.18, 38 = = 1, 27cm γ c h f ( β f w ) 1.0,8.12, 60 Chọn chiều dài đường hàn sống theo cấu tạo Tổng chiều dài đường hàn mép ∑l m = (1 − k ) X 46 0,3.18,38 = = 0,54cm γ c h f ( β f w ) 1.0,8.12, 60 Chọn chiều dài đường hàn mép theo cấu tạo Tính liên kết xiên X36 (2L 100x100x8) Thanh X36 có nội lực nhỏ nên đường hàn lấy theo cấu tạo 1.1.2.6 Liên kết D15, D16 (2L 80x60x6) Tại nút có lực tập trung Tĩnh tải : G = (gm+gd) =12,51 kN Hoạt tải: P =10,35 kN →F = G+P = 22,85 kN sinα=0,0995 , cosα=0,995 Ns=0,5 ( k ∆T + 0,5.F sin α ) + (0,5.F cos α ) = = 0,5 (0, 65.3,38 + 0,5.22,85.0, 0995) + (0,5.22,85.0,995) = 5, 71kN ∆T=240,37-236,99 = 3,38 kN Nm=0,5 ((1 − k ).∆T + 0,5.F sin α ) + (0,5.F cos α ) = = 0,5 ((1 − 0, 65).3,38 + 0,5.22,85.0, 0995) + (0,5.22,85.0,995)2 = 5,59kN Ta có: hmin=6 mm GVHD: Trần Văn Tùng SVTH: Phan Anh Tuấn Lớp XDD54-ĐH2 70 hmaxhs=1,2.8=9,6 mm hmaxhm=0,9.8=7,2 mm Chọn : hhs=6 mm,hhm=6 mm lhs = Ns 5, 71 +1 = + = 1, 76(cm) γ hhs.( β Rg ) 1.0, 6.12, 60 Chọn lhs theo cấu tạo Chiều dài đường hàn mép lhm = Nm 5, 69 +1 = + = 1, 75(cm) γ hhm.( β Rg ) 1.0, 6.12, 60 Chọn lhm theo cấu tạo Tính liên kết Đ3 (2L 100x100x8) Thanh Đ4 có nội lực nhỏ nên đường hàn chọn theo cấu tạo Hình 1.1.2.6.1 Liên kết nút 1.1.2.7 Nút6 Nút bao gồm quy tụ + Hai cánh T25, T26 tiết diện : 2L 90x75x10 + Thanh đứng Đ5 tiết diện : 2L 100x100x8 • Nội lực thanh: GVHD: Trần Văn Tùng SVTH: Phan Anh Tuấn Lớp XDD54-ĐH2 71 NT 25 = −258, 46kN NT 26 = −258, 46kN N Đ = −22,86kN Tại nút có lực tập trung Tĩnh tải : G = (gm+gd) =12,51kN Hoạt tải: P = =10,35kN →F = G+P =22,85 kN Hình 1.1.2.7.1 Sơ đồ tính nút +Liên kết cánh vào mã với hiệu số nội lực cánh ∆T = T2 − T1 = Lấy 10%trị số nội lực mang tính ∆T = 0,1.258, 46 = 25,846(kN ) Hợp lực R1 hai đường hàn sống chịu 2 F  22,85  R1 = k ∆T +  ÷ = 0, 6.25,8462 +  ÷ = 23, 05(kN ) 2   Chiều dài tối thiểu đường hàn sống lws = R1 23, 05 +1 = + = 3, 29cm 2.γ c h f ( β f w ) 2.1.0,8.12, 60 Chọn theo cấu tạo Chiều dài đường hàn mép chọn theo cấu tạo lun R2[...]... XDD54-ĐH2 35 Từ bảng 2.1, T26, sách Thiết kế khung thép nhà công nghiệp một tầng, một β= ϕc 0,542 = = 0,964 ϕy 0,583 nhịp ta có: do λy>λc Từ bảng 2.1, T26, sách Thiết kế khung thép nhà công nghiệp một tầng, một nhịp ta cũng có α = 0,65+0,05.mx= 0,65 + 0,05.3,027=0,801 vậy c= 0,964 = 0, 281 1 + 0,801.3,027 c là hệ số xét đến ảnh hưởng của moment uốn và hình dạng của tiết diện đến khả năng ổn định... IV sách Thiết kế khung thép nhà công nghiệp một tầng, một nhịp kết hợp nội suy ta có ϕe =0,271 - Điều kiện ổn định tổng thể của cột dưới trong mặt phẳng khung được kiểm tra σx = theo công thức: N ϕe A = 409,52 = 7, 27 0, 271.108,16 2 (kN/cm )< f γc 2 =23(kN/cm ) → thoả mãn điều kiện ổn định trong mặt phẳng khung - Để kiểm tra ổn định tổng thể của cột dưới theo phương ngoài mặt phẳng khung cần... IV, sách Thiết kế khung thép nhà công nghiệp một tầng, một nhịp kết hợp nội suy có ϕy = 0,583 - Do vậy điều kiện ổn định tổng thể của cột theo phương ngoài mặt phẳng khung được kiểm tra theo công thức: σy = N 409,52 = = 11,99 c.ϕ y A 0, 281.0,583.108,16 (kN/cm2) < f.γc=23(kN/cm2) → thoả mãn điều kiện ổn định ngoài mặt phẳng khung - Điều kiện ổn định cục bộ của các bản cánh và bản bụng của cột... Tuấn Lớp XDD54-ĐH2 13 TRƯỜNG ĐẠI HỌC HÀNG HẢI VIỆT NAM KHOA: CÔNG TRÌNH 3 TKMH: KCT1 Hoạt tải đứng cầu trục trái 4 Hoạt tải đứng cầu trục phải 1.1.1.5 Lực hãm ngang cầu trục Lực hãm ngang T của cầu trục tác dụng vào cột khung thông qua dầm hãm, xác định theo công thức: Tmax =n.nc Trong đó: ∑ T1 tc yi tc T1 là lực hãm ngang tiêu chuẩn của một bánh xe cầu trục lên ray: 0, 05(Q + Gxc ) 0, 05.(160 + 13,... Độ mảnh quy ước của tiết diện theo phương x: λx = λ x f 23 = 52,03 = 1,72 E 2,1.104 + Độ mảnh quy đổi của tiết diện theo phương y: λy = λy f 23 = 96,1 = 3,18 E 2,1.10 4 GVHD: Trần Văn Tùng SVTH: Phan Anh Tuấn Lớp XDD54-ĐH2 33 + Độ lệch tâm tương đối mx= M A 360,722.108,16 = = 3,57(m) N Wx 409,52.1530 Tra bảng IV.5, phụ lục IV, sách Thiết kế khung thép nhà công nghiệp một tầng, một nhịp với sơ dồ... dụng lên cột khung đặt tại cao trình đỉnh ray và có thể hướng vào hoặc hướng ra khỏi cột, cụ thể ở đây đặt cách mặt vai cột 1,4m 5 6 4 Hoạt tải ngang cầu trục trái Hoạt tải ngang cầu trục phải Xác định nội lực Nội lực trong khung ngang được xác định với từng trường hợp chất tải bằng phần mềm SAP 2000 Kết quả tính toán được thể hiện dưới dạng các biểu đồ và bảng thống kê nội lực Dấu của nội lực lấy theo... Xe con G 1,301 Toàn cầu trục 21,26 Tải trọng cầu trục tác dụng lên khung ngang bao gồm áp lực đứng và lực hãm ngang xác định như sau 1.1.1.4 Áp lực đứng cầu trục Tải trọng thẳng đứng của bánh xe cầu trục tác dụng lên cột thông qua dầm cầu trục được xác định bằng cách dùng đường ảnh hưởng phản lực gối tựa của dầm và xếp các bánh xe của 2 cầu trục vào vị trí bất lợi nhất như hình 2-12 Xác định được các... VIỆT NAM KHOA: CÔNG TRÌNH TKMH: KCT1 Hình 1.1.1.5.21 Biểu đồ lực cắt do hoạt tải ngang cầu trục trái Hình 1.1.1.5.22 Biểu đồ mômen do hoạt tải ngang cầu trục phải Hình 1.1.1.5.23 Biểu đồ lực dọc do hoạt tải ngang cầu trục phải GVHD: Trần Văn Tùng SVTH: Phan Anh Tuấn Lớp XDD54-ĐH2 23 TRƯỜNG ĐẠI HỌC HÀNG HẢI VIỆT NAM KHOA: CÔNG TRÌNH TKMH: KCT1 Hình 1.1.1.5.24 Biểu đồ lực cắt do hoạt tải ngang cầu trục... 2 hd 0, 285.10−3 8, 7 K1 = = = 0, 497 I1 ht 1, 795.10−3 2, 79 -Tỉ số lực nén tính toán lớn nhất của phần cột dưới và cột trên là: N 409, 52 M = d = = 3, 52 N tr 116, 2 Tính hệ số ht I1 1 2, 79 1, 795.10−3 1 C1 = = = 0, 428 −3 hd I 2 M 8, 7 0, 2859.10 3, 52 Dựa vào bảng II.6a, phụ lục II, sách Thiết kế kết cấu thép nhà công nghiệp , nội suy được µ1 =1,756 và µ2 = GVHD: Trần Văn Tùng SVTH: Phan... nội lực Dấu của nội lực lấy theo quy định của SBVL Các thành phần nội lực có chiều như hình vẽ được quy định là dương GVHD: Trần Văn Tùng SVTH: Phan Anh Tuấn Lớp XDD54-ĐH2 15 TKMH: KCT1 TRƯỜNG ĐẠI HỌC HÀNG HẢI VIỆT NAM KHOA: CÔNG TRÌNH M+ N+ V+ M+ M+ M+ V+ N+ 1 N+ N+ V+ V+ Quy ước chiều dương của nội lực theo SBVL Dưới đây thể hiện hình dạng biểu đồ nội lực cho khung với các trường hợp chất tải (đơn vị