IX. TÍNH TOÁN CỐT THÉP DẦM

IX TÍNH TOÁN CỐT THÉP DẦM Tính toán cốt thép dọc cho dầm Sử dụng bê tông cấp độ bền B20 Rb = 11,5 Mpa ; Rbt = 0,9 Mpa Sử dụng thép nhóm AII có Rs = Rsc = 280Mpa Tra bảng phụ lục 10 ta có αR = ξR = 0,623 ; 0,429 a Tính toán cốt thép dọc cho dầm tầng , nhịp AB , phần tử 17 × × (b h=22 60 cm) Từ bảng tổ hợp nội lực ta chọn nội lực nguy hiểm cho dầm : + Gối A : MA = -154,29(KN.m) + Gối B : MB = -159,01 (KN.m) + Nhịp BC : MAB = 144,82 (KN.m) Do gối có momen gần nên ta lấy giá trị mô men lớn để tính cốt thép chung cho • Tính cốt thép cho nhịp AB (Momen dương) Tính theo tiết diện chữ T có cánh nằm vùng nén với Giả thiết a = 2,5 cm h0 = 60- 2,5 =57,5 cm Giá trị độ vươn cánh Sc lấy bé trị số sau - Một nửa khoảng cách thông thủy sườn dọc 0,5 (4,2 – 0,22) = 1,99 (m) - 1/6 nhịp cấu kiện : 6,42/6 = 1,07 (m) → h' f = 10 cm Sc = 1,07 cm Tính b ' f = b + 2.S c = 0,22+2.1,07 = 2,36 m = 236 cm M f = Rb b f h ' f (h0 − 0,5.h ' f ) = ' Xác định 85.236.10.(57,5 – 0,5.10) = 16772520 daN.cm = 1677,3 (kN.m) Ta có Mmax = 144,82 (kN.m) < 1677,3 (kN.m) Giá trị αm : → trục trung hòa qua cánh αm = Có M 144,82.104 = Rb b ' f h0 115.236.57,52 αm < αR = 0,429 → ζ = 0,5(1 + − 2α m ) AS = =0,0161 = 0,5(1 + − 2.0, 0161) = 0,992 144,82.10 M = = RS ζh0 280.0,992.575 907 mm2 Kiểm tra hàm lượng cốt thép : µ= AS 100 0 b.h0 µ =0,75 % > • Tính cốt thép cho gối A B (Momen âm) × × Tính theo tiết diện chữ nhật b h=22 60 cm Giả thiết a = 2,5 (cm) ho = 60 – 2,5 = 57,5 (cm) Tại gối A với Mmax = 154,29 (KN.m) αm = M = 154, 29.10 = Rb bh0 11,5.220.575 → ζ = 0,5(1 + − 2α m ) AS = = 0,185 < αR = 0,5(1 + − 2.0,185) 0,429 = 0,897 M 154,29 10 = = RS ζh0 280.0,897.575 1068 mm2 Kiểm tra hàm lượng cốt thép : µ= AS 100 0 b.h0 µ =0,84 % > Tại gối A với Mmax = 159,01 (KN.m) αm = M 159, 01.106 = = Rb bh0 11,5.220.5752 → ζ = 0,5(1 + − 2α m ) = 0,190 < αR = 0,5(1 + − 2.0,190) 0,429 = 0,894 AS = 159,01 106 M = = RS ζh0 280.0,894.575 1105 mm2 Kiểm tra hàm lượng cốt thép : µ= AS 100 0 b.h0 =0,87 % > µ b.Tính toán cốt thép dọc cho tầng , nhịp BC,phần tử 21 × × (b h = 22 30 cm) Từ bảng tổ hợp nội lực ta chọn nội lực nguy hiểm cho dầm : + Gối A : MB = -32,42(KN.m) + Gối B : MC = -32,42 (KN.m) + Nhịp BC : MBC = 10,40(KN.m) • Tính cốt thép cho gối B,C (Momen âm) × × Tính theo tiết diện chữ nhật b h=22 30 cm Giả thiết a = 2,5 (cm) ho = 30 – 2,5 = 26 (cm) Tại gối B với M = 32,42 (KN.m) αm = M 32, 42.106 = = Rb bh0 11,5.220.2752 → ζ = 0,5(1 + − 2α m ) AS = = 0,190 < αR = 0,5(1 + − 2.0,190) 0,429 = 0,894 M 32,42 10 = = RS ζh0 280.0,894.275 498 mm2 Kiểm tra hàm lượng cốt thép : µ= AS 100 0 b.h0 =0,82 % > µ Tính cốt thép cho nhịp BC (momen dương) Tương tự ta có As = 143 mm2, lượng thép nhỏ nên ta bố trí theo yêu cầu cấu tạo c.Tính toán cốt thép dọc cho dầm tầng , nhịp AB , phần tử 18 • × × (b h=22 60 cm) Từ bảng tổ hợp nội lực ta chọn nội lực nguy hiểm cho dầm : + Gối A : MA = -143,54(KN.m) + Gối B : MB = -147,31 (KN.m) + Nhịp BC : MAB = 149,30 (KN.m) Do gối có momen gần nên ta lấy giá trị mô men lớn để tính cốt thép chung cho • Tính cốt thép cho nhịp AB (Momen dương) Tính theo tiết diện chữ T có cánh nằm vùng nén với Giả thiết a = 2,5 cm h0 = 60- 2,5 =57,5 cm Giá trị độ vươn cánh Sc lấy bé trị số sau - Một nửa khoảng cách thông thủy sườn dọc 0,5 (4,2 – 0,22) = 1,99 (m) - 1/6 nhịp cấu kiện : 6,42/6 = 1,07 (m) → h' f = 10 cm Sc = 1,07 cm Tính b ' f = b + 2.S c = 0,22+2.1,07 = 2,36 m = 236 cm M f = Rb b f h ' f (h0 − 0,5.h ' f ) = ' Xác định 85.236.10.(57,5 – 0,5.10) = 16772520 daN.cm = 1677,3 (kN.m) Ta có Mmax = 149,30 (kN.m) < 1677,3 (kN.m) Giá trị αm = Có αm < αR = =0,0166 0,429 → ζ = 0,5(1 + − 2α m ) AS = = 0,5(1 + − 2.0,0166) = 0,992 M 149,30.10 = = RS ζh0 280.0,992.575 935 mm2 Kiểm tra hàm lượng cốt thép : µ= trục trung hòa qua cánh : M 149,30.104 = Rb b ' f h0 115.236.57,52 αm → AS 100 0 b.h0 µ =0,74 % > • Tính cốt thép cho gối A B (Momen âm) × × Tính theo tiết diện chữ nhật b h=22 60 cm Giả thiết a = 2,5 (cm) ho = 60 – 2,5 = 57,5 (cm) Tại gối A với Mmax = 143,54 (KN.m) αm = M 143,54.106 = = Rb bh0 11,5.220.5752 → ζ = 0,5(1 + − 2α m ) AS = = 0,172 < αR = 0,5(1 + − 2.0,172) 0,429 = 0,905 M 143,54 10 = = RS ζh0 280.0,905.575 985 mm2 Kiểm tra hàm lượng cốt thép : µ= AS 100 0 b.h0 µ =0,78 % > Tại gối A với Mmax = 147,31 (KN.m) αm = M 147,31.106 = = Rb bh0 11,5.220.5752 → ζ = 0,5(1 + − 2α m ) AS = = 0,176 < αR = 0,5(1 + − 2.0,176) 0,429 = 0,902 M 147,31 10 = = RS ζh0 280.0,902.575 1014 mm2 Kiểm tra hàm lượng cốt thép : µ= AS 100 0 b.h0 =0,80 % > µ d Tính toán cốt thép dọc cho tầng 3, nhịp BC,phần tử 22 × × (b h = 22 30 cm) Từ bảng tổ hợp nội lực ta chọn nội lực nguy hiểm cho dầm : + Gối A : MB = -30,28(KN.m) + Gối B : MC = -30,28 (KN.m) + Nhịp BC : MBC = 11,41(KN.m) • Tính cốt thép cho gối B,C (Momen âm) × × Tính theo tiết diện chữ nhật b h=22 30 cm Giả thiết a = 2,5 (cm) ho = 30 – 2,5 = 26 (cm) Tại gối B với M = 30,28 (KN.m) αm = M 30, 28.106 = = Rb bh0 11,5.220.2752 → ζ = 0,5(1 + − 2α m ) AS = = 0,177 < αR = 0,5(1 + − 2.0,177) 0,429 = 0,902 M 30,28 10 = = RS ζh0 280.0,902.275 461 mm2 Kiểm tra hàm lượng cốt thép : µ= AS 100 0 b.h0 =0,76 % > µ Tính cốt thép cho nhịp BC (momen dương) Tương tự ta có As = 157 mm2, lượng thép nhỏ nên ta bố trí theo yêu cầu cấu tạo e.Tính toán cốt thép dọc cho dầm tầng , nhịp AB , phần tử 19 • × × (b h=22 60 cm) Từ bảng tổ hợp nội lực ta chọn nội lực nguy hiểm cho dầm : + Gối A : MA = -108,33(KN.m) + Gối B : MB = -119,47 (KN.m) + Nhịp BC : MAB = 168,77 (KN.m) Do gối có momen gần nên ta lấy giá trị mô men lớn để tính cốt thép chung cho • Tính cốt thép cho nhịp AB (Momen dương) Tính theo tiết diện chữ T có cánh nằm vùng nén với Giả thiết a = 2,5 cm h0 = 60- 2,5 =57,5 cm Giá trị độ vươn cánh Sc lấy bé trị số sau - Một nửa khoảng cách thông thủy sườn dọc 0,5 (4,2 – 0,22) = 1,99 (m) - 1/6 nhịp cấu kiện : 6,42/6 = 1,07 (m) → Sc = 1,07 cm h' f = 10 cm Tính b ' f = b + 2.S c = 0,22+2.1,07 = 2,36 m = 236 cm M f = Rb b f h ' f (h0 − 0,5.h ' f ) = ' Xác định 85.236.10.(57,5 – 0,5.10) = 16772520 daN.cm = 1677,3 (kN.m) Ta có Mmax = 168,77 (kN.m) < 1677,3 (kN.m) Giá trị αm = Có αm < αR = =0,0188 0,429 → ζ = 0,5(1 + − 2α m ) AS = trục trung hòa qua cánh : M 168, 77.104 = Rb b ' f h0 115.236.57,52 αm → = 0,5(1 + − 2.0, 0188) = 0,991 M 168, 77.10 = = RS ζh0 280.0,991.575 1058 mm2 Kiểm tra hàm lượng cốt thép : µ= AS 100 0 b.h0 µ =0,84 % > • Tính cốt thép cho gối A B (Momen âm) × × Tính theo tiết diện chữ nhật b h=22 60 cm Giả thiết a = 2,5 (cm) ho = 60 – 2,5 = 57,5 (cm) Tại gối A với Mmax = 108,83 (KN.m) αm = M = 108,83.10 = Rb bh0 11,5.220.575 → ζ = 0,5(1 + − 2α m ) AS = = 0,130 < αR = 0,5(1 + − 2.0,130) M 108,83 10 = = RS ζh0 280.0,930.575 727 mm2 Kiểm tra hàm lượng cốt thép : 0,429 = 0,930 µ= AS 100 0 b.h0 µ =0,57 % > Tại gối A với Mmax = 119,47 (KN.m) αm = M 119, 47.106 = = Rb bh0 11,5.220.5752 → ζ = 0,5(1 + − 2α m ) AS = = 0,143 < αR = 0,5(1 + − 2.0,143) 0,429 = 0,923 M 119,47 10 = = RS ζh0 280.0,923.575 804 mm2 Kiểm tra hàm lượng cốt thép : µ= AS 100 0 b.h0 =0,64 % > µ f.Tính toán cốt thép dọc cho tầng , nhịp BC,phần tử 23 × × (b h = 22 30 cm) Từ bảng tổ hợp nội lực ta chọn nội lực nguy hiểm cho dầm : + Gối A : MB = -33,08(KN.m) + Gối B : MC = -33,08 (KN.m) + Nhịp BC : MBC = 16,58(KN.m) • Tính cốt thép cho gối B,C (Momen âm) × × Tính theo tiết diện chữ nhật b h=22 30 cm Giả thiết a = 2,5 (cm) ho = 30 – 2,5 = 26 (cm) Tại gối B với M = 33,08 (KN.m) αm = M 33, 08.106 = = Rb bh0 11,5.220.2752 → ζ = 0,5(1 + − 2α m ) AS = = 0,193 < αR = 0,5(1 + − 2.0,193) M 33,08 10 = = RS ζh0 280.0,892.275 510 mm2 Kiểm tra hàm lượng cốt thép : 0,429 = 0,892 µ= AS 100 0 b.h0 =0,84 % > µ Tính cốt thép cho nhịp BC (momen dương) Tương tự ta có As = 229 mm2, lượng thép nhỏ nên ta bố trí theo yêu cầu cấu tạo g Tính toán cốt thép dọc cho dầm tầng mai , nhịp AB , phần tử 20 • × × (b h=22 60 cm) Từ bảng tổ hợp nội lực ta chọn nội lực nguy hiểm cho dầm : + Gối A : MA = -48,51(KN.m) + Gối B : MB = -62,50 (KN.m) + Nhịp BC : MAB = 118,47 (KN.m) Do gối có momen gần nên ta lấy giá trị mô men lớn để tính cốt thép chung cho • Tính cốt thép cho nhịp AB (Momen dương) Tính theo tiết diện chữ T có cánh nằm vùng nén với Giả thiết a = 2,5 cm h0 = 60- 2,5 =57,5 cm Giá trị độ vươn cánh Sc lấy bé trị số sau - Một nửa khoảng cách thông thủy sườn dọc 0,5 (4,2 – 0,22) = 1,99 (m) - 1/6 nhịp cấu kiện : 6,42/6 = 1,07 (m) → h' f = 10 cm Sc = 1,07 cm Tính b ' f = b + 2.S c = 0,22+2.1,07 = 2,36 m = 236 cm M f = Rb b f h ' f (h0 − 0,5.h ' f ) = ' Xác định 85.236.10.(57,5 – 0,5.10) = 16772520 daN.cm = 1677,3 (kN.m) Ta có Mmax = 118,47 (kN.m) < 1677,3 (kN.m) Giá trị αm = Có αm : M 118, 47.104 = Rb b ' f h0 115.236.57,52 αm < αR = 0,429 =0,0132 → trục trung hòa qua cánh → ζ = 0,5(1 + − 2α m ) AS = = 0,5(1 + − 2.0,0132) = 0,993 M 118, 47.10 = = RS ζh0 280.0,993.575 741 mm2 Kiểm tra hàm lượng cốt thép : µ= AS 100 0 b.h0 µ =0,59 % > • Tính cốt thép cho gối A B (Momen âm) × × Tính theo tiết diện chữ nhật b h=22 60 cm Giả thiết a = 2,5 (cm) ho = 60 – 2,5 = 57,5 (cm) Tại gối A với Mmax = 48,51 (KN.m) αm = M 48,51.106 = = Rb bh0 11,5.220.5752 → ζ = 0,5(1 + − 2α m ) AS = = 0,058 < αR = 0,429 0,5(1 + − 2.0,058) = 0,970 M 48,51 10 = = RS ζh0 280.0,970.575 311 mm2 Tại gối A với Mmax = 62,50 (KN.m) αm = M = 62,50.10 = Rb bh0 11,5.220.575 → ζ = 0,5(1 + − 2α m ) AS = = 0,0747 < αR = 0,5(1 + − 2.0,0747) 0,429 = 0,961 M 62,50 10 = = RS ζh0 280.0,961.575 404 mm2 h.Tính toán cốt thép dọc cho tầng mai , nhịp BC,phần tử 24 × × (b h = 22 30 cm) Từ bảng tổ hợp nội lực ta chọn nội lực nguy hiểm cho dầm : + Gối A : MB = -25,06(KN.m) + Gối B : MC = -25,06 (KN.m) + Nhịp BC : MBC = 10,06(KN.m) • Tính cốt thép cho gối B,C (Momen âm) × × Tính theo tiết diện chữ nhật b h=22 30 cm Giả thiết a = 2,5 (cm) ho = 30 – 2,5 = 26 (cm) Tại gối B với M = 25,06 (KN.m) αm = M 25, 06.106 = = Rb bh0 11,5.220.2752 → ζ = 0,5(1 + − 2α m ) AS = = 0,147 < αR = 0,5(1 + − 2.0,147) 0,429 = 0,920 M 25,06.10 = = RS ζh0 280.0,920.275 374 mm2 Kiểm tra hàm lượng cốt thép : µ= AS 100 0 b.h0 • =0,62 % > µ Tính cốt thép cho nhịp BC (momen dương) Tương tự ta có As = 139 mm2, lượng thép nhỏ nên ta bố trí theo yêu cầu cấu tạo Tính toán cốt thép dọc cho phần tử dầm khác theo bảng Tần g Dầ m Tiết diện Gối A AB Nhịp AB Gối B BC AB M kN.m 154.2 144.8 159.0 Gối B 32.42 Nhịp BC 10.40 Gối C 32.42 Gối A 143.5 Kích thướ c 22x6 22x6 22x6 22x3 22x3 22x3 22x6 αm ζ 0.184 0.016 0.190 0.189 0.005 0.189 0.171 0.89 0.99 0.89 0.89 0.99 0.89 0.90 As cm2 Chọn thép Astk m cm2 % 10.68 3φ22 11.40 0.90% 9.07 3φ20 9.42 0.74% 11.05 3φ22 11.40 0.90% 4.98 2φ22 7.60 1.33% 1.43 2φ14 3.08 0.54% 4.98 2φ22 7.60 1.33% 9.85 3φ22 11.40 0.90% Kiểm tra Thỏa mãn Thỏa mãn Thỏa mãn Thỏa mãn Thỏa mãn Thỏa mãn Thỏa mãn Nhịp AB Gối B BC Gối B 30.28 Nhịp BC 11.41 Gối C 30.28 Nhịp AB 108.8 168.7 Gối B 119.47 Gối B 33.08 Nhịp BC 16.58 Gối C 33.08 Gối A 48.51 Nhịp AB 118.47 Gối B 62.50 Gối B 25.06 Nhịp BC 10.06 Gối C 25.06 Gối A AB 149.3 147.3 BC AB Mái BC 22x6 22x6 22x3 22x3 22x3 22x6 22x6 22x6 22x3 22x3 22x3 22x6 22x6 22x6 22x3 22x3 22x3 0.016 0.176 0.177 0.006 0.177 0.130 0.018 0.142 0.193 0.009 0.193 0.058 0.013 0.074 0.146 0.005 0.146 0.99 0.90 0.90 0.99 0.90 0.93 0.99 0.92 0.89 0.99 0.89 0.97 0.99 0.96 0.92 0.99 0.92 9.35 3φ20 9.42 0.74% 10.14 3φ22 11.40 0.90% 4.61 2φ22 7.60 1.33% 1.57 2φ14 3.08 0.54% 4.61 2φ22 7.60 1.33% 7.27 3φ20 9.42 0.74% 10.58 3φ22 11.40 0.90% 8.04 3φ20 9.42 0.74% 5.10 2φ20 6.28 1.10% 2.29 2φ14 3.08 0.54% 5.10 2φ20 6.28 1.10% 3.11 2φ16 4.02 0.32% 7.41 3φ18 7.63 0.60% 4.04 3φ16 6.03 0.48% 3.74 2φ16 4.02 0.70% 1.39 2φ14 3.08 0.54% 3.74 2φ16 4.02 0.70% Thỏa mãn Thỏa mãn Thỏa mãn Thỏa mãn Thỏa mãn Thỏa mãn Thỏa mãn Thỏa mãn Thỏa mãn Thỏa mãn Thỏa mãn Thỏa mãn Thỏa mãn Thỏa mãn Thỏa mãn Thỏa mãn Thỏa mãn Tính toán cốt đai cho dầm a Tính toán cốt đai cho phần tử dầm 17 (tầng nhịp AB):bxh=22x60 cm + Từ bảng tổ hợp nội lực ta chọn lực cắt nguy hiểm cho dầm Q = 150,08kN =15008daN + Bê tông cấp độ bền B20 có Rb = 11,5 MPa = 115 daN/cm2; Rbt = 0,9 MPa = 9,0 daN/cm2; Eb =2,7.104 MPa + Thép đai nhóm AI có Rsw = 175 MPa = 1750daN/cm2; Es = 2,1.105 MPa; + Chọn a = 2,5cm → ho = 60-2,5 = 57,5 cm + Kiểm tra điều kiện hạn chế Qbmin ξRho => nén lệch tâm bé + xác định lại x ( tương tự cặp 1)  x= 34,59 As ' = N e − Rbbx (h0 − 0,5 x) 87516.20, 05 − 115.22.34,59.(37,5 − 0,5.34,59) = = Rsc Z a 2800.35 As = As ' =- 0,14 (cm2) c.Tính cốt thép đối xứng cho cặp M = 62,93 kN.m= 629300 daN.cm N = 865,10 kN= 86510 daN -0,14 (cm2) + e =η.eo + h/2 –a = 7,27+ 40/2 -2,5 = 24,77 cm Sử dụng bêtông cấp độ bền B20,thép AII → x= ξ = 0, 623 N 86510 = = Rb b 115.22 34,19 cm ξRho =0,623.37,5 = 23,36 cm + Xảy trường hợp: x> ξRho => nén lệch tâm bé + xác định lại x ( tương tự cặp 1)  x= 30,11 As ' = N e − Rbbx (h0 − 0,5 x) 86510.24, 77 − 115.22.30,11.(37,5 − 0,5.30,11) = = Rsc Z a 2800.35 As = As ' 4,42 (cm2) = 4,42 (cm2) Nhận xét: +Cặp nội lực đòi hỏi lượng thép bố trí lớn ta bố trí phần tử cột theo As = As ' φ = 4,42 (cm ).Chọn 16 có As = 6,03cm2 + Các phần tử cột 2,13,14 bố trí thép giống phần cột 3.Tính toán cốt thép cho phần tử cột : b x h = 22 x 40 cm a.Số liệu tính toán Chiều dài tính toán l0 = 0,7H = 2,87 m → Giả thiết a = a’ = 2,5 cm h0 = h – a = 40 – 2,5 = 37,5 cm Za = h0 – a =36 - = 32 cm Độ mảnh λ = l0 / h = → 280/40 = 7,175 > bỏ qua ảnh hưởng uốn dọc Nội lực chọn từ bảng tổ hợp nội lực ghi chi tiết bảng Ký hiệu cặp nội lực Đặc điểm cặp nội lực | M |max M (kN.m) N (kN) 65.2358 933.891 M N e1 = (cm) 6.98537 ea 1,33 eo 6.98537 Nmax M,N lớn 18.5925 1111.7 1.67243 60.3819 1075.07 5.61656 1,33 1,33 1.67243 5.61656 b.Tính toán cốt thép đối xứng cho cặp M = 65,24kN.m = 652400 daN.cm N = 933,89 kN = 93389 daN + e =η.eo + h/2 –a = 6,99+ 40/2 -2,5 = 24,49 cm N 93389 = = 36,91cm Rb b 115.22 x= +ξRho = 0,623.37,5=23,36 cm + Xảy trường hợp: x> ξRho => nén lệch tâm bé + xác định lại x X3+a2x2+a1x+a0=0 Với: a2=-(2+ξR)h0=-(2+0,623)37,5 = -98,36 a1=2Ne/Rbb+2 ξRho2+(1- ξR)h0Za =2.93389.24,49/115.22+2.0,623.37,52+(1-0,623)37,5.35=4055 a0== =-60504  x=30,84cm As ' = N e − Rbbx (h0 − 0,5 x) 93389.24, 49 − 115.22.30,84(37,5 − 0,5.30,84) = = Rsc Z a 2800.35 5,75 (cm2) As = As ' = 5,75 (cm2) c.Tính cốt thép đối xứng cho cặp 2,3 tính toán tương tự cặp nội lực 1, ta có kết tính thép + cặp nội lực 2: As=3,63 cm2 + cặp nội lực 3: As=7,58 cm2 Bố trí thép: Nhận xét: +Cặp nội lực đòi hỏi lượng thép bố trí lớn ta bố trí phần tử cột theo As = As ' φ = 7,58 (cm ).Chọn 18 có As = 7,63(cm2) > 7,58 (cm2) 4.Tính toán cốt thép cho phần tử cột : b x h = 22 x 30 cm a.Số liệu tính toán Chiều dài tính toán l0 = 0,7H = 2,31 m Giả thiết a = a’ = 2,5 cm → h0 = h – a = 30 – 2,5 = 27,5 cm Za = h0 – a =27,5 – 2,5 = 25 cm Độ mảnh → λ = l0 / h = 231/30 = 7,7 < Bỏ qua ảnh hưởng uốn dọc Lấy hệ số ảnh hưởng uốn dọc ea = max( η =1 1 1 H , hc ) = max( 330, 30) = 600 30 600 30 Độ lệch ngẫu nhiên (cm) Nội lực chọn từ bảng tổ hợp nội lực ghi chi tiết bảng Ký hiệu cặp nội lực Đặc điểm cặp nội lực | M |max Nmax M,N lớn M N M (kN.m) N (kN) 54.9835 373.308 14.7287 42.5456 382.673 11.118 51.5515 379.298 13.5913 e1 = (cm) ea 1 b.Tính toán cốt thép đối xứng cho cặp M = 54,98 kN.m = 549800 daN.cm N = 373,31 kN = 37331 daN + e =η.eo + h/2 –a = 14,75+ 30/2 -2,5 = 27,25 cm N 37331 = = 14, 76cm Rb b 115.22 x= +ξRho = 0,623.27,5=17,31 cm + Xảy trường hợp: 2a’ 3,79 cm2 cho phần tử cột + Các phần tử cột 4,7,8,11,12,15,16 bố trí thép giống phần cột Tính toán cốt đai cột + Đường kính cốt đai ϕw ≥ ( ϕmax 18 ;5mm) = ( ;5mm) = 4 φ mm Ta chọn nhóm AI + Khoảng cách cốt đai ”s” -Trong đoạn nối chồng cốt thép dọc đoạn cường thép (Giao dầm với cột) s ≤ (10φ ;500mm) = (10.16;500mm) = 160mm Chọn s = 100mm - Đoạn giao dầm cột ta đặt cốt đai gia cường s = 100 mm - Các đoạn lại s ≤ (15φmin ;500mm) = (15.16;500mm) = 240mm Chọn s = 200 mm Tính toán cấu tạo nút góc + Nút góc nút giao phần tử dầm 15 phần tử cột Chiều dài neo cốt thép nút góc phụ thuộc vào tỷ số e0 hcôt Dựa vào bảng tổ hợp nội lực cột ,ta chọn cặp nội lực M,N phần tử số 10 có độ lệch tâm lớn nhất.Đó cặp 4,5,6,8 có M = 53,85(kN.m); N = 139,94(kN) có e0 = 38, 48 cm e0 38, 48 = = → h 30 1,28 > 0,5 Vậy ta cấu tạo cốt thép nút góc theo trường hợp có Nút nối cột biên xà ngang e0 h >0,5 Cấu tạo nút nối cột biên xà ngang tầng thể vẽ với đoạn neo tính theo công thức   R l an = ω an s + ∆λan .d Rb   ω an ∆λan Với hệ số , tra từ bảng Cốt thép chịu kéo vùng chịu kéo dầm : 280   lan = 0,5 + 8 d = 11,5   20d Cốt thếp đặt vùng chịu nén bêtông: 280   lan = 0,5 + 11 d = 11,5   23d Đoạn nối chồng cốt thép : 280   lan = 0,9 + 11 d = 11,5   32d [...]... 2757 daN Thỏa mãn điều kiện d .Tính toán cốt đai cho phần tử dầm 22,23,24 Các phân tử dầm 22,23,24 có lực cắt nhỏ hơn dầm 21, dầm 21 đặt cốt đai bằng với cấu tạo, vậy nên lấy cốt đai ф6a200 đặt cho dầm 22,23,24 e bố trí cốt đai cho dầm - với dầm 22x60 cm: + ở 2 đầu dầm trong đoạn L/4, ta bố trí cốt đai đặt dày ф8a200 với L là nhịp thông thủy của dầm + phần còn lại đặt cốt đai thưa hơn theo điều kiện... ф8a300 - Với dầm có kích thước 22x30 cm Do nhịp dầm ngắn, ta bố trí cốt đai ф6a200 đặt đều suốt dầm X.TÍNH TOÁN CỐT THÉP CỘT 1.Vật liệu sử dụng Sử dụng bê tông cấp độ bền B20 Rb = 11,5 Mpa ; Rbt = 0,9 Mpa Sử dụng thép nhóm AII có Rs = Rsc = 280Mpa Tra bảng phụ lục 9 và 10 ta có αR = ξR = 0,623 ; 0,429 2 .Tính toán cốt thép cho phần tử cột 1 : b x h = 22 x 40 cm a.Số liệu tính toán Chiều dài tính toán l0... c .Tính cốt thép đối xứng cho cặp 2,3 tính toán tương tự như cặp nội lực 1, ta có kết quả tính thép + cặp nội lực 2: As=3,63 cm2 + cặp nội lực 3: As=7,58 cm2 Bố trí thép: Nhận xét: +Cặp nội lực 3 đòi hỏi lượng thép bố trí lớn nhất vậy ta bố trí phần tử cột 5 theo As = As ' φ 2 = 7,58 (cm ).Chọn 3 18 có As = 7,63(cm2) > 7,58 (cm2) 4 .Tính toán cốt thép cho phần tử cột 3 : b x h = 22 x 30 cm a.Số liệu tính. .. =10122,9 + 6831 = 16953,9 daN > Q = 15008 daN Thỏa mãn điều kiện b .Tính toán cốt đai cho phần tử dầm 18,19,20 Do các phần tử dầm này có lực cắt nhở hơn và xấp xỉ lực cắt trong dầm 9 nên ta bố trí cốt đai giống dầm 9 c .Tính toán cốt đai cho phần tử dầm 21 (tầng 2, nhịp BC): bxh=22x30 cm + Từ bảng tổ hợp nội lực ta chọn ra lực cắt nguy hiểm nhất cho dầm Q = 27,57 kN =2757 daN + Bê tông cấp độ bền B20 có Rb =... 1 b .Tính toán cốt thép đối xứng cho cặp 1 M = 54,98 kN.m = 549800 daN.cm N = 373,31 kN = 37331 daN + e =η.eo + h/2 –a = 1 14,75+ 30/2 -2,5 = 27,25 cm N 37331 = = 14, 76cm Rb b 115.22 x= +ξRho = 0,623.27,5=17,31 cm + Xảy ra trường hợp: 2a’ 3,79 cm2 cho phần tử cột 3 + Các phần tử cột 4,7,8,11,12,15,16 được bố trí thép giống như phần cột 3 Tính toán cốt đai cột + Đường kính cốt đai ϕw ≥ ( ϕmax 18 ;5mm) = ( ;5mm) = 4 4 φ 5 mm Ta chọn 8 nhóm AI + Khoảng cách giữa các cốt đai ”s” -Trong đoạn nối chồng cốt thép dọc và đoạn... cốt thép dọc và đoạn ra cường thép (Giao giữa dầm với cột) s ≤ (10φ min ;500mm) = (10.16;500mm) = 160mm Chọn s = 100mm - Đoạn giao giữa dầm và cột ta đặt cốt đai gia cường s = 100 mm - Các đoạn còn lại s ≤ (15φmin ;500mm) = (15.16;500mm) = 240mm Chọn s = 200 mm Tính toán cấu tạo nút góc trên cùng + Nút góc là nút giao giữa phần tử dầm 15 và phần tử cột 7 Chiều dài neo cốt thép ở nút góc phụ thuộc vào... 6 M 25,06.10 = = RS ζh0 280.0,920.275 374 mm2 Kiểm tra hàm lượng cốt thép : µ= AS 100 0 0 b.h0 • =0,62 % > µ min Tính cốt thép cho nhịp BC (momen dương) Tương tự ta có As = 139 mm2, lượng thép này rất nhỏ nên ta sẽ bố trí theo yêu cầu về cấu tạo Tính toán cốt thép dọc cho các phần tử dầm khác theo bảng Tần g Dầ m Tiết diện Gối A AB Nhịp AB Gối B 2 BC 3 AB M kN.m 154.2 9 144.8 2 159.0 1 Gối B 32.42