D4H3 - Nguyễn Văn Tuấn

ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP TRƢỜNG ĐẠI HỌC ĐIỆN LỰC TRƢỜNG ĐẠI HỌC ĐIỆN LỰC KHOA HỆ THỐNG ĐIỆN Nhiệm vụ THIẾT KẾ TỐT NGHIỆP Họ tên sinh viên: Lớp: N u n V n Tuấn Đ4H3 N ành: Hệ thốn điện Cán hƣớn dẫn: Đ tài: Thi t ThS Đặn Thành Trun phần điện tron nhà má điện thi t tr m bi n áp ph n phối đ un ấp ho tổ h p t nhà hun ƣ KV v PHẦN I: THIẾT KẾ PHẦN ĐIỆN TRONG NHÀ MÁY ĐIỆN Nhà má điện i u : TĐ ồm tổ má x Nhà má MW ó nhiệm vụ ấp điện ho phụ tải s u đ 1.Phụ tải đị phƣơn ấp điện áp V: Pmax=18 MW ; osφ= 85 Gồm ép x MW x m đơn x MW x m Bi n thiên phụ tải hi T i đị phƣơn dùn má h p với I ắt= A t ắt= se áp nhôm vỏ PVC với thi t bị nhỏ mm2 Phụ tải ấp điện áp má trun 11 Gồm ép x V: Pmax=14 MW ; osφ= 88 MW đơn x MW Bi n thiên phụ tải hi 3.Phụ tải ấp điện áp má o 220 kV: Pmax= MW ; osφ= 88 Gồm ép x 14 MW đơn x MW Bi n thiên phụ tải hi 4.Nhà má nối với hệ thốn V bằn đƣờn d ép dài m Côn suất hệ thốn ( hôn nhà má đ n thi t ) : 35 MVA; Côn suất dự ph n ủ hệ thốn : MVA; Điện hán ( ôn suất ) n ắn m h tính đ n th nh óp phí hệ thốn : X*HT = 1,05 5.Tự dùn : α = %; osφ= 86 6.Côn suất phát ủ toàn nhà má SVTH: Nguyễn Văn Tuấn hi GVHD:ThS.Đặng Thành Trung ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP TRƢỜNG ĐẠI HỌC ĐIỆN LỰC Bản bi n thiên ôn suất Giờ 0-4 4-6 6-8 8-10 10-12 12-14 14-16 16-18 18-20 20-22 22-24 S UDP 80 80 80 70 70 80 90 100 90 90 80 S UT 90 90 80 80 90 90 100 90 90 80 80 S UC 90 90 80 80 90 90 90 90 100 90 80 S TNM Mù mƣ phát(18 n ) % ôn suất n mù ôn suất PHẦN II: THIẾT KẾ TRẠM BIẾN ÁP PH N PHỐI M T TỔ H P T A NHÀ CHUNG CƢ N i o nhiệm vụ: thán n m N hoàn thành nhiệm vụ: thán Trƣởn ho TS Trần Th nh Sơn SVTH: Nguyễn Văn Tuấn hô (185 n ) hỉ phát % V Đ CUNG CẤP CHO 13 1n m 14 Giáo viên hƣớn dẫn Ths Đặn Thành Trun GVHD:ThS.Đặng Thành Trung ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP TRƢỜNG ĐẠI HỌC ĐIỆN LỰC LỜI MỞ ĐẦU Điện nguồn lƣợng quan trọng hệ thống lƣợng quốc gia, đƣợc sử dụng rộng rãi hầu hết lĩnh vực nhƣ: sản xuất kinh tế, đời sống sinh hoạt, nghiên cứu khoa học… Hiện nƣớc ta phát triển theo hƣớng công nghiệp hóa, đại hóa, nên nhu cầu điện đòi hỏi ngày cao số lƣợng nhƣ chất lƣợng Để đáp ứng đƣợc số lƣợng ngành điện nói chung phải có kế hoạch tìm khai thác tốt nguồn lƣợng biến đổi chúng thành điện Sau học xong chƣơng trình ngành Hệ Thống Điện, xuất phát từ nhu cầu thực tế, đƣợc giao nhiệm vụ thiết kế với nội dung sau: Phần I: Thiết kế phần điện nhà máy thủy điện, gồm tổ máy với công suất tổ máy 100MW, cung cấp điện cho phụ tải địa phƣơng 22 kV, phụ tải cấp điện áp trung áp 110 kV, phụ tải cấp điện áp cao áp 220 kV phát hệ thống qua đƣờng dây kép dài 100 Km Phần II: Thiết kế trạm biến áp phân phối 22 0, kv để cung cấp cho tổ hợp tòa nhà chung cƣ KV xin chân thành cám ơn: Các thầy, cô giáo Trƣờng Đại Học Điện Lực tận tâm truyền đạt kiến thức cho trình học tập Đặc biệt xin gửi lời cảm ơn chân thành tới Th.S Đặng Thành Trung trực tiếp hƣớng dẫn, giúp đỡ suốt trình hoàn thành đồ án tốt nghiệp Do thời gian khả có hạn, tập đồ án tránh khỏi khiếm nội dung hình thức, mong nhận đƣợc ý kiến đóng góp quý thầy, cô bạn để rút kinh nghiệm bổ xung kiến thức thiếu Tôi xin trân trọng cảm ơn ! Hà Nội n 06 thán 01 n m Sinh viên thực hiên 14 Nguyễn Văn Tuấn SVTH: Nguyễn Văn Tuấn GVHD:ThS.Đặng Thành Trung ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP TRƢỜNG ĐẠI HỌC ĐIỆN LỰC NHẬN XÉT (Giáo viên hƣớng dẫn) Hà Nội, ngày tháng năm Giáo viên hướng dẫn SVTH: Nguyễn Văn Tuấn GVHD:ThS.Đặng Thành Trung ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP TRƢỜNG ĐẠI HỌC ĐIỆN LỰC NHẬN XÉT (Giáo viên phản biện) Hà Nội, ngày tháng năm Giáo viên phản biện SVTH: Nguyễn Văn Tuấn GVHD:ThS.Đặng Thành Trung ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP TRƢỜNG ĐẠI HỌC ĐIỆN LỰC MỤC LỤC CHƢƠNG TÍNH TOÁN PHỤ TẢI VÀ CHỌN SƠ ĐỒ NỐI DÂY 1.1 Chọn máy phát điện 1.2 Tính toán cân công suất 1.3 Chọn phƣơng án nối dây CHƢƠNG 10 TÍNH TOÁN CHỌN MÁY BIẾN ÁP 10 2.1 Phân bố công suất cấp điện áp máy biến áp 10 2.2 Chọn loại công suất định mức MBA 10 2.3 Tính toán tổn thất điện MBA 12 2.4 Tính toán cụ thể cho phƣơng án 12 CHƢƠNG 25 TÍNH TOÁN KINH TẾ-KỸ THUẬT,CHỌN PHƢƠNG ÁN TỐI ƢU 25 3.1 Chọn sơ đồ thiết bị phân phối 25 3.2 Tính toán kinh tế-kỹ thuật, chon phƣơng án tối ƣu 26 3.3 Lựa chọn phƣơng án tối ƣu 28 CHƢƠNG 30 TÍNH TOÁN NGẮN MẠCH 30 4.1 Chọn điểm ngắn mạch 30 4.2 Lập sơ đồ thay 30 4.3 Tính toán ngắn mạch theo điểm 35 CHƢƠNG 42 CHỌN KHÍ CỤ ĐIỆN VÀ DÂY DẪN 42 5.1 Tính toán dòng cƣỡng 42 5.2 Chọn máy cắt dao cách li 43 5.3 Chọn cứng đầu cực máy phát 44 5.4 Chọn góp,thanh dẫn mềm 48 5.5 Chọn máy biến áp cáp cho phụ tải địa phƣơng 52 5.6 Chọn máy biến áp đo lƣờng 58 5.8 Chọn chống sét van 62 CHƢƠNG 64 TÍNH TOÁN ĐIỆN TỰ DÙNG 64 6.1 Chọn sơ đồ tự dùng 64 6.2 Chọn thiết bị điện khí cụ điện cho tự dùng 64 PHẦN II 67 THIẾT KẾ TRẠM BIẾN ÁP PHÂN PHỐI 22 0,4 KV ĐỂ CUNG CẤP CHO MỘT TỔ H P T A NHÀ CHUNG CƢ 67 PHẦN II 69 SVTH: Nguyễn Văn Tuấn GVHD:ThS.Đặng Thành Trung ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP TRƢỜNG ĐẠI HỌC ĐIỆN LỰC THIẾT KẾ TRẠM BIẾN ÁP PHÂN PHỐI 22 0,4 KV ĐỂ CUNG CẤP CHO MỘT KHU ĐÔ THỊ MỚI 69 CHƢƠNG 70 XÁC ĐỊNH PHỤ TẢI TÍNH TOÁN 70 1.1 Tính toán phụ tải cho hộ gia đình 70 1.2 Xác định phụ tải tính toán cho khu đô thị 73 CHƢƠNG 75 CHỌN SƠ ĐỒ NGUYÊN LÝ VÀ TÍNH TOÁN LỰA CHỌN CÁC THIẾT BỊ .75 2.1 Chọn máy biến áp .75 2.2 Chọn thiết bị trung 75 2.3 Chọn thiết bị hạ áp 78 2.4 Chọn kích thƣớc trạm biến áp hợp 85 2.5 Thiết kế cách lắp đặt .86 CHƢƠNG 87 TÍNH TOÁN NỐI ĐẤT CHO TRẠM BIẾN ÁP 87 3.1 Điện trở nối đất thanh: .87 3.2 Điện trở nối đất cọc 87 3.3 Điện trở nối đất hệ thống cọc 88 SVTH: Nguyễn Văn Tuấn GVHD:ThS.Đặng Thành Trung ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP TRƢỜNG ĐẠI HỌC ĐIỆN LỰC DANH MỤC CÁC BẢNG SƠ ĐỒ HÌNH VẼ PHẦN I Chƣơn 1: Bản 1.1 Thôn số ỹ thuật ủ má phát thủ điện Bản bi n thiên ôn suất phụ tải nhà má Bản 1.3 Côn suất phụ tải toàn nhà má Bản 1.4 Côn suất phụ tải đị phƣơn Bản 1.5 Phụ tải ấp điện áp trun Bản 1.6 Phụ tải ấp điện áp o Bản 1.7 Tổn h p phụ tải toàn nhà má Hình 1.1 Đồ thị phụ tải tổn h p nhà má Hình Phƣơn án I Hình 1.3 Phƣơn án II Hình 1.4 Phƣơn án III Hình 1.5 Phƣơn án IV Chƣơn : Bản Ph n ôn suất MBA tự n ẫu tron mù mƣ phƣơn án I Bản Ph n bố ôn suất MBA tự n ẫu tron mù Bản Thôn số MBA Bản ôn suất thừ tron n phƣơn án I Bản Thôn số MBA tự n ẫu phƣơn án I Bản 6.Tổn thất điện n n tron má bi n áp tự n ẫu mù mƣ phƣơn án I Bản Tổn thất điện n n tron má bi n áp tự n ẫu mù Bản Ph n ôn suất MBA tự n ẫu tron mù mƣ Bản Ph n ôn suất MBA tự n ẫu tron mù SVTH: Nguyễn Văn Tuấn uộn d hô phƣơn án I phƣơn án I hô phƣơn án I hô GVHD:ThS.Đặng Thành Trung ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP TRƢỜNG ĐẠI HỌC ĐIỆN LỰC Bản Thôn số MBA uộn d phƣơn án II Bản 11 ôn suất thừ tron n phƣơn án II Bản Thôn số MBA tự n ẫu phƣơn án II Bản 13 Tổn thất điện n n tron má bi n áp tự n ẫu mù mƣ PA II Bản 14 Tổn thất điện n n tron má bi n áp tự n ẫu mù hô PA II Bản : 15 Tổn tổn thất điện n n phƣơn án I II Hình Ch độ tru n tải ôn suất ủ MBA Tự n ẫu Hình Sự ố hỏn MBA d quấn phƣơn án I Hình Sự ố hỏn MBA tự n ẫu phƣơn án I Hình Sự ố hỏn MBA d quấn phƣơn án II Hình Sự ố hỏn MBA tự n ẫu phƣơn án II Chƣơn Bản 3.1 Thốn ê tính toán vốn đầu tƣ MBA phƣơn án I Bản Thốn ê tính toán vốn đầu tƣ thi t bị ph n phối phƣơn án I Bản 3.3 Thốn ê tính toán vốn đầu tƣ MBA phƣơn án II Bản 3.4 Thốn ê tính toán vốn đầu tƣ thi t bị ph n phối phƣơn án II Bản 3.5 Bản tổn t phƣơn án Hình 3.1 Sơ đồ thi t bị ph n phối phƣơn án I Hình Sơ đồ thi t bị ph n phối phƣơn án II Chƣơn Bản 4.1 K t tính toán m n ắn m h phƣơn án II Hình 4.1 Sơ đồ m n ắn m h phƣơn án II Hình Sơ đồ th th phƣơn án II Hình 4.3 Sơ đồ th th đầ đủ số liệu phƣơn án II Hình 4.4 Sơ đồ tính toán n ắn m h m N1 Hình 4.5 Sơ đồ tính toán n ắn m h m N1 s u hi rút ọn SVTH: Nguyễn Văn Tuấn GVHD:ThS.Đặng Thành Trung ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP TRƢỜNG ĐẠI HỌC ĐIỆN LỰC Hình 4.6 Sơ đồ tính toán n ắn m h m N2 Hình 4.7 Sơ đồ tính toán n ắn m h N s u hi rút ọn Hình 4.8 Sơ đồ tính toán n ắn m h m N3 Hình 4.9 Sơ đồ tính toán n ắn m h N3 s u hi rút ọn Hình 4.1 Sơ đồ tính toán n ắn m h m N3’ Chƣơng 5: Bản 5.1 D n ƣỡn bứ Bản Thôn số má ấp điện áp phƣơn án II phƣơn án II Bản 5.3 Thôn số d o h l phƣơn án II Bản 5.4 Thôn số ủ th nh dẫn ứn đƣ Bản 5.5 Thôn số th nh dẫn m m đƣ họn họn Bản 5.6 Thôn số MBA đị phƣơn Hình 5.7 Sơ đồ un ấp điện ho phụ tải đị phƣơn Bản 5.8 Thôn số họn ho áp đơn Bản 5.9 Thôn số họn ho áp ép Bản 5.1 Thôn số má trƣớ MBA phụ tải đị phƣơn Bản 5.11 Thôn số d o h l trƣớ MBA phụ tải đị phƣơn Bản 5.1 Thôn số má s u MBA phụ tải đị phƣơn Bản 5.13 Thôn số má MC1 Bản 5.14 Thôn số BI ấp điện áp V Bản 5.15 Thôn số BI ấp điện áp 11 V Bản 5.16 Thôn số BI ấp điện áp 13 V Bản 5.17 Thôn số dụn ụ phụ tải ủ BI Bản 5.18 Thôn số BU ấp điện áp V Bản 5.19 Thôn số BU ấp điện áp 11 V Bản Thôn số dụn SVTH: Nguyễn Văn Tuấn ụ phụ tải ủ BU GVHD:ThS.Đặng Thành Trung ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP TRƢỜNG ĐẠI HỌC ĐIỆN LỰC Chƣơn CHỌN SƠ ĐỒ NGUYÊN LÝ VÀ TÍNH TOÁN LỰA CHỌN CÁC THIẾT BỊ Chọn má bi n áp Dung lƣợng máy biến áp đƣợc chọn theo yêu cầu cung cấp điện đƣợc tính toán, xác định đƣợc cấp điểm đấu Sao cho: SMBA  Stt  1255,031(kVA) Vậy nên theo yêu cầu thiết kế, ta chọn máy biến áp ba pha hai cuộn dây công suất 1600kVA điện áp 22 0,4kV hãng Đông Anh chế tạo Các thông số MBA nhƣ sau : Công suất kVA Điện áp kV P0 W PN W UN % Kích thƣớc, mm Dài-rộng-cao Trọng lƣợng kg 1600 22/0,4 2100 15700 5,5 2400-1680-1980 5320 Bảng 2.1 Thông số kỹ thuật máy biến áp Chọn thi t bị trun th Dòng điện cƣỡng phía sơ cấp MBA đƣợc xác định theo điều kiện tải bình thƣờng MBA với hệ số tải kqt = 1,3 I cb  kqt SdmB 3.U  1,3 1600  54,586( A) 3.22 Trong : SB : Công suất MBA , SB = 1600kVA U : Điện áp định mức phía sơ cấp MBA , U = 22kV 2.2.1 Chọn d dẫn từ m đấu nối vào tr m Khoảng cách từ điểm đấu nối đƣờng lộ 22 kV đến vị trí đặt trạm biến áp dài km Ta sử dụng đƣờng dây không dây nhôm lõi thép Dây dẫn đƣợc chọn theo điều kiện phát nóng dài lâu cho phép: khc I cp  I cb Trong : Icb: Dòng điện làm việc lớn khc: Hệ số hiệu chỉnh theo nhiệt độ môi trƣờng: k hc  I 54,586 70  35  61,889 ( A)  0,882  I cp  cb  70  25 khc 0,882 Ta chọn dây dẫn loại: AC-70 có ro = 0,46 (/km); xo = 0,417(/km); Icp = 265(A) 2.2.2 Chọn thi t bị tủ điện trun th Phía trung dùng sơ đồ mạch vòng có hai đầu vào đầu ra, lắp tủ RING MAIN UNIT (RMU) cách điện khí SF6 hãng SIEMENS chế tạo, chứa hai cầu dao phụ SVTH: Nguyễn Văn Tuấn 75 GVHD:ThS.Đặng Thành Trung ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP TRƢỜNG ĐẠI HỌC ĐIỆN LỰC tải hai mạch vào cầu dao phụ tải mạch máy biến áp có cầu chì bảo vệ máy biến áp (Sơ đồ nguyên lý nhƣ hình 2.1) Các thông số kỹ thuật tủ RMU: - Điện áp định mức : 24kV - Điện áp sử dụng : 22kV - Điện áp chịu tần số công nghiệp : 50kV - Điện áp chịu xung sét : 125kV - Dòng điện định mức : 630A - Dòng điện định mức lộ vào : 630A - Dòng điện định mức lộ cấp cho MBA: 200A - Dòng điện ngắn mạch định mức : 25kA/1s Các cầu dao phụ tải vào có tác dụng đóng cắt tay có điện đƣợc lắp đặt sẵn tủ RMU a) Chọn ầu hì bảo vệ ho má bi n áp: Cầu chì đƣợc chọn theo điều kiện sau: Đại lƣợng chọn kiểm tra Điều kiện Điện áp định mức, kV Uđm.cc Uđm.m Dòng điện định mức, A Iđm.cc Icb Dòng điện cắt định mức, kA Iđm.cắt IN  Vậy nên ta chọn cầu chì có dòng điện định mức 40A Ta dùng cầu chì cao áp SIEMENS loại 3GD1 408-4B, có thông số nhƣ sau : Uđm kV 24 Iđm A 63 Chiều dài mm 442 Đƣờng kính mm 88 Khối lƣợng kg 3,8 Icắt N kA 31,5 Icắt N A 432 Tổn hao công suất, W 65 Bảng 2.2 Thông số kỹ thuật cầu chì cao áp Chọn hốn sét v n: Ta chọn chống sét van SIEMENS chế tạo có thông số sau : Bảng 2.3 Thông số chống sét van phía cao áp Loại 3EG4 Vật liệu Cacbua silic (SiC) Uđm (kV) 24 IPđm (kA) Vật liệu vỏ Sứ Sơ đồ nguyên lý ngăn trung trạm biến áp hợp bộ: SVTH: Nguyễn Văn Tuấn 76 GVHD:ThS.Đặng Thành Trung ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP CSV TRƢỜNG ĐẠI HỌC ĐIỆN LỰC LBS 630A LBS 630A LBS 200A CC 63A Đƣờng dây 22kV cấp đến Cấp MBA 1600 kVA Đƣờng dây 22kV cấp đến Hình 2.1 Sơ đồ nguyên lý ngăn trung TBA Tính toán n ắn m h i m tr thi t bị phí o áp 22 kV DD AC-70 XHT CDPT CC ZD N1 MBA N1 Hình 2.2 Sơ đồ tính toán ngắn mạch phía cao áp Chọn điểm ngắn mạch N1 để kiểm tra thiết bị phía cao áp Giả thiết ngắn mạch xảy dạng ngắn mạch pha đối xứng coi nguồn có công suất vô lớn.Vì trạm biến áp đƣợc coi xa nguồn nên tính toán ngắn mạch ta xem: IN = I " = I  Đƣờng dây 22kV không cấp điện cho trạm biến áp sử dụng dây dẫn loại AC-70 có chiều dài km Dây AC-70 có: r0 = 0,46 (Ω km) ; x0 = 0,417(Ω km) Điện trở đƣờng dây : RD = ro.l = 0,46.2 = 0,92 () Điện kháng đƣờng dây : XD = xo.l = 0,417.2 = 0,834() Ta có: Utb = 1,05Uđm = 23kV Điện kháng hệ thống là: SVTH: Nguyễn Văn Tuấn 77 GVHD:ThS.Đặng Thành Trung ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP TRƢỜNG ĐẠI HỌC ĐIỆN LỰC X HT U 2tb 232    0,555 () SN 3.22.25 Tổng trở đƣờng dây 22kV cấp điện cho TBA: ZD = 0,92 + j.0,834 () Vậy tổng trở từ hệ thống đến điểm ngắn mạch N1 là: Z1  R 21  X21  0,922  (0,555  0,834)  1,666 () Dòng ngắn mạch điểm N1 : I N1  U tb 23   7,969 (kA) 3.Z1 3.1,666 Dòng điện xung kích là: ixk1 = 1,8 Ki m tr IN1 = 1,8 7,969 = 20,286 (kA) ầu d o phụ tải: Điều kiện kiểm tra: - UđmCD = 24 (kV) > Uđm mang = 22 (kV) - IđmCD = 200 (A) > ICB = 54,586 (A) - IđmCắt = 25 (kA) > IN1 = 7,969 (kA)  thoả mãn điều kiện Ki m tr ầu hì o áp: Điều kiện kiểm tra: - UđmCC = 24 (kV) > Uđm mạng = 22 (kV) - IđmCC = 40 (A) > ICB = 54,586 (A) - IđmCắt = 31,5 (kA) > IN1 = 7,969 (kA)  thoả mãn điều kiện .3 Chọn thi t bị h áp Các thiết bị hạ áp đƣợc đặt ngăn hạ áp Ngăn hạ áp thực chất tủ phân phối có đầy đủ thiết bị đóng cắt đo đếm điện năng, làm nhiệm vụ phân phối điện cho phụ tải .3.1 Chọn áptômát Phía hạ áp dùng áptômát tổng sau MBA áptômát nhánh cho lộ phụ tải a).Chọn áptômát tổn : Áptômát tổng đƣợc chọn theo điều kiện tải bình thƣờng MBA, điều kiện chọn kiểm tra nhƣ sau : - UđmA Uđm m - IđmA I lvmax - IcđmA IN SVTH: Nguyễn Văn Tuấn 78 GVHD:ThS.Đặng Thành Trung ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP TRƢỜNG ĐẠI HỌC ĐIỆN LỰC Dòng điện làm việc lớn qua áptômát MBA bị tải đƣợc xác định theo công thức : I lv max  kqt  SMBA U Hdm  1,3 1600  3002( A)  0,  Vậy nên ta chọn áptômát có dòng điện định mức 3200A Ta chọn áptômát tổng loại M32 có cực Merlin Gerin chế tạo Các thông số nhƣ sau : UđmA = 690 V IđmA = 3200 A IcđmA = 75 kA Chọn áptômát nhánh: Các áptômát nhánh thƣờng đƣợc chọn theo công suất phụ tải nhánh Nếu chƣa biết công suất phụ tải nhánh chọn tƣơng đối theo dòng làm việc lớn qua MBA chia trung bình cho số lộ phụ tải Theo cách đó, chọn áptômát M08 có cực Merlin Gerin chế tạo Các thông số nhƣ sau: Số cực : Uđm : 690 V IđmA = 800 A IcđmA : 45 kA 2.3 Chọn th nh dẫn th nh sứ đỡ th nh Trạm biến áp hợp sử dụng dẫn đồng để nối MBA với thiết bị đóng cắt làm hạ áp Các dẫn đƣợc chọn theo điều kiện dòng điện phát nóng lâu dài cho phép (k1k2Icp Ilvmax), sau kiểm tra khả ổn định động, khả ổn định nhiệt ) Chọn th nh dẫn Đối với dẫn nối MBA thiết bị đặt đứng, khoảng cách trung bình hình học pha 20cm, khoảng cách hai sứ đỡ 60cm Tiết diện đƣợc chọn nhƣ sau:k1.k2.Icp Ilvmax Trong : k1 = với dẫn đặt đứng k2 : Hệ số hiệu chỉnh theo nhiệt độ môi trƣờng Nhiệt độ môi trƣờng xung quanh dẫn 35 C nhiệt độ chuẩn chế tạo dẫn nên k2 = 0,882 => I cp  I lv max 3002   3403( A) k1  k2 1.0,882 Vì vậy: Chọn dẫn đồng hình chữ nhật kích thƣớc 100 x 10 (mm.mm) ghép cho pha.có Icp=3610A, khối lƣợng 8,9 kg m thanh, r0 = 0,02 m/m/thanh, x0 = 0,09 m/m/thanh b) Chọn th nh Đối với hạ áp, đặt nằm ngang, khoảng cách trung bình hình học pha 20cm, khoảng cách hai sứ đỡ 60cm Tiết diện đƣợc chọn nhƣ sau: SVTH: Nguyễn Văn Tuấn 79 GVHD:ThS.Đặng Thành Trung ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP TRƢỜNG ĐẠI HỌC ĐIỆN LỰC k1k2Icp Ilvmax => I cp  I lv max 3002   3583( A) k1  k2 0,95.0,882 Với dẫn đặt nằm ngang k1=0,95 Vì vậy: Chọn dẫn đồng hình chữ nhật kích thƣớc 100 x 10 (mm.mm) ghép cho pha.có Icp=3610A, khối lƣợng 8,9 kg m thanh, r0 = 0,02 m/m/thanh, x0 = 0,09 m/m/thanh Chọn sứ đỡ th nh Ta chọn sứ O-1-1250YT3 Liên Xô chế tạo có thông số sau: Uđm (kV) Loại sứ O-1-20YT3 Phụ tải phá hoại (kg) 1250 UPđ khô (kV) 11 Chiều cao (mm) 72 Bảng 2.4 Thông số sứ hạ áp 3.3 Tính toán d n n ắn m h i m tr thi t bị h áp Ta có sơ đồ thay thế: MBA ZB TD AT ZTD N2TC ZAT AN N2 N3 ZTC ZAN N3 Hình 2.3 Sơ đồ tính toán ngắn mạch phía hạ áp Khi tính toán ngắn mạch phía hạ áp ta coi MBA nguồn ( đƣợc nối với hệ thống có công suất vô lớn ), điện áp phía hạ áp không thay đổi kkhi xảy ngắn mạch, ta có: IN = I " = I Dòng ngắn mạch N2 để kiểm tra áptômát tổng, N3 để kiểm tra áptômát nhánh Tổng trở MBA đƣợc xác định theo công thức : ZB = R B + j X B = = 2 PN U dm U N % U dm  10  j 104 Sdm Sdm 15,  0, 42 5,5  0, 42  10  j 104  0,981  j.5,5(m) 16002 1600 Do tổng trở dẫn, cái, áptômát tổng, áptômát tổng nhỏ so với tổng trở máy biến áp nên ta bỏ qua Khi coi dòng ngắn mạch điểm N N3 nhƣ SVTH: Nguyễn Văn Tuấn 80 GVHD:ThS.Đặng Thành Trung ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP TRƢỜNG ĐẠI HỌC ĐIỆN LỰC Dòng điện ngắn mạch đƣợc tính theo công thức : IN  U 400   41,336(kA) 3Z  0,9812  5,52 Dòng điện ngắn mạch xung kích : ixk = 1,8  I N  1,8  41,336  105, 225(kA) Ki m tr áptômát Kiểm tra áptômát tổng: Điều kiện kiểm tra: - UđmA = 690 (V)  Uđm mạng - IđmA =3200 (A) I lvmax = 3002 (A) - ICđmA =75 (kA)  IN = 41,336 (kA)  Đạt yêu cầu Kiểm tra áptômát nhánh: Điều kiện kiểm tra: - UđmA =380 (V) = Uđm mạng - IđmA = 800 (A) I lvmax = 3002/4 = 750,6 (A) - ICđmA = 45 (kA)  IN = 41,336 (kA)  Đạt yêu cầu Ki m tr th nh dẫn th nh  Kiểm tra điều kiện ổn định động dẫn, sau: Lực tác dụng dòng điện ngắn mạch lên dẫn : l 60 Ftt  1, 76 102   ixk2  1, 76 102  105, 2252  584, 617(kG) a 20 Trong : l: Khoảng cách sứ pha, (60cm) a: Khoảng cách pha, (20cm) Mômen uốn tính toán : M Ftt  l 584, 617  60   3507, 705(kGm) 10 10 Ứng suất tính toán :  tt  M W - Đối với dẫn đặt đứng ta có : W= b  h2 10.12   3,333 (cm3) 6 SVTH: Nguyễn Văn Tuấn 81 GVHD:ThS.Đặng Thành Trung ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP =>  tt  TRƢỜNG ĐẠI HỌC ĐIỆN LỰC 3507, 705  1052 (kG/cm2)  tt  h.b2 10.12   3,333 (cm3) 6 3507, 705  1052 (kG/cm2) 554,586(mm2) Nhƣ vậy: So sánh với tiết diện dẫn, chọn ta thấy thoả mãn điều kiện ổn định nhiệt Ki m tr sứ đỡ th nh Kiểm tra sứ đỡ theo điều kiện ổn định động : F’tt  Fcp Trong đó: Fcp = 0,6 Fph = 0,6 1250 = 750 (kG) H' Ftt'  Ftt  H b 72  F  584, 617  600,857(kG)  F  750(kG ) tt cp H 72 H => Vậy sứ chọn đảm bảo yêu cầu kỹ thuật .3.4 Chọn thi t bị đo lƣờn Các thiết bị đo đếm bao gồm :  công tơ hữu công (kWh) pha loại 230 400V 5A 50Hz cấp xác  công tơ vô công (kVArh) pha loại 230 400V5A 50Hz cấp xác  đồng hồ Ampe có dòng điện định mức 5A, dải đo từ 0-2000A  đồng hồ Vol có thang đo 0-500V  Công tắc chuyển mạch Vol loại vị trí  cầu chì 5A bảo vệ cho mạch đo đếm  đèn báo pha  chống sét van pha  biến dòng pha Tất đồng hồ công tơ nhà máy thiết bị đo Trần Nguyên Hãn chế tạo SVTH: Nguyễn Văn Tuấn 82 GVHD:ThS.Đặng Thành Trung ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP TRƢỜNG ĐẠI HỌC ĐIỆN LỰC Chống sét van pha hãng SIEMENS chế tạo Biến dòng pha loại 4MA74 Siemens chế tạo có thông số nhƣ sau: Bảng 2.5 Thông số máy biến dòng điện Uđm, kV U chịu đựng tần số công nghiệp 1’,kV U chịu đựng xung 1,2 50 s, kV I1đm, A I2đm, A Iôđ nhiệt 1s, kA Iôđ động, kA Trọng lƣợng, kG 24 50 125 2000 80 120 25 Ta có sơ đồ nguyên lý ngăn hạ áp nhƣ hình vẽ sau: Từ MBA đến A A A KVArh KWh V CMV R x Cầu chì 1P – 5A T S MCCB 3P-3200A MCCB 3P-800A MCCB 3P-800A MCCB 3P-800A CSV MCCB 3P-800A Hình 2.4 Sơ đồ nguyên lý ngăn hạ 3.5 Chọn áp liên l Trong trạm có hai hệ thống cáp: - Cáp 24 kV dùng sợi đơn, dùng để đấu nối từ thiết bị trung áp sang cực vào MBA Chọn loại cáp đồng, tiết diện cáp trung áp đƣợc chọn theo điều kiện kinh tế nhƣ sau : Fkt  SVTH: Nguyễn Văn Tuấn I max 54,586   17, 608 (mm ) jkt 3,1 83 GVHD:ThS.Đặng Thành Trung ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP TRƢỜNG ĐẠI HỌC ĐIỆN LỰC Với jkt : mật độ dòng điện kinh tế Cáp đồng jkt = 3,1 (A/mm2) Theo điều kiện ổn định nhiệt dòng ngắn mạch : F   I N tqd  6.25 0,5  106,1 (mm2) Trong đó:  : Hệ số nhiệt độ, với đồng ,  = IN: Dòng điện ngắn mạch phía trung áp, lấy theo dòng cắt ngắn mạch dao cắt phụ tải Nhƣ vậy: Chọn cáp tiết diện 120mm2 cách điện XLPE có đai thép ,vỏ PVC hãng Alcatel chế tạo Thông số kỹ thuật cáp nhƣ sau : r0 /km 0,196 F mm2 120 L0 mH/km 0,36 C0 F/km 0,22 Icp A 405 Bảng 2.6 Thông số kỹ thuật cáp cao áp - Cáp hạ dƣới 1kV sợi đơn, dùng để đấu nối từ đầu MBA đến đầu vào khoang phân phối hạ áp Chọn cáp đồng, tiết diện cáp đƣợc chọn theo điều kiện phát nóng : k1k2Icp Ilvmax Trong : k1 : Hệ số kể đến môi trƣờng đặt cáp, k1 =0,882 k2 : Hệ số hiệu chỉnh theo số lƣợng cáp đặt rãnh k2=1  I cp  I lv max 3002   3403, 628( A) k1  k2 0,882.1 Nhƣ vậy: Chọn bốn đƣờng cáp có tiết diện đƣờng 500 mm2 lõi cách điện PVC hãng Lens chế tạo, có thông số nhƣ sau: F mm2 500 d lõi mm 26,2 d vỏ mm 35,9 d vỏ max mm 38,5 r0 /km 0,037 M Kg/km 4980 Icp A 946 Bảng 2.7 Thông số kỹ thuật cáp hạ áp - Cáp hạ dƣới 1kV làm đầu nhánh Cáp đƣợc chọn theo điều kiện dòng điện làm việc dài lâu cho phép: k1k2.Icp Ilvmax = 1000,667 (A) Trong đó: k1 – hệ số hiệu chỉnh theo nhiệt k1 = 0,882 k2 – hệ số hiệu chỉnh số cáp đặt song song ( n=3) lấy k2 = 0,9  Icp  1000,667  1260,603(A) 0,882.0,9 Nhƣ vậy: Chọn đƣờng cáp có tiết diện 300 mm2 lõi cách điện PVC hãng Lens chế tạo, có thông số nhƣ sau: F mm2 300 d lõi mm 20,1 SVTH: Nguyễn Văn Tuấn d vỏ mm 27,5 d vỏ max mm 31 84 M Kg/km 2957 r0 /km 0,06 Icp A 693 GVHD:ThS.Đặng Thành Trung ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP TRƢỜNG ĐẠI HỌC ĐIỆN LỰC Chọn í h thƣớ tr m bi n áp h p Kích thƣớc trạm dùng tủ RMU, 24kV, loại 8DJ10, cách điện SF6, 630A, 21kA hãng Siemens sản xuất :4000x2300x2350 (mmxmmxmm) Kết cấu trạm nhƣ sau :  Khung bao che: + Khung trạm khung chịu lực, đƣợc chế tạo bàng thép dầy 2,5mm dập định hình liên kết hàn cho khoang, khoang đƣợc ngăn cách vách ngăn phẳng làm thép dầy 2mm, kết cấu hàn ghép bulông liên kết khoang + Bao che trạm thông gió đƣợc chế tạo thép 2mm dập định hình ghép dọc với tạo thành khe thông gió tự nhiên rộng (7-10)mm đƣợc hàn thành Cấu tạo khe thông gió vừa đảm bảo nƣớc mƣa không lọt vào phía trong, nhƣ dùng que chọc vào Tổng diện tích thông gió đủ để giữ cho nhiệt độ trạm đạt mức cho phép + Nóc trạm đƣợc chế tạo thép dày 2mm có cấu tạo khung chịu lực Nắp trạm đƣợc lắp chụp lên khung trạm, khung trạm có khe thông gió tạo thành hệ thống gió đối lƣu khe mái khe bao che xung quanh trạm + Mái che, thông gió cánh cửa trạm tạo nên tổng thể cho trạm thoả mãn tiêu chuẩn bảo vệ IP43 chống xâm nhập bên xâm nhập nƣớc + Đế trạm làm thép dày 2,5mm, dập hình chữ C, cao 100mm, kết cấu hàn, kích thƣớc đế đƣợc thu vào so với đáy khung trạm chiều 10mm + Trạm cho phép tháo lắp dễ dàng tiện cho việc đƣa MBA và khỏi trạm lắp ráp, thay bảo dƣỡng + Cơ cấu thao tác : Bố trí tay thao tác trƣớc cầu dao, phía cánh cửa bảo vệ bên thuận tiện cho thao tác quan sát trạng thái cầu dao  Cửa trạm: + Trạm có lắp cửa riêng cho khoang chiếu sáng cục cho trạm đƣợc thực công tắc hành trình Mỗi cửa đƣợc lắp công tắc hành trình cho phép tự bật sáng cửa mở cắt đƣợc đóng + Cửa trạm vừa có chức bảo vệ trạm vừa làm nhiệm vụ che chắn bên cho cấu thao tác Cửa đƣợc liên kết với khung lề cho phép góc mở 900, vật liệu chế tạo làm thép dày 2mm SVTH: Nguyễn Văn Tuấn 85 GVHD:ThS.Đặng Thành Trung ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP h lắp đặt 2350 Thi t TRƢỜNG ĐẠI HỌC ĐIỆN LỰC 4000 2300 Hình 2.5 Hình chiếu đứng, hình chiếu cạnh TBA hợp 4000 NGAN TRUNG TH? (RMU) 2300 MÁY BI? N ÁP NGAN H? TH? Hình 2.6 Hình chiếu TBA hợp SVTH: Nguyễn Văn Tuấn 86 GVHD:ThS.Đặng Thành Trung ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP TRƢỜNG ĐẠI HỌC ĐIỆN LỰC Chƣơng TÍNH TOÁN NỐI ĐẤT CHO TRẠM BIẾN ÁP Hệ thống nối đất đƣợc kết cấu thép góc L60x60x6mm dài l = 2,5m chúng đƣợc nối với thép dẹt 40x4mm tạo thành mạch vòng nối đất xung quanh trạm biến áp Cụ thể: - Các cọc đóng sâu đƣợc chôn sâu h = 0,8m - Mặt trạm là: l1xl2 = (6x4)m2 - Điện trở suất đất đo = 0,4.104 (cm) - Hệ số hiệu chỉnh theo mùa cọc nối đất là: - Hệ số mùa an toàn Kmt = 1,6; Kmc = 1,4 - Yêu cầu điện trở nối đất trạm có Uđm = 22kV : Rnđ  3.1 Điện trở nối đất ủ th nh:  K.L2 Điện trở nối đất đƣợc tính theo công thức sau : R t  ln 2.L d.h Trong :  = đo.Kmt = 0,4.104.10-2.1,6= 64 (m) L: chu vi mạch vòng : L = (6+4).2 = 20 (m) b 40.103 d:đƣờng kính thanh, thép dẹt nên: d    0,02 (m) 2 K hệ số phụ thuộc vào sơ đồ nối đất K = f (l1/l2)=f(6/4)=f(1,5)=5,81  Rt  64 5,81.202 ln  6,053 () 2..20 0,02.0,8 Điện trở nối đất ủ ọ Điện trở nối đất cọc tính theo công thức: R c    2l 4t  l  ln  ln 2.l  d 4t  l  Trong đó:  = đo.Kmc = 0,4.104.10-2.1,4= 56 (m) l : chiều dài cọc : l = 2,5m d : đƣờng kính cọc, cọc thép góc L60x60x6 nên d = 0,95b d = 0,95.60.10-3 = 0,057 (m) t SVTH: Nguyễn Văn Tuấn l 2,5 h   0,8  2,05 (m) 2 87 GVHD:ThS.Đặng Thành Trung ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP TRƢỜNG ĐẠI HỌC ĐIỆN LỰC  Rc  56  2.2,5 4.2,05  2,5  ln  ln  17,073 () 2..2,5  0,057 4.2,05  2,5  3.3 Điện trở nối đất ủ hệ thốn th nh ọ Mặt bố trí tiếp địa: 1.Cọc Thanh thép 0,7m 0,8m 2,5m 4m 3m 6m Hình 3.1 Sơ đồ mặt bố trí tiếp địa Tra tài liệu kỹ thuật điện cao áp ta có hệ số sử dụng cọc là: t = 0,36; c = 0,56 Điện trở nối đất hệ thống cọc : R ht  R c.R t 17,073.6,053   3,107 () R c t  n.C R t 17,073.0,36  8.0,56.6,053 Ta có : Rht = 3,107 () < Rđ = () Vậy hệ thống nối đất thiết kế cho trạm đạt yêu cầu kỹ thuật SVTH: Nguyễn Văn Tuấn 88 GVHD:ThS.Đặng Thành Trung ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP TRƢỜNG ĐẠI HỌC ĐIỆN LỰC TÀI LIỆU THAM KHẢO [1] PGS.TS Ph m V n H – ThS Ph m N ọ Hùn Thiết kế phần điện nhà máy điện trạm biến áp.Nhà xuất khoa học kỹ thuật Hà nội, 2007 [2] Trịnh Hùn Thám- PGS.TS Ph m V n H Nhà máy điện trạm biến áp Nhà xuất khoa học kỹ thuật Hà Nội, 1996 [3] TS.Đào Qu n Th h-PGS.TS.Ph m V n Hoà Phần điện nhà máy điện trạm biến áp Nhà xuất khoa học kỹ thuật.Hà Nội, 2009 [4] PGS.TS Ph m V n H Ngắn mạch đứt dây hệ thống điện Nhà xuất khoa học – kỹ thuật Hà Nội, 2006 [5] N ô Hồn Qu n Sổ tay tra cứu lựa chọn thiết bị điện từ 0,4-500 kV Nhà xuất khoa học kỹ thuật Hà Nội, 2002 SVTH: Nguyễn Văn Tuấn 89 GVHD:ThS.Đặng Thành Trung [...]... 110,75 110,75 110,75 SCT -3 9,159 -3 9,159 -4 7,114 -4 7,114 -3 9,159 -3 9,159 -3 1,205 -3 9,159 -3 9,159 -4 7,114 -4 7,114 SCC 138,575 138,575 146,530 147,588 139,634 138,575 129,562 136,457 137,516 145,471 146,530 SCH 99,416 99,416 99,416 100,475 100,475 99,416 98,357 97,298 98,357 98,357 99,416 Bảng 2.8 Phân công suất MBA tự ngẫu trong mùa mưa Mùa khô: Giờ 0÷4 4÷6 SVTH: Nguyễn Văn Tuấn 6÷8 8÷10 10÷12 12÷14... 88,55 88,55 88,55 SCT -1 6,959 -1 6,959 -2 4,914 -2 4,914 -1 6,959 -1 6,959 -9 ,005 -1 6,959 -1 6,959 -2 4,914 -2 4,914 SCC 94,175 94,175 102,130 103,188 95,234 94,175 85,162 92,057 93,116 101,071 102,130 SCH 77,216 77,216 77,216 78,275 78,275 77,216 76,157 75,098 76,157 76,157 77,216 Bảng 2.9 Phân công suất MBA tự ngẫu trong mùa khô II.2 Chọn má bi n áp 1 Máy biến áp hai cuộn dây trong bộ MF- MBA Ta có: max mua... vốn đầu tƣ Nhƣ đi m: - Phƣơng án 2 cũng có nhƣợc điểm của phƣơng án I - Khi một MBA tự ngẫu không làm việc lƣợng công suất thừa cần tải qua MBA tự ngẫu còn lại sẽ lớn có thể gây quá tải MBA và có thể gây ứ đọng công suất SVTH: Nguyễn Văn Tuấn 7 GVHD:ThS.Đặng Thành Trung ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP TRƢỜNG ĐẠI HỌC ĐIỆN LỰC c) Phƣơn án III: Ba bộ MPĐ-MBA 2 cuộn dây đặt ở phía cao áp, hai bộ MPĐ-MBA 2 cuộn dây đặt... và làm tăng tổn thất đồng trong các MBA - Phƣơng án này thƣờng chỉ hợp lý khi công suất của các MFĐ không lớn trong khi điện áp phía cao lại rất lớn (400 – 500 kV) d) Phương án IV: Bốn bộ MPĐ-MBA 2 cuộn dây đặt ở phía cao áp, hai bộ MPĐ-MBA 2 cuộn dây đặt ở phía trung áp Sử dụng 2 máy biến áp tự ngẫu làm liên lạc, cung cấp cho phụ tải địa phƣơng SVTH: Nguyễn Văn Tuấn 8 GVHD:ThS.Đặng Thành Trung ĐỒ ÁN... nhất 2 Tiến hành tính toán : - Kiểm tra điều kiện quá tải SVTH: Nguyễn Văn Tuấn 11 GVHD:ThS.Đặng Thành Trung ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP TRƢỜNG ĐẠI HỌC ĐIỆN LỰC - Phân bố công suất cho MBA tại thời điểm sự cố Từ đó kiểm tra mức độ non tải hay quá tải của tải các cuộn dây của MBA Cụ thể là: MBA tự ngẫu:    2.5 SC SC max KSC qt Snt ; K qt Sch ; K qt Sha  α.SđmB                        - Xác định công suất thiếu... 290,691 292,809 Bảng 1.7 Tổng hợp phụ tải toàn nhà máy SVTH: Nguyễn Văn Tuấn 4 GVHD:ThS.Đặng Thành Trung ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP TRƢỜNG ĐẠI HỌC ĐIỆN LỰC 1.2.5 Đồ thị phụ tải tổn h p Từ số liệu tính toán trên ta có đồ thị phụ tải tổng hợp cho 2 mùa mƣa và khô nhƣ sau: a) Mùa mưa b) Mùa khô Hình 1.1 Đồ thị phụ tải tổng hợp nhà máy SVTH: Nguyễn Văn Tuấn 5 GVHD:ThS.Đặng Thành Trung ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP TRƢỜNG ĐẠI... Hình 3.1 Sơ đồ mặt bằng bố trí tiếp địa SVTH: Nguyễn Văn Tuấn GVHD:ThS.Đặng Thành Trung ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP TRƢỜNG ĐẠI HỌC ĐIỆN LỰC DANH MỤC VIẾT TẮT HTĐ Hệ thốn điện TĐ Thuỷ điện NMĐ Nhà má điện MF Má phát MBA Má bi n áp TĐK Đi u hỉnh í h từ MBA TN Má bi n áp tự n ẫu MC Má ắt CL D o á hl tđ d Tƣơn đối ơ bản BI Má bi n d n điện BU Má bi n điện áp SVTH: Nguyễn Văn Tuấn GVHD:ThS.Đặng Thành Trung ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP... cao và trung vừa làm nhiệm vụ tải công suất của máy phát tƣơng ứng lên hai cấp điện áp cao và trung - Công suất của các bộ MF–MBA hai dây quấn nối với phía trung áp có thể lớn hơn phụ tải cực tiểu ở cấp điện áp này SVTH: Nguyễn Văn Tuấn 6 GVHD:ThS.Đặng Thành Trung ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP TRƢỜNG ĐẠI HỌC ĐIỆN LỰC - Tổn thất công suất và tổn thất điện năng trong các MBA ít Khi phụ tải trung và cao áp thay đổi,... THIẾT KẾ PHẦN ĐIỆN TRONG NHÀ MÁY ĐIỆN SVTH: Nguyễn Văn Tuấn GVHD:ThS.Đặng Thành Trung ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP TRƢỜNG ĐẠI HỌC ĐIỆN LỰC Chƣơn 1 TÍNH TOÁN PHỤ TẢI VÀ CHỌN SƠ ĐỒ NỐI D Y 1.1 Chọn má phát điện Với nhiệm vụ thiết kế phần điện cho nhà máy thủy điện gồm 5 tổ máy với công suất mỗi tổ máy 100(MW) ta chọn máy phát thủy điện đồng bộ tuabin nƣớc, kiểu CB-835/18 0-3 6 có các thông số kỹ thuật theo phụ lục 1.2... ÁN TỐT NGHIỆP TRƢỜNG ĐẠI HỌC ĐIỆN LỰC Hình 1.5 Phương án IV Ƣu đi m : - Đảm bảo cung cấp điện liên tục cho các phụ tải ở các cấp điện áp - Khi sự cố một MBA tự ngẫu chỉ ảnh hƣởng đến việc truyền tải công suất giữa hai cấp điện áp, các máy phát vẫn làm việc bình thƣờng Nhƣ đi m : - Vận hành, sửa chữa, bảo dƣỡng khó khăn, phức tạp - Số lƣợng MBA và tổng công suất của các MBA lớn, số lƣợng máy cắt cao ...ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP TRƢỜNG ĐẠI HỌC ĐIỆN LỰC Bản bi n thiên ôn suất Giờ 0-4 4-6 6-8 8-1 0 1 0-1 2 1 2-1 4 1 4-1 6 1 6-1 8 1 8-2 0 2 0-2 2 2 2-2 4 S UDP 80 80 80 70 70 80 90 100 90 90 80 S UT 90 90 80 80 90 90 100... 110,75 110,75 110,75 110,75 110,75 110,75 110,75 110,75 SCT -3 9,159 -3 9,159 -4 7,114 -4 7,114 -3 9,159 -3 9,159 -3 1,205 -3 9,159 -3 9,159 -4 7,114 -4 7,114 SCC 138,575 138,575 146,530 147,588 139,634 138,575... 88,55 88,55 88,55 88,55 88,55 88,55 88,55 88,55 88,55 SCT -1 6,959 -1 6,959 -2 4,914 -2 4,914 -1 6,959 -1 6,959 -9 ,005 -1 6,959 -1 6,959 -2 4,914 -2 4,914 SCC 94,175 94,175 102,130 103,188 95,234 94,175